JP4533957B2

JP4533957B2 - 蓄圧注水タンク及びフローダンパの製造方法

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Publication number: JP4533957B2
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Inventors: 直白石
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Priority date: 2006-11-28
Filing date: 2007-11-14
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Description

本発明は大流量から小流量への注水流量の切り替えを静的に行うことができるフローダンパを内部に備えた蓄圧注水タンク及び前記フローダンパの製造方法に関する。

加圧水型原子炉（ＰＷＲ）発電プラントには、その一次冷却材喪失事故が発生することを想定して、蓄圧注水タンクなどを有してなる非常用炉心冷却設備が設けられている。

蓄圧注水タンク内には水（冷却材）が貯留されており、この貯留水が蓄圧注水タンク内の上部に封入された加圧ガス（窒素ガス）によって加圧されている。そして、蓄圧注水タンク内には、大流量から小流量への原子炉注水流量の切り替えを静的（可動部分なし）に行うことができるフローダンパが装備されている。フローダンパは渦室、大流量管、小流量管、出口管などからなるものであり、蓄圧注水タンク内の底に設置されている（図１参照）。出口管の先端側は、原子炉一次冷却系から蓄圧注水タンクへの逆流を阻止するための逆止弁を介して、原子炉一次冷却系ループの低温側配管に接続されている。

ＰＷＲ発電プラントの原子炉一次冷却系において、その配管等が破断して当該破断箇所から系外へ冷却材が流出すると（即ち一次冷却材喪失事故が発生すると）、原子炉容器内の冷却材が減少して炉心が露出することがある。しかし、このときに一次冷却系の圧力が低下して蓄圧注水タンク内の圧力よりも低くなると、蓄圧注水タンク内の貯留水が、逆止弁を介して一次冷却系の配管から原子炉容器内に注水されるため、炉心が再び冠水される。

そして、このときに注水初期の段階では大流量の注水を行うことによって早期に原子炉容器をリフィルさせる一方、注水後期の炉心再冠水の段階では必要以上の注入は破断口から流出するため注水流量を大流量から小流量に切り替える必要があるが、この注水流量の切り替えを確実に行うことができるようにするために蓄圧注水タンクには可動部分がなくて信頼性の高いフローダンパが用いられている。

このフローダンパによる注水流量切り替えの原理を図８（水平断面図）に基づいて説明する。

図８に示すように、フローダンパ１０は円筒状の渦室１の周縁部（円周部）に大流量管２と小流量管３とが接続され、渦室１の中央部に出口４が形成された構造を有している。大流量管２と小流量管３は出口４に関してそれぞれ異なる方向に延びている。即ち、小流量管３は渦室４の周縁部（円周部）の接線方向に沿って左方向に延びる一方、大流量管２は小流量管３と所定の角度θを有する状態で右方向に延びている。また、図示は省略しているが、小流量管３の入口は渦室１と同じ高さに位置する一方、大流量管２は上方へと延びたスタンドパイプを有しており、このスタンドパイプの入口が渦室１や小流量管３の入口よりも上方に位置している。また、渦室１の出口４には出口管が接続されている。

そして、注水初期の段階では蓄圧注水タンク内の水位が大流量管２の入口よりも高いため、図８（ａ）に矢印Ａ，Ｂで示すように蓄圧注水タンク内の水が、大流量管２と小流量管３の両方から渦室１内へ流入する。その結果、渦室４内では大流量管２からの流入水（噴流）と小流量管３からの流入水（噴流）とが衝突して互いの角運動量を打ち消し合うことにより、図８（ａ）に矢印Ｃで示すように出口４に向かって直進する。即ち、このときには渦室４内に渦が形成されない。従って、このときには流動抵抗が低抵抗となるため、大流量の水が出口４から流出して原子炉容器に注入されることになる。

これに対し、注水後期の段階では蓄圧注水タンク内の水位が低下して大流量管２の入口よりも低くなるため、大流量管２から渦室１内への水の流入はなく、図８（ｂ）に矢印Ｂで示すように小流量管３のみから渦室１内へ水が流入する。その結果、この小流量管３からの流入水は、図８（ｂ）に矢印Ｄで示すように渦（旋回流）を形成しながら出口４へと進む。従って、このときには遠心力により流動抵抗が高抵抗となるため、出口４からの流出水（原子炉容器への注水）は小流量となる。このような流量を絞る機能を持つものであるため、本装置はフローダンパと称している。

なお、従来のフローダンパを備えた蓄圧注水タンクが開示された先行技術文献としては次のものがある。
特開昭６３−１９５９７号公報特開平５−２５６９８２号公報市村泰規，近畑英之：「ＰＷＲ用高性能蓄圧タンク」火力原子力発電Ｖｏｌ．４８Ｎｏ．５Ｍａｙ．１９９７

上記の如く、現在開発されている蓄圧注水タンクはフローダンパ１０を備えることによって、大流量から小流量への切り替えを静的に確実に行うことができる高性能な蓄圧注水タンクとなっている。そして、この高性能蓄圧注水タンクのフローダンパ１０に対しては、合理的なタンク容量とするため大流量と小流量の比をできるだけ大きくとることが求められている。このため、大流量時には確実に大流量管２の噴流と小流量管３の噴流とが互いの角運動量を打ち消しあって渦室１内に渦が形成されないようにする必要がある一方、大流量から小流量へ切り替わったときには渦室１内に強い渦が形成されて高い流動抵抗が生じるようにする必要がある。

このため、小流量時に関しては、小流量管３を渦室１の周縁部（円周部）の接線方向に沿うように接続することによって、渦室１内に強い渦が形成されるようにしている。

ところが、図８（ｃ）に示すように小流量管３から渦室１内に噴き出された水の流れ（自由噴流）は、前記接線方向（一点鎖線Ｅ参照）に沿った流れだけでなく、一点鎖線Ｆのように小流量管３の大流量管２側の内面３ａの延長線Ｅよりも外側に広がる（この自由噴流による広がりの割合は約１／１０）。これに対して従来の小流量管対向壁の構造では、大流量管２（内面２ａ）と渦室１（内面１ａ）との接続部６が延長線Ｅ上又は延長線Ｅよりも内側に位置している。このため、小流量管３の噴流の一部（自由噴流による広がり部分）は矢印Ｇの如く、大流量管２の内面２ａに衝突し、大流量管２と渦室１との接続部６を迂回するようにして渦室１内に流入することになる。

その結果、当該一部の噴流は渦室１の内面１ａから剥離して、その流動方向が前記接線方向よりも渦室１の中心側に傾斜した方向に流れ、この影響によって小流量管３からの噴流の全体的な流動方向も、前記接線方向よりも渦室１の中心側に傾斜した方向（矢印Ｂ１）となってしまう。このため、前記噴流の角運動量が低下して渦室１内に形成される渦が弱くなってしまう。

従って本発明は上記の事情に鑑み、小流量時に渦室内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができるフローダンパを備えた蓄圧注水タンクを提供することを課題とする。

上記課題を解決する第１発明の蓄圧注水タンクは、円筒状の渦室と、この渦室の周縁部にその接線方向に沿って接続された小流量管と、この小流量管に対し所定の角度で前記周縁部に接続された大流量管と、前記渦室の中央部に形成された出口に接続された出口管とを有してなるフローダンパを、内部に備えた蓄圧注水タンクにおいて、
前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部が、前記小流量管の前記大流量管側の内面の延長線よりも外側に位置していることを特徴とする。

また、第２発明の蓄圧注水タンクは、第１発明の蓄圧注水タンクにおいて、
前記小流量管と前記大流量管との接続部から引いた前記小流量管の大流量管側の内面の延長線に対し、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記渦室の内周面の延長面部とすることより、この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部が、前記大流量管と前記渦室との接続部となっていることを特徴とする。

また、第３発明のフローダンパの製造方法は、円筒状の渦室と、この渦室の周縁部にその接線方向に沿って接続された小流量管と、この小流量管に対し所定の角度で前記周縁部に接続された大流量管と、前記渦室の中央部に形成された出口に接続された出口管とを有してなるフローダンパの製造方法であって、
前記小流量管と前記大流量管との接続部から、前記小流量管の大流量管側の内面の延長線を引き、
この延長線に対して、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、
この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、
この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、
前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記内周面の延長面部とすることより、
この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部を、前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部とすること、
を特徴とする。

第１発明の蓄圧注水タンクによれば、前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部が、前記小流量管の前記大流量管側の内面の延長線よりも外側に位置していることを特徴としているため、小流量時に小流量管の自由噴流による広がり部分も、渦室の内周面から剥離することなく、渦室の内周面に沿って流れることになるため、渦室内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができる。

特に、第２発明の蓄圧注水タンクでは、前記小流量管と前記大流量管との接続部から引いた前記小流量管の大流量管側の内面の延長線に対し、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記渦室の内周面の延長面部とすることより、この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部が、前記大流量管と前記渦室との接続部となっていることを特徴としているため、小流量時に小流量管の自由噴流による広がり部分も、渦室の内周面（延長面部）から剥離することなく、より確実に渦室の内周面（延長面部）に沿って流れることになるため、渦室内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができる。

同様に第３発明のフローダンパの製造方法でも、前記小流量管と前記大流量管との接続部から、前記小流量管の大流量管側の内面の延長線を引き、この延長線に対して、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記内周面の延長面部とすることより、この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部を、前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部とすることを特徴としているため、小流量時に小流量管の自由噴流による広がり部分も、渦室の内周面（延長面部）から剥離することなく、より確実に渦室の内周面（延長面部）に沿って流れることになるため、渦室内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができる。

本発明の実施形態例に係る蓄圧注水タンクの断面図である。前記蓄圧注水タンクに備えたフローダンパを抽出して示す拡大断面図である。前記フローダンパの平面図である。図２のＨ−Ｈ線矢視断面図である。（ａ）は図４のＩ−Ｉ線矢視断面図、（ｂ）は図４のＪ−Ｊ線矢視断面図である。図４の要部拡大断面図である。前記フローダンパによる注水流量切り替えの説明図である。フローダンパによる注水流量切り替えの原理の説明図である。

符号の説明

２１蓄圧注水タンク、２２貯留水、２２ａ水面、２３加圧ガス（窒素ガス）、２４フローダンパ、２５渦室、２５ａ内周面、２５ａ−１平坦面部（延長面部）、２５ｂ上面、２５ｃ下面、２６大流量管、２６ａ大流量管の水平部、２６ｂスタンドパイプ、２６ｃ入口、２６ｄ，２６ｅ，２６ｆ，２６ｇ内面、２７小流量管、２７ａ入口、２７ｂ，２７ｃ，２７ｄ，２７ｅ内面、２８出口管、２９出口、３０，３１渦防止板、３２，３３接続部

以下、本発明の実施の形態例を図面に基づいて詳細に説明する。

＜構成＞
図１は本発明の実施形態例に係る蓄圧注水タンクの断面図、図２は前記蓄圧注水タンクに備えたフローダンパを抽出して示す拡大断面図、図３は前記フローダンパの平面図、図４は図２のＨ−Ｈ線矢視断面図、図５（ａ）は図４のＩ−Ｉ線矢視断面図、図５（ｂ）は図４のＪ−Ｊ線矢視断面図、図６は図４の要部拡大断面図、図７は前記フローダンパによる注水流量切り替えの説明図である。

図１に示す蓄圧注水タンク２１は、ＰＷＲ発電プラントの一次冷却材喪失事故を想定してＰＷＲ発電プラントに設けられた非常用炉心冷却設備の構成機器である。

図１に示すように、蓄圧注水タンク２１内には水（冷却材）２２が貯留されており、この貯留水２２が蓄圧注水タンク２１内の上部に封入された加圧ガス（窒素ガス）２３によって加圧されている。そして、蓄圧注水タンク２１内には、大流量から小流量への原子炉注水流量の切り替えを静的に行うことができるフローダンパ２４が装備されている。

フローダンパ２４は渦室２５、大流量管２６、小流量管２７、出口管２８などからなるものであり、蓄圧注水タンク２１内の底に設置されている。図示は省略するが、出口管２８の先端側は、原子炉一次冷却系から蓄圧注水タンク２１への逆流を阻止するための逆止弁を介して、原子炉一次冷却系ループの低温側配管に接続されている。

図１〜図５に示すように、フローダンパ２１は円筒状の渦室２５の周縁部（円周部）に大流量管２６と小流量管２７とが接続され、渦室２５の上面２５ｂの中央部に出口２９が形成された構造を有している。なお、出口２９は渦室２５の下面２５ｃの中央部に設けられていてもよい。

図３，図４の如く水平面視において、大流量管２６と小流量管２７は出口２９に関してそれぞれ異なる方向に延びている。即ち、小流量管２７は渦室２５の周縁部（円周部）の接線方向に沿って一方向側（図示例では左方向側）に延びる一方、大流量管２６（水平部２６ａ）は小流量管２７と所定の角度θ（９０度＜θ＜１８０度の範囲：例えば９５度、１００度、１１０度等）を有する状態で他方向側（図示例では右方向側）に延びている。

大流量管２６と小流量管２７の流路断面は何れも矩形状である。即ち、図５等に示すように大流量管２６（水平部２６ａ）は水平方向に対向する平行な一対の内面（鉛直面）２６ｄ，２６ｅと、上下方向に対向する平行な一対の内面（水平面）２６ｆ，２６ｇとを有しており、小流量管２７は水平方向に対向する平行な一対の内面（鉛直面）２７ｂ，２７ｃと、上下方向に対向する平行な一対の内面（水平面）２７ｄ，２７ｅとを有している。大流量管２６と小流量管２７の流路断面の高さ（内面２６ｄ，２６ｅと内面２７ｂ，２７ｃの高さ）は何れも渦室２５の内周面２５ａの高さと同じである一方、同流路断面の幅（内面２６ｆ，２６ｇと内面２７ｄ，２７ｅの幅）は大流量管２６の方が小流量管２７よりも大きくなっている。

また、小流量管２７の入口２７ａは渦室２５の内周面２５ａと同じ高さに位置する一方、大流量管２６は水平部２６ａに接続されたスタンドパイプ２６ｂを有しており、その入口２６ｃが渦室２５や小流量管２７の入口２７ａよりも上方に位置している。但し、通常、貯留水２２の水面２２ａは、この大流量管２６の流入口２６ｃよりも上方に位置している。出口管２８は渦室２５の出口２９に接続されている。大流量管２６と小流量管２７の入口２６ｃ，２７ａにはそれぞれ、渦防止板３０，３１が設けられている。

そして、図６に示すように、本実施の形態例のフローダンパ２４は小流量管対向壁の構造が、大流量管２６（小流量管２７に対向する反小流量管２７側の内面２６ｄ）と、渦室２５（小流量管２７に対向する内周面２５ａの延長面部２５ａ−１）との接続部３２が、小流量管２７の大流量管２６側の内面２７ｂの延長線（仮想線）Ｋよりも外側（図６では上側）に位置している。

詳述すると、図６において、仮想線Ｋは前述のとおり小流量管２７の内面２７ｂの延長線、即ち、小流量管２７の内面２７ｂと、大流量管２６の小流量管２７側の内面２６ｅとの接続部３３（接続部３３上の点である交点Ｐ３）から小流量管２７の軸方向（即ち前記接線方向）に沿って延長した直線である。仮想線Ｌは小流量管２７から渦室２５内に噴き出された水の自由噴流による広がりを表わした直線である。この自由噴流による広がり割合（直線Ｋに対する直線Ｌの傾き）は１／１０に設定されている。なお、自由噴流による広がり割合（自由噴流の広がり角）は左記のような一般に知られた値を用いてもよく、実験によって適宜設定してもよい。仮想線Ｍは渦室２５の内周面２５ａの円形状に沿った曲線（円弧）である。

そして、大流量管２６の内面２６ｄと渦室２５の内周面２５ａとの接続部３２（即ち接続部３２上の交点Ｐ１）の位置などを求める具体的な設計手順（フローダンパの製造方法）は、次のとおりである。

まず、接続部３３（交点Ｐ３）から引いた延長線Ｋに対し、前記自由噴流の広がり割合で接続部３３（交点Ｐ３）から直線Ｌを引き、この直線Ｌと大流量管２６の内面２６ｄとの交点Ｐ１を求める。続いて、この交点Ｐ１から渦室２５の内周面２５ａに接線（図示せず）を引き、この接線と内周面２５ａとの交点Ｐ２を求める。そして、交点Ｐ１と交点Ｐ２とを結ぶ線（即ち前記接線）を含む平坦面部２５ａ−１を、内周面２５ａの延長面部とする（このとき渦室２５の中心Ｏと交点Ｐ２を結ぶ線と、平坦面部（延長面部）２５ａ−１との成す角度は９０度である）。かくして、大流量管２６の内面２６ｄは渦室２５の内周面２５ａの平坦面部（延長面部）２５ａ−１に接続されており、この接続部３２（交点Ｐ１）は延長線Ｋよりも外側（直線Ｌ上）に位置している。

＜作用効果＞
上記構成の蓄圧注水タンク２１によれば、次のような作用効果を奏する。

ＰＷＲ発電プラントの原子炉一次冷却系において、その配管等が破断して当該破断箇所から系外へ冷却材が流出（即ち一次冷却材喪失事故が発生）し、一次冷却系の圧力が低下して蓄圧注水タンク２１内の圧力よりも低くなると、蓄圧注水タンク２１内の貯留水２２が、逆止弁を介して一次冷却系の配管から原子炉容器内に注水されるため、炉心が再び冠水される。このとき、フローダンパ２４の働きによって原子炉容器への注水流量が大流量から小流量へ静的に切り替えられる。

即ち、注水初期の段階では蓄圧注水タンク２１内の水位が大流量管２６の入口２６ｃよりも高いため、蓄圧注水タンク２１内の水２２が、図７（ａ）に矢印Ａ，Ｂで示すように大流量管２６と小流量管２７の両方から渦室２５内へ流入する。その結果、渦室２５内では大流量管２６からの流入水（噴流）と小流量管２７からの流入水（噴流）とが衝突して互いの角運動量を打ち消し合うことにより、図７（ａ）に矢印Ｃで示すように出口２９に向かって直進する。即ち、このときには渦室２５内に渦が形成されない。従って、このときには流動抵抗が低抵抗となるため、大流量の水が出口２９から流出して原子炉容器に注入されることになる。

これに対し、注水後期の段階では蓄圧注水タンク２１内の水位が低下して大流量管２６の入口２６ｃよりも低くなるため、大流量管２６から渦室２５内への水２２の流入はなく、図７（ｂ）に矢印Ｂで示すように小流量管２７のみから渦室２５内へ水２２が流入する。その結果、この小流量管２７からの流入水は、図７（ｂ）に矢印Ｄで示すように渦（旋回流）を形成しながら出口２９へと進む。従って、このときには遠心力により流動抵抗が高抵抗となるため、出口２９からの流出水（原子炉容器への注水）は小流量となる。

そして、本実施の形態例の蓄圧注水タンク２１によれば、フローダンパ２４の大流量管２６（内面２６ｄ）と渦室２５（内面２５ａの延長面部２５ａ−１）との接続部３２が、小流量管２７の大流量管２６側の内面２７ｂの延長線よりも外側に位置していることを特徴としているため、小流量時に小流量管２７の自由噴流による広がり部分も、渦室２５の内周面２５ａから剥離することなく、渦室２５の内周面２５ａに沿って流れることになるため、渦室２５内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができる。

特に、本蓄圧注水タンク２１のフローダンパ２４では、小流量管２７と大流量管２６との接続部３３（第３の交点Ｐ３）から引いた小流量管２７の大流量管２６側の内面２７ｂの延長線Ｋに対し、自由噴流の広がり割合で前記接続部３３（第３の交点Ｐ３）から直線Ｌを引き、この直線Ｌと大流量管２６の反小流量管２７側の内面２６ｄとの第１の交点Ｐ１を求め、この第１の交点Ｐ１から渦室２５の内周面２５ａに接線を引いて前記接線と渦室２５の内周面２５ａとの第２の交点Ｐ２を求め、前記第１の交点Ｐ１と前記第２の交点Ｐ２とを結ぶ線（前記接線）を含む平坦面部２５ａ−１を、渦室２５の内周面２５ａの延長面部とすることより、この延長面部２５ａ−１と大流量管２６の反小流量管２７側の内面２６ｄとの接続部が、大流量管２６と渦室２５との接続部３２となっていることを特徴としているため、小流量時に小流量管２７の自由噴流による広がり部分も、渦室２５の内周面２５ａ（延長面部２５ａ−１）から剥離することなく、図６に矢印Ｎで示すようにより確実に渦室２５の内周面２５ａ（延長面部２５ａ−１）に沿って流れることになるため、渦室２５内に強い渦を形成して高い流動抵抗を得ることができる。

本発明は蓄圧注水タンク及びフローダンパの製造方法に関し、例えばＰＷＲ発電プラントの原子炉緊急注水装置に適用して有用なものである。

Claims

円筒状の渦室と、この渦室の周縁部にその接線方向に沿って接続された小流量管と、この小流量管に対し所定の角度で前記周縁部に接続された大流量管と、前記渦室の中央部に形成された出口に接続された出口管とを有してなるフローダンパを、内部に備えた蓄圧注水タンクにおいて、
前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部が、前記小流量管の前記大流量管側の内面の延長線よりも外側に位置していることを特徴とする蓄圧注水タンク。
請求項１に記載の蓄圧注水タンクにおいて、
前記小流量管と前記大流量管との接続部から引いた前記小流量管の大流量管側の内面の延長線に対し、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記渦室の内周面の延長面部とすることより、この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部が、前記大流量管と前記渦室との接続部となっていることを特徴とする蓄圧注水タンク。
円筒状の渦室と、この渦室の周縁部にその接線方向に沿って接続された小流量管と、この小流量管に対し所定の角度で前記周縁部に接続された大流量管と、前記渦室の中央部に形成された出口に接続された出口管とを有してなるフローダンパの製造方法であって、
前記小流量管と前記大流量管との接続部から、前記小流量管の大流量管側の内面の延長線を引き、
この延長線に対して、自由噴流の広がり割合で前記接続部から直線を引き、
この直線と前記大流量管の反小流量管側の内面との第１の交点を求め、
この第１の交点から前記渦室の内周面に接線を引いて前記接線と前記渦室の内周面との第２の交点を求め、
前記第１の交点と前記第２の交点とを結ぶ線を含む平坦面部を、前記内周面の延長面部とすることより、
この延長面部と前記大流量管の反小流量管側の内面との接続部を、前記フローダンパの前記大流量管と前記渦室との接続部とすること、
を特徴とするフローダンパの製造方法。