JP4347033B2 - プリハードン金型用鋼の製造方法 - Google Patents
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Description
(1)質量%で、C:0.1〜0.6%、Si:0.1〜1.5%、Mn:0.1〜0.7%、Cr:1.0〜6.0%、Ni:0.05〜1.2%、S:0.007〜0.06%、Mo+1/2W:0.5〜2.5%、および、V+1/2Nb:0.1〜2.0%、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、鍛錬比(s):4〜10で熱間加工した後焼入に際し、焼入温度から焼入温度より500℃低い温度までの範囲での冷却速度を3℃/min以上で冷却してなるプリハードン金型用鋼の製造方法。
(2)前記(1)に記載の成分組成に加えて、Ca:0.0003〜0.1%、Mg:0.0003〜0.1%の1種または2種を添加することを特徴とするプリハードン金型用鋼の製造方法にある。
C:0.1〜0.6%
Cは、硬さと耐摩耗性を与える基本元素である。焼入焼戻時の硬さを確保するためには、0.1%必要である。しかし、0.6%を超える添加は靱性が低下することから、その範囲を0.1〜0.6%とした。望ましくは0.2〜0.4%とする。
Siは、脱酸剤、耐酸化性、被削性を確保するための元素である。しかし、0.1%未満ではその効果が得られず、また、1.5%を超えると加工性および靱性が低下することから、その範囲を0.1〜1.5%とする。望ましくは0.3〜1.0%とする。
Mn:0.1〜0.7%
Mnは、脱酸剤、焼入性に必要な元素である。しかし、0.1%未満ではその効果が得られず、また、0.7%を超えると硫化物形成(MnS)による靱性が低下することから、その範囲を0.1〜0.7%とする。
Crは、焼入性、硬質炭化物を形成し耐摩耗性を向上させる元素であるが、しかし、1.0%未満ではその効果が得られず、また、6.0%を超える添加はCr炭化物の凝集を招き高温軟化抵抗性を低下させると共に、靱性を低下させることから、その範囲を1.0〜6.0%とする。望ましくは3.0〜5.0%とする。
Niは、靱性を向上させる元素である。しかし、0.05%未満ではその効果が得られず、また、1.2%を超えると被削性が低下する。従って、その範囲を0.05〜1.2%とする。望ましくは0.1〜0.8%とする。
S:0.007〜0.06%
Sは、硫化物を形成し、被削性を向上させる元素である。しかし、0.007%未満ではその効果が得られず、また、0.06%を超える添加は、靱性が低下する。従って、その範囲を0.007〜0.06%とする。望ましくは0.01〜0.04%とする。
Mo、Wは、硬質炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させると共に、焼入性、高温軟化抵抗性および高温強度を向上させる元素である。しかし 、Mo当量が0.5未満ではその効果が得られず、また、2.5を超えると靱性が低下することから、その範囲を0.5〜2.5とする。望ましくは1.0〜2.0とする。
V、Nbは、Mo、Wと同様の効果を有し、硬質炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させると共に、結晶粒微細化の役目を持つ元素である。しかし、V/Nb当量が0.1未満ではその効果が得られず、また、2.0を超えると靱性の低下、および熱処理歪みが大きくなることから、その範囲を0.1〜2.0とする。望ましくは0.3〜1.5とする。
Caは、硫化物の球状化を高める。しかし、0.0003%未満ではその効果は得られず、また、0.1%を超えると靱性を低下させることから、その範囲を0.0003〜0.1%とする。
Mg:0.0003〜0.1%
Mgは、Caと同様に、硫化物の球状化を高める。しかし、0.0003%未満ではその効果は得られず、また、0.1%を超えると靱性を低下させることから、その範囲を0.0003〜0.1%とする。
鍛錬比を定めて熱間加工し、凝固組織の破壊による靱性の向上を図る。しかし、鍛錬比(s)4未満では、凝固組織の破壊が不十分であることから、その下限を4とした。また、10を超えると過度に硫化物が微細化されることから、その上限を10とした。
図1は、鍛錬比と衝撃値および焼入後の冷却速度との関係を示す図である。この図1に示すように、本発明に係る鍛錬比(s)の範囲内でも焼入後の冷却速度が3℃/min未満の場合は衝撃値が悪いことを示している。また、図2は、鍛錬比と被削性との関係を示す図である。この図2に示すように、鍛錬比が10よりも大きくなった場合は被削性が劣ることが判る。
焼入温度から焼入温度より500℃低い温度までの範囲の焼入後の冷却速度を定めたのは、結晶粒内組織の微細化を図るためである。しかし、中心部での冷却速度が3℃/min未満では、その効果が得られないことから、その下限を中心部で3℃/minとした。望ましくは中心部で10℃/minとする。なお、本発明に係る冷却速度は冷却対象とする鋼中の中心部での冷却速度として定めたものである。また、本発明に係る焼入温度としては、950〜1150℃、焼戻温度は550〜670℃とする。
表1に示す成分組成の鋼を1t真空誘導溶解炉にて溶解しインゴットに鋳造した。1200℃に加熱後、50mm×50〜100mm×200mm角に鍛伸し、焼鈍し、試験片粗加工した後、焼入焼戻し(焼入温度:1030℃、焼戻温度:550〜650℃)、試験片仕上げ加工した。その結果を表2に示す。被削性試験結果は、切削条件としてSKH51製φ8ドリル、深さ10mm穿孔するのに要する時間で評価した。また、割れ感受性評価方法としてのシャルピー衝撃試験の評価としては、試験片をL方向(鍛伸方向)、T方向(L方向の垂直方向)、10mm×10mm×55mm、10R2mmUノッチ試験片を用い、常温で試験を実施した。また、ヒートチェック試験としては、試験片φ40×100mm、600℃まで加熱し室温の加熱冷却を2000回繰返し、試験片表面に生じたクラックの平均長さで評価した。
Claims (2)
- 質量%で、
C:0.1〜0.6%、
Si:0.1〜1.5%、
Mn:0.1〜0.7%、
Cr:1.0〜6.0%、
Ni:0.05〜1.2%、
S:0.007〜0.06%、
Mo+1/2W:0.5〜2.5%、および、V+1/2Nb:0.1〜2.0%、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、鍛錬比(s):4〜10で熱間加工した後焼入に際し、焼入温度から焼入温度より500℃低い温度までの範囲での冷却速度を3℃/min以上で冷却してなるプリハードン金型用鋼の製造方法。 - 請求項1に記載の成分組成に加えて、Ca:0.0003〜0.1%、Mg:0.0003〜0.1%の1種または2種を添加することを特徴とするプリハードン金型用鋼の製造方法。
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