JP4340073B2

JP4340073B2 - Lead material for loom baskets and paddy products using the lead materials

Info

Publication number: JP4340073B2
Application number: JP2003012615A
Authority: JP
Inventors: 治三郎木地; 好則谷本; 保辛木
Original assignee: Nippon Seisen Co Ltd
Current assignee: Nippon Seisen Co Ltd
Priority date: 2003-01-21
Filing date: 2003-01-21
Publication date: 2009-10-07
Anticipated expiration: 2023-01-21
Also published as: JP2004225085A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、織物を製造する際の織機に用いられる織機筬用のリード材料及びこのリード材料を用いてなる織機用筬製品に関し、すぐれた耐摩耗性と耐食性を備え、特にＵＶカット用の酸化チタン塗布繊維などの特殊繊維糸にも適用できるものに関する。
【０００２】
【従来の技術】
織物などの布製品は、通常、選択的に上下動しながら走行する経糸の間に緯糸を通すことで織り上げられ、この各経糸を案内する部材として、いわゆる織機用筬（以下、筬製品という）が用いられている。
【０００３】
筬製品は、例えば図１に示すように、多数のリード２が所定間隔Ｇ毎に並行配置され、上下枠体１０．１１を含む枠体１２に組込んで構成したものであって、これを織機にセットし使用する場合は、各織糸（例えば経糸）を前記リード２同士の間隙Ｇ間に通すことで、織糸は該リード２によって上下動、走行が常に該間隙ｇ内でなされるよう案内される。なお、この筬製品１の形状、各寸法、あるいはリード２の本数や間隙Ｇなどは、用いる織糸の太さや本数、特性などの他、適用する織機の種類や形式などによって種々変化する。
【０００４】
例えば、緯糸の送給が圧水でなされるウオータージェット方式の織機に用いる筬製品では、幅２〜３ｍｍ，厚さ０．３ｍｍ程度に偏平化した長さ５０〜２００ｍｍ程度の金属帯材でなるリード２が用いられ、その複数本を例えば０．３ｍｍ程度の所定間隙Ｇになるように並置してなり、その全長（Ｌ）は経糸の本数、得ようとする織布の幅寸法によって異なる。また、その他方式としてエアージェット方式も知られているが、このリードでは、前記帯材に代えてその中央部にやや広幅を持つ異形状の帯材が用いられている。
【０００５】
これらいづれの筬製品にあっても、経糸は頻繁にリード２の表面（Ａ，Ｂ面）に接触しながら高速で移動する為、各リード２には織糸との接触に耐える耐摩耗性や機械的強度の他、該織糸に用いられる収束油剤や使用環境などに耐え得る耐食性が必要となる。
【０００６】
この為、このようなリード用の材料として、従来からステンレス鋼製のものが用いられているが、その中でも特にクロム系ステンレス鋼でなるリード材料は、他のオーステナイト系ステンレス鋼に比して熱伝導度が大きく、織糸との摩擦で発生する摩擦熱を良好に拡散し、局部加熱を防いで熱摩耗を抑制できる利点があることから、例えばＳＵＳ４３０等のフェライト系ステンレス鋼や、焼入れ焼戻し処理によって強化したマルテンサイト系ステンレス鋼のものが用いられてきた。
【０００７】
しかしながら、近年の製織加工は従来にも増してその処理速度が高められ、例えば１０００ｒｐｍにも及ぶ高速化や、また使用する織糸についても、その表面に酸化チタンを含浸塗布することで、紫外線をカットするＵＶ処理の特殊繊維糸が用いられるなど多様化している。特に、このような高速化とともに酸化チタン塗布繊維糸などの使用は、リード材料として優れた耐摩耗性を持たせることが必要となっている。
【０００８】
図６は、織糸との接触で摩耗したリードの摩耗状態を示す拡大図であって、各リードａには、その一方の面ａ１側において広幅かつ凹状に薄肉化した摩耗部が見られ、また程度の大きいものでは反対側に膨出したものも見られている。このように摩耗したリードは、走行する織糸に毛羽立ち、糸切れを発生させ、織布製品の品質低下の原因となる他、加工中でのわずかな糸張力の変化や振動などにより破断して重大な設備トラブルを招く原因となる。したがって、このような状態が発生すると、製織途中であっても筬交換の為に機械稼動を停止し、織糸を切除するなど、稼働率低下や材料ロス発生などの点で問題となっている。
【０００９】
一方、近年の繊維機械業界では、このような多様化製品、高速化に対応できるリードとする為に、一部では、その表面に硬質クロムメッキや炭化チタン、窒化チタンなどのセラミック膜を形成したもの（例えば、特許文献１参照）、あるいは窒化硬質層を形成したもの（例えば、特許文献２参照）、さらにはプラズマＣＶＤ法によるダイヤモンドライクカーボン層で被覆したもの（例えば、特許文献３参照）などが提案され、表面硬度を高めることで耐摩耗性の改善が図られている。
【００１０】
【特許文献１】
特開昭６０−５２６５８号公報
【特許文献２】
特開平６一１０２４２号公報
【特許文献３】
国際公開第９２／０６２３４号公報
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、これら各種処理によるリードは、いづれも特殊処理によって表面層を硬質化するものであり、その処理の為に特別な設備や別工程を必要にするなど、生産性や価格面で問題がある。しかも、前記メッキ膜を形成したものでは、曲げ等の変形によって表面亀裂を起こしたり、表面層との密着性不良を起こしやすい他、例えば高温処理したものでは母材自体の強度を低下させることも懸念される。さらにこのような特殊処理は、時として糸に付与される油剤などとの反応で錆を生じさせ、糸を変色させるなど、耐食性の点でも十分なものとは言い難い。
【００１２】
そこで本発明は、高Ｃを含有するマルテンサイトステンレス鋼に着目し、特別な設備や処理方法を用いることなく冷間加工で得られ、かつ耐摩耗性や耐食性にすぐれるとともに、特殊な繊維糸にも対応できる織機用筬のリード材料及びこのリード材料を用いた織機用筬製品の提供を目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本件請求項１に係る発明は、織機筬用のリード材料であって、質量で、Ｃ：０．０７〜０．２９％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１０〜１３．６７％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．０５〜０．２０％、残部Ｆｅ、及び不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼、しかも冷間加工によって表面硬さ（Ｈｖ）３００〜５００に硬化された帯材からなり、かつ該帯材には析出炭化物が面積率３〜２０％の範囲で分布していることを特徴とし、また本件請求項２に係る発明は、前記請求項１の組成のマルテンサイト系ステンレス鋼であって、しかも冷間加工によって繊維状に伸ばされた結晶組織を持つ表面硬さ（Ｈｖ）３００〜５００の帯材でなり、かつ該帯材は、前記繊維状結晶組織方向に沿って析出炭化物が分布配置され、その面積率が３〜２０％の範囲にあることを特徴とする。
【００１４】
本件請求項３に係る発明は、請求項１又は２の織機筬用リード材料であって、前記マルテンサイト系ステンレス鋼がさらにＮｉ：０．３〜３％を有し、残部Ｆｅ、及び不可避不純物からなることを特徴とする
【００１５】
本件請求項４に係る発明は、前記マルテンサイトステンレス鋼が、Ｃ＋Ｎが０．１８〜０．３５％に調整されたものであることを特徴とし、さらに請求項５に係る発明は、前記帯材が、前記マルテンサイト系ステンレス鋼が冷間伸線加工と該伸線加工に引き続く冷間圧延加工によって前記繊維状組織を持つ前記帯材に成形されたものであることを特徴としている。
【００１６】
また、本件請求項６に係る発明は、請求項１〜５のいづれかに記載のリード材料が真直状とされかつ所定のリード長さに切断されてなるリードの複数本が、隣り合うリードの平面同士が対向し、かつその面間に織糸が通過する間隙を持って並置されるとともに、各リードの両端部を枠体に組み付けして構成したことを特徴とする織機用の筬製品である。
【００１７】
【発明の実施の形態】
このように本発明のリード材料の帯材（以下単にリード材料ともいう）は、マルテンサイト系ステンレス鋼の中でも、Ｃ０．０７〜０．３５％に高めるとともにＭｏ及びＮの添加によって、冷間加工での加工硬化性を高めてその表面硬さをＨｖ３００〜５００に硬化させ、かつ耐食性も備えた帯材にするとともに、さらにその内部に析出炭化物を面積率で３〜２０％に分布させることによって、耐摩耗性と耐食性を備えている。
【００１８】
このリード材料として、質量で、Ｃ：０．０７〜０．２９％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１０〜１３．６７％で、さらにＭｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．０５〜０．２０％、残部Ｆｅ、及び不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼が用いられる。より好ましくは、Ｃ：０．１０〜０．２９％、Ｓｉ：０．６％以下、Ｍｎ：０．６％以下、Ｃｒ：１２〜１３．６７％、Ｍｏ：０．８〜２．５％、Ｎ：０．０５〜０．２０％にするとともに、Ｃ＋Ｎを０．１８〜０．３５％に調整するのがよく、また前記したマルテンサイト系ステンレス鋼には、さらに０．３〜３％のＮｉを含有させることで耐食性を高めることも好ましい。
【００１９】
すなわち、前記組成としたマルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理した軟質状態でも引張強さ７００Ｎ／mm²以上の高強度を有し、また冷間加工でも優れた加工硬化能を備えることから、リード材料とする場合にはより硬質のものとしてその形成厚さを薄くでき、したがって、筬製品における各リード同士の設置間隔を狭くして微小ピッチの筬製品を提供できる。
【００２０】
また、前記組成について、Ｃはリード用材料において必要な機械的特性（強度及び硬度）を付与するとともに、母材中のＣｒと結合することで微細かつ硬質なＣｒ炭化物を形成させ、この炭化物によって耐摩耗性を向上させることを可能とし、その為には、少なくとも０．０７％以上のＣを含有させることとする。しかし、０．３５％を越える程多く含有したものでは、圧延加工性を損ねて割れを招いたり、耐食性低下の原因となることから、好ましくは０．１０〜０．３０とし、さらに好ましくは０．２０〜０．３０％、本発明では［表１］の実施例３に記載するように、０．２９％、即ち０．０７％以上かつ０．２９％以下とする。
【００２１】
またＳｉは、ステンレス鋼の溶解時に脱酸剤として添加されるが、多量の添加は加工性や靭性を損ねることからその上限は１．０％とし、好ましくは０．６％以下とする。
【００２２】
Ｍｎは、脱酸、脱硫剤としての作用があり、機械的特性を高める元素であるが、１．０％以上では靭性を阻害し、また耐食性、耐酸化性を低下させることから、その上限を１．０％、好ましくは０．６％以下とする。
【００２３】
Ｃｒはステンレス鋼の基本的な元素であって、不動態化を進め耐食性を向上するとともに、前記ＣとのＣｒ炭化物を生成させる為には少なくとも１０％以上の含有が必要であるが、１７％を越えると加工性が低下することとなり、より好ましくは１２〜１５％とする。本発明では、［表１］の実施例に記載のごとく、１３．６７％とし、即ち１０〜１３．６７％の範囲としている。
【００２４】
Ｍｏは、ステンレス鋼の生地を強化するとともに、硬質な炭化物を形成する上で有効であり、また耐食性及び靭性を向上できるなどの利点がある。しかし、３．０％を越えるとその効果は飽和することから、その量は０．５〜３．０％、好ましくは０．８〜２．５％とする。
【００２５】
Ｎは、結晶粒を微細化して強度を高めるとともに耐食性を改善することができ、また前記炭化物の場合と同様に窒化物を生成させるものであることから、少なくとも０．０５％以上含有させる。しかし、多量に含有するものでは、熱間加工性を損ね材料費上昇をもたらす為、上限は０．２０％にするのがよい。
【００２６】
また、このように組成のマルテンサイト系ステンレス鋼では、熱伝導率２０〜３０Ｗ／（ｍ・℃）と大きいことから、仮に長時間に亙る製織加工によって局部的に摩擦熱が発生しても、効率よく拡散でき熱摩耗を軽減できる利点もある。
【００２７】
本発明のリード材料は、このようなステンレス鋼が冷間加工、例えば冷間圧延加工によって帯材に成形され、例えば図２の断面図に示すように所定厚さｔと、幅ｗを持つものであって、本形態では、２つの平面Ａ，Ｂ面とその側片部Ｃ，Ｄを円弧状に滑らかに形成されている。このような滑らかな断面形状にすることにより、織糸が接触する場合にも引っ掛かりなどが抑制でき、寸法の一例として、例えば厚さ（ｔ）０．１〜１．５ｍｍ，幅（ｗ）１．５〜３．０ｍｍ程度で、広幅比（幅／厚さ比）は５〜２０倍程度となるように成形したものが好適に用いられる。また、より好ましくは前記平面（Ａ及びＢ面）における幅方向の表面粗さ（Ｒｚ）は０．０５〜２．０μｍの光輝平滑面とすることが望ましい。
【００２８】
また、本発明ではリード材料としての特性として、さらに表面硬度（Ｈｖ）３００〜５００、及び内部に分布する析出炭化物の面積率を３〜２０％にすることも特徴としている。
【００２９】
ここに言う表面硬度とは、前記帯状の平面（Ａ又はＢ面）を任意幅方向に等間隔で測定した数点の値の平均値で以って示すものとし、その測定には例えば荷重３００ｇ程度のマイクロビッカース硬度計による計測が一般的に可能である。
【００３０】
表面硬度が例えばＨｖ３００未満のものでは、リード材料としての強度・剛性が十分でなく、織糸の張力ムラなどによって変形したり、また摩耗も生じやすいなど問題があり、これを防ぐ為に必要以上の厚さ（ｔ）にしたリード材料ではそれによって得られる織物製品の糸ピッチが広くなるなど制約がある。一方、前記組成のステンレス鋼では、必要以上の強加工によって硬度アップを図るとしても、Ｈｖ５００を越えることは困難であり、それ以上の強加工では材料自体の加工割れなど品質面で問題である。したがって、より好ましくは、Ｈｖ３２０〜４００とする。
【００３１】
又前記析出炭化物は、通常、ステンレス鋼にはその溶解時あるいは製造工程中での熱処理によって炭化物が形成しやすく、該炭化物はステンレス鋼自体の耐食性や機械的特性などに悪影響を及ぼすものとして知られ、その発生防止への取組みがなされている。しかし、炭化物自体は、硬度がＨｖ１０００以上（例えばＨｖ１０００〜１８００）と母材ステンレス鋼自体の硬度に比して非常に高いことから、これを微細化したものを分布させることで例えば分散強化用などとしての利用が考えられるが、技術的問題もあって未だ十分なものは見られていない。
【００３２】
本発明においては、この炭化物が持つ特性をリード材料に応用し、該炭化物によって織糸を好適に支持することで、耐摩耗性を向上するものとしており、その為の構成としてリード材料の任意断面（例えば、表層側）における該炭化物の分布状態を面積率で３〜２０％の範囲にすることとしている。
【００３３】
なお、適用する炭化物としては、例えばＣとＣｒによる（Ｃｒ₂₃Ｃ₆）、（Ｃｒ₇Ｃ₃）、（Ｃｒ₃Ｃ₂）などのクロム炭化物が好適するが、さらにＦｅ，Ｍｏ，Ｎｉその他必要に応じて添加される種々元素との化合物によるものであってもよく、また、その大きさは、例えば平均粒子径３μｍ以下（好ましくは０．０５〜１μｍ程度）の極めて微細な粒子状や短片状もの、あるいはこれらを樹枝状や膜状に連続させたものであってもよい。
【００３４】
又リード材料は、その組織を、長さ方向に対して直角な断面を示す図３（Ａ）のように粒子状の炭化物をステンレス鋼母相中にほぼ均一に分布しているのが判る。また図３（Ｂ）は、冷間加工に伴なって伸びるステンレス鋼の繊維状組織に沿ってこれを点在あるいは連続させて複数の炭化物の列を示している。これら図３（Ａ）及び図３（Ｂ）は、炭化物の分布状態を見る為に、リード材料の平面表層部を腐食処理（ピクリン酸溶液）し、１０００倍に拡大したものの一例であって、このような高倍率状態での画像解析などの方法で容易に求めることができる。
【００３５】
また、これら分布状態の中で、特に後者図３（Ｂ）のように、微細炭化物を一定方向、特に長手方向に分布させたリード材料による筬製品では、走行する織糸は常に前記炭化物の複数の列を交差するように走行することとなり、したがって、該炭化物による確実な支持ができることから、リード材料自体の摩耗は大幅に軽減される。
【００３６】
こうして分布する炭化物について、本発明ではその分布面積率を３〜２０％にすることとしており、ここで面積率とは、一定の視野における炭化物Ｔが占める面積の割合を意味する。また、その比率が３％未満のものでは、実質的な炭化物Ｔが少なく耐摩耗性を確保することが望めず、一方２０％を越える程多くの炭化物を分布させたものでは、リード材料としての耐食性が低下することとなり、より好ましくは１０から１８％とする。
【００３７】
なお、このような炭化物は、例えばステンレス鋼自体の溶解時やリード材料とする製造工程中での中間熱処理条件などによって形成させることができるが、一般的にこの状態での炭化物は大きすぎることから、そのままのものを用いることは好ましくない。そこで、本発明では粗大炭化物を微細かつ略均等に分布させる為に、少なくとも最終処理を冷間加工（例えば、加工率５０％以上）での強加工で行う。
【００３８】
又高強度でしかも広幅比（ｗ／ｔ）が大きいリード材料に加工する場合には、一旦任意線径にまで冷間伸線加工して、各結晶組織を硬質の繊維状にした後、所定圧延加工を行う、２次加工を行う２段階加工が好ましい。この方法によれば、前段での伸線加工によって形成した繊維状の結晶組織が硬質で、以後の圧延加工によって容易に拡幅させることができ、より大きな広幅比を得ることができるとともに、前記粗大炭化物を微細に破砕させることができる。
【００３９】
本発明のリード用材料では、前記したように成分調整したマルテンサイト系ステンレス鋼によって表面硬さを高め得るものとし、また、その硬さを例えばＨｖ３００以上にすることで織糸との高速摩擦に耐える強度を持たせて変形を防止するとともに、さらに析出炭化物の面積率を所定範囲にすることで耐摩耗性と耐食性を備えるリード材料とするものであり、従来のような表面硬化処理の為の特別な設備や工程を必要とせず、製造負担を軽減してコスト低減に寄与するものである。
【００４０】
こうしてなるリード材料は、必要に応じてロール矯正など公知の方法によって直線状に矯正され帯材が形成される。この帯材はさらに所定長さに切断して織機筬用のリード２を形成できる。なお好ましくは、リードの厚さ（ｔ）方向における曲がりが、例えば２／２００ｍｍ以下とするのがよく、前記圧延加工でその真直性が得られている場合は、そのまま切断加工してもよい。
【００４１】
次に、このリード２の複数本は、隣り合うリード２，２の平面同士を対向させ、かつその間に織糸が通過する通口Ｇを持つように並置して、更にその上下両端部を枠材１０及び１１を含む枠体４に組み付け固着することで図１に示す筬製品１が構成される。
【００４２】
この組立てについては、例えばＪＩＳ−Ｌ６５０６「織機用金おさ」に示され、また図７にも示されるように、各リード材料１０同士の間隔Ｇが等間隔となるよう、例えばリード２の嵌入口を等ピッチで並設したスペース材料２１を用い、、あるいは所定太さの線材をたすき掛けしながら巻き付け等ピッチでリード２を配設する。更に例えば樹脂材料などの充填材２２を充填して枠材１０（１１）に取付けることにより筬製品１を形成している。なお、前記したように筬製品の全体的な大きさや、リード材料同士の前記間隙Ｇ、その他の仕様は、使用する織機、織り糸などに応じて選択される。
【００４３】
【実施例】
本発明のリード材料（筬羽）について以下の比較テストを行なった。表１に示す組成の材料を溶解し、熱間圧延を経た５．５ｍｍφのロッド線材を冷間伸線加工して１．６ｍｍφの細線とし、これを７７０℃×４５ｓｅｃの条件で焼鈍処理して母材ステンレス鋼中にＣｒ炭化物が析出した軟質線材とし、これを素材とした。なお、比較材料としては、従来から用いられてきたＮＡＳ４２０Ｎ材（比較例１）、及びＳＵＳ４３０材（比較例２）を用いた。
【００４４】
【表１】

【００４５】
そして、この各素材に加工率５０％の冷間伸線加工を行なった後、熱処理を行なうことなく多段圧延機により、幅２．２ｍｍ、厚さ０．２８ｍｍの硬質の帯材を得た。一方、前記ＳＵＳ４２０Ｊ２材については、圧延加工後１０５０℃で焼入れし、焼戻し処理したものである。なお、実施例の帯材は、この圧延加工段階で既に前記伸線加工によって硬質特性を有したものであることから、このような広幅帯材への圧延は問題なく対応でき、また歪や曲がりなども小さいものであった。
【００４６】
図８は、試験に用いた各種ステンレス鋼線の加工硬化特性を示すものであって、この線図から明かなように、本実施例による供試線材は、軟質状態で７５０Ｎ／mm²にも及ぶ高い強度を有するとともに、以後の加工率でも高い特性を備えていることが解る。
【００４７】
こうして得られた各リード材料（帯材）について、表面硬さ、表面粗さ、及び炭化物、耐食性などの特性を調査し、その結果を表２にまとめて示す。この中で、表面硬さは、マイクロビッカース硬度計（荷重３００ｇ）で、該帯線の平面を幅方向に等間隔（０．３ｍｍ）で測定した平均値であり、また表面粗さも、前記硬さ測定と同様に帯材平面を幅方向に測定したものである。一方、耐食性については、ＪＩＳＧ０５７７「ステンレス鋼孔食電位測定方法」に基づき、試験溶液３．５％Ｎａｃ１ａｑＡｒ脱気し、水溶液温度３０℃で走査速度２０ｍＶ／ｍｉｎの場合の孔食電位を求めたものであり、値が大きい程、耐食性が優れていることを意味する。
【００４８】
【表２】

【００４９】
表２に示すように、実施例１，２，３は、いづれも３００〜４００の表面硬さ（Ｈｖ）と、８〜１５％の面積率を持つ微細炭化物を含み、かつ表面粗さＡ（Ｒｚ）も良好で、孔食電位についても４０〜１５０ｍＶ（ｖｓＡｇ／ＡｇＣｌ）と優れた結果であった。特に実施例２の線材では、いづれの特性にも満足でき、また実施例３の帯材は加工硬化性が最も優れ、例えばＮＡＳ４２０Ｎ（比較例１）、ＳＵＳ４３０材（比較例２）より高い特性が得られた。
【００５０】
次に、実施例３の帯材と比較例２のＳＵＳ４３０製リード材料とで摩耗試験を行った。試験は、図４に示すように、表面にチタン酸化物を塗布したＵＶ機能繊維糸（株式会社テイジン製）の試験糸１５を、長さ２００ｍｍの距離を隔てて配したロール１６，１６間に架け渡し、その中央部に測定用リード片２を荷重３０ｇで押し付けながら７５０ｒｐｍの速度で走行させ、所定時間毎に合計５時間にわたってリード材料の摩耗減量を計量した。その結果を図５に示す。
【００５１】
この結果に見られるように、本発明のリード材料は実質的な摩耗はほとんど認められなかったのに対し、比較例２であるＳＵＳ４３０の筬羽では、試験開始からわずか２時間経過後に摩耗が確認され、以後比例的に増大していった。
【００５２】
【発明の効果】
このように本発明のリード材料は、所定組成に調整したマルテンサイト系ステンレス鋼によって構成し、特に高Ｃ及びＮ添加によって加工程度を低く抑えることで、広幅の薄帯材でありながらも加工割れなどを防ぐとともに、靭性にも優れたものである。また、耐食性についても、前記Ｎ及びＭｏの添加によって向上できる。
【００５３】
特に請求項２のように、前記ステンレス鋼の帯材方向に沿って炭化物を分布させ、かつ冷間加工によって表面硬さ（Ｈｖ）３００〜５００させたものでは、そのいづれかの炭化物の形成列によって常に織糸を支持でき、したがって、リード材料自体の摩耗は大幅に軽減させることができる。さらに本発明の冷間加工は、従来のような表面硬化の為の特別処理などを必要とせず、製造コストを低減することができる。
【００５４】
したがって、このようなリード材料を用いてなる筬製品では、より薄いリードを用いることができることから、細い織糸用として設定ピッチを狭くするなど汎用性を高め、また長時間の織製加工にも耐え、糸切れ、毛羽発生を防いで製織作業性、織布品質を高めうる。
【図面の簡単な説明】
【図１】織機用筬製品の一例を示す正面図である。
【図２】リード材料の炭化物の分布状態を例示する組織図である。
【図３】（Ａ）、（Ｂ）は炭化物の分布状態を示す、リード材料の拡大写真の一例である。
【図４】摩耗試験方法を示す装置を例示する線図である。
【図５】摩耗試験の結果を示す線図である。
【図６】摩耗したリード材料を例示する線図である。
【図７】筬製品の組立て構造を示する部分断面図の一例である。
【図８】実施例で用いたリード材料の加工硬化特性の試験結果である。
【符号の説明】
１筬製品
２リード（又はリード用材料）
３帯材
１０、１１上下の枠材
１２枠体
Ｇ間隙
Ａ，Ｂ帯材の平面[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a loom loaf lead material used in a loom for manufacturing a woven fabric, and a loom loaf product using the lead material, and has excellent wear resistance and corrosion resistance, and particularly an oxidation for UV cut. The present invention relates to those that can be applied to special fiber yarns such as titanium-coated fibers.
[0002]
[Prior art]
Fabric products such as woven fabrics are usually woven by passing wefts between running warps while selectively moving up and down, and a so-called loom kite (hereinafter referred to as kite product) is used as a member for guiding each warp. Is used.
[0003]
As shown in FIG. 1, for example, the bag product is configured by arranging a large number of leads 2 in parallel at a predetermined interval G and incorporating them into a frame body 12 including upper and lower frame bodies 10.11. When set and used on a loom, each weaving yarn (for example, warp) is passed through the gap G between the leads 2 so that the weaving yarn moves up and down by the leads 2 and always runs within the gap g. You will be guided. In addition, the shape, each dimension, the number of leads 2, the gap G, and the like of the cocoon product 1 vary depending on the type and type of the loom to be applied in addition to the thickness, number, and characteristics of the weaving yarn to be used.
[0004]
For example, a cocoon product used for a water jet loom in which weft is fed with pressurized water is made of a metal strip having a width of about 2 to 3 mm and a flattened length of about 0.3 mm to a length of about 50 to 200 mm. Leads 2 are used, and a plurality of the leads 2 are juxtaposed so as to have a predetermined gap G of, for example, about 0.3 mm. The total length (L) varies depending on the number of warps and the width of the woven fabric to be obtained. In addition, an air jet method is also known as another method, but in this lead, an irregularly shaped strip having a slightly wide width at the center is used instead of the strip.
[0005]
In any of these cocoon products, the warps frequently move at high speed while in contact with the surface (A, B surface) of the lead 2, so that each lead 2 has wear resistance and resistance to contact with the woven yarn. In addition to mechanical strength, it is necessary to have corrosion resistance that can withstand the convergent oil used in the weaving yarn and the usage environment.
[0006]
For this reason, stainless steel is conventionally used as the lead material. Among them, lead materials made of chromium-based stainless steel, in particular, have a higher heat than other austenitic stainless steels. Because it has the advantage of high conductivity, good diffusion of frictional heat generated by friction with the weaving yarn, and prevention of local wear and thermal wear, for example, ferritic stainless steel such as SUS430, quenching and tempering treatment A martensitic stainless steel reinforced by the above has been used.
[0007]
However, the recent weaving process has an increased processing speed compared to conventional methods, for example, speeding up to 1000 rpm, and the weaving yarn to be used is impregnated with titanium oxide on its surface to apply ultraviolet rays. The use of UV-treated special fiber yarns for cutting is diversifying. In particular, the use of titanium oxide-coated fiber yarn and the like together with such high speed is required to have excellent wear resistance as a lead material.
[0008]
FIG. 6 is an enlarged view showing the worn state of the leads worn by contact with the weaving yarn, and each lead a has a wear part that is widened and thinned in a concave shape on one surface a1 side, In addition, large bulges are seen on the opposite side. Leads worn in this way can cause fluffing and breakage in the running weaving yarn, which can cause the quality of the woven fabric product to deteriorate, and can also break due to slight changes in yarn tension or vibration during processing. It causes serious equipment trouble. Therefore, when such a state occurs, there is a problem in terms of a decrease in operating rate and material loss, such as stopping the machine operation for exchanging the hook even during the weaving and cutting the weaving yarn. .
[0009]
On the other hand, in recent textile machinery industry, in order to make leads that can cope with such diversified products and higher speeds, a ceramic film such as hard chrome plating, titanium carbide, titanium nitride is formed on the surface of some of them. (For example, refer to Patent Document 1), a nitrided hard layer (for example, refer to Patent Document 2), or a diamond-like carbon layer coated by a plasma CVD method (for example, refer to Patent Document 3) Has been proposed to improve wear resistance by increasing the surface hardness.
[0010]
[Patent Document 1]
JP 60-52658 A [Patent Document 2]
Japanese Patent Laid-Open No. 6-10242 [Patent Document 3]
International Publication No. 92/06234
[Problems to be solved by the invention]
However, all of these leads by various treatments harden the surface layer by special treatment, and there are problems in productivity and price, such as requiring special equipment and separate processes for the treatment. . Moreover, in the case where the plating film is formed, surface cracks are likely to occur due to deformation such as bending, and adhesiveness with the surface layer is liable to occur. Concerned. Furthermore, such special treatment is sometimes not sufficient in terms of corrosion resistance, such as causing rust by reaction with an oil agent or the like imparted to the yarn and discoloring the yarn.
[0012]
Therefore, the present invention focuses on martensitic stainless steel containing high C, is obtained by cold working without using special equipment and processing methods, and has excellent wear resistance and corrosion resistance. The purpose of the present invention is to provide a lead material for a loom for a loom that can also be adapted to the above and a bag product for a loom using the lead material.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
The invention according to Claim 1 is a lead material for a loom loom, and by mass, C: 0.07 to 0.29 %, Si: 1.0% or less, Mn: 1.0% or less, Cr : 10~ 13.67%, Mo: 0.5~3.0 %, N: 0.05~0.20%, balance Fe, and martensitic stainless steel consisting of unavoidable impurities, moreover surface by cold working consists hardness (Hv) 300 to 500 and cured in the strip, and the belt-member characterized by carbide precipitates are distributed in a range of area ratio 3-20%, also in the present claim 2 The invention relates to a martensitic stainless steel having the composition of claim 1 and is a band material having a surface hardness (Hv) of 300 to 500 having a crystal structure stretched into a fiber shape by cold working, And the band material is precipitated carbon along the direction of the fibrous crystal structure. Objects are distributed arrangement, the area ratio is equal to or in the range of 3-20%.
[0014]
The invention according to claim 3 is the lead material for loom baskets according to

claim

1 or 2, wherein the martensitic stainless steel further has Ni: 0.3 to 3%, the balance Fe, and inevitable impurities characterized in that it consists of [0015]
The invention according to claim 4 is characterized in that the martensitic stainless steel has C + N adjusted to 0.18 to 0.35%, and the invention according to claim 5 further includes the strip material. However, the martensitic stainless steel is characterized in that it is formed into the strip having the fibrous structure by cold drawing and cold rolling subsequent to the drawing.
[0016]
Further, in the invention according to claim 6, the lead material according to any one of claims 1 to 5 is straight, and a plurality of leads formed by cutting to a predetermined lead length are adjacent to the plane of the leads. It is a cocoon product for a loom characterized by being arranged side by side with a gap through which the weaving thread passes and having both ends of each lead assembled to a frame. .
[0017]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
As described above, the strip of the lead material of the present invention (hereinafter also simply referred to as the lead material) is increased to C0.07 to 0.35% among the martensitic stainless steel and is cold worked by adding Mo and N. By increasing the work hardenability at the surface and hardening the surface hardness to Hv 300-500, and also having a corrosion resistance, and further by distributing the precipitated carbide in the area to 3-20% by area ratio Has wear resistance and corrosion resistance.
[0018]
As the lead material, C: 0.07 to 0.29 %, Si: 1.0% or less, Mn: 1.0% or less, Cr: 10 to 13.67 %, and Mo: 0.03% by mass. A martensitic stainless steel consisting of 5 to 3.0%, N: 0.05 to 0.20%, the balance Fe, and inevitable impurities is used. More preferably, C: 0.10 to 0.29 %, Si: 0.6% or less, Mn: 0.6% or less, Cr: 12 to 13.67 %, Mo: 0.8 to 2.5% , N: 0.05 to 0.20%, and C + N is preferably adjusted to 0.18 to 0.35%. Further, in the martensitic stainless steel described above , 0.3 to 3% is more preferable. It is also preferable to improve the corrosion resistance by containing Ni.
[0019]
That is, the martensitic stainless steel having the above composition has a high strength of a tensile strength of 700 N / mm ² or more even in a heat-treated soft state, and has excellent work hardening ability even in cold working. In this case, the formation thickness can be reduced as a harder material, and therefore, the installation distance between the leads in the bag product can be narrowed to provide a bag product with a fine pitch.
[0020]
Moreover, about the said composition, while C provides the mechanical characteristics (strength and hardness) required in the lead material, it combines with Cr in the base material to form fine and hard Cr carbide, and by this carbide The wear resistance can be improved, and for that purpose, at least 0.07% or more of C is contained. However, if the content exceeds 0.35%, rolling processability is impaired, cracking occurs, and corrosion resistance is reduced. Therefore, the content is preferably 0.10 to 0.30, and more preferably 0. .20 to 0.30% In the present invention, as described in Example 3 of [Table 1], the content is 0.29%, that is, 0.07% or more and 0.29% or less.
[0021]
Si is added as a deoxidizing agent when the stainless steel is dissolved. However, since addition of a large amount impairs workability and toughness, the upper limit is made 1.0%, preferably 0.6% or less.
[0022]
Mn is an element that acts as a deoxidation and desulfurization agent and enhances mechanical properties. However, 1.0% or more inhibits toughness and lowers corrosion resistance and oxidation resistance. 1.0%, preferably 0.6% or less.
[0023]
Cr is a basic element of stainless steel, and it is required to contain at least 10% or more in order to improve the corrosion resistance by promoting passivation and to produce Cr carbide with C. If it exceeds 1, workability will be reduced, and more preferably 12 to 15%. In the present invention, as described in the example of [Table 1], it is set to 13.67%, that is, a range of 10 to 13.67%.
[0024]
Mo strengthens the stainless steel dough and is effective in forming hard carbides, and has the advantage of improving corrosion resistance and toughness. However, since the effect is saturated when it exceeds 3.0%, the amount is 0.5 to 3.0%, preferably 0.8 to 2.5%.
[0025]
N can refine the crystal grains to increase the strength and improve the corrosion resistance, and can form a nitride as in the case of the carbide. Therefore, N is contained at least 0.05% or more. However, if the content is large, the hot workability is impaired and the material cost is increased, so the upper limit is preferably made 0.20%.
[0026]
Further, in the martensitic stainless steel having such a composition, since thermal conductivity is as high as 20 to 30 W / (m · ° C.), even if frictional heat is locally generated by weaving for a long time, There is also an advantage that it can diffuse efficiently and reduce thermal wear.
[0027]
The lead material of the present invention is a material in which such stainless steel is formed into a strip by cold working, for example, cold rolling, and has a predetermined thickness t and width w as shown in the sectional view of FIG. In this embodiment, the two planes A and B and the side pieces C and D are smoothly formed in an arc shape. By having such a smooth cross-sectional shape, even when the weaving yarn comes into contact, it is possible to suppress catching and the like. As an example of dimensions, for example, thickness (t) 0.1 to 1.5 mm, width (w) 1 It is preferable to use one formed to have a width ratio (width / thickness ratio) of about 5 to 20 times with a width ratio of about 5 to 3.0 mm. More preferably, the surface roughness (Rz) in the width direction on the flat surfaces (A and B surfaces) is 0.05 to 2.0 μm.
[0028]
Further, the present invention is characterized in that the surface hardness (Hv) is 300 to 500, and the area ratio of precipitated carbides distributed inside is 3 to 20% as the characteristics as the lead material.
[0029]
The surface hardness mentioned here is indicated by an average value of several values obtained by measuring the strip-like plane (A or B plane) at an equal interval in the arbitrary width direction. Measurement with a micro Vickers hardness tester is generally possible.
[0030]
If the surface hardness is less than 300 Hv, for example, the strength and rigidity of the lead material is not sufficient, and there are problems such as deformation due to uneven tension of the weaving yarn and the tendency to wear, and more than necessary to prevent this. In the lead material having the thickness (t), the yarn pitch of the woven product obtained thereby is limited. On the other hand, in the case of stainless steel having the above composition, it is difficult to exceed Hv500 even if the hardness is increased by an unnecessarily strong process, and an excessively large process is problematic in terms of quality such as process cracks in the material itself. Therefore, Hv320 to 400 is more preferable.
[0031]
In addition, the precipitated carbide is usually easily formed in stainless steel by melting or heat treatment in the manufacturing process, and the carbide is known to adversely affect the corrosion resistance and mechanical properties of the stainless steel itself. , Efforts are being made to prevent this occurrence. However, since the carbide itself has a hardness of Hv 1000 or higher (for example, Hv 1000 to 1800) and is very high as compared with the hardness of the base material stainless steel itself, for example, for dispersion strengthening, etc. However, due to technical problems, there are still not enough.
[0032]
In the present invention, the characteristics of the carbide are applied to the lead material, and the weaving yarn is suitably supported by the carbide to improve the wear resistance. The distribution state of the carbides (for example, on the surface layer side) is set to a range of 3 to 20% in terms of area ratio.
[0033]
As the carbide to be applied, for example, chromium carbide such as (Cr ₂₃ C ₆ ), (Cr ₇ C ₃ ), (Cr ₃ C ₂ ) such as C and Cr is preferable, but Fe, Mo, Ni, and the like are further required. The size may be based on a compound with various elements added depending on the size, and the size thereof is, for example, extremely fine particles or short pieces having an average particle diameter of 3 μm or less (preferably about 0.05 to 1 μm). It may be in the form of a dendritic or membrane-like material.
[0034]
In addition, it can be seen that the lead material has a substantially uniform distribution of particulate carbides in the stainless steel matrix as shown in FIG. 3A showing a cross section perpendicular to the length direction of the lead material. Further, FIG. 3B shows a plurality of carbide rows by being scattered or continuous along a fibrous structure of stainless steel that extends along with cold working. These FIG. 3 (A) and FIG. 3 (B) are examples of the surface layer portion of the lead material subjected to corrosion treatment (picric acid solution) and magnified 1000 times in order to see the distribution of carbides. It can be easily obtained by a method such as image analysis in such a high magnification state.
[0035]
Among these distribution states, particularly in the latter case, as shown in FIG. 3 (B), in the cocoon product using the lead material in which fine carbides are distributed in a certain direction, particularly in the longitudinal direction, the traveling yarn always has a plurality of the carbides. Therefore, the wear of the lead material itself is greatly reduced because the carbide can be surely supported by the carbide.
[0036]
In the present invention, the distribution area ratio of the carbides thus distributed is set to 3 to 20%. Here, the area ratio means the ratio of the area occupied by the carbide T in a certain visual field. Further, when the ratio is less than 3%, it is difficult to secure wear resistance with little substantial carbide T. On the other hand, when the amount of carbide exceeding 20% is distributed, Corrosion resistance will decrease, and more preferably 10 to 18%.
[0037]
Such carbides can be formed, for example, by melting the stainless steel itself or by intermediate heat treatment conditions in the manufacturing process as the lead material. Generally, carbides in this state are too large. It is not preferable to use the product as it is. Therefore, in the present invention, in order to distribute the coarse carbide finely and substantially uniformly, at least the final treatment is performed by strong working by cold working (for example, a working rate of 50% or more).
[0038]
In addition, when processing a lead material having a high strength and a wide width ratio (w / t), the wire is once cold-drawn to an arbitrary wire diameter so that each crystal structure is made into a hard fiber, and then a predetermined fiber diameter is obtained. A two-stage process in which a secondary process in which a rolling process is performed is preferable. According to this method, the fibrous crystal structure formed by the wire drawing in the previous stage is hard, and can be easily widened by the subsequent rolling process, a larger width ratio can be obtained, and the coarse Carbide can be finely crushed.
[0039]
In the lead material of the present invention, the surface hardness can be increased by the martensitic stainless steel whose components are adjusted as described above, and the hardness can be increased to, for example, Hv300 or higher so that high-speed friction with the woven yarn can be achieved. It is a lead material that has wear resistance and corrosion resistance by giving the strength to withstand and preventing deformation, and by further setting the area ratio of the precipitated carbide to a predetermined range, and for the conventional surface hardening treatment It does not require special equipment and processes, reduces manufacturing burden and contributes to cost reduction.
[0040]
The lead material thus formed is straightened by a known method such as roll correction as necessary to form a strip. This strip can be further cut to a predetermined length to form a lead 2 for a loom. Preferably, the bend in the thickness (t) direction of the lead is, for example, 2/200 mm or less, and when the straightness is obtained by the rolling process, the bending process may be performed as it is.
[0041]
Next, a plurality of the leads 2 are arranged side by side so that the planes of the

adjacent leads

2 and 2 are opposed to each other and have a through hole G through which the woven yarn passes, and the upper and lower ends thereof are further framed. The bag product 1 shown in FIG. 1 is configured by being assembled and fixed to the frame body 4 including the

materials

10 and 11.
[0042]
As for this assembly, for example, as shown in JIS-L6506 “Loom for Loom” and as shown in FIG. 7, for example, the insertion of the lead 2 is performed so that the distance G between the lead materials 10 is equal. The leads 2 are arranged using a space material 21 having openings arranged in parallel at equal pitches, or wound with a pitch equal to a predetermined thickness. Further, for example, the bag product 1 is formed by filling a filler material 22 such as a resin material and attaching it to the frame material 10 (11). As described above, the overall size of the bag product, the gap G between the lead materials, and other specifications are selected according to the loom to be used, the weaving yarn, and the like.
[0043]
【Example】
The following comparative test was performed on the lead material (Wakaba) of the present invention. The material having the composition shown in Table 1 was melted and the hot-rolled 5.5 mmφ rod wire rod was cold drawn into a 1.6 mmφ thin wire, which was annealed under conditions of 770 ° C. × 45 sec. A soft wire having Cr carbide precipitated in the base material stainless steel was used as a raw material. In addition, as a comparative material, NAS420N material (Comparative Example 1) and SUS430 material (Comparative Example 2) conventionally used were used.
[0044]
[Table 1]

[0045]
And after performing cold wire drawing with a processing rate of 50% on each material, a hard strip having a width of 2.2 mm and a thickness of 0.28 mm was obtained by a multi-stage rolling mill without heat treatment. On the other hand, the SUS420J2 material is quenched and tempered at 1050 ° C. after rolling. In addition, since the strips of the examples already had the hard characteristics by the wire drawing process in this rolling process stage, rolling to such wide strips can be handled without problems, and distortion and bending are also possible. Etc. were also small.
[0046]
FIG. 8 shows the work hardening characteristics of various stainless steel wires used in the test. As is clear from this diagram, the test wire according to this example is 750 N / mm ² in the soft state. It can be seen that it has such a high strength that it has high characteristics even at subsequent processing rates.
[0047]
Each lead material (band material) thus obtained was examined for characteristics such as surface hardness, surface roughness, carbide, corrosion resistance, and the results are summarized in Table 2. In this, the surface hardness is an average value measured with a micro Vickers hardness tester (load 300 g) at equal intervals (0.3 mm) in the width direction, and the surface roughness is also the hardness. Similar to the thickness measurement, the band material plane is measured in the width direction. On the other hand, for corrosion resistance, based on JISG0577 “Stainless steel pitting corrosion potential measurement method”, the pitting corrosion potential was obtained when the test solution was 3.5% Nac1aq Ar and the aqueous solution temperature was 30 ° C. and the scanning speed was 20 mV / min. The larger the value, the better the corrosion resistance.
[0048]
[Table 2]

[0049]
As shown in Table 2, each of Examples 1, 2, and 3 includes a surface hardness (Hv) of 300 to 400 and fine carbide having an area ratio of 8 to 15%, and surface roughness A ( Rz) was good, and the pitting corrosion potential was 40 to 150 mV (vs Ag / AgCl), which was an excellent result. In particular, in the wire material of Example 2, any of the characteristics can be satisfied, and the band material of Example 3 has the highest work-hardening property, for example, higher properties than NAS420N (Comparative Example 1) and SUS430 material (Comparative Example 2). Obtained.
[0050]
Next, an abrasion test was performed on the band material of Example 3 and the lead material made of SUS430 of Comparative Example 2. As shown in FIG. 4, the test was performed between

rolls

16 and 16 in which test yarns 15 of UV functional fiber yarn (manufactured by Teijin Co., Ltd.) coated with titanium oxide on the surface were arranged at a distance of 200 mm in length. The measurement was performed at a speed of 750 rpm while pressing the measurement lead piece 2 with a load of 30 g on the center, and the wear loss of the lead material was measured every predetermined time for a total of 5 hours. The result is shown in FIG.
[0051]
As can be seen from these results, the lead material of the present invention showed almost no wear, whereas the SUS430 wings of Comparative Example 2 showed wear after only 2 hours from the start of the test. Since then, it has increased proportionally.
[0052]
【The invention's effect】
As described above, the lead material of the present invention is composed of martensitic stainless steel adjusted to a predetermined composition, and particularly by suppressing the degree of processing to a low level by adding high C and N, the processing crack is generated even though it is a wide strip material. And toughness is also excellent. Further, the corrosion resistance can be improved by adding N and Mo.
[0053]
In particular, as in claim 2, in the case where carbide is distributed along the direction of the strip of stainless steel and the surface hardness (Hv) is 300 to 500 by cold working, depending on the formation row of any of the carbides. The yarn can always be supported and therefore the wear of the lead material itself can be greatly reduced. Furthermore, the cold working of the present invention does not require special treatment for surface hardening as in the prior art, and can reduce manufacturing costs.
[0054]
Therefore, in a cocoon product using such a lead material, since a thinner lead can be used, the versatility is improved by narrowing the set pitch for thin weaving yarns, and also for long-time weaving processing. Endurance, yarn breakage and fluff generation can be prevented, and weaving workability and woven fabric quality can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a front view illustrating an example of a loom product for a loom.
FIG. 2 is a structure diagram illustrating a distribution state of carbides of a lead material.
FIGS. 3A and 3B are examples of enlarged photographs of lead materials showing the distribution of carbides. FIGS.
FIG. 4 is a diagram illustrating an apparatus showing a wear test method;
FIG. 5 is a diagram showing the results of an abrasion test.
FIG. 6 is a diagram illustrating worn lead material.
FIG. 7 is an example of a partial cross-sectional view showing the assembling structure of the bag product.
FIG. 8 is a test result of work hardening characteristics of lead materials used in Examples.
[Explanation of symbols]
1 筬 Product 2 Lead (or lead material)
3

Strips

10 and 11 Upper and lower frame members 12 Frame G Gap A and B Plane of strip members

Claims

By mass, C: 0.07 to 0.29 %, Si: 1.0% or less, Mn: 1.0% or less, Cr: 10 to 13.67 %, Mo: 0.5 to 3.0%, N: 0.05 to 0.20%, balance Fe, and martensitic stainless steel consisting of unavoidable impurities, moreover consists strip which is cured on the surface hardness (Hv) 300 to 500 by the cold working, and the A lead material for a loom loom characterized by having precipitated carbides distributed in an area ratio of 3 to 20% in the band material.

By mass, C: 0.07 to 0.29 %, Si: 1.0% or less, Mn: 1.0% or less, Cr: 10 to 13.67 %, Mo: 0.5 to 3.0%, N: 0.05 to 0.20%, balance Fe, and martensitic stainless steel consisting of unavoidable impurities, moreover surface hardness having a crystal structure that is stretched into fibers by cold working (Hv) 300 to 500 of A lead material for a loom, which is made of a band material, and in which the precipitated carbide is distributed and distributed along the fibrous crystal structure direction, and the area ratio is in the range of 3 to 20%.

3. The loom loaf lead material according to claim 1 or 2, wherein the martensitic stainless steel further comprises Ni: 0.3 to 3%, and consists of the balance Fe and inevitable impurities. Lead material.

The lead material for a loom loaf according to any one of claims 1 to 3, wherein the martensitic stainless steel has C + N adjusted to 0.18 to 0.35% .

The strip, the claim martensitic stainless steel is one that was formed in the strip with the fibrous tissue by cold rolling subsequent to cold wire drawing and該伸beam machining 1-4 The lead material according to any one of the above.

A plurality of leads formed by making the lead material according to any one of claims 1 to 5 straight and being cut to a predetermined lead length, the planes of adjacent leads are opposed to each other, and woven between the faces. A bag product for a loom characterized by being arranged side by side with a gap through which yarns pass and having both ends of each lead assembled to a frame.