JP4302375B2

JP4302375B2 - Zoom lens and camera device

Info

Publication number: JP4302375B2
Application number: JP2002231319A
Authority: JP
Inventors: 和泰大橋
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 2002-08-08
Filing date: 2002-08-08
Publication date: 2009-07-22
Anticipated expiration: 2022-08-08
Also published as: JP2004070133A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ズームレンズおよびカメラ装置に関する。
この発明のズームレンズは銀塩カメラに用いるズーム撮影レンズとして好適に利用できる他、デジタルカメラやビデオカメラ、デジタルカメラ機能内臓の携帯情報端末装置に特に好適に利用できる。
【０００２】
【従来の技術】
近来、デジタルカメラの市場は非常に大きなものとなっている。
ユーザのデジタルカメラに対する要望は多岐にわたるが、高画質化と小型化は常にユーザの欲するところであり要望が大きく、撮影レンズとして用いられるズームレンズにも高性能化と小型化の両立が求められる．
デジタルカメラに用いられるズームレンズは、小型化の面ではレンズ全長（最も物体側のレンズ面から像面までの距離）の短縮が必要であり、高性能化の面では、少なくとも、３００万〜５００万画素の撮像素子に対応できる解像力を「全ズーム域」にわたって有する必要がある。
撮影レンズの広画角化を望むユーザも多く、ズームレンズの短焦点端の半画角は３８度以上あることが望ましい。半画角：３８度は、３５ｍｍ銀塩カメラ（いわゆるライカ版）換算の焦点距離で２８ｍｍに相当する。
【０００３】
デジタルカメラ用のズームレンズには多くの種類が考えられるが、小型化に適したタイプとして「物体側から順に、負の焦点距離を持つ第１群、正の焦点距離を持つ第２群、正の焦点距離を持つ第３群を配し、第２群の物体側に第２群と一体に移動する絞りを有してなり、短焦点端から長焦点端への変倍に際し、第２群が像側から物体側へ単調に移動し、第１群が「変倍に伴う像面位置の変動を補正する」ように移動するもの」がある（例えば、特開平１０−０３９２１４号公報、特開平１０−１０４５１８号公報、特開２００１−２９６４７５号公報等）。
【０００４】
特開平１０−０３９２１４号公報に記載されたズームレンズはこの種のズームレンズの基本的なものであり、基本的な構成は全て同号公報に開示されているが、小型化という面ではなお改良の余地を残している。
【０００５】
特開平１０−１０４５１８号公報開示のズームレンズは、接合レンズを使用して、組み付け時の偏心発生の防止を考慮したものであるが、収差の補正は、３００万〜５００万画素の撮像素子に対応するに必ずしも十分ではない。
【０００６】
特開２００１−２９６４７５２号公報開示のズームレンズは比較的小型で、像性能も前述のものよりも良好であるが半画角が３３度程度に止まっており、広画角化という面で十分と言い難い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は上述したところに鑑み、小型・広画角でありながら、３００万〜５００万画素の撮像素子に対応した解像力を実現できる高性能のズームレンズの実現を課題とする。
【０００８】
この発明はまた、上記ズームレンズをカメラ機能部の撮影光学系として使用した小型・高画質のカメラ装置（携帯情報端末装置等）の実現を他の課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
この発明のズームレンズは、図１に例示するように「物体側（図１の左方）から順に、負の焦点距離を持つ第１群Ｉ、正の焦点距離を持つ第２群ＩＩ、正の焦点距離を持つ第３群ＩＩＩを配し、第２群ＩＩの物体側に、第２群ＩＩと一体に移動する絞りＳを有してなり、短焦点端から長焦点端への変倍に際し、第２群ＩＩが像側から物体側へ単調に移動し、第１群Ｉが変倍に伴う像面位置の変動を補正するように移動するズームレンズにおいて、第２群ＩＩが、物体側から順に負レンズ、正レンズ、負レンズからなる３枚接合レンズを有する」ものである。
請求項１記載のズームレンズは、第２群ＩＩの３枚接合レンズの物体側および像側にそれぞれ、１枚の正レンズを有することを特徴とする。即ち、第２群ＩＩは、物体側から順に負レンズ、正レンズ、負レンズからなる３枚接合レンズと、この３枚接合レンズの物体側および像側に配置されるそれぞれ１枚の正レンズからなる。
【００１０】
請求項１記載のズームレンズは、第２群ＩＩの３枚接合レンズの最も物体側に配置される負レンズが「像側に凹面を向けたメニスカス形状」であることができる（請求項２）。
【００１１】
請求項１または２記載のズームレンズは、第２群ＩＩの３枚接合レンズの最も像側に配置される負レンズが「像側に強い凹面を向けたもの」であることができる（請求項３）。
【００１２】
請求項１または２または３または記載のズームレンズは、第２群ＩＩの３枚接合レンズの中間に配置される正レンズの屈折率：Ｎ_Ｃ２、アッベ数：ν_Ｃ２が、条件：
（１）１．４５＜Ｎ_Ｃ２＜１．５２
（２）６８＜ν_Ｃ２＜８５
を満足する（請求項４）。
【００１３】
請求項４において、第２群ＩＩの３枚接合レンズの最も物体側に配置される負レンズの屈折率：Ｎ_Ｃ１、アッベ数：ν_Ｃ１、第２群の３枚接合レンズの最も像側に配置される負レンズの屈折率：Ｎ_Ｃ３、アッベ数：ν_Ｃ３は、条件：
（３）１．６０＜Ｎ_Ｃ１＜１．９５
（４）２０＜ν_Ｃ１＜４０
（５）１．６０＜Ｎ_Ｃ３＜１．９５
（６）２０＜ν_Ｃ３＜４０
を満足することが好ましい（請求項５）。
【００１４】
この場合、第２群の３枚接合レンズの最も物体側に配置される負レンズの屈折率：Ｎ_Ｃ１、アッベ数：ν_Ｃ１は、条件：
（３−１）１．７５＜Ｎ_Ｃ１＜１．９５
（４−１）２０＜ν_Ｃ１＜３５
を満足するか（請求項６）、あるいは、条件：
（３−１）１．７５＜Ｎ_Ｃ１＜１．９５
（４−２）３５≦ν_Ｃ１＜４０
を満足するか（請求項７）、さらには条件：
（３−２）１．６０＜Ｎ_Ｃ１≦１．７５
（４−１）２０＜ν_Ｃ１＜３５
を満足することことができる（請求項８）。
【００１５】
上記請求項１〜８の任意の１に記載のズームレンズは、第２群の３枚接合レンズの、物体側の接合面の曲率半径：Ｒ_Ｃ２と、最も像側の面の曲率半径：Ｒ_Ｃ４とが、条件：
（７）０．５＜（Ｒ_Ｃ２／Ｒ_Ｃ４）＜０．８５
を満足することが好ましい（請求項９）。
【００１６】
請求項１〜９の任意の１に記載のズームレンズにおいて、第２群の有する「３枚接合レンズ」の物体側および像側にそれぞれ配置される正レンズのうちの少なくとも１枚は非球面を有することが好ましい（請求項１０）。
【００１７】
この発明のズームレンズにおける第１群は上記の如く「物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズ」を配してなることができる（請求項１１）。
【００１８】
この発明のカメラ装置は、請求項１〜請求項１１の任意の１に記載のズームレンズを「カメラ機能部の撮影用光学系」として有することを特徴とする（請求項１２）。このようなカメラ装置は「携帯情報端末装置」として実施できる。勿論、請求項１〜１１の任意の１に記載のズームレンズを撮影用光学系として有する、デジタルカメラ装置や、銀塩カメラ装置としても実施できることは言うまでもない。
【００１９】
この発明のズームレンズのように、物体側から負・正・正のパワー配分を持った３群で構成されるズームレンズでは、一般に、短焦点端から長焦点端への変倍に際し、第２群が像側から物体側へ単調に移動し、第１群は「変倍に伴う像面位置の変動を補正する」ように移動する。
【００２０】
従って、第２群が「変倍機能の大半」を負っており、第３群は「主として像面から射出瞳を遠ざける」ために設けられている。
【００２１】
各種収差が少なく解像力の高いズームレンズの実現には、変倍による収差変動を小さく抑えなければならず、特に主変倍群である第２群が「その変倍範囲の全域において良好に収差補正」されている必要がある。
【００２２】
また、短焦点端の広画角化を実現するには、広画角化に伴って増大する倍率色収差を低減する必要があり、これを変倍範囲の全域において良好に補正するためにも第２群の構成が重要となる．
従来、上記３群構成のズームレンズの第２群としては、物体側から順に「正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなる」もの、「正レンズ、正レンズ、負レンズの３枚からなる」もの、「正レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズの４枚からなる」もの、「正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズの４枚からなる」もの等が知られているが、この発明のズームレンズの第２群は、これらを上回る収差補正能力を実現可能なものである。
【００２３】
即ち、この発明のズームレンズは、第２群を「物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズからなる３枚接合レンズ」を有する構成とした。３枚接合レンズの２面の接合面は「絞りからの距離が異なる」ので、軸上、軸外の光線の通り方も異なる。従って、このような２面の接合面により、軸上色収差と倍率色収差をある程度独立して補正することが可能となり、特に広画角化に伴って増大する倍率色収差の補正に効果がある。
【００２４】
接合面を２面設ける方策としては、２組の接合レンズを使用することも考えられるが、組付け時の偏心等により「接合レンズ同士の光軸」がずれた場合、軸外において倍率色収差が非対称に発生し不自然な色滲みを生じやすい。
【００２５】
これに対し、この発明のように３枚接合レンズを使用すれば、２面の接合面に組付け偏心を生ずることがなく、倍率色収差を十分に低減可能である。
【００２６】
請求項２記載のズームレンズのように、第２群の３枚接合レンズの「最も物体側に配置される負レンズ」を「像側に凹面を向けたメニスカス形状」とすると、この負レンズの物体側面を凸面として入射光線をあまり大きく屈折させず、不要な収差の発生を防ぎ、像側面を強い凹面として主に球面収差・コマ収差の補正を行うことができ、収差をより良好に補正できる。
【００２７】
請求項３記載のズームレンズのように、第２群の２枚接合レンズの「最も像側に配置される負レンズ」を、「像側に強い凹面を向けたもの」とすることにより、像側面の強い凹面により「球面収差・コマ収差の副次的な補正」を行うと共に、非点収差の補正にも寄与させることができ、収差のさらなる良好な補正が可能になる。
【００２８】
請求項４における条件（１），（２）は「良好な色収差補正」のための条件であり、屈折率：Ｎ_Ｃ２が１．５２より大きく、アッベ数：ν_Ｃ２が６８より小さいと、軸上色収差と他の収差とのバランスを取りづらく、特に、長焦点端における軸上色収差が発生し易くなる。また、物体側の接合面おける単色収差の補正効果も十分に得られなくなる。
【００２９】
逆に、屈折率：Ｎ_Ｃ２が１．４５より小さく、アッベ数：ν_Ｃ２が８５より大きくなると、収差補正上は有利であるが、硝子材料が高価となりコストアップを招来してしまう。
【００３０】
条件（１）、（２）を満足することにより、主として軸上色収差をさらに良好に補正し、より高性能を実現でき、コントラストの高い画質を得ることができる。
【００３１】
請求項５の条件（３）〜（６）は、倍率色収差をさらに良好に補正するための条件であり、条件（１）、（２）と合わせて、条件（３）〜（６）を満足することにより、軸上色収差と倍率色収差を良好にバランスさせ、特に短焦点端における倍率色収差を低減でき、その際、単色収差の補正状態も良好に保つことが可能となる。従って、主として倍率色収差をさらに良好に補正して「ズームレンズのより高性能化」を図ることができる。
【００３２】
上記条件（３）、（４）は、
（３−１） 1.75＜Ｎ_Ｃ１＜1.95
（４−１） 20＜ν_Ｃ１＜ 35
の組合せ、あるいは、
（３−１） 1.75＜Ｎ_Ｃ１＜1.95
（４−２） 35≦ν_Ｃ１＜ 40
の組合せ、もしくは、
（３−２） 1.60＜Ｎ_Ｃ１≦1.75
（４−１） 20＜ν_Ｃ１＜ 35
の組合せで満足させるのが良い。
【００３３】
請求項９記載の条件（７）は「単色収差のさらなる改善」のための条件であり、パラメータ：Ｒ_Ｃ２／Ｒ_Ｃ４が０．８５より大きくなると、長焦点端における球面収差が正方向に大きく発生しやすくなり、画像コントラストの劣化の要因となる。逆に、パラメータ：Ｒ_Ｃ２／Ｒ_Ｃ４が０．５より小さくなると、非点収差・像面湾曲の補正能力が不足気味になり、変倍範囲の全域において像面の平坦性を劣化させる要因となる。
【００３４】
条件（７）を満足することにより、ズームレンズの「主として単色収差」をさらに良好に補正することができる。
【００３５】
３枚接合レンズには「強い負の屈折力を有する凹面」が２面あり、これに対抗する正の屈折力を配置することにより、上記２面の凹面のよる収差補正能力を十分に引き出すことができる。
【００３６】
請求項１記載のズームレンズのように、第２群を、３枚接合レンズの物体側および像側にそれぞれ１枚の正レンズを配して構成すると、第２群全体としては「正・負・正・負・正」の構成となり、屈折力の配置として非常にバランスが良い。このような構成を採ることで、１つのレンズ面で過大な収差が発生することを防ぎ、偏心等の製造誤差による結像性能の劣化も小さく抑えることが可能となる。
【００３７】
従って、請求項１の構成とすることにより、ズームレンズを、十分に小型・広画角化し、高性能を実現できる。
【００３８】
さらに、第２群の小型化（特に全長の短縮）のためには、第２群に非球面を用いることが効果的である（請求項１０）。その際、非球面は、３枚接合レンズの物体側および像側に配置される正レンズのどちらか、または両方に設けるのが良い。物体側の正レンズは絞りに近く、主として球面収差・コマ収差の補正に効果がある。像側の正レンズは絞りから離れており、軸外の光束がある程度分離して通るため球面収差・コマ収差の他に非点収差の補正に効果がある。
【００３９】
従って、請求項１０の構成とすることにより、単色収差をさらに良好に補正し、非常に高性能なズームレンズが実現可能となる。
【００４０】
この発明のズームレンズの第１群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、像側に曲率の大きな面を向けた負レンズ、物体側に曲率の大きな面を向けた正レンズの３枚で構成することができる（請求項１１）。このような構成は軸外収差の補正能力が高いため、広画角化に有利である。より良好な収差補正のためには上記負レンズの像側の面（像側に曲率の大きな面）が非球面であることが望ましい。
【００４１】
また、この発明のズームレンズは「第３群を１枚の正レンズで構成する」ことができる。第３群を簡単な構成とすることは、レンズ系の小型化に有利であるのみならず、第３群でフォーカシングを行う場合には機構の簡素化にもつながる。
【００４２】
【発明の実施の形態】
以下に本発明のズームレンズの具体的な実施例を挙げる。
【００４３】
収差図に示すように、各実施例とも、収差は十分に補正されており、３００万画素〜５００万画素の受光素子に十分に対応可能である。即ち、この発明のようにズームレンズを構成することで、十分な小型化・広画角化を達成しながら非常に良好な像性能を確保し得ることが明らかである。
【００４４】
実施例における各記号の意味は以下の通りである．
f：全系の焦点距離
F：Fナンバ
ω：半画角
R：曲率半径
D：面間隔（絞り面を含む）
Nd：屈折率
νd：アッベ数
K：非球面の円錐定数
A₄：4次の非球面係数
A₆：6次の非球面係数
A₈：8次の非球面係数
A₁₀：10次の非球面係数
A₁₂：12次の非球面係数
A₁₄：14次の非球面係数
A₁₆：16次の非球面係数
A₁₈：18次の非球面係数
非球面は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）をＣ、光軸からの高さをＨとして、周知の下式で定義されるものであり、円錐定数：Ｋ、高次の被球面係数：Ａ_４〜Ａ_１８の値を与えて、形状を特定する。
【００４５】
Ｘ＝ＣＨ^２／［１＋√（１−（１＋Ｋ）Ｃ^２Ｈ^２）］
＋Ａ_４・Ｈ^４＋Ａ_６・Ｈ^６＋Ａ_８・Ｈ^８＋Ａ_１０・Ｈ^１０
＋Ａ_１２・Ｈ^１２＋Ａ_１４・Ｈ^１４＋Ａ_１６・Ｈ^１６＋Ａ_１８・Ｈ^１８
【００４６】
【実施例】

【００４７】

【００４８】

【００４９】

【００５０】

【００５１】

【００５２】

【００５３】

【００５４】

【００５５】

【００５６】

【００５７】

【００５８】

【００５９】

【００６０】

【００６１】

【００６２】
図８〜図１０に実施例１のズームレンズの収差曲線を示す。図８は短焦点端、図９は中間焦点距離、図１０は長焦点端におけるものである。
図１１〜図１３に実施例２のズームレンズの収差曲線を示す。図１１は短焦点端、図１２は中間焦点距離、図１３は長焦点端におけるものである。
図１４〜図１６に実施例３のズームレンズの収差曲線を示す。図１４は短焦点端、図１５は中間焦点距離、図１６は長焦点端におけるものである。
図１７〜図１９に実施例４のズームレンズの収差曲線を示す。図１７は短焦点端、図１８は中間焦点距離、図１９は長焦点端におけるものである。
図２０〜図２２に実施例５のズームレンズの収差曲線を示す。図２０は短焦点端、図２１は中間焦点距離、図２２は長焦点端におけるものである。
図２３〜図２５に実施例６のズームレンズの収差曲線を示す。図２３は短焦点端、図２４は中間焦点距離、図２５は長焦点端におけるものである。
図２６〜図２８に実施例７のズームレンズの収差曲線を示す。図２６は短焦点端、図２７は中間焦点距離、図２８は長焦点端におけるものである。
各収差図中、球面収差の図における破線は「正弦条件」を表す。非点収差の図における実線はサジタル、破線はメリディオナルを表す。
【００６３】
【発明の実施の形態】
図２９および図３０を参照して、携帯情報端末装置としてのカメラ装置の実施の形態を説明する。
図２９の（ａ）、（ｂ）は正面側と上部面とを示す図、（ｃ）は背面側を示す図である。カメラ装置３０は、撮影レンズ３１として、上に説明した請求項１〜１１の任意の１に記載のズームレンズ（より具体的には、例えば、上記実施例１〜７の適宜のもの）を「撮影用ズームレンズ」として有する。
【００６４】
図２９（ａ）において、符号３２はフラッシュ、符号３３はファインダを示す。ズームレバー３４とシャッタボタン３５は、本体の上面側に配置されている。
図２９（ｂ）は撮影レンズ３１の使用状態を示す図である。
撮影レンズ３１は、使用されないときは、図２５（ａ）に示すように、カメラ装置本体に「沈胴式」に収納される。ズームレンズの上記各実施例とも、レンズ枚数が９枚と少なく、第２群の厚さも小さいので、沈胴式に収納すると薄いカメラ本体内に収納できる。
【００６５】
図２９（ｃ）に示すように、電源スイッチ３６、操作ボタン３７、液晶モニタ３８はカメラ装置本体の背面側に配置され、通信カード用スロット３９Ａと、メモリカードスロット３９Ｂは、本体側面に配置されている。
【００６６】
図３０は、カメラ装置の「システム構造」を示す図である。カメラ装置３０は携帯情報端末装置である。図３０に示すように、カメラ装置は、撮影レンズ３１と受光素子（エリアセンサ）４５を有し、撮影レンズ３１によって形成される撮影対象物の像を受光素子４５によって読取るように構成され、受光素子４５からの出力は中央演算装置４０の制御を受ける信号処理装置４２によって処理されてデジタル情報に変換される。即ち、カメラ装置３０は「撮影画像をデジタル情報とする機能」を有している。
【００６７】
信号処理装置４２によってデジタル化された画像情報は、中央演算装置４０の制御を受ける画像処理装置４１において所定の画像処理を受けた後、半導体メモリ４４（前記メモリカードスロット３９Ｂにセットされる）に記録される。液晶モニタ３８には、撮影中の画像を表示することもできるし、半導体メモリ４４に記録されている画像を表示することもできる。また、半導体メモリ４４に記録した画像は、通信カード４３等（前記通信カードスロット３９Ａにセットされる）を使用して外部へ送信することも可能である。
【００６８】
図２９（ａ）に示すように、撮影レンズ３１は、カメラ装置３０の携帯時には「沈胴状態」にあり、ユーザが電源スイッチ３６を操作して電源を入れると、図２９（ｂ）に示すように鏡胴が繰り出される。このとき、鏡胴内部でズームレンズの各群は、例えば「短焦点端の配置」となっており、ズームレバー３４を操作することで各群の配置が変化して長焦点端への変倍を行うことができる。このとき、ファインダ３３も撮影レンズの画角変化に連動して変倍する。
【００６９】
シャッタボタン３５の「半押し」によりフォーカシングがなされる。フォーカシングは、第１群もしくは第３群、あるいは受光素子の移動によって行うことができる。シャッタボタン３５を、半押し状態からさらに押し込むと撮影がなされ、その後は上記の画像情報処理が実行される。
【００７０】
半導体メモリ４４に記録した画像を液晶モニタ３８に表示したり、通信カード４３等を使用して外部へ送信する場合は、操作ボタン３７の操作により行なう。撮影レンズ３１として、実施例１〜７の任意のものを使用すると、これらは性能良好であるので、受光素子４５として、３００万画素〜５００万画素クラスのものを使用した高画質で小型のカメラ装置を実現できる。
【００７１】
【発明の効果】
以上に説明したように、この発明によれば、新規なズームレンズとカメラ装置を実現できる。この発明のズームレンズは、上記の如く、十分な小型化・広画角化を実現でき、しかも高性能であり、３００万〜５００万画素の撮像素子に対応した解像力を実現可能である。従って、このズームレンズをカメラ機能部の撮影光学系として使用することにより、小型・高画質のカメラ装置（携帯情報端末装置等）を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図２】実施例２のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図３】実施例３のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図４】実施例４のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図５】実施例５のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図６】実施例６のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図７】実施例７のズームレンズの構成を示す断面図である。
【図８】実施例１のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図９】実施例１のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図１０】実施例１のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図１１】実施例２のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図１２】実施例２のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図１３】実施例２のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図１４】実施例３のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図１５】実施例３のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図１６】実施例３のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図１７】実施例４のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図１８】実施例４のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図１９】実施例４のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図２０】実施例５のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図２１】実施例５のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図２２】実施例５のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図２３】実施例６のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図２４】実施例６のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図２５】実施例６のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図２６】実施例７のズームレンズの短焦点端における収差曲線図である。
【図２７】実施例７のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である．
【図２８】実施例７のズームレンズの長焦点端における収差曲線図である。
【図２９】カメラ装置（携帯情報端末装置）の実施の１形態を示す外観図である。
【図３０】図２９のカメラ装置のシステム構造を示す図である。
【符号の説明】
Ｉ第１群
ＩＩ第２群
ＩＩＩ第３群
Ｓ絞り
Ｆ各種フィルタ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a zoom lens and a camera device.
The zoom lens of the present invention can be suitably used as a zoom photographing lens used for a silver salt camera, and can be particularly suitably used for a digital camera, a video camera, and a portable information terminal device with a built-in digital camera function.
[0002]
[Prior art]
Recently, the market for digital cameras has become very large.
Although users have a wide range of demands for digital cameras, high image quality and miniaturization are always desired by users, and there is a strong demand for zoom lenses used as photographic lenses.
Zoom lenses used in digital cameras require a reduction in the overall lens length (distance from the lens surface closest to the object side to the image plane) in terms of miniaturization, and at least 3 million to 500 in terms of high performance. It is necessary to have a resolving power that can be applied to an image sensor with 10,000 pixels over the entire zoom range.
There are many users who wish to widen the angle of view of the taking lens, and it is desirable that the half angle of view at the short focal point of the zoom lens is 38 degrees or more. Half angle of view: 38 degrees corresponds to 28 mm in terms of focal length in terms of a 35 mm silver salt camera (so-called Leica version).
[0003]
There are many types of zoom lenses for digital cameras, but types suitable for miniaturization include “first group with negative focal length, second group with positive focal length, positive group in order from the object side”. The third group having a focal length of 2 mm is disposed, and the second group has an aperture that moves integrally with the second group on the object side. When zooming from the short focal end to the long focal end, the second group Is moved monotonously from the image side to the object side, and the first group moves so as to “correct the fluctuation of the image plane position accompanying zooming” (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 10-039214, (Kaihei 10-104518, JP-A-2001-296475, etc.).
[0004]
The zoom lens described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-039214 is a basic one of this type of zoom lens, and all the basic configurations are disclosed in the same publication, but are still improved in terms of miniaturization. Leaving room for.
[0005]
The zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-104518 uses a cemented lens to prevent the occurrence of decentration during assembly. However, aberration correction is applied to an image sensor with 3 to 5 million pixels. Not necessarily enough to respond.
[0006]
The zoom lens disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 2001-2964752 is relatively small in size and has better image performance than that described above, but the half angle of view is only about 33 degrees, which is sufficient in terms of widening the angle of view. It's hard to say.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
In view of the above, an object of the present invention is to realize a high-performance zoom lens that can realize a resolving power corresponding to an image sensor with 3 to 5 million pixels while having a small size and a wide angle of view.
[0008]
Another object of the present invention is to realize a small and high image quality camera device (such as a portable information terminal device) using the zoom lens as a photographing optical system of a camera function unit.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
As illustrated in FIG. 1, the zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side (left side in FIG. 1), a first group I having a negative focal length, a second group II having a positive focal length, and a positive A third lens group III having a focal length of 2 mm, and a stop S that moves integrally with the second lens group II on the object side of the second lens group II. At this time, in the zoom lens in which the second group II moves monotonically from the image side to the object side and the first group I moves so as to correct the fluctuation of the image plane position due to zooming, the second group II It has a three-piece cemented lens composed of a negative lens, a positive lens, and a negative lens in this order from the side.
The zoom lens according to claim 1 is characterized in that it has one positive lens respectively on the object side and the image side of the third cemented lens of the second group II. That is, the second group II includes a three-piece cemented lens including a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side, and one positive lens disposed on the object side and the image side of the three-piece cemented lens. Become.
[0010]
The zoom lens according to claim 1, wherein can be a negative lens disposed closest to the object side of the cemented triplet of the second group II is "meniscus shape with a concave surface facing the image side" (claim 2) .
[0011]
Claim 1 or 2 zoom lens described may be negative lens disposed on the most image side of the cemented triplet of the second group II are "those having a strong concave surface on the image side" (claim 3 ).
[0012]
In the zoom lens according to claim 1, 2, or 3, the refractive index: N _C2 and the Abbe number: ν _{C2 of} a positive lens arranged in the middle of the third cemented lens of the second group II are:
(1) 1.45 <N _C2 <1.52
(2) 68 <ν _C2 <85
(Claim 4) .
[0013]
5. The refractive index: N _C1 and Abbe number: ν _C1 of the negative lens arranged closest to the object side of the third cemented lens of the second group II, and the most image side of the third cemented lens of the second group. The refractive index of the negative lens to be arranged: N _C3 , Abbe number: ν _C3 is the condition:
(3) 1.60 <N _C1 <1.95
(4) 20 <ν _C1 <40
(5) 1.60 <N _C3 <1.95
(6) 20 <ν _C3 <40
Is preferably satisfied ( claim 5 ).
[0014]
In this case, the refractive index: N _C1 and the Abbe number: ν _C1 of the negative lens arranged closest to the object side of the second-group three-piece cemented lens are:
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-1) 20 <ν _C1 <35
( Claim 6 ) or the condition:
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-2) 35 ≦ ν _C1 <40
( Claim 7 ) or further conditions:
(3-2) 1.60 <N _C1 ≦ 1.75
(4-1) 20 <ν _C1 <35
Can be satisfied ( claim 8 ).
[0015]
The zoom lens according to any one of claims 1 to 8 , wherein the curvature radius of the cemented surface on the object side: R _C2 and the radius of curvature of the surface closest to the image side: R of the third cemented lens of the second group. _C4 is the condition:
(7) 0.5 <(R _C2 / R _C4 ) <0.85
Is preferably satisfied ( claim 9 ).
[0016]
10. The zoom lens according to claim 1, wherein at least one of the positive lenses disposed on the object side and the image side of the “three-piece cemented lens” of the second group has an aspherical surface. It is preferable to have (claim 10).
[0017]
The first lens group of the zoom lens according to the present invention can be arranged with “two negative lenses and one positive lens in order from the object side” as described above.
[0018]
The camera device of the present invention includes the zoom lens according to any one of claims 1 to 11 as a “photographing optical system of a camera function unit” ( claim 12 ). Such a camera device can be implemented as a “portable information terminal device”. Of course, it goes without saying that the present invention can also be implemented as a digital camera device or a silver salt camera device having the zoom lens according to any one of claims 1 to 11 as a photographing optical system.
[0019]
As in the zoom lens according to the present invention, in a zoom lens composed of three groups having negative, positive, and positive power distribution from the object side, in general, when zooming from the short focal end to the long focal end, The group moves monotonously from the image side to the object side, and the first group moves so as to “correct the variation in the image plane position due to the magnification change”.
[0020]
Therefore, the second group bears “most of the zooming function”, and the third group is provided for “mainly moving the exit pupil away from the image plane”.
[0021]
In order to realize a zoom lens with a small amount of various aberrations and a high resolving power, it is necessary to suppress aberration fluctuation due to zooming. In particular, the second zoom group, which is the main zooming group, “corrects aberrations well throughout the zooming range. Need to be.
[0022]
In order to realize a wide angle of view at the short focal end, it is necessary to reduce lateral chromatic aberration that increases as the angle of view widens. To correct this well over the entire zoom range, Two groups are important.
Conventionally, the second group of zoom lenses having the above-mentioned three-group structure includes, in order from the object side, “consisting of three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens”, and “three lenses of a positive lens, a positive lens, and a negative lens What is “consisting of”, “consisting of four lenses of positive lens, positive lens, negative lens and positive lens”, “consisting of four lenses of positive lens, negative lens, negative lens and positive lens” The second lens group of the zoom lens according to the present invention can realize an aberration correction capability that exceeds these.
[0023]
That is, the zoom lens according to the present invention has a configuration in which the second group includes “a three-piece cemented lens including a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side”. Since the two cemented surfaces of the three-lens cemented lens have “different distances from the aperture”, the way the rays on and off the axis are different. Therefore, such two joint surfaces enable axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration to be corrected to some extent independently, and are particularly effective in correcting lateral chromatic aberration that increases with a wide angle of view.
[0024]
As a measure to provide two cemented surfaces, it is conceivable to use two pairs of cemented lenses. However, if the “optical axis between the cemented lenses” is shifted due to decentering during assembly, the lateral chromatic aberration is off-axis. It is asymmetric and tends to cause unnatural color blur.
[0025]
On the other hand, if a three-piece cemented lens is used as in the present invention, the chromatic aberration of magnification can be sufficiently reduced without causing assembly decentering on the two cemented surfaces.
[0026]
If the “negative lens disposed closest to the object side” of the second lens unit of the three-element cemented lens is a “meniscus shape with a concave surface facing the image side”, as in the zoom lens according to claim 2 , With the object side as a convex surface, incident light is not refracted too much, and unnecessary aberrations can be prevented. With the image side as a strong concave surface, mainly spherical aberration and coma can be corrected, and aberrations can be corrected better. .
[0027]
The zoom lens according to claim 3 , wherein the “negative lens arranged closest to the image side” of the two-group cemented lens in the second group is set to “a strong concave surface facing the image side”, thereby A strong concave surface makes it possible to perform “secondary correction of spherical aberration and coma” and to contribute to correction of astigmatism, thereby enabling further better correction of aberrations.
[0028]
Conditions (1) and (2) in claim 4 are conditions for “good chromatic aberration correction”. When the refractive index: N _C2 is larger than 1.52 and the Abbe number: ν _C2 is smaller than 68, the axis It is difficult to balance upper chromatic aberration with other aberrations, and in particular, axial chromatic aberration at the long focal end tends to occur. In addition, the effect of correcting monochromatic aberration on the joint surface on the object side cannot be sufficiently obtained.
[0029]
On the other hand, when the refractive index: N _C2 is smaller than 1.45 and the Abbe number: ν _C2 is larger than 85, it is advantageous in terms of aberration correction, but the glass material becomes expensive and causes an increase in cost.
[0030]
By satisfying the conditions (1) and (2), axial chromatic aberration can be corrected more favorably, higher performance can be realized, and high-contrast image quality can be obtained.
[0031]
The conditions (3) to (6) of claim 5 are conditions for further correcting the lateral chromatic aberration, and together with the conditions (1) and (2), the conditions (3) to (6) are satisfied. By doing so, the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration can be well balanced, and the lateral chromatic aberration can be reduced particularly at the short focal end. At this time, the monochromatic aberration can also be maintained in a good correction state. Therefore, the chromatic aberration of magnification is mainly corrected more favorably, and “higher performance of the zoom lens” can be achieved.
[0032]
The above conditions (3) and (4)
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-1) 20 <ν _C1 <35
Or a combination of
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-2) 35 ≦ ν _C1 <40
Or a combination of
(3-2) 1.60 <N _C1 ≦ 1.75
(4-1) 20 <ν _C1 <35
It is better to be satisfied with the combination.
[0033]
The condition (7) according to claim 9 is a condition for “further improvement of monochromatic aberration”, and when the parameter R _C2 / R _C4 is larger than 0.85, the spherical aberration at the long focal end becomes large in the positive direction. This is likely to occur and causes deterioration in image contrast. Conversely, if the parameter R _C2 / R _C4 is smaller than 0.5, the correction capability for astigmatism and curvature of field becomes insufficient, and the flatness of the image plane deteriorates over the entire zoom range. Become.
[0034]
By satisfying the condition (7), “mainly monochromatic aberration” of the zoom lens can be corrected more satisfactorily.
[0035]
The triple-junction lens has two “concave surfaces with strong negative refractive power”, and by arranging positive refractive power to counter this, the aberration correction ability due to the concave surfaces of the two surfaces can be sufficiently extracted. Can do.
[0036]
As in the zoom lens according to claim 1, when the second group is configured by arranging one positive lens on each of the object side and the image side of the three-piece cemented lens, “Negative / Positive / Negative / Positive” configuration and a very good balance of refractive power. By adopting such a configuration, it is possible to prevent an excessive aberration from occurring on one lens surface, and to suppress deterioration in imaging performance due to manufacturing errors such as decentration.
[0037]
Therefore, with the configuration of claim 1 , the zoom lens can be made sufficiently small and have a wide angle of view, and high performance can be realized.
[0038]
Furthermore, it is effective to use an aspherical surface for the second group in order to reduce the size of the second group (especially shortening the total length) ( claim 10 ). In this case, the aspherical surface is preferably provided on either or both of the positive lens disposed on the object side and the image side of the three-piece cemented lens. The positive lens on the object side is close to the stop and is mainly effective in correcting spherical aberration and coma. Since the positive lens on the image side is away from the stop and the off-axis light beam is separated to some extent, it is effective in correcting astigmatism in addition to spherical aberration and coma.
[0039]
Therefore, with the configuration of the tenth aspect , it is possible to correct the monochromatic aberration more satisfactorily and to realize a very high performance zoom lens.
[0040]
The first group of zoom lenses according to the present invention has, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative lens having a large curvature surface facing the image side, and a large curvature surface facing the object side. It can be composed of three positive lenses (claim 11) . Such a configuration has a high ability to correct off-axis aberrations, which is advantageous for widening the angle of view. For better aberration correction, it is desirable that the image side surface (surface having a large curvature on the image side) of the negative lens is an aspherical surface.
[0041]
In the zoom lens according to the present invention, the third group can be composed of one positive lens. Making the third group simple has an advantage not only in reducing the size of the lens system, but also in simplifying the mechanism when focusing in the third group.
[0042]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Specific examples of the zoom lens of the present invention are given below.
[0043]
As shown in the aberration diagrams, in each of the examples, the aberration is sufficiently corrected, and can sufficiently cope with a light receiving element of 3 million pixels to 5 million pixels. That is, it is apparent that by configuring the zoom lens as in the present invention, very good image performance can be ensured while achieving a sufficiently small size and wide angle of view.
[0044]
The meaning of each symbol in the examples is as follows.
f: Focal length of the entire system
F: F number ω: Half angle of view
R: radius of curvature
D: Surface spacing (including aperture surface)
Nd: Refractive index νd: Abbe number
K: Aspheric conical constant
A ₄ : Fourth-order aspheric coefficient
A ₆ : 6th-order aspheric coefficient
A ₈ : 8th-order aspheric coefficient
A ₁₀ : 10th-order aspheric coefficient
A ₁₂ : 12th-order aspheric coefficient
A ₁₄ : 14th-order aspheric coefficient
A ₁₆ : 16th-order aspheric coefficient
A ₁₈ : 18th-order aspheric coefficient An aspherical surface is defined by the well-known equation below, where C is the reciprocal of the paraxial radius of curvature (paraxial curvature) and H is the height from the optical axis. Constant: K, higher-order spherical coefficient: A _{4 to} A ₁₈ are given to specify the shape.
[0045]
^{X = CH 2 / [1 +} √ (1- (1 + K) C 2 H 2)]
+ A ₄・ H ⁴ + A ₆・ H ⁶ + A ₈・ H ⁸ + A ₁₀・ H ¹⁰
_{^{_{^{+ A 12 · H 12 + A}}}} 14 · H 14 + A 16 · H 16 + A 18 · H 18
[0046]
【Example】

[0047]

[0048]

[0049]

[0050]

[0051]

[0052]

[0053]

[0054]

[0055]

[0056]

[0057]

[0058]

[0059]

[0060]

[0061]

[0062]
FIGS. 8 to 10 show aberration curves of the zoom lens of Example 1. FIGS. 8 is at the short focal end, FIG. 9 is at the intermediate focal length, and FIG. 10 is at the long focal end.
FIGS. 11 to 13 show aberration curves of the zoom lens of Example 2. FIGS. 11 is at the short focal end, FIG. 12 is at the intermediate focal length, and FIG. 13 is at the long focal end.
FIGS. 14 to 16 show aberration curves of the zoom lens of Example 3. FIGS. 14 is at the short focal end, FIG. 15 is at the intermediate focal length, and FIG. 16 is at the long focal end.
FIGS. 17 to 19 show aberration curves of the zoom lens of Example 4. FIGS. 17 is the short focal end, FIG. 18 is the intermediate focal length, and FIG. 19 is the long focal end.
20 to 22 show aberration curves of the zoom lens of Example 5. FIGS. 20 is the short focal end, FIG. 21 is the intermediate focal length, and FIG. 22 is the long focal end.
FIGS. 23 to 25 show aberration curves of the zoom lens of Example 6. FIGS. 23 is at the short focal end, FIG. 24 is at the intermediate focal length, and FIG. 25 is at the long focal end.
FIGS. 26 to 28 show aberration curves of the zoom lens of Example 7. FIGS. 26 shows the short focal end, FIG. 27 shows the intermediate focal length, and FIG. 28 shows the long focal end.
In each aberration diagram, the broken line in the spherical aberration diagram represents the “sine condition”. In the figure of astigmatism, the solid line represents sagittal and the broken line represents meridional.
[0063]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
With reference to FIG. 29 and FIG. 30, an embodiment of a camera device as a portable information terminal device will be described.
29A and 29B are views showing the front side and the upper surface, and FIG. 29C is a view showing the back side. The camera device 30 uses the zoom lens according to any one of claims 1 to 11 described above as the photographing lens 31 (more specifically, for example, an appropriate one of the above-described Examples 1 to 7). As a zoom lens for photographing ".
[0064]
In FIG. 29A, reference numeral 32 denotes a flash, and reference numeral 33 denotes a finder. The zoom lever 34 and the shutter button 35 are disposed on the upper surface side of the main body.
FIG. 29B is a diagram illustrating a usage state of the photographic lens 31.
When the photographing lens 31 is not used, it is housed in a “collapsed” manner in the camera device body as shown in FIG. In each of the above embodiments of the zoom lens, the number of lenses is as small as nine and the thickness of the second group is small. Therefore, when the lens is retracted, it can be stored in a thin camera body.
[0065]
As shown in FIG. 29 (c), the power switch 36, the operation button 37, and the liquid crystal monitor 38 are arranged on the back side of the camera device main body, and the communication card slot 39A and the memory card slot 39B are arranged on the side surface of the main body. ing.
[0066]
FIG. 30 is a diagram illustrating a “system structure” of the camera device. The camera device 30 is a portable information terminal device. As shown in FIG. 30, the camera device includes a photographing lens 31 and a light receiving element (area sensor) 45, and is configured to read an image of a photographing object formed by the photographing lens 31 by the light receiving element 45. The output from the element 45 is processed by a signal processing device 42 under the control of the central processing unit 40 and converted into digital information. That is, the camera device 30 has a “function of converting a captured image into digital information”.
[0067]
The image information digitized by the signal processing device 42 is subjected to predetermined image processing in the image processing device 41 under the control of the central processing unit 40 and then stored in the semiconductor memory 44 (set in the memory card slot 39B). To be recorded. The liquid crystal monitor 38 can display an image being photographed, or can display an image recorded in the semiconductor memory 44. The image recorded in the semiconductor memory 44 can also be transmitted to the outside using the communication card 43 or the like (set in the communication card slot 39A).
[0068]
As shown in FIG. 29A, the photographing lens 31 is in the “collapsed state” when the camera device 30 is carried, and when the user operates the power switch 36 to turn on the power, as shown in FIG. 29B. The lens barrel is extended. At this time, each group of the zoom lens inside the lens barrel is, for example, “arrangement of the short focal point”, and by operating the zoom lever 34, the arrangement of each group is changed to change the magnification to the long focal point. It can be performed. At this time, the viewfinder 33 also zooms in conjunction with the change in the angle of view of the taking lens.
[0069]
Focusing is performed by “half-pressing” the shutter button 35. Focusing can be performed by moving the first group, the third group, or the light receiving element. When the shutter button 35 is further pressed from the half-pressed state, shooting is performed, and thereafter the above-described image information processing is executed.
[0070]
When the image recorded in the semiconductor memory 44 is displayed on the liquid crystal monitor 38 or transmitted to the outside using the communication card 43 or the like, the operation button 37 is operated. When any one of the first to seventh embodiments is used as the photographic lens 31, the performance is good. Therefore, a small-sized camera with high image quality using a 3 to 5 million pixel class as the light receiving element 45. A device can be realized.
[0071]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, a novel zoom lens and camera device can be realized. As described above, the zoom lens according to the present invention can realize a sufficiently small size and wide angle of view, has high performance, and can realize a resolving power corresponding to an image sensor with 3 to 5 million pixels. Therefore, by using this zoom lens as a photographing optical system of the camera function unit, a small-sized and high-quality camera device (such as a portable information terminal device) can be realized.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens of Example 1. FIG.
2 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Embodiment 2. FIG.
3 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3. FIG.
4 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens of Example 4. FIG.
5 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens of Example 5. FIG.
6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 6; FIG.
7 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens of Example 7. FIG.
FIG. 8 is an aberration curve diagram at the short focal end of the zoom lens according to Example 1;
9 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens of Example 1. FIG.
FIG. 10 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens of Example 1;
FIG. 11 is an aberration curve diagram at the short focal point of the zoom lens according to Example 2;
FIG. 12 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 2;
FIG. 13 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 2;
FIG. 14 is an aberration curve diagram at the short focal point of the zoom lens according to Example 3;
FIG. 15 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 3;
FIG. 16 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 3;
FIG. 17 is an aberration curve diagram at the short focal point of the zoom lens according to Example 4;
FIG. 18 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 4;
FIG. 19 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 4;
FIG. 20 is an aberration curve diagram at the short focal point of the zoom lens according to Example 5;
FIG. 21 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 5;
FIG. 22 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 5;
FIG. 23 is an aberration curve diagram at the short focal point of the zoom lens according to Example 6;
24 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens of Example 6. FIG.
FIG. 25 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 6;
FIG. 26 is an aberration curve diagram at the short focus end of the zoom lens according to Example 7;
FIG. 27 is an aberration curve diagram at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 7;
FIG. 28 is an aberration curve diagram at the long focal end of the zoom lens according to Example 7;
FIG. 29 is an external view showing an embodiment of a camera device (personal digital assistant device).
30 is a diagram showing a system structure of the camera apparatus of FIG. 29. FIG.
[Explanation of symbols]
I First group II Second group III Third group S Aperture F Various filters

Claims

In order from the object side, a first group having a negative focal length, a second group having a positive focal length, and a third group having a positive focal length are arranged, and the second group is arranged on the object side of the second group. The zoom lens has a diaphragm that moves integrally, and when zooming from the short focus end to the long focus end, the second group monotonically moves from the image side to the object side, and the first group is an image plane position accompanying zooming. In a zoom lens that moves to compensate for fluctuations in
The second group includes three cemented lenses including a negative lens, a positive lens, and a negative lens in this order from the object side, and one positive lens disposed on the object side and the image side of the three cemented lens. Zoom lens characterized by.

The zoom lens according to claim 1.
A zoom lens, wherein the negative lens disposed closest to the object side of the second group of three-element cemented lenses has a meniscus shape with a concave surface facing the image side.

The zoom lens according to claim 1 or 2,
A zoom lens characterized in that a negative lens arranged closest to the image side of the second-group three-piece cemented lens has a strong concave surface facing the image side.

The zoom lens according to claim 1, 2 or 3,
Refractive index: N _C2 and Abbe number: ν _{C2 of} a positive lens arranged in the middle of the second group of three cemented lenses are:
(1) 1.45 <N _C2 <1.52
(2) 68 <ν _C2 <85
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to claim 4, wherein
The refractive index of the negative lens arranged closest to the object side of the second-group three-piece cemented lens: N _C1 , Abbe number: ν _C1 , and the negative lens arranged closest to the image side of the second-group three-piece cemented lens Refractive index: N _C3 , Abbe number: ν _C3
(3) 1.60 <N _C1 <1.95
(4) 20 <ν _C1 <40
(5) 1.60 <N _C3 <1.95
(6) 20 <ν _C3 <40
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to claim 5.
The refractive index of the negative lens disposed closest to the object side of the second cemented lens in the second group: N _C1 and the Abbe number: ν _C1 are the conditions:
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-1) 20 <ν _C1 <35
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to claim 5.
The refractive index of the negative lens disposed closest to the object side of the second cemented lens in the second group: N _C1 and the Abbe number: ν _C1 are the conditions:
(3-1) 1.75 <N _C1 <1.95
(4-2) 35 ≦ ν _C1 <40
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to claim 5.
The refractive index of the negative lens disposed closest to the object side of the second cemented lens in the second group: N _C1 and the Abbe number: ν _C1 are the conditions:
(3-2) 1.60 <N _C1 ≦ 1.75
(4-1) 20 <ν _C1 <35
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to any one of claims 1 to 8,
The radius of curvature of the cemented surface on the object side of the second group of three cemented lenses: R _C2 and the radius of curvature of the most image side surface: R _C4 are:
(7) 0.5 <(R _C2 / R _C4 ) <0.85
A zoom lens characterized by satisfying

The zoom lens according to any one of claims 1 to 9,
A zoom lens characterized in that at least one of positive lenses arranged on the object side and the image side of the second group three-piece cemented lens has an aspherical surface.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 10,
The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens group includes, in order from the object side, two negative lenses and one positive lens.

A camera apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 11 as a photographing optical system of a camera function unit.