JP4267482B2 - 炭化水素類製造用触媒およびその触媒を用いた炭化水素類の製造方法 - Google Patents
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Description
しかし、これらのルテニウム系触媒を用いたFT法では、上記灯軽油留分得率の向上を十分達成することができない。すなわち、上記ルテニウム系触媒は、オレフィン類の選択性には優れるが、触媒活性が低く、炭素数5以上の液状炭化水素留分(以下「C5+ 」と略称する)自体の得率は低いものである。
上記の発明に係る炭化水素類の製造方法は、連鎖成長確率が高く、オレフィン選択性に優れ、かつ高触媒活性で、安定して円滑に反応を行うことができる点で優れた方法であるが、C5+の生産性という観点からは、その一層の向上が望まれる。すなわち、一般に、触媒重量当たりの目的物の生産性の高い触媒ほど、同じ量の目的物を得るための触媒使用重量は少なくて済み、それに伴い反応器を小型化できるなど、触媒費用や装置費用の軽減が期待できる。したがって、上記の先の発明に係る炭化水素類の製造方法のような炭化水素類の製造方法においても、使用触媒のC5+の生産性の一層の向上が望まれる。
すなわち、本発明は、下記構成の炭化水素類製造触媒及び炭化水素類の製造方法である。
1.マンガン酸化物と、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積が全細孔容積の5割以上を占めるアルミニウム酸化物とからなる担体にルテニウム化合物を担持してなり、平均細孔径が21.5〜25nmであることを特徴とする炭化水素類製造触媒。
2.ルテニウム化合物の担持量が、触媒基準、ルテニウム金属量換算で、0.5〜5質量%であることを特徴とする上記1に記載の触媒。
3.マンガン酸化物およびアルミニウム酸化物からなる担体に、ルテニウム化合物とアルカリ金属化合物とを担持したことを特徴とする上記1または2に記載の触媒。
4.アルカリ金属化合物の担持量が、触媒基準、酸化物換算で0.01〜3質量%であることを特徴とする上記3に記載の触媒。
5.触媒中のマンガン酸化物の割合が10〜70質量%であることを特徴とする上記1〜4のいずれかに記載の触媒。
6.アルカリ金属化合物がナトリウム化合物であることを特徴とする上記3〜5のいずれかに記載の触媒。
7.上記1〜6のいずれかに記載の触媒に、水素および一酸化炭素を主成分とする混合ガスを接触させることを特徴とする炭化水素類の製造方法。
換言すれば、本発明によれば、活性が高く、ガス成分の生成が少なく、しかもC5+の液状炭化水素留分の生産性が高い触媒及び該触媒を用いた炭化水素類の製造方法が提供される。
本発明で用いる触媒は、マンガン酸化物およびアルミニウム酸化物からなる担体に、ルテニウムを担持後、乾燥して調製することができる。以下、触媒の調製から炭化水素類の製造方法までを順次説明する。
本発明に用いる触媒において、マンガン酸化物およびアルミニウム酸化物からなる担体のマンガン酸化物の例としては、MnO、Mn3O4、Mn2O3、MnO2などが好ましく挙げられる。また、硝酸マンガンや炭酸マンガン、酢酸マンガンなどの各種マンガン塩を出発物質とし、これから得られるマンガン酸化物を用いることもできる。例えば、硝酸マンガンを空気中焼成して得られるMn2O3などを好ましく使用できる。
アルミニウム酸化物の例としてはα、β、γ、η、θ、などの各種結晶状態のもの、あるいはジブサイト、バイアライト、ベーマイトなどのアルミニウム酸化物の水和物を用いることもできる。これらのアルミニウム酸化物は従来公知の方法で製造することができる。例えば、上記アルミニウム酸化物の水和物の熱分解により得られる。アルミニウム酸化物の水和物は、塩化アルミニウムや硝酸アルミニウム、硫酸アルミニウム、アルミン酸アルカリなどの各種アルミニウム塩水溶液の加水分解や熱分解で得られる。ベーマイトのように結晶性の低いものを焼成して得られるアルミニウム酸化物(特にγ-アルミニウム酸化物)は、バイヤライト、ジブサイド等のように結晶性の高いものを多く含むアルミニウム酸化物の水和物を焼成して得られるアルミニウム酸化物より、比表面積および細孔容積が大きく、好ましい。さらに、アルミニウムイソプロポキシドのようなアルミニウムアルコキシドを加水分解するゾルゲル法によって得られるアルミニウム酸化物も比表面積や、細孔容積が大きく好ましく用いることができる。
アルミニウム酸化物の細孔構造の制御については、従来公知の方法で調製することができ、具体的には、上記のアルミニウム酸化物の水和物を調製する際のpH、温度、熟成時間を調節したり、この水和物の焼成温度を調節することで可能である。また、細孔構造を種々調節した市販のアルミニウム酸化物を用いることもできる。
なお、上記した細孔径や細孔容積は、窒素吸着脱離等温線(−196℃)を測定し、これからD−H法により求めた。
このときの焼成温度は、一般には200〜900℃、好ましくは300〜800℃、より好ましくは400〜700℃で行う。焼成温度が900℃以下であれば担体の比表面積が適度な大きさに維持され、焼成温度が200℃以上であると活性化が図られ、酸化物が十分に形成されて担体の安定性に優れる結果となる。この担体の形状については特に限定しないが、後述の反応形式に応じて、粉末状、顆粒状、打錠成型体、押し出し成型体等の任意の形状のものを用いることができる。
なお、触媒の化学組成は誘導結合プラズマ質量分析法(ICP法)によって求めることができる。
また、本発明の触媒の細孔容積は、好ましくは0.1〜1.2cm3/g、より好ましくは0.2〜1.1cm3/g、さらに好ましくは0.3〜1.0cm3/gである。細孔容積が0.1cm3/g未満では、活性金属種の分散性が低下するおそれがあり好ましくない。また、細孔容積があまり大きくなると機械的強度が低下し、反応中に触媒の粉化等が起きるおそれがあることと、製造技術上の観点から、1.2cm3/g以下とすることが好ましい。
さらに、本発明の触媒の平均細孔径は、21.5〜25nmである。触媒の平均細孔径が上記範囲であると、触媒表面での反応ガスや生成物の拡散が良好であり、また機械的強度も高く、反応中に触媒の粉化等が起きることがない。
次に、本発明の炭化水素類の製造方法について説明する。
本発明の炭化水素類の製造方法においては、上記の如くして調製された触媒を、FT反応に供する。FT反応の反応器の形式に関しては、固定床、流動床、懸濁床、スラリー床などが挙げられ、特に限定はしないが、その一例として、以下に、スラリー床による炭化水素類の製造方法を記載する。なお、スラリー床にて触媒の活性評価を行う場合は、触媒の形状としては粉末状が好ましく、触媒粒子分布として好ましい範囲は0.5μm以上150μm以下、さらに好ましくは0.5μm以上120μm以下、もっとも好ましくは1.0μm以上105μm以下である。スラリー床反応形式の場合は、液状の炭化水素中などに触媒を分散させて使用する。この際、触媒粒子分布が上記範囲であると、粒子の大きさが適切であるので、反応容器内の触媒濃度を保持することが容易であり、触媒微粒子が下流側に溢出する可能性が少なく、また反応容器内全体に触媒粒子が均一に分散し反応活性が維持される。
この還元処理には、水素を主成分とする還元性ガスを好ましく用いることができる。用いる還元性ガスには、水素以外の成分、例えば水蒸気、窒素、希ガスなどを、還元を妨げない範囲である程度の量を含んでいても良い。
この還元処理は、上記処理温度と共に、水素分圧および処理時間にも影響されるが、水素分圧は、0.1〜10MPaが好ましく、0.5〜6MPaがより好ましく、1〜5MPaが最も好ましい。還元処理時間は、触媒量、水素通気量等によっても異なるが、触媒の活性化を十分とするために、一般に0.1〜72時間が好ましく、1〜48時間がより好ましく、4〜48時間が最も好ましい。なお、72時間を超える長時間還元処理しても、触媒に与える悪影響は無いが、触媒性能の向上も見られないのに処理コストが嵩むなどの好ましくない問題を生じる。
触媒量が上記範囲であれば、触媒の活性が高く、かつ炭化水素類に触媒を分散させたスラリーの粘性が適度で気泡分散が良好であり、触媒の反応活性が十分得られる。なお、反応活性の低下を防ぐ方法として、合成ガスの通気量を減少させる方法があるが、合成ガスの通気量を低下させると気(合成ガス)−液(溶媒)−固(触媒)の分散が損なわれるため好ましくない。
〔CO転化率〕
CO転化率=[(単位時間当たりの原料ガス中のCOモル数)−(単位時間当たりの出口ガス中のCOモル数)]/単位時間当たりの原料ガス中のCOモル数×100(%)
〔連鎖成長確率(α)〕
炭素数nの炭化水素の生成物中の質量分率をMn、連鎖成長確率をαとした場合、シュルツ・フローリー分布に従うと、下式のような関係が成り立つ。従って、log(Mn/n)とnをプロットしたときの傾きlog αからα値を算出する。
log(Mn/n)=log((1−α)2/α)+n・logα
〔C5+の生産性〕
C5+の生産性は、触媒重量当たりの単位時間におけるC5+の生成量を指し、下式で定義される。
C5+の生産性=C5+生産量[g]/触媒重量[kg]/[hr]
なお、以下の実施例において、COおよびCH4の分析には、Active Carbon(60/80mesh)を分離カラムに用いた熱伝導度型ガスクロマトグラフ(TCD−GC)で行った。なお、原料ガスにはArを内部標準として10vol%添加した合成ガス(H2とCOの混合ガス)を用いた。なお、COおよびCH4のピーク位置、ピーク面積をArと比較することで定性および定量分析した。
C1〜C6炭化水素の分析には、Capillary Column(Al2O3/KCl PLOT)を分離カラムに用いた水素炎イオン化検出型ガスクロマトグラフ(FID−GC)を用い、TCD−GCと共通に分析できるCH4と比較して該炭化水素類の定性、定量分析を行った。
さらに、C5〜C40以上の炭化水素類の分析にはCapillary Column(TC−1)を分離カラムに用いた水素炎イオン化検出型ガスクロマトグラフ(FID−GC)を用い、軽質炭化水素(C1〜C6)と共通に分析できるC5およびC6と比較して該炭化水素類の定性、定量を行った。触媒の化学成分の同定はICP(CQM−10000P、島津製作所製)により求めた。
アルミニウム酸化物として日本ケッチェン製のHCK−841を使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.561cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.53cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約94%であった。予め充分乾燥した後、粉砕した酸化アルミニウム粉末に純水(以下水と略記)を滴下し、飽和吸水量を求めた。この時の飽和吸水量は1.2g/g−触媒だった。水7.93gに硝酸マンガン6水和物10.9gを溶解した水溶液を酸化アルミニウム6.61gに含浸させ、約3時間放置した後、空気中、110℃で乾燥し、マッフル炉にて空気中600℃で3時間焼成した。得られた酸化アルミニウムと酸化マンガンからなる担体に水7.93gに炭酸ナトリウム0.15gを溶解した水溶液を含浸した。これを、空気中、110℃で乾燥し、マッフル炉にて600℃で3時間焼成した。その後、酸化アルミニウムおよび酸化マンガンからなる担体にナトリウムを含浸した担体に、水7.93gに塩化ルテニウム(Ru Assay 41.5質量%)0.72gを溶解した水溶液を含浸し、1時間放置した後、空気中、110℃で乾燥した。これをメノウ乳鉢に移して粉砕し、触媒Aを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Aの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で3.0質量%、Na2O換算で0.88質量%、Mn2O3は30.0質量%であった。
窒素吸着によるBET法および吸着脱離等温線から求めた触媒Aの物性を表1に示す。
アルミニウム酸化物としてCondea製のPural SBを使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.411cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.115cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約28%であった。実施例1と同様に飽和吸水量を測定した結果、0.9g/g−触媒だった。実施例1と同じ調製手法にて、アルミニウム酸化物6.61gに硝酸マンガン10.9gを、次いで、炭酸ナトリウム0.15gを、次いで塩化ルテニウム0.72gを含浸させ、触媒Bを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Bの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で3.0質量%、Na2O換算で0.89質量%、Mn2O3は30.0質量%であった。
この触媒Bを実施例1と同様の方法でFT反応に供した。FT反応開始50時間後のCO転化率は約60%、CH4選択率は約10%、C5+選択率約85%、連鎖成長確率は約0.90、およびC5+生産性は約507g/kg/hrであった。
アルミニウム酸化物として日本ケッチェン製のNK607を使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.622cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.560cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約90%であった。実施例1と同様に、飽和吸水量を測定した結果、1.3g/g−触媒だった。実施例1と同じ調製手法にて、酸化アルミニウム4.87gに硝酸マンガン18.16gを、次いで、炭酸ナトリウム0.05gを、次いで塩化ルテニウム0.24gを含浸させ、触媒Cを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Cの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で1.0質量%、Na2O換算で0.29質量%、Mn2O3は50.0質量%であった。
この触媒Cを実施例1と同様の方法で還元後、H2/CO比約2の合成ガス(Ar約10vol%含む)に切り換え、温度260℃、H2+CO圧力2.4MPa・GにしてFT反応を行なった。W/F(weight/flow [g・hr/mol]は約9.4g・hr/molであった。FT反応開始50時間後のCO転化率は約76%、CH4選択率は約5%、C5+選択率約88%、連鎖成長確率は約0.90、およびC5+生産性は約333g/kg/hrであった。
アルミニウム酸化物として住友化学製のKHA−24を使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.418cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.200cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約48%であった。実施例1と同様に、飽和吸水量を測定した結果、0.9g/g−触媒だった。実施例1と同じ調製手法にて、酸化アルミニウム4.87gに硝酸マンガン18.16gを、次いで、炭酸ナトリウム0.05gを、次いで塩化ルテニウム0.24gを含浸させ、触媒Dを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Dの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で1.0質量%、Na2O換算で0.29質量%、Mn2O3は50.0質量%であった。この触媒Dを実施例2と同様の方法でFT反応に供した。FT反応開始50時間後のCO転化率は約61%、CH4選択率は約7%、C5+選択率約85%、連鎖成長確率は約0.90、およびC5+生産性は約258g/kg/hrであった。
アルミニウム酸化物として住友化学製のKHS−46を使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.483cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.340cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約70%であった。実施例1と同様に、飽和吸水量を測定した結果、1.0g/g−触媒だった。実施例1と同じ調製手法にて、酸化アルミニウム6.61gに硝酸マンガン10.9gを、次いで、硝酸マグネシウム6水和物0.76gを、次いで塩化ルテニウム0.72gを含浸させ、触媒Eを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Eの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で3.0質量%、MgO換算で1.20質量%、Mn2O3は30.0質量%であった。
この触媒Eを実施例1と同様の方法でFT反応に供した。FT反応開始50時間後のCO転化率は約72%、CH4選択率は約10%、C5+選択率約86%、連鎖成長確率は約0.89、およびC5+生産性は約616g/kg/hrであった。
アルミニウム酸化物として住友化学製のNK−124を使用した。このアルミニウム酸化物の細孔径分布を測定した結果、全細孔容積は0.453cm3/gで、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積は0.380cm3/gであり、全細孔容積に占める割合は約84%であった。実施例1と同様に、飽和吸水量を測定した結果、1.0g/g−触媒だった。実施例1と同じ調製手法にて、酸化アルミニウム6.61gに硝酸マンガン10.9gを、次いで、硝酸ランタン6水和物0.4gを、次いで塩化ルテニウム0.72gを含浸させ、触媒Fを得た。X線回折にて構造分析を行った結果、酸化マンガンはMn2O3であった。また、ICPにて触媒Fの化学組成分析を行った結果、Ru金属換算で3.0質量%、La2O3換算で1.50質量%、Mn2O3は30.0質量%であった。
この触媒Fを実施例1と同様の方法でFT反応に供した。FT反応開始50時間後のCO転化率は約75%、CH4選択率は約9%、C5+選択率約87%、連鎖成長確率は約0.89、およびC5+生産性は約649g/kg/hrであった。
実施例1で行ったFT反応の10時間後、50時間後、100時間後、200時間後の触媒活性の経時的な変化を表4に示す。
本発明の触媒を用いた場合(実施例1)、CO転化率、CH4選択率、C5+選択率、連鎖成長確率、C5+生産性のいずれにも優れる。一方、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積が全細孔容積の5割に満たない触媒を用いた場合(比較例1、2)、CO転化率及びC5+生産性に劣る。
また、表4に示される結果より、本発明の触媒を用いた場合、長期間運転しても、上記性能が維持され、安定して目的物が製造できることが分かる。
Claims (7)
- マンガン酸化物と、細孔径8nm以上の細孔によって形成される細孔容積が全細孔容積の5割以上を占めるアルミニウム酸化物とからなる担体にルテニウム化合物を担持してなり、平均細孔径が21.5〜25nmであることを特徴とする炭化水素類製造用触媒。
- ルテニウム化合物の担持量が、触媒基準、ルテニウム金属量換算で、0.5〜5質量%であることを特徴とする請求項1に記載の触媒。
- マンガン酸化物およびアルミニウム酸化物からなる担体に、ルテニウム化合物とアルカリ金属化合物とを担持したことを特徴とする請求項1または2に記載の触媒。
- アルカリ金属化合物の担持量が、触媒基準、酸化物換算で0.01〜3質量%であることを特徴とする請求項3に記載の触媒。
- 触媒中のマンガン酸化物の割合が10〜70質量%であることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の触媒。
- アルカリ金属化合物がナトリウム化合物であることを特徴とする請求項3〜5のいずれかに記載の触媒。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の触媒に、水素および一酸化炭素を主成分とする混合ガスを接触させることを特徴とする炭化水素類の製造方法。
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