JP4252778B2

JP4252778B2 - 成形体の連続製造方法及び成形体

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Publication number: JP4252778B2
Application number: JP2002233763A
Authority: JP
Inventors: 紀夫平山; 吾一邉
Original assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Current assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Priority date: 2002-08-09
Filing date: 2002-08-09
Publication date: 2009-04-08
Anticipated expiration: 2022-08-09
Also published as: JP2004074427A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形体の連続製造方法及び成形体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
繊維強化発泡樹脂成形体は、枕木や建築材として使用される人工木材等の土木・建築資材として利用されている。かかる繊維強化発泡樹脂成形体は、通常、引抜成形により製造されるが、強度、表面硬度、耐候性等の向上を目的として、以下の（１）〜（３）に示す製造方法が試みられている。
（１）熱可塑性樹脂を筒状に押出すとともに、筒内部に発泡硬化性樹脂を含浸した強化繊維を導入して、当該発泡硬化性樹脂を発泡、硬化する方法（特公昭４８−３０１３８号公報）。
（２）発泡硬化性樹脂を含浸した強化繊維の周囲を紫外線硬化性樹脂で被覆し、内部の樹脂を発泡、硬化させた後、紫外線照射により紫外線硬化性樹脂を硬化させて成形する方法（特公昭５９−３５７６８号公報）。
（３）発泡硬化性樹脂を含浸した強化繊維の周囲を熱硬化性樹脂で被覆し、周囲の熱硬化性樹脂を硬化させた後、内部の発泡硬化性樹脂を発泡、硬化させる方法（特開平１１−２１６７３７号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公報に開示された製造方法による成形体は、表面層に発泡硬化性樹脂の発泡時に生じた気泡や成形時に生じた亀裂や破断を有しているため、人工木材等の土木・建築資材に使用した場合に要求される曲げ剛性や、釘抜き強度が不充分であるという問題点があった。
【０００４】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、人工木材等の土木・建築資材に使用した場合に要求される、曲げ剛性や釘抜き強度に優れた成形体を得ることが可能な成形体の製造方法を提供することを目的とする。また、上記製造方法を用いた成形体を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋭意検討を行った結果、３つの引抜金型を用いて、特定条件で引抜成形を行うことにより、上記目的が達成可能であることを見出し、本発明を完成させた。
【０００６】
すなわち、本発明の成形体の連続製造方法は、（１）連続した第１の強化繊維を、未硬化の発泡硬化性樹脂が供給されている第１の引抜金型内部の通路を通過させて引抜くことにより、前記第１の強化繊維が未硬化の前記発泡硬化性樹脂で含浸された第１の樹脂含浸強化繊維を得る工程と、（２）前記第１の樹脂含浸強化繊維を、加熱された第２の引抜金型内部の通路を通過させて引抜くことにより、前記発泡硬化性樹脂を硬化させて繊維強化樹脂発泡体を得る工程と、（３）前記繊維強化樹脂発泡体を、室温に冷却することなく第２の強化繊維が未硬化の熱硬化性樹脂で含浸された第２の樹脂含浸強化繊維で被覆して、加熱された第３の引抜金型内部の通路を通過させ引抜くことにより、前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形体を得る工程と、を含み、第２の引抜金型内において、繊維強化樹脂発泡体の表面に凹凸又は溝を形成させ、且つ、第２の強化繊維が、ガラス繊維布であることを特徴とする。
【０００７】
本発明の成形体の連続製造方法においては、繊維強化樹脂発泡体が温かいうちに第２の樹脂含浸強化繊維で被覆されることから、室温で被覆する場合に比べて濡れ性が向上し、繊維強化樹脂発泡体と第２の樹脂含浸強化繊維との接着性が優れるようになり、曲げ剛性や釘抜き強度の特性が優れた成形体を得ることが可能となる。また、発泡硬化性樹脂を硬化させた後に、得られた繊維強化樹脂発泡体を第２の樹脂含浸強化繊維で被覆して引抜成形を行うため、発泡硬化性樹脂を硬化させずに第２の樹脂含浸強化繊維で被覆する場合に比べて、引抜金型内部で第２の樹脂含浸強化繊維をより強い圧力で繊維強化樹脂発泡体に圧着することができる。このために、繊維強化樹脂発泡体と第２の樹脂含浸強化繊維との接着性が向上し、得られる成形体の曲げ剛性や釘抜き強度が向上する。
【０００８】
更に、上記圧着により、熱硬化性樹脂が第２の強化繊維の内部まで充分に浸透するため、成形体表面に形成される、第２の樹脂含浸強化繊維の硬化物からなる表面層に、ボイド等に基づく欠陥が発生し難く、緻密性が向上するため、曲げ剛性及び釘抜き強度の特性が特に優れる成形体を得ることが可能となる。
【０００９】
本発明において、第１の強化繊維はガラス繊維束であることが好ましく、第２の強化繊維はガラス繊維布であることが好ましい。第１の強化繊維にガラス繊維を用いた場合や、第２の強化繊維にガラス繊維布を用いる場合は、曲げ剛性や釘抜き強度の特性に優れた成形体を得ることが可能となる。本発明は上記に加え、本発明の成形体の連続製造方法を用いて得られた成形体を提供する。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照して、本発明に係る成形体の連続製造方法の好適な実施形態について詳細に説明する。尚、同一要素には同一符号を用いるものとし、重複する説明は省略する。
【００１１】
図１は、本発明の成形体の連続製造方法に適用可能な連続製造装置１の概略構成図である。図１に示すように、連続製造装置１は、第１の強化繊維２０を巻き取った第１の巻糸体１０と、発泡硬化性樹脂槽３４から供給された未硬化の発泡硬化性樹脂３２を第１の強化繊維２０に含浸させ第１の樹脂含浸強化繊維３８を得るための第１の引抜金型３０と、第１の樹脂含浸強化繊維３８を加熱し未硬化の発泡硬化性樹脂３２を硬化させて繊維強化樹脂発泡体４８を得るための第２の引抜金型４０と、第２の巻糸体９０から供給された第２の強化繊維９８に未硬化の熱硬化性樹脂９２を含浸させ第２の樹脂含浸強化繊維１００を得るための樹脂含浸部１０２と、第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆された繊維強化樹脂発泡体４８を加熱し第２の樹脂含浸強化繊維１００に含浸された未硬化の熱硬化性樹脂９２を硬化させて長尺成形体５８を得るための第３の引抜金型５０と、長尺成形体５８を第３の引抜金型５０から引抜くプーラー６０と、長尺成形体５８を所望の長さに切断して成形体８０を得る切断機７０とを備えている。
【００１２】
第１の引抜金型３０は、上型３０ａと下型３０ｂとからなり、これらを締結することにより通路３６が形成される。そして、通路３６には、上型３０ａに接続されたチューブ３７を通じて発泡硬化性樹脂槽３４から未硬化の発泡硬化性樹脂３２が導入されている。通路３６の断面形状は、最終的に得られる成形体８０の形状に基づいて選択することができ、例えば、三角形、四角形、六角形等の多角形状としてもよく、円形状、楕円形状、Ｉ字型、Ｔ字型としてもよい。
【００１３】
第１の引抜金型３０としては、ＳＫＤやＳＣＭのダイス鋼等からなる金属製の金型、シリコン樹脂等からなる樹脂製の金型、セラミック製の金型、繊維強化樹脂（ＦＲＰ）製の金型等を用いることができる。通路３６に導入することができる発泡硬化性樹脂３２としては、例えば、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂等の熱硬化性樹脂に加熱発泡性の物質を添加したものや、加熱反応時にガス成分が発生する樹脂（ポリウレタン樹脂等）等が挙げられる。
【００１４】
第２の引抜金型４０は、第１の引抜金型３０と同様に、上型４０ａと下型４０ｂとからなり、これらを締結することにより通路４６が形成される。また、第２の引抜金型４０としては、第１の引抜金型３０と同様にＳＫＤやＳＣＭのダイス鋼等からなる金属製の金型、シリコン樹脂等からなる樹脂製の金型、セラミック製の金型、繊維強化樹脂（ＦＲＰ）製の金型等を用いることができる。
【００１５】
第２の引抜金型４０は、第１の樹脂含浸強化繊維３８を加熱して未硬化の発泡硬化性樹脂３２を発泡、硬化させるためのヒーター４２を備えている。第２の引抜金型４０における通路４６の断面形状は、最終的に得られる成形体８０の形状に基づいて選択することができ、例えば、三角形、四角形、六角形等の多角形状としてもよく、円形状、楕円形状、Ｉ字型、Ｔ字型としてもよい。なお、通路４６の形状は必ずしも通路３６と同様の形状でなくてもよい。
【００１６】
樹脂含浸部１０２は、第２の強化繊維９８を巻き取ってなる第２の巻糸体９０と、未硬化の熱硬化性樹脂９２を第２の強化繊維９８に含浸させるための熱硬化性樹脂槽９４と、ローラ群９６と、を備えている。
【００１７】
第２の強化繊維９８に用いる強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維等が挙げられ、ガラス繊維を用いることが好ましい。第２の強化繊維９８は、ガラス繊維布であることがより好ましく、かかるガラス繊維布としては、ガラス繊維の編物、織物、不織布等が使用可能である。また、熱硬化性樹脂９２としては、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。なお、発泡硬化性樹脂３２及び熱硬化性樹脂９２は、同一の樹脂を用いてもよく、異なる樹脂を用いてもよいが、繊維強化樹脂発泡体４８と第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性の観点からは同一の樹脂を用いることが好ましい。
【００１８】
第３の引抜金型５０は、第１及び第２の引抜金型と同様に、上型５０ａと下型５０ｂとからなり、これらを締結することにより通路５６が形成される。第３の引抜金型５０としては、第１及び第２の引抜金型と同様にＳＫＤやＳＣＭのダイス鋼等からなる金属製の金型、シリコン樹脂等からなる樹脂製の金型、セラミック製の金型、繊維強化樹脂（ＦＲＰ）製の金型等を用いることができる。
【００１９】
また、第３の引抜金型５０は、第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆された繊維強化樹脂発泡体４８を加熱し、第２の樹脂含浸強化繊維１００中の熱硬化性樹脂９２を硬化させるためのヒーター５２を備えている。第３の引抜金型５０における通路５６の断面形状は、最終的に得られる成形体８０の形状に基づいて選択することができ、第２の引抜金型４０における通路４６と同様の形状とすることが好ましい。
【００２０】
第１の引抜金型３０の上流側には、第１の引抜金型３０に導入すべき第１の強化繊維２０を巻き取ってなる第１の巻糸体１０が配置されている。なお、第１の強化繊維２０としては、ガラス繊維、炭素繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維等が挙げられ、ガラス繊維を用いることが好ましい。また、第１の強化繊維２０は、強化繊維のモノフィラメントが複数集合してなる強化繊維束であることが好ましく、ガラス繊維からなるガラス繊維束であることがより好ましい。強化繊維束としては、強化繊維ヤーン、強化繊維ストランド、強化繊維ロービング等が挙げられる。なお、第１の強化繊維２０及び第２の強化繊維９８は、同一の強化繊維を用いてもよく、異なる強化繊維を用いてもよい。
【００２１】
第３の引抜金型５０の下流には、長尺成形体５８を引抜くプーラー６０が配置されている。プーラー６０は、長尺成形体５８を回転するローラで上下から挟み込むキャタピラ方式のものであるが、機械的、油圧的に往復動する２台のクランプで長尺成形体５８を引抜くクランプユニット方式としてもよい。そして、プーラー６０の下流には切断機７０が配置されており、切断機７０はブレードをモータＭの駆動力で回転させて長尺成形体５８を切断して、成形体８０を得ることができる。
【００２２】
以上が、本発明の成形体の連続製造方法に適用可能な連続製造装置１の構成である。次に、係る連続製造装置１を用いた成形体８０の連続製造方法について説明する。
【００２３】
まず、プーラー６０を回転駆動させ、第１の巻糸体１０から第１の強化繊維２０を解舒して引き出す。引き出された第１の強化繊維２０を、引き揃え手段（図示せず）で引き揃え、第１の引抜金型３０の通路３６に導入する。通路３６には、発泡硬化性樹脂槽３４からチューブ３７を通じて導入された未硬化の発泡硬化性樹脂３２が供給されているため、第１の強化繊維２０は、通路３６内において未硬化の発泡硬化性樹脂３２で含浸される。そして、未硬化の発泡硬化性樹脂３２で含浸された第１の強化繊維２０を引抜くことにより第１の樹脂含浸強化繊維３８が得られる。
【００２４】
第１の引抜金型３０では、加熱を行わないか、未硬化の発泡硬化性樹脂３２の硬化温度以下の加熱を行うことにより、第１の引抜金型３０内部における未硬化の発泡硬化性樹脂３２の硬化を防止する。また、通路３６内には、発泡硬化性樹脂槽３４からの未硬化の発泡硬化性樹脂３２を継続的に供給するようにして、第１の強化繊維２０に継続的に未硬化の発泡硬化性樹脂３２を含浸させる。
【００２５】
第１の引抜金型３０から引抜かれた第１の樹脂含浸強化繊維３８は、第２の引抜金型４０の通路４６に導入される。第２の引抜金型４０は、ヒーター４２により、発泡硬化性樹脂３２の硬化温度に加熱されており、第１の樹脂含浸強化繊維３８に含浸された発泡硬化性樹脂３２は第２の引抜金型４０内で発泡硬化反応を生じ、繊維強化樹脂発泡体４８が形成される。
【００２６】
第２の引抜金型４０においては、第１の樹脂含浸強化繊維３８が通路４６内を移動しながら発泡、硬化する。第２の引抜金型４０内において、繊維強化樹脂発泡体４８の表面には、多少の凹凸や溝を形成させることが好ましく、これにより第３の引抜金型５０内部で繊維強化樹脂発泡体４８と第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性をより向上させることができる。すなわち、繊維強化樹脂発泡体４８の表面に多少の凹凸や溝を形成させることにより、第２の樹脂含浸強化繊維１００に含浸された熱硬化性樹脂９２が付着する面積が拡大され、接着性を大きくすることができる。繊維強化樹脂発泡体４８表面に、凹凸や溝を形成させる方法としては、プーラー６０による引抜き速度を低下させない程度に第２の引抜金型４０と第１の樹脂含浸強化繊維３８との摩擦を大きくする方法が挙げられる。
【００２７】
第２の強化繊維９８は、プーラー６０の回転駆動により、第２の巻糸体９０から引き出され、未硬化の熱硬化性樹脂９２中に浸漬される。ローラ群９６により第２の強化繊維９８へ未硬化の熱硬化性樹脂９２が浸透すると共に、余剰の未硬化の熱硬化性樹脂９２が取り除かれ、第２の樹脂含浸強化繊維１００が形成される。
【００２８】
そして、第２の樹脂含浸強化繊維１００で繊維強化樹脂発泡体４８を被覆して、第３の引抜金型５０の通路５６に導入させる。第３の引抜金型５０は、ヒーター５２により、熱硬化性樹脂９２の硬化温度に加熱されており、第２の樹脂含浸強化繊維１００に含浸された未硬化の熱硬化性樹脂９２は、第３の引抜金型５０内で硬化反応を生じ、長尺成形体５８が形成される。
【００２９】
第２の引抜金型４０から引抜かれた繊維強化樹脂発泡体４８は、室温に冷却されることなく第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆されることから、室温で被覆される場合に比べて濡れ性が向上し、繊維強化樹脂発泡体４８と第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性が優れるようになる。これにより、得られる成形体８０の曲げ剛性や釘抜き強度等の特性を向上させることが可能となる。
【００３０】
繊維強化樹脂発泡体４８は、発泡体全体として室温まで冷却させなければよい。例えば、表面が室温付近まで冷却されていたとしても、内部が室温以上の温度であれば、第２の樹脂含浸強化繊維１００を被覆した際に、内部からの熱が表面に伝導し、上記と同様に、濡れ性を向上させることができる。
【００３１】
繊維強化樹脂発泡体４８を、第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆するときの繊維強化樹脂発泡体４８の表面温度は、熱硬化性樹脂９２の硬化温度をＴとし、室温をＴ_Rとしたとき、引抜直後の繊維強化樹脂発泡体４８の温度から、Ｔ−Ｔ_Rの７割以上低下させないことが好ましく、５割以上低下させないことがより好ましく、３割以上低下させないことが更に好ましい。
【００３２】
また、繊維強化樹脂発泡体４８を室温に冷却することなく第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆することから、室温まで冷却させた場合と比較して、熱硬化性樹脂９２が硬化温度に到達し易くなり、第３の引抜金型５０において、熱硬化性樹脂９２を硬化させるための昇温時間を短縮することができるようになる。
【００３３】
繊維強化樹脂発泡体４８は、第３の引抜金型５０に導入する際に充分な硬度を有しているため、硬化を行わずに第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆する場合に比べて、第３の引抜金型５０内部で第２の樹脂含浸強化繊維１００をより強い圧力で繊維強化樹脂発泡体４８に圧着することができる。従って繊維強化樹脂発泡体４８と第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性が優れるようになり、得られる成形体８０の曲げ剛性や釘抜き強度等の特性を向上させることが可能となる。
【００３４】
また、上記圧着により、熱硬化性樹脂９２が第２の強化繊維９８内部まで充分に浸透するため、成形体８０表面に形成される第２の樹脂含浸強化繊維１００からなる表面層にボイド等に基づく欠陥が発生し難く、緻密な表面層が形成され、曲げ剛性及び釘抜き強度の特性が特に優れる成形体８０を得ることが可能となる。
【００３５】
これに対し、第１の樹脂含浸強化繊維３８を未硬化の状態で第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆し、発泡硬化性樹脂３２と熱硬化性樹脂９２とを一度に硬化させる場合は、第１の樹脂含浸強化繊維３８の硬度が低いために、圧着による熱硬化性樹脂９２の接着効果が低くなるのみならず、ボイド等も発生しやすく、曲げ剛性や釘抜き強度が低下する。
【００３６】
また、上記したように、第２の引抜金型４０において繊維強化樹脂発泡体４８の表面に多少の凹凸や溝を形成させた場合は、第２の樹脂含浸強化繊維１００に含浸された未硬化の熱硬化性樹脂９２が、凹凸や溝に入り込んで硬化するため、アンカー効果が生じ、繊維強化樹脂発泡体４８と第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性がより優れるものとなる。
【００３７】
本実施形態の連続製造装置１は、第１から第３の引抜金型が直列（直線状）に配置されており、第１の強化繊維２０の発泡硬化性樹脂３２の含浸から長尺成形体５８を切断するまでの工程を直線的なラインで連続して行うことができる。従って、それぞれの引抜金型に導入する際に、製造途中の材料の中心位置の調整を行う必要がなく、センター出しが極めて容易となる。また、一連の工程を直線的に行うことができることから、得られる長尺成形体５８のそり及びねじれの発生を抑制することが可能となる。
【００３８】
これに対し、各工程が別々の装置で実施される場合は、それぞれの引抜金型に導入する際に中心位置の調整を行う必要があるため、センターを出す治具等が必要となり、センター出しに手間がかかる。また、第２の樹脂含浸強化繊維１００との接着性を向上させるために、いったん室温に冷却された繊維強化樹脂発泡体４８を、第２の樹脂含浸強化繊維１００で被覆する前に加熱する場合は、この加熱によってそり及びねじれが発生する場合がある。
【００３９】
本実施形態における連続製造装置１は、センター出しの治具や加熱装置等が必要なく、各工程が分断されている場合と比較して製造コストの点においても優位性を有している。
【００４０】
上記のようにして得られた長尺成形体５８は、切断機７０により所望の長さに切断され、繊維強化発泡樹脂成形体である成形体８０となる。図２に、一例として、得られる成形体８０の斜視図を示す。成形体８０は、芯材である繊維強化樹脂発泡体４８と、第２の樹脂含浸強化繊維１００からなる表面層１０４とから構成され、全体として直方体をなしている。そして、繊維強化樹脂発泡体４８においては、発泡硬化性樹脂３２の硬化物中に引き揃えられた第１の強化繊維２０が存在しており、表面層１０４においては、熱硬化性樹脂９２の硬化物中に第２の強化繊維９８が存在している。かかる成形体８０は、繊維強化樹脂発泡体４８と表面層１０４との接着性が極めて良好であるために、特に優れた曲げ剛性及び釘抜き強度を発揮するようになる。
【００４１】
また、表面層１０４は、第２の樹脂含浸強化繊維１００を硬化させてなるものであるため強度に優れ、これにより、成形体８０は、表面に亀裂や破断等を有しないという点で、表面美麗性に優れたものとなる。
【００４２】
【実施例】
以下、本発明の好適な実施例について更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４３】
第１の強化繊維としてガラス繊維束（ガラスバルキーロービングＦＹ２０２、日東紡績（株）製）、発泡硬化性樹脂として発泡性フェノール樹脂［フェノール樹脂であるＦＯＬ−８００（昭和高分子（株）製）１００重量部に対して硬化剤であるＦＯＬ−８０１（昭和高分子（株）製）２０重量部及び発泡剤である塩化メチレン１１重量部を加えたもの］、第２の強化繊維としてガラス繊維束（ガラスロービングＲＳ４４０ＲＲ−５２０、日東紡績（株）製）、熱硬化性樹脂として非発泡性フェノール樹脂［フェノール樹脂であるフェノライト１１９６（大日本インキ化学工業（株）製）１００重量部に対して水を７重量部加えたもの］を用い、以下の製造方法で成形体の製造を行った。
【００４４】
（実施例１）
以下の（１）〜（３）の工程を、図１に示したものと同様の装置により連続して行った。
（１）第１の強化繊維を引き揃えた後、未硬化の発泡硬化性樹脂が供給された引抜金型に導入させ、引抜速度０．５ｍ／分で引抜くことにより第１の強化繊維に発泡硬化性樹脂を含浸させ、第１の樹脂含浸強化繊維を得た。
（２）得られた第１の樹脂含浸強化繊維を１００℃に加熱された引抜金型に導入し、発泡硬化性樹脂を発泡硬化させ、引抜速度０．５ｍ／分で引抜くことにより繊維強化樹脂発泡体を得た。
（３）得られた繊維強化樹脂発泡体に熱硬化性樹脂で含浸された第２の強化繊維を被覆して１８０℃に加熱された引抜金型に導入し、熱硬化性樹脂を硬化させ、引抜速度０．５ｍ／分で引抜くことにより長尺成形体を得、これを切断して成形体を得た。
【００４５】
（比較例１）
実施例１における（１）の工程を行った後、（２）の工程は行わずに、得られた第１の樹脂含浸強化繊維に熱硬化性樹脂で含浸された第２の強化繊維を被覆して、１８０℃に加熱された引抜金型に導入し、発泡硬化性樹脂及び熱硬化性樹脂を硬化させ、引抜速度０．５ｍ／分で引抜くことにより長尺成形体を得、これを切断して成形体を得た。
【００４６】
（比較例２）
実施例１における（１）及び（２）の工程の後、得られた繊維強化樹脂発泡体を取り出し、１時間放置して繊維強化樹脂発泡体全体を室温に冷却させた後、冷却された繊維強化樹脂発泡体を用いて（３）の工程を行った。
【００４７】
以上の実施例１、比較例１及び２の製造方法における昇温時間について評価を行い、また、それぞれの製造方法で得られた成形体について、曲げ剛性、釘抜き強度、表面層の接着性、そり及びねじれ、表面美麗性、センター出しの程度の評価を行った。評価は表２に示した評価基準（○、△、×の評価基準）に基づいて行い、得られた評価結果をまとめて表１に示した。
【００４８】
なお、表２において「曲げ剛性」及び「釘抜き強度」はＪＩＳＺ２１０１に準拠した方法で測定した曲げ弾性率及び釘抜き抵抗値により評価を行い、「表面層の接着性」は、表面層と繊維強化樹脂発泡体との接着面の面積に占める剥離及びボイドの面積の割合により評価を行った。
【００４９】
また、「そり及びねじれ」はＪＩＳＫ７０１５に準拠した方法で測定した曲がり度合いにより評価を行い、「表面美麗性」は成形体表面に発生したボイドやクラックを観察することにより評価を行った。そして、「昇温時間」は第２の樹脂含浸強化繊維に含浸された熱硬化性樹脂が硬化温度に到達するまでの時間により評価を行い、「センター出し」は、繊維強化樹脂発泡体のセンターと成形体とのセンターのずれの大きさにより評価を行った。
【００５０】
【表１】

【００５１】
【表２】

【００５２】
【発明の効果】
本発明の成形体の連続製造方法は、第１〜第３の引抜金型を用いて行うものであり、第２の引抜金型から引抜かれた繊維強化樹脂発泡体が、室温に冷却されることなく第２の樹脂含浸強化繊維で被覆され第３の引抜金型に導入されるため、室温で行う場合に比べて濡れ性が向上し、繊維強化樹脂発泡体と第２の樹脂含浸強化繊維との接着性が極めて良好となり、得られる成形体の曲げ弾性や釘抜き強度等の特性が優れるようになる。
【００５３】
また、第３の引抜金型で引抜成型する際に、芯材である繊維強化樹脂発泡体が充分な硬さを有しているため、第２の樹脂含浸強化繊維が繊維強化樹脂発泡体に強く圧着され、繊維強化樹脂発泡体と第２の樹脂含浸強化繊維との接着性が極めて良好となるため、得られる成型体の上記特性が特に優れるようになる。
【００５４】
更に、上記圧着により、熱硬化性樹脂が第２の強化繊維の内部まで充分に浸透するため、成形体表面に形成される第２の樹脂含浸強化繊維からなる表面層に、ボイド等に基づく欠陥が発生し難く、緻密な表面層が形成され、曲げ剛性及び釘抜き強度の特性が特に優れる成形体を得ることが可能となる。
【００５５】
上記に加えて、本発明の成形体の連続製造方法は、直線的なラインで成形体の製造を連続的に行うことができることから、それぞれの引抜金型導入前における中心位置の調整が不要となり、センター出しが容易となる。また、得られる成形体のそり及びねじれが発生し難くなる。
【００５６】
そして、第２の樹脂含浸強化繊維による被覆の際、加熱やセンター出しを行う必要が無いことから装置を簡略化でき、製造の際のコストも低減することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の成形体の連続製造方法に適用可能な連続成型装置の概略構成図である。
【図２】連続製造装置１で得られた成形体の斜視図である。
【符号の説明】
１・・・連続製造装置、１０・・・第１の巻糸体、２０・・・第１の強化繊維、３０・・・第１の引抜金型、３０ａ・・・上型、３０ｂ・・・下型、３２・・・発泡硬化性樹脂、３４・・・発泡硬化性樹脂槽、３６・・・通路、３７・・・チューブ、３８・・・第１の樹脂含浸強化繊維、４０・・・第２の引抜金型、４０ａ・・・上型、４０ｂ・・・下型、４２・・・ヒーター、４６・・・通路、４８・・・繊維強化樹脂発泡体、５０・・・第３の引抜金型、５０ａ・・・上型、５０ｂ・・・下型、５２・・・ヒーター、５６・・・通路、５８・・・長尺成形体、６０・・・プーラー、７０・・・切断機、８０・・・成形体、９０・・・第２の巻糸体、９２・・・熱硬化性樹脂、９４・・・熱硬化性樹脂槽、９６・・・ローラ群、９８・・・第２の強化繊維、１００・・・第２の樹脂含浸強化繊維、１０２・・・樹脂含浸部、１０４・・・表面層。

Claims

連続した第１の強化繊維を、未硬化の発泡硬化性樹脂が供給されている第１の引抜金型内部の通路を通過させて引抜くことにより、前記第１の強化繊維が未硬化の前記発泡硬化性樹脂で含浸された第１の樹脂含浸強化繊維を得る工程と、
前記第１の樹脂含浸強化繊維を、加熱された第２の引抜金型内部の通路を通過させて引抜くことにより、前記発泡硬化性樹脂を硬化させて繊維強化樹脂発泡体を得る工程と、
前記繊維強化樹脂発泡体を、室温に冷却することなく、第２の強化繊維が未硬化の熱硬化性樹脂で含浸された第２の樹脂含浸強化繊維で被覆して、加熱された第３の引抜金型内部の通路を通過させ引抜くことにより、前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形体を得る工程と、を含み、
前記第２の引抜金型内において、前記繊維強化樹脂発泡体の表面に凹凸又は溝を形成させ、且つ、
前記第２の強化繊維が、ガラス繊維布である、ことを特徴とする成形体の連続製造方法。
前記第１の強化繊維が、ガラス繊維束であることを特徴とする請求項１記載の成形体の連続製造方法。