JP4193291B2 - 大型成形品、その製造方法および金型 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、大型成形品、その製造方法および金型に係わり、さらに詳しくは、建設機械や農業機械などの外装部品として有用な非製品面側にアンダーカット形状を有する大型成形品、その製造方法および金型に関する。
【０００２】
【従来の技術】
反応射出成形（ＲＩＭ）は、熱可塑性樹脂の射出成形に比較して低い型締め圧で成形することができることから、自動車分野や建設土木分野などに用いられる大型成形品の成形に適している。
【０００３】
このような反応射出成形では、通常、キャビ型およびコア型を分割面で型締めすることにより内部にキャビティが形成される金型を用い、この金型のキャビティ内に反応原液を供給して反応を進行させて成形品を成形した後、コア型に対してキャビ型を分割面から相対的に移動させることにより型開きして、金型のキャビティ内面から成形品を脱型させて取り出すこととしている。
【０００４】
ところで、大型成形品の一つである建設機械または農業機械のエンジンカバーなどの外装部品には、その裏面の所定部分に、防水用パッキンを取り付けるためのピン、桟、棚などの凸部を設ける必要があった。
【０００５】
この種の大型成形品を反応射出成形により成形する場合には、金型の型開き方向に対して略垂直方向に凸部が突出するアンダーカット構造を形成しなければならない場合がある。このようなアンダーカット構造を有する大型成形品を反応射出成形により一体成形する場合には、脱型が困難なことから、従来では、アンダーカット部である凸部を入れ子、置き子または割型にして成形を行っている。
【０００６】
また、入れ子、置き子または割型を用いずに、凸部を除いた大型成形品の大部分を成形しておき、これに凸部を構成する別部材を接着剤で固定したり、ビス止めする方法が採用されていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の成形方法では、成形品の脱型のたびに入れ子、置き子または割型を取り外し、成形品を脱型した後、再び金型にセットする必要があったため、工程が複雑になり、作業効率が悪いという欠点があった。また、アンダーカット部に相当する凸部を構成する別部材の後付けも、作業が煩雑で、生産効率が悪く、経済的に不利であった。
【０００８】
本発明の目的は、このような従来技術の問題点を解決し、金型の型開き方向に対して略垂直方向に突出する凸部を有する大型成形品を、簡易な工程で効率よく製造することができる金型、およびこれを用いた大型成形品の製造方法、並びに大型成形品を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成するために、非製品面に、金型の型開き方向に対して略垂直方向に突出する凸部を有する大型成形品の製造方法について鋭意検討した結果、特定構造の金型を用いて成形するより、効率よく特定の形状の成形品が得られることを見い出し、本発明を完成させるに至った。
【００１０】
（１）本発明に係る金型は、
キャビ型（たとえば、上型）およびコア型（たとえば、下型）を有し、これらキャビ型およびコア型を分割面で組み合わせることにより内部にキャビティが形成される金型であって、
前記コア型は、型開き方向に対して所定角度θで交差する傾斜スライド面が形成してあるコア第１型と、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って移動自在に装着してあり、前記キャビティを区画する面に、成形品の凸部となる凹部が形成してあるコア第２型とを有する。
【００１１】
前記凹部が、型開き方向に対して略垂直方向に形成してあることが好ましい。
【００１２】
前記所定角度θは、好ましくは３〜５０°であり、より好ましくは４〜４５°である。
【００１３】
金型の材質は、特に限定されず、鋳鉄、鉄、ステンレス、アルミニウム、ニッケル電鋳などの金属に限らず、合成樹脂あるいはその他の材質であってもよい。反応射出成形は比較的低圧での成形が可能であり、必ずしも高剛性の金型を用いる必要はない。本発明においては、成形体として、たとえば建設機械または農業機械などの外装部品などのように大型成形体を成形する場合でも、必ずしも高剛性の金型を用いる必要はないことから、金型の制作が比較的容易である。
【００１４】
（２）本発明に係る大型成形品の製造方法は、
型開き方向に対して所定角度θで交差する傾斜スライド面が形成してあるコア第１型と、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って移動自在に装着してあるコア第２型とを有するコア型をキャビ型と組み合わせて、コア型とキャビ型との間にキャビティを形成する工程と、
前記キャビティ内に反応原液を供給して硬化させる工程と、
前記コア第１型に対して、前記キャビ型を型開き方向に相対的に移動させる際に、前記コア第２型の型開き方向速度成分Ｖ３が、前記キャビ型の型開き方向速度Ｖ１と略同一となるように、前記コア第２型を、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って相対移動させる工程と、
前記コア第１型およびコア第２型に対して、前記キャビ型を型開き方向に相対移動させる工程とを有する。
【００１５】
前記コア第１型に対して、前記キャビ型を型開き方向に相対的に移動させる際に、前記コア第２型の型開き方向速度成分Ｖ３が、前記キャビ型の型開き方向速度Ｖ１と略同一となるように、前記コア第２型の一部を前記キャビ型の一部（たとえば、分割面やキャビティ面）に圧接させながら、前記コア第２型とキャビ型とを型開き方向に移動させることが好ましい。
【００１６】
前記キャビティ内に供給される反応原液としては、特に限定されず、たとえば、ウレタン系、ウレア系、ポリアミド系、エポキシ系、不飽和ポリエステル系、フェノール系、及びノルボルネン系等が挙げられるが、ノルボルネン系が特に好ましい。
【００１７】
金型のキャビティ内部に供給する前の反応原液温度は、好ましくは１０〜６０°Ｃであり、反応原液の粘度は、たとえば３０°Ｃにおいて、通常５〜３０００ｃｐｓ、好ましくは１００〜１０００ｃｐｓ程度である。
【００１８】
こうした反応原液には、モノマーだけではなく、触媒や活性剤などが含まれていても良い。
【００１９】
ノルボルネン系の反応原液には、ノルボルネン系モノマーのほか、通常、メタセシス触媒と活性剤とが含まれる。
【００２０】
ノルボルネン系モノマーとしては、ノルボルネン環を有するものであればよく、その具体例としては、ノルボルネン、ノルボルナジエン等の二環体、ジシクロペンタジエン（シクロペンタジエン二量体）、ジヒドロジシクロペンタジエン等の三環体、テトラシクロドデセン等の四環体、シクロペンタジエン三量体等の五環体、シクロペンタジエン四量体等の七環体、およびこれら二環体〜七環体のメチル、エチル、プロピルおよびブチル等のアルキル、ビニル等のアルケニル、エチリデン等のアルキリデン、フェニル、トリルおよびナフチル等のアリール等の置換体、更には、これら二環体〜七環体のエステル基、エーテル基、シアノ基、ハロゲン原子等の極性基を有する置換体等が例示される。中でも、入手が容易であり、反応性に優れることから、三環体以上の多環ノルボルネン系モノマーが好ましく、より好ましくは三環体、四環体、或いは五環体のノルボルネン系モノマーである。こうしたノルボルネン系モノマーは、それぞれ単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００２１】
なお、本発明の目的を損なわない範囲で、ノルボルネン系モノマーと開環共重合し得るシクロブテン、シクロペンテン、シクロペンタジエン、シクロオクテン、シクロドデセンなどの単環シクロオレフィンなどを、コモノマーとして用いることもできる。
【００２２】
メタセシス触媒としては、ＲＩＭ法でノルボルネン系モノマーを開環重合できるものであれば特に限定されず、公知のもので良い。たとえば、六塩化タングステン、又はトリドデシルアンモニウムモリブデート、もしくはトリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタセシス触媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機アンモニウム塩が好ましい。
【００２３】
メタセシス触媒の使用量は、反応原液全体で使用するモノマー１モルに対し、通常０．０１ミリモル以上、好ましくは０．１ミリモル以上、かつ５０ミリモル以下、好ましくは２０ミリモル以下である。メタセシス触媒の使用量が少なすぎると重合活性が低すぎて反応に時間がかかるため生産効率が悪く、使用量が多すぎると反応が激しすぎるため型内に十分に充填される前に硬化したり、触媒が析出し易くなり均質に保存することが困難になる。
【００２４】
メタセシス触媒は、通常、モノマーに溶解して用いるが、ＲＩＭ法による成形体の性質を本質的に損なわれない範囲であれば、少量の溶剤に懸濁させ溶解させた上で、モノマーと混合することにより、析出しにくくしたり、溶解性を高めて用いても良い。
【００２５】
活性剤（共触媒）としては、特開昭５８−１２７７２８号公報、特開平４−２２６１２４号公報、特開昭５８−１２９０１３号公報、特開平４−１４５２４７号公報に開示してあるような公知の活性剤であれば、特に制限はなく、たとえば、エチルアルミニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等のアルキルアルミニウムハライド、アルコキシアルキルアルミニウムハライド等の有機アルミ化合物、有機スズ化合物などが挙げられる。
【００２６】
活性剤の使用量は、特に限定されないが、通常、反応液全体で使用するメタセシス触媒１モルに対して、０．１モル以上、好ましくは１モル以上、かつ１００モル以下、好ましくは１０モル以下である。活性剤を用いないか、又は活性剤の使用量が少なすぎると、重合活性が低すぎて反応に時間がかかるため生産効率が悪くなる。また、逆に、使用量が多すぎると、反応が激しすぎるため型内に十分に充填される前に硬化することがある。
【００２７】
活性剤は、モノマーに溶解して用いるが、ＲＩＭ法による成形体の性質を本質的に損なわない範囲であれば、少量の溶剤に懸濁させた上で、モノマーと混合することにより、析出しにくくしたり、溶解性を高めて用いてもよい。
【００２８】
また、既述の反応原液には、所望により、補強材、酸化防止剤、充填剤、エラストマー、顔料、着色剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、ジシクロペンタジエン系熱重合樹脂およびその水添物など種々の添加剤を配合することができる。これにより、得られる成形品の特性を改質することができる。こうした添加剤は、通常、予め反応原液の何れか一方又は双方に混合しておくことが好ましい。
【００２９】
反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系モノマー、メタセシス触媒および活性剤を主材とする成形用材料を、ノルボルネン系モノマーとメタセシス触媒とよりなるＢ液と、前記のノルボルネン系モノマーと活性剤とよりなるＡ液との安定な２液に分けて、それぞれを別のタンクに入れておくことが好ましい。
【００３０】
金型温度は、好ましくは２０〜２００°Ｃ、より好ましくは５０〜１５０°Ｃ、さらに好ましくは５０〜１２０°Ｃである。金型温度が高いと原料の反応がはやくなり、金型に充填しきらないうちに原料が硬化してしまい、成形品が得られなくなったりする。
【００３１】
反応射出成形に際しては、これらの２液をミキシングヘッド内で混合し、次いで、この混合液を、金型のキャビティに注入し、塊状重合して成形品を得る。
【００３２】
反応射出成形時において、金型の型締め圧力は、通常０〜１００ｋｇｆ／ｃｍ^２ の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよいが、通常、反応原液の供給終了後、３０秒〜２０分である。
【００３３】
（３）本発明に係る大型成形品は、型開き方向に対して略垂直方向に実質的に延び、２〜５０ｍｍ、好ましくは５〜３０ｍｍの長さおよび２〜４０ｍｍ、好ましくは２〜１０ｍｍの厚みを有する、シール部材または緩衝部材を取り付けるための凸部を、反応射出成形により非製品面側に一体成形してなることを特徴とする。
【００３４】
本発明に係る大型成形品は、たとえばウレタン系、ウレア系、ポリアミド系、エポキシ系、不飽和ポリエステル系、フェノール系、ノルボルネン系などの反応原液を反応射出成形することにより得られる熱硬化性樹脂から構成することができる。中でも、ノルボルネン系反応原液を塊状重合させて得られるポリノルボルネン系樹脂で構成されていることが好ましい。
【００３５】
【作用】
本発明に係る金型によれば、コア型をコア第１型とコア第２型とに分割し、コア第２型を、型開き方向に対して所定角度θで交差する傾斜スライド面が形成してあるコア第１型の前記傾斜スライド面に沿って移動自在に装着してあるので、金型の型開き方向に対して略垂直方向に突出する凸部を有する大型成形品を、その凸部を破壊することなく、効率よく製造することができる。
【００３６】
本発明に係る大型成形品の製造方法によれば、コア第１型に対してキャビ型を型開き方向に相対的に移動させる際の前記キャビ型の型開き方向速度Ｖ１と、コア第２型の型開き方向速度成分Ｖ３とが略同一となるように、前記コア第２型を前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って相対移動させる工程を有するので、前記コア第２型は、キャビ型に対して、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って型開き方向Ｘと略垂直方向に、所定速度Ｖ４で相対移動していくことになり、これによって金型の型開き方向に対して略垂直方向に突出する凸部を有する大型成形品を、簡易な工程で効率よく製造することができる。
【００３７】
本発明に係る大型成形品としては、特に限定されず、たとえば建設機械または農業機械などの外装部品、自動車の外装部品、ゲーム機の外枠部材などを挙げることができる。
【００３８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は本発明に係る大型成形品の一実施形態を示す斜視図、図２（Ａ）は図１のIIA−IIA線に沿う断面図、同図（Ｂ）は図１の底面図、同図（Ｃ）は図２（Ａ）の部分拡大図、図３（Ａ）〜（Ｃ）は本発明に係る大型成形品の製造方法を説明するための工程図、図４（Ａ）は図３（Ａ）における圧力シリンダー３０周辺の部分拡大図、同図（Ｂ）は図３（Ｂ）における圧力シリンダー３０周辺の部分拡大図、同図（Ｃ）は同図（Ｂ）のIVC−IVC線に沿う断面図、図５は図１の大型成形品の使用例を示す部分拡大図である。
【００３９】
本実施形態では、大型成形品として、図１および図２に示す建設機械または農業機械の外装部品であるエンジンカバー２を例示し、その構成および製造方法を説明する。
【００４０】
まず、エンジンカバーの構成を説明する。
図１に示す本実施形態に係るエンジンカバー２は、長手方向Ｌに細長い平板状の第１側板部４を有し、第１側板部４には、その幅方向Ｗの一側端部に凹所６を形成するように天板部８および第２側板部１０が一体的に成形してある。また、第１側板部４の長手方向先端部には、第３側板部１２が一体的に成形してある。
【００４１】
第１側板部４には、その内壁面の下端部分に、長手方向Ｌに沿って延びる凸部１４が形成してある。凸部１４には、たとえば図５に示すように、ゴム製の防水用パッキン１４ａなどが取り付けられる。
【００４２】
図２（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、本実施形態では、凸部１４は、幅方向Ｗの長さＬ１は２〜５０ｍｍ、厚みＴは２〜４０ｍｍ、長手方向Ｌ（図１参照）の長さＬ２は、５０〜１５００ｍｍの範囲となっている。
【００４３】
図１に示すように、これら天板部８、第２側板部１０、第３側板部１２および凸部１４が、第１側板部４に一体成形してあるエンジンカバー２は、ノルボルネン系モノマーを含む反応原液を反応射出成形することにより得られるポリノルボルネン系樹脂から構成してある。
【００４４】
エンジンカバー２のサイズは、特に限定されないが、本実施形態では、幅方向Ｗが３００〜１５００ｍｍ、長手方向Ｌが３００〜１５００ｍｍ、高さ方向Ｈが２５０〜１０００ｍｍ程度の大型成形品である。
【００４５】
次に、エンジンカバーの製造方法を説明する。
本実施形態に係るエンジンカバー２を製造するには、たとえば、図３（Ａ）に示す金型２０を用いる。
【００４６】
金型２０は、分割面２２に沿って型開き方向Ｘに分割可能なキャビ型２４とコア型２６とを有し、キャビ型２４とコア型２６とを分割面２２で型締めすることにより、金型内部にキャビティ２８が形成されるようになっている。
【００４７】
コア型２６は、コア第１型２６２とコア第２型２６４とを有し、コア第１型２６２には、型開き方向Ｘに対して所定角度θで交差する傾斜スライド面２６６が形成してある。本実施形態における所定角度θは、好ましくは３〜５０°である。コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６には、パッキン溝が形成してあり、そこにパッキン２６８，２６８が埋設してある。これにより成形時の反応原液が、傾斜スライド面２６６からコア型２６の内部に入り込まないようにすることができる。コア第１型２６２の内部には、圧力シリンダー３０，３０が内蔵してある。圧力シリンダー３０には、図４（Ａ）に示すように、後述するコア第２型２６４の空間２６４ｇを閉じるように取り付けられた内側板２６４ａ（図４（Ｃ）参照）のスライド孔２６４ｂを貫通するように配置されたロッド３２が軸方向に移動自在に設けられており、ロッド３２の先端部分にはフランジ３４が連接されている。そして、ロッド３２を圧力シリンダー３０側に引き込むことにより、フランジ３４を、コア第２型２６４の内側板２６４ａの内壁面２６４ｃに圧接させることができるようになっている。内側板２６４ａは、コア第２型２６４に対して固定してある。コア第２型２６４の空間２６４ｇは、傾斜スライド面２６６に沿ったコア第２型２６４の移動方向に細長い形状を持ち、前記圧力シリンダー３０のフランジ３４が、コア第２型２６４の移動方向に移動することを許容する。スライド孔２６４ｂは、傾斜スライド面２６６に沿ったコア第２型２６４の移動方向に細長い形状を持ち、前記圧力シリンダー３０のロッド３２が、コア第２型２６４の移動方向に移動することを許容する。
【００４８】
コア第２型２６４は、図４（Ａ）に示すように、前記コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６に沿って移動自在に装着してある。コア第２型２６４は、図３（Ａ）に示すように、キャビティ２８を区画する面２６４ｆに、成形品２の凸部１４（図１および図２参照）となる凹部２６４ｄが型開き方向Ｘに対して略垂直方向に形成してある。
【００４９】
なお、図３（Ａ）中の符号「４０」は、コア第２型２６４を前記コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６に沿ってスライドさせるために用いる圧力シリンダーを示している。
【００５０】
このような構成の金型２０を用い、図１および図２に示すエンジンカバー２を以下のようにして製造する。
【００５１】
まず、図３（Ａ）に示すように、コア型２６をキャビ型２４と組み合わせて、コア型２６とキャビ型２４との間にキャビティ２８を形成する。
【００５２】
前記キャビティ２８への反応原液供給前に、コア第１型２６２に埋設してある圧力シリンダー３０のロッド３２を、圧力シリンダー３０側に引き込み、フランジ３４を、コア第２型２６４の内側板２６４ａの内壁面２６４ｃ（図４（Ａ）参照）に圧接させ、傾斜スライド面２６６とコア第２型２６４との間に隙間を生じさせないようにする。こうすることにより、キャビティ２８への反応原液供給の際に、パッキン２６８，２６８との相互作用によって、反応原液がコア第１型２６２の傾斜スライド面２６６とコア第２型２６４との間に入り込むことが防止され、圧力シリンダー３０の作動不良を起こすおそれが少なくなる。なお、このときの、フランジ３４と内壁面２６４ｅとの隙間Ｐ１は、本実施形態では、２〜５０ｍｍである。
【００５３】
この状態で、前記キャビティ２８内に反応原液を供給する。本実施形態では、ノルボルネン系モノマーを含む反応原液を用いる。そして、当該キャビティ２８内で塊状重合を進行せしめて硬化させる。
【００５４】
次に、本実施形態では、図３（Ｂ）に示すように、コア第１型２６２を静止させた状態で、キャビ型２４を型開き方向Ｘに型開き方向速度Ｖ１で型開きさせるとともに、コア第２型２６４を前記コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６に沿ってスライド方向速度Ｖ２でスライドさせる。コア第２型２６４をスライドさせるには、圧力シリンダー４０を用いる。ここで、コア第１型２６２の傾斜スライド面は、型開き方向Ｘに対して好ましくは３〜５０°の角度θで交差するように設けられてあるので、コア第２型２６４は、型開き方向Ｘに対して型開き方向速度成分Ｖ３で上昇していくことになる。
【００５５】
本実施形態では、前記コア第２型２６４の型開き方向速度成分Ｖ３と、前記キャビ型２４の型開き方向速度Ｖ１とが略同一状態で、コア第２型２６４がキャビ型２４とともに移動するように、コア第２型２６４の一部をキャビ型２４の一部に圧接させる。このように圧接させるためには、キャビ型２４がない状態で、圧力シリンダー４０により、コア第２型２６４を移動させる速度Ｖ２’の速度成分Ｖ３’を、キャビ型２４の型開き方向速度Ｖ１より大きくさせればよい。圧力シリンダー４０の能力を、このように設定することで、キャビ型２４が型開き方向Ｘに速度Ｖ１で移動するに際して、コア第２型２６４は、結果として、速度Ｖ１と同じ速度Ｖ３の速度成分をもって、傾斜スライド面２６６に沿って移動する。なお、図３（Ｂ）に示すキャビ型２４とコア第２型２６４との移動に際して、速度Ｖ１＝Ｖ３とするためには、コア第２型２６４の一部をキャビ型２４の一部に圧接させればよく、その箇所は特に限定されず、分割面２２であっても、成形体２に設けられた孔（図示省略）を通したキャビ型２４の内周面であってもよい。
【００５６】
このように、コア第２型２６４がキャビ型２４とともに、コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６に沿って移動することで、コア第２型２６４は、キャビ型２４に対して、型開き方向Ｘと略垂直方向に、速度Ｖ４をもって相対移動していくことになり、一定時間経過後には成形品２の凸部１４が、コア第２型２６４の凹部２６４ｄから抜けていくことになる。速度Ｖ１＝Ｖ３となり、速度Ｖ２がＶ４成分を持つことで、成形品２の凸部１４に力が作用するおそれは少なく、凸部１４の破壊が防止される。本実施形態では、キャビ型２４とコア第２型２６４とを、成形品２の凸部１４が、コア第２型２６４の凹部２６４ｄから抜けるまで上昇させる。
【００５７】
なお、コア第２型２６４を、前記コア第１型２６２の傾斜スライド面２６６に沿ってスライドさせるに際し、図４（Ａ）に示すように、コア第２型２６４の内側板２６４ａの内壁面２６４ｃに圧接してある前記圧力シリンダー３０のフランジ３４を、図４（Ｂ）および（Ｃ）に示すように、前記内側板２６４ａの内壁面２６４ｃから、離間するように前記ロッド３２を押し出し、意識的に、傾斜スライド面２６６とコア第２型２６４との間に若干の隙間を作って、コア第２型２６４が、コア第２型２６２の傾斜スライド面２６６に沿ってスライドしやすいようにしておくことが好ましい。
【００５８】
そして、図３（Ｂ）に示すように、成形品２の凸部１４が、コア第２型２６４の凹部２６４ｄから抜けてからは、さらに、図３（Ｃ）に示すように、前記コア第２型２６４を静止させて、前記キャビ型２４のみを型開き方向Ｘに、型開き方向速度Ｖ１で移動させる。
【００５９】
そして、キャビ型２４に張り付いている成形品２を脱型し、図１および図２に示す成形品２を得ることができる。
【００６０】
なお、本実施形態では、キャビ型２４の金型温度Ｔ１（°Ｃ）と、コア型２６の金型温度Ｔ２（°Ｃ）との間に温度差をつけてある。このようにキャビ型およびコア型間で温度差をつけることにより、得られる成形品の一面を、金型面を良好に転写したヒケや気泡のない表面外観の美麗な面（製品面）とすることができる。特に、本実施形態では、製品面となるキャビティに面する金型面が形成されたキャビ型２４の金型温度Ｔ１を、非製品面が形成されるコア第１型２６２およびコア第２型２６４からなるコア型２６の金型温度Ｔ２より高くしてある（Ｔ１＞Ｔ２）。こうすることで、成形品のキャビ型２４のキャビティに接する面を、表面外観の美麗な面とすることができる。金型の温度を調整する方法としては、たとえば、ヒータによる金型の温度調整、金型内部に埋設した配管中に、温調水、油等の熱媒体を循環させる温度調整等の種々の方法が使用可能である。コア型２６内では、コア第１型２６２およびコア第２型２６４それぞれの金型温度は、本実施形態では温度差をつけておらず略同一温度としてあるが、温度差をつけてあってもよい。このようなキャビ型２４およびコア型２６は、合成樹脂や金属などで構成される。
【００６１】
以上本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
【００６２】
たとえば、前述の実施形態では、コア第１型２６２を静止させて、コア第２型２６４およびキャビ型２４を型開き方向Ｘに移動させることとしているが、コア第２型２６４およびキャビ型２４を静止させて、コア第１型２６２を型開き方向Ｘに沿って前記とは反対方向に移動させることとしてもよい。
【００６３】
【発明の効果】
以上説明してきたように、本発明によれば、金型の型開き方向に対して略垂直方向に突出する凸部を有する大型成形品を、簡易な工程で効率よく製造することができる金型、およびこれを用いた大型成形品の製造方法、並びに大型成形品を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明に係る大型成形品の一実施形態を示す斜視図である。
【図２】図２（Ａ）は図１のIIA−IIA線に沿う断面図、同図（Ｂ）は図１の底面図、同図（Ｃ）は図２（Ａ）の部分拡大図である。
【図３】図３（Ａ）〜（Ｃ）は本発明に係る大型成形品の製造方法を説明するための工程図である。
【図４】図４（Ａ）は図３（Ａ）における圧力シリンダー周辺の部分拡大図、同図（Ｂ）は図３（Ｂ）における圧力シリンダー周辺の部分拡大図、同図（Ｃ）は同図（Ｂ）のIVC−IVC線に沿う断面図である。
【図５】図５は図１の大型成形品の使用例を示す部分拡大図である。
【符号の説明】
２… エンジンカバー（大型成形品）
４… 第１側板部
６… 凹所
８… 天板部
１０… 第２側板部
１２… 第３側板部
１４… 凸部
１４ａ… 防水用パッキン
２０… 金型
２２… 分割面
２４… キャビ型
２６… コア型
２６２… コア第１型
２６４… コア第２型
２６４ａ… 内側板
２６４ｂ… スライド孔
２６４ｃ，２６４ｅ… 内壁面
２６４ｄ… 凹部
２６４ｆ… キャビティ区画面
２６４ｇ… 空間
２６６… 傾斜スライド面
２６８… パッキン
２８… キャビティ
３０，４０… 圧力シリンダー
３２… ロッド
３４… フランジ

Claims (4)

1. 型開き方向に対して所定角度で交差する傾斜スライド面が形成してあるコア第１型と、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って移動自在に装着してあるコア第２型とを有するコア型をキャビ型と組み合わせて、コア型とキャビ型との間にキャビティを形成する工程と、
   前記キャビティ内に反応原液を供給して硬化させる工程と、
   前記コア第１型に対して、前記キャビ型を型開き方向に相対的に移動させる際に、前記コア第２型の型開き方向速度成分が、前記キャビ型の型開き方向速度と同一となるように、前記コア第２型を、前記コア第１型の傾斜スライド面に沿って相対移動させる工程と、
   前記コア第１型およびコア第２型に対して、前記キャビ型を型開き方向に相対移動させる工程とを有し、前記キャビ型の温度を前記コア型の温度より高くすることを特徴とする大型成形品の製造方法。
2. 前記反応原液は、ノルボルネン系モノマーと、メタセシス触媒と、活性剤とを含み、前記メタセシス触媒の使用量は、反応原液全体で使用するモノマー１モルに対し、０．０１ミリモル以上である請求項１に記載の大型成形品の製造方法。
3. 前記反応原液は、ノルボルネン系モノマーと、メタセシス触媒と、活性剤とを含み、前記活性剤の使用量は、反応液全体で使用するメタセシス触媒１モルに対して、０．１モル以上である請求項１または２に記載の大型成形品の製造方法。
4. 前記反応原液は、補強材、酸化防止剤、充填剤、エラストマー、顔料、着色剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、ジシクロペンタジエン系熱重合樹脂又はその水添物を含む請求項１〜３のいずれかに記載の大型成形品の製造方法。

Images