JP4190667B2

JP4190667B2 - 液体燃料バーナー

Info

Publication number: JP4190667B2
Application number: JP19339099A
Authority: JP
Inventors: 康之山本; 伸明小林; 弘五十嵐; 宏行中林
Original assignee: Taiyo Nippon Sanso Corp
Current assignee: Taiyo Nippon Sanso Corp
Priority date: 1999-07-07
Filing date: 1999-07-07
Publication date: 2008-12-03
Anticipated expiration: 2019-07-07
Also published as: JP2001021113A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、液体燃料バーナーに関し、詳しくは、液体燃料と支燃性ガスとをそれぞれのノズルから燃焼室に噴出させ、両者を混合させて燃焼させる液体燃料バーナーであって、特に、対流伝熱によって被加熱物を加熱するのに適した液体燃料バーナーに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
液体燃料を燃焼させるためのバーナーとして、実公昭６３−６５６８号公報や特公平３−３１２２号公報に記載された構造のものが知られている。これらの液体燃料バーナーは、ノズルの中心に、液体燃料を霧化して噴出する燃料霧化器を設けるとともに、該燃料霧化器の外周に、燃料霧化器から噴出した燃料を包み込むように一次支燃性ガスを旋回流として噴出する一次支燃性ガスノズルを設け、さらに、二次支燃性ガスを直進流あるいは旋回流として噴出する二次支燃性ガスノズルを外周部に設けている。このような構造の液体燃料バーナーは、燃料の霧化や、霧化した燃料と一次支燃性ガスとの混合を効果的に行うことができるので、安定した燃焼状態が得られ、しかも、燃焼効率が高いという利点を有している。
【０００３】
一方、金属溶解炉や窯業用加熱溶解炉においては、主として対流伝熱により被加熱物を加熱するようにしているので、火炎の軸方向の速度が高いこと、火炎温度が高いことが要求されている。しかし、上述の従来のバーナーでは、流速の減衰が早く、バーナーから離れたところでの対流伝熱効率が低いという問題があった。
【０００４】
そこで本発明は、燃焼効率を損なうことなく、火炎の軸方向の速度が高く、しかも、高温の火炎を得ることができ、対流伝熱効率に優れた液体燃料バーナーを提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明の液体燃料バーナーは、有底円筒状燃焼室の中心に、液体燃料を霧化して噴出する燃料霧化器を備えるとともに、該燃料霧化器の外周に、燃料霧化器から噴出した燃料を包み込むように一次支燃性ガスを旋回流として噴出する一次支燃性ガスノズルを備えた液体燃料バーナーにおいて、火炎の広がりを抑えて軸方向速度を速くするために、前記燃焼室の基部側周壁を、先端側が拡開した円錐状に形成し、先端側周壁を円筒状に形成し、前記円錐状の周壁部分に、二次支燃性ガスをバーナー中心軸方向に噴出する二次支燃性ガスノズルを設けている。
【０００６】
そして、前記燃焼室の形状としては、前記円錐状の周壁の円錐角度が２０度以下であり、前記円錐状の周壁に囲まれた部分の容積［ｍｍ^３］が、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０．５〜３×１０^５×（Ｑ／１０００）^１／２［ｍｍ^３］の範囲であり、前記円筒状の周壁の長さ［ｍｍ］が、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０〜１００×（Ｑ／１０００）^１／２［ｍｍ］の範囲である。
【０００７】
また、前記一次支燃性ガスは、その流量を全支燃性ガス合計流量の１０〜３０％の範囲とするとともにその噴出速度を毎秒１００〜３００ｍの範囲とし、前記二次支燃性ガスは、その流量を全支燃性ガス合計流量の７０〜９０％の範囲とするとともにその噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、その噴出方向をバーナー中心軸に対して２０〜５０度の範囲とする。
【０００８】
さらに、本発明の液体燃料バーナーは、前記一次支燃性ガスノズルと前記二次支燃性ガスノズルとの間に、火炎の軸方向の速度を向上させるための三次支燃性ガスをバーナー中心軸延長線上に向けて噴出する三次支燃性ガスノズルを設けている。
【０００９】
このように三次支燃性ガスのノズルを設けた場合、二次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の４０〜７０％の範囲とし、噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、三次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の３０〜６０％の範囲、噴出速度を毎秒１００〜２００ｍの範囲とし、その噴出方向を、バーナー中心軸に対して０〜１０度の範囲とする。このとき、二次支燃性ガスと三次支燃性ガスとは、それぞれ独立した供給系から供給することもできるが、一つの供給系から供給してノズル部で分岐させることもできる。
【００１０】
加えて、本発明では、前記二次支燃性ガスノズルと三次支燃性ガスノズルとの間に、火炎の吹き飛びを抑えるための四次支燃性ガスをマルチホールから旋回流として燃焼室内に噴出する四次支燃性ガスノズルを設けている。
【００１１】
このときの四次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の３０％以下とするとともに噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、その噴出方向を、バーナー中心軸に対して６０〜９０度の範囲とするとともに、バーナー中心軸を中心とする円の法線に対して３０〜９０度の範囲とする。さらに、二次支燃性ガスと三次支燃性ガスと四次支燃性ガスとは、それぞれ独立した供給系から供給することもできるが、一つの供給系から供給されてノズル部でそれぞれに分岐させることもできる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
図１及び図２は、本発明の液体燃料バーナーの第１形態例を示すもので、図１は断面側面図、図２は二次支燃性ガスノズルの形状を説明するための断面正面図である。
【００１３】
この液体燃料バーナーは、有底円筒状の燃焼室１１の基部側周壁を、先端側が拡開した円錐状の円錐部１２とし、先端側周壁を円筒状の円筒部１３としたものであって、燃焼室１１の基部中心（円筒底面部中心）に、液体燃料を霧化して噴出する燃料霧化器１４を設けるとともに、該燃料霧化器１４の外周に、燃料霧化器１４から噴出した燃料を包み込むように一次支燃性ガスを旋回流として噴出する一次支燃性ガスノズル１５を設け、さらに、前記円錐部１２に、二次支燃性ガスを噴出する二次支燃性ガスノズル１６を設けたものである。なお、バーナー外周には、水冷ジャケット１７が設けられている。
【００１４】
前記燃料霧化器１４は、液体燃料流路２４から供給される液体燃料を霧状に噴出するものであって、例えば、前記公報に記載されてスワラー等を使用することができる。また、一次支燃性ガスノズル１５は、燃料霧化器１４の外周に隣接して設けられており、一次支燃性ガス流路２５から供給される一次支燃性ガスを高速の旋回流として噴出する。
【００１５】
このように、燃料霧化器１４で霧化して噴出した液体燃料を、一次支燃性ガスノズル１５から旋回流となって噴出した高速の一次支燃性ガスで包み込むことにより、液体燃料の霧化・微粒子化を促進できるとともに、燃料と一次支燃性ガスとを急速に混合させることができ、燃焼効率を向上させて火炎温度を高めることができる。
【００１６】
なお、燃料霧化器１４と一次支燃性ガスノズル１５とは、液体燃料を十分に霧化することができ、十分な初期燃焼が得られればよく、前記公報記載のものと同様に形成することもできる。
【００１７】
二次支燃性ガスノズル１６は、マルチホール又はスリットからなるものであって、二次支燃性ガス流路２６から供給される二次支燃性ガスを、バーナー中心軸ＣＬ方向に向けて噴出する。これにより、火炎の広がりを抑えて軸方向速度を速くすることができる。
【００１８】
このような液体燃料バーナーは、燃焼室１１の形状、すなわち、円錐部１２の円錐角度αやその部分の容積、円筒部１３の長さなどと、一次及び二次支燃性ガスの流量比や流速、二次支燃性ガスの噴出角度β等を調節することにより、火炎の軸方向の速度や火炎の広がり、火炎温度分布等を制御することができる。まず、前記円錐部１２における円錐状の周壁の円錐角度αは、２０度以下にする。この円錐角度αが大きくなると、火炎が拡がって軸方向の速度が低下してしまう。また、円錐部１２の円錐状の周壁に囲まれた部分の容積は、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０．５〜３×１０^５×（Ｑ／１０００）^１／２［ｍｍ^３］の範囲に形成することが好ましい。この容積が小さすぎると、燃焼室１１内での燃料の燃焼率が低下し、燃焼室出口での火炎の温度を十分に高くすることができなくなり、噴出速度も低下する。容積が大きすぎると、燃焼室１１内から水冷ジャケット１７への水冷抜熱量が多くなってしまう。また、燃焼室１１の径を拡大して容積を大きくすると、火炎の噴出速度が低下してしまう。
【００１９】
また、円筒部１３の長さは、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０〜１００×（Ｑ／１０００）^１／２［ｍｍ］の範囲に形成することが好ましく、投入熱量や円錐部１２の円錐角度α等によっては、この円筒部１３をほとんど無くすことも可能である。この円筒部１３を長くしすぎると、水冷抜熱量が多くなるとともに燃焼状態が悪化する。
【００２０】
一次及び二次支燃性ガスの流量比及び流速は、各支燃性ガスの噴出方向等によっても異なるが、一次支燃性ガスは、支燃性ガスの全流量の１０〜３０％の範囲が適当であり、少なすぎると燃料との混合が不十分となり、多すぎると二次支燃性ガスの噴出量が減少して上記効果を十分に得られなくなることがある。また、一次支燃性ガスの流速は毎秒１００〜３００ｍの範囲が適当であり、特に、毎秒２００ｍ程度が最適である。この一次支燃性ガスの流速が遅すぎると燃料の霧化や燃料との混合が十分に行えなくなることがある。また、これ以上流速を速くしても、伝熱性能に変化はなく、燃焼音が大きくなったり、一次支燃性ガスの供給圧力を高くしなければならないなどの問題が生じる。
【００２１】
二次支燃性ガスの流量比は、支燃性ガス合計流量の７０〜９０％の範囲が適当であり、少なすぎると十分な効果が得られず、多すぎると一次支燃性ガスの噴出量が減少することになる。また、流速は毎秒１００〜２００ｍの範囲、特に毎秒１００ｍ以上が適当であり、遅すぎると十分な効果が得られず、速すぎると火炎の乱れが大きくなり、軸方向の速度の減衰が大きくなったり、火炎温度の低下が早くなったりする。
【００２２】
さらに、二次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸ＣＬに対する角度βを２０〜５０度の範囲にすることが適当であり、角度βが小さすぎると、火炎が拡がるようになり、角度βが大きすぎると、火炎の軸方向の速度が低下してしまう。
【００２３】
図３及び図４は、本発明の液体燃料バーナーの第２形態例を示すもので、図３は断面側面図、図４は三次支燃性ガスノズルの位置を説明するための正面図である。なお、以下の説明において、前記第１形態例の構成要素と同一の構成要素には同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００２４】
本形態例に示す液体燃料バーナーは、前記第１形態例のバーナーにおける前記一次支燃性ガスノズル１５と前記二次支燃性ガスノズル１６との間に、三次支燃性ガスを噴出する三次支燃性ガスノズル１８を設けたものである。この三次支燃性ガスノズル１８は、マルチホール又はスリットからなるなるものであり、三次支燃性ガス流路２８から供給される三次支燃性ガスをバーナー中心軸ＣＬの延長線上に向けて噴出するように形成されている。
【００２５】
この三次支燃性ガスは、主に、火炎の軸方向の速度を向上させる作用を有している。したがって、この三次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸ＣＬに対する角度γを０〜１０度の範囲にすることが適当であり、流量や流速によっては平行に設定することもできる。この角度γが大きくなると、火炎の軸方向の速度が低下してしまう。
【００２６】
また、この三次支燃性ガスの流量割合は、支燃性ガス合計流量の３０〜６０％の範囲が適当であり、少なすぎると十分な効果が得られず、多すぎると他のノズルからの支燃性ガス噴出量が減少してしまう。また、流速は毎秒１００〜２００ｍの範囲が適当であり、遅すぎると十分な効果が得られず、速すぎると火炎が吹き飛んでしまうおそれがある。
【００２７】
このように、バーナー中心軸ＣＬに平行に近い方向に三次支燃性ガスを噴出する三次支燃性ガスノズル１８を設けることにより、火炎の軸方向速度をさらに向上させることができ、バーナーから離れた位置での伝熱性能を更に向上させることができる。
【００２８】
図５及び図６は、本発明の液体燃料バーナーの第３形態例を示すもので、図５は断面側面図、図６は四次支燃性ガスノズルの形状を説明するための断面正面図である。
【００２９】
本形態例に示す液体燃料バーナーは、前記第２形態例のバーナーにおける前記三次支燃性ガスノズル１８と前記二次支燃性ガスノズル１６との間に、四次支燃性ガスを噴出する四次支燃性ガスノズル１９を設けたものである。この四次支燃性ガスノズル１９は、マルチホールからなるなるものであり、四次支燃性ガス流路２９から供給される四次支燃性ガスを旋回流として燃焼室１１内に噴出するように形成されている。
【００３０】
この四次支燃性ガスは、燃焼室１１内に旋回流を形成して火炎の吹き飛びを抑える作用を有している。このため、この四次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸ＣＬに対する角度δを６０〜９０度の範囲とし、かつ、バーナー中心軸を中心とする円の法線ＮＬに対する角度εを３０〜９０度の範囲とすることが好ましい。前記角度δが小さいと推進力が強くなりすぎて十分な保炎効果が得られないことがあり、前記角度εが小さいと十分な旋回力が得られず、同様に、十分な保炎効果が得られないことがある。
【００３１】
また、四次支燃性ガスの流量は、全支燃性ガス合計流量の３０％以下が適当であり、場合によっては零としてもよい。この流量が多すぎると火炎の軸方向の速度が低下してしまうことがある。また、流速は毎秒５０〜２００ｍの範囲が適当であり、遅すぎると十分な効果が得られず、速すぎると火炎が拡がってしまうおそれがある。
【００３２】
このように、燃焼室１１内に旋回流を形成する四次支燃性ガスを噴出する四次支燃性ガスノズル１９を設けることにより、火炎の吹き飛びを抑えて安定した火炎を形成することができ、バーナーに近い部分での伝熱性能を向上させることができる。
【００３３】
すなわち、前記二次支燃性ガスは火炎の広がりを抑える作用を、三次支燃性ガスは火炎の軸方向の速度を向上させる作用を、四次支燃性ガスは火炎の吹き飛びを抑える作用を、それぞれ有しており、これらの相互作用により、燃焼効率の向上、火炎の軸方向の速度の向上及び減衰の抑制、火炎の広がりの抑制等を図ることができ、バーナーから離れた位置における対流伝熱効率を大幅に向上させることができる。
【００３４】
このように形成した液体燃料バーナーは、各支燃性ガスの流量比及び流速、燃焼室１１における円錐部１２の円錐角度α、二次支燃性ガスの噴出角度β、三次支燃性ガスの噴出角度γ、四次支燃性ガスの噴出角度δ，εを調節することにより、火炎の軸方向の速度や火炎の広がり、火炎温度分布等を制御することができる。
【００３５】
いずれにしても、この液体燃料バーナーを設置する燃焼室（炉）における最適な火炎を得るためには、各支燃性ガスノズルの配置、各支燃性ガスの流量比や流速、燃焼室１１の形状、各支燃性ガスの噴出角度を適切な範囲に設定する必要があるが、上述のような構造に形成することにより、前記公報記載のバーナーに比べて、軸方向の速度が高く、広がりを抑えた火炎を形成することができ、バーナーから離れた位置での伝熱効率を向上させることができる。
【００３６】
したがって、バーナー火炎の対流伝熱によって被加熱物を加熱溶解する用途に適したものであり、各種金属の溶解炉等に使用するバーナーとして最適である。
【００３７】
なお、各支燃性ガスは、それぞれ独立した供給系から供給することもできるが、例えば、図７に示すように、二次支燃性ガスと三次支燃性ガスとを一つの供給系から共通の支燃性ガス流路３１に供給してノズル部３２で二次支燃性ガスノズル１６と三次支燃性ガスノズル１８とに分岐させることもできる。さらに、図８に示すように、四次支燃性ガスも含めた３系統の支燃性ガスを共通の支燃性ガス流路３３に供給し、これをノズル部３４で、二次支燃性ガスノズル１６、三次支燃性ガスノズル１８及び四次支燃性ガスノズル１９の三方向に分岐させることもできる。このように共通の流路３１，３３を使用する場合の各ノズルからの噴出量は、各ノズルの開口面積を調節することにより設定することができる。
【００３８】
【実施例】
実施例１
第１形態例に示す構造の液体燃料バーナーと、前記実公昭６３−６５６８号公報に記載の液体燃料バーナーとを略同条件で燃焼させ、火炎を水冷式伝熱面に衝突させてバーナーから伝熱面までの距離に対する伝熱効率を測定し、従来バーナーの伝熱効率を１．０として相対伝熱効率を計算した。
【００３９】
各バーナーには、液体燃料としてＡ重油を毎時１００リットルで供給するとともに、支燃性ガスとして純酸素を合計量で毎時２００Ｎｍ^３供給して燃焼させた。
【００４０】
本形態例バーナーにおける燃焼室１１は、円錐部１２の円錐角度αを４度、円筒部１３の径を６０ｍｍ、長さを３０ｍｍとし、二次支燃性ガスの噴出角度βは３０度とした。また、一次支燃性ガスは、流量を毎時４０Ｎｍ^３、流速を毎秒２００ｍとし、二次支燃性ガスは、流量を毎時１６０Ｎｍ^３、流速を毎秒１００ｍとした。
【００４１】
結果を図９に示す。この図９から明らかなように、従来バーナーに比べて伝熱効率が高く、特に、距離２００ｍｍ以上で２倍以上の伝熱効率が得られている。また、従来バーナーは、距離が３００ｍｍ程度までの間で伝熱効率が急激に低下したのに対し、本形態例バーナーでは、５００ｍｍ程度までにおける伝熱効率の低下を緩やかにすることができた。
【００４２】
実施例２
第２形態例に示す構造の液体燃料バーナー（バーナー▲２▼）と、第３形態例に示す構造の液体燃料バーナー（バーナー▲３▼）とを次の条件で燃焼させ、実施例１と同様にして従来バーナーに対する相対伝熱効率を計算した。
【００４３】
バーナー▲２▼における三次支燃性ガスノズル１８の角度γは０度とした。二次支燃性ガスは、流量を毎時１００Ｎｍ^３、流速を毎秒１００ｍとし、三次支燃性ガスは、流量を毎時６０Ｎｍ^３、流速を毎秒２００ｍとした。その他の条件は、実施例１の液体燃料バーナー（バーナー▲１▼）と同じにした。
【００４４】
また、バーナー▲３▼における四次支燃性ガスノズル１８の角度δは８０度、角度εは５０度とした。二次支燃性ガスは、流量を毎時８０Ｎｍ^３、流速を毎秒２００ｍとし、三次支燃性ガスは、流量を毎時６０Ｎｍ^３、流速を毎秒１００ｍとし、四次支燃性ガスは、流量を毎時２０Ｎｍ^３、流速を毎秒１００ｍとした。その他の条件は、バーナー▲２▼と同じにした。
【００４５】
結果を図１０に示す。この結果から、バーナー▲２▼は、バーナー▲１▼に比べて距離が３００ｍｍ以下では伝熱効率が若干低いものの、これ以上の距離ではバーナー▲１▼よりも高い伝熱効率が得られることがわかる。これは、火炎の軸方向速度を速くするための三次支燃性ガスノズルの作用によるものである。
【００４６】
また、バーナー▲３▼は、バーナー▲２▼に比べて４００ｍｍ以下での伝熱効率が高くなっている。これは、燃焼室周面に旋回流を形成し、バーナーに近い領域での燃焼を促進するための四次支燃性ガスノズルの作用によるものである。さらに、火炎の目視観察によれば、このバーナー▲３▼の火炎は、バーナー▲２▼の火炎に比べて安定した状態であった。
【００４７】
実施例３
金属溶解炉に実施例１の両バーナーをそれぞれ設置し、鉄スクラップを溶解して伝熱効率を測定した。その結果、第１形態例のバーナーは、従来バーナーに比べて１．３〜１．４倍の伝熱効率が得られた。
【００４８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の液体燃料バーナーによれば、燃焼効率を損なうことなく、軸方向の速度が高く、広がりを抑えた火炎を形成することができ、バーナーから離れた位置での伝熱効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の液体燃料バーナーの第１形態例を示す断面側面図である。
【図２】二次支燃性ガスノズルの形状を説明するための断面正面図である。
【図３】本発明の液体燃料バーナーの第２形態例を示す断面側面図である。
【図４】三次支燃性ガスノズルの形状を説明するための正面図である。
【図５】本発明の液体燃料バーナーの第３形態例を示す断面側面図である。
【図６】四次支燃性ガスノズルの形状を説明するための断面正面図である。
【図７】二次支燃性ガス及び三次支燃性ガスを一つの供給系から供給するようにした液体燃料バーナーの一形態例を示す断面側面図である。
【図８】二次支燃性ガス、三次支燃性ガス及び四次支燃性ガスを一つの供給系から供給するようにした液体燃料バーナーの一形態例を示す断面側面図である。
【図９】実施例１の結果を示すバーナーからの距離に対する相対伝熱効率を示す図である。
【図１０】実施例２の結果を示すバーナーからの距離に対する相対伝熱効率を示す図である。
【符号の説明】
１１…燃焼室、１２…円錐部、１３…円筒部、１４…燃料霧化器、１５…一次支燃性ガスノズル、１６…二次支燃性ガスノズル、１７…水冷ジャケット、１８…三次支燃性ガスノズル、１９…四次支燃性ガスノズル、２４…液体燃料流路、２５…一次支燃性ガス流路、２６…二次支燃性ガス流路、２８…三次支燃性ガス流路、２９…四次支燃性ガス流路、３１，３３…支燃性ガス流路、３２，３４…ノズル部、ＣＬ…バーナー中心軸、ＮＬ…バーナー中心軸を中心とする円の法線

Claims

有底円筒状燃焼室の中心に、液体燃料を霧化して噴出する燃料霧化器を備えるとともに、該燃料霧化器の外周に、燃料霧化器から噴出した燃料を包み込むように一次支燃性ガスを旋回流として噴出する一次支燃性ガスノズルを備えた液体燃料バーナーにおいて、火炎の広がりを抑えて軸方向速度を速くするために、前記燃焼室の基部側周壁を、先端側が拡開した円錐状に形成し、先端側周壁を円筒状に形成し、前記円錐状の周壁部分に、二次支燃性ガスをバーナー中心軸方向に噴出する二次支燃性ガスノズルを設け、
前記円錐状の周壁の円錐角度が２０度以下であり、
前記円錐状の周壁に囲まれた部分の容積［ｍｍ ^３］が、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０．５〜３×１０ ^５ ×（Ｑ／１０００） ^１／２［ｍｍ ^３］の範囲であり、
前記円筒状の周壁の長さ［ｍｍ］が、液体燃料の投入熱量Ｑ［Ｍｃａｌ／ｈｒ］に対して、０〜１００×（Ｑ／１０００） ^１／２［ｍｍ］の範囲であり、
前記一次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の１０〜３０％の範囲とするとともに噴出速度を毎秒１００〜３００ｍの範囲とし、
前記二次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の７０〜９０％の範囲とするとともに噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、
前記二次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸に対して２０〜５０度の範囲としたことを特徴とする液体燃料バーナー。
前記一次支燃性ガスノズルと前記二次支燃性ガスノズルとの間に、火炎の軸方向の速度を向上させるための三次支燃性ガスをバーナー中心軸延長線上に向けて噴出する三次支燃性ガスノズルを設け、
前記二次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の４０〜７０％の範囲とするとともに噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、
前記三次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の３０〜６０％の範囲とするとともに噴出速度を毎秒１００〜２００ｍの範囲とし、
前記三次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸に対して０〜１０度の範囲としたことを特徴とする請求項１記載の液体燃料バーナー。
前記二次支燃性ガスと三次支燃性ガスとが一つの供給系から供給されてノズル部で分岐したものであることを特徴とする請求項２記載の液体燃料バーナー。
前記二次支燃性ガスノズルと三次支燃性ガスノズルとの間に、火炎の吹き飛びを抑えるための四次支燃性ガスを旋回流として燃焼室内に噴出する四次支燃性ガスノズルを設け、
前記四次支燃性ガスは、流量を全支燃性ガス合計流量の３０％以下とするとともに噴出速度を毎秒５０〜２００ｍの範囲とし、
前記四次支燃性ガスの噴出方向は、バーナー中心軸に対して６０〜９０度の範囲とするとともに、バーナー中心軸を中心とする円の法線に対して３０〜９０度の範囲としたことを特徴とする請求項２記載の液体燃料バーナー。
前記二次支燃性ガスと三次支燃性ガスと四次支燃性ガスとが一つの供給系から供給されてノズル部で分岐したものであることを特徴とする請求項４記載の液体燃料バーナー。