JP4147345B2 - 電源回路 - Google Patents
電源回路 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4147345B2 JP4147345B2 JP2002242472A JP2002242472A JP4147345B2 JP 4147345 B2 JP4147345 B2 JP 4147345B2 JP 2002242472 A JP2002242472 A JP 2002242472A JP 2002242472 A JP2002242472 A JP 2002242472A JP 4147345 B2 JP4147345 B2 JP 4147345B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- constant current
- current source
- circuit
- duty ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電源回路に関し、特に、同期整流型電源回路などにおいて、消費電流の低減を図った電源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、携帯電話などのモバイル機器が普及し、負荷となる回路を電池で駆動する機会が増えており、電源回路の消費電力が小さいことが必要不可欠となっている。また、電源回路は、負荷変動に対して高速に応答可能であることも必要不可欠となっている。
【０００３】
特に、集積回路を使用した電子機器の普及に伴い、低電圧で低消費電力の安定化直流電源が必要となる。
【０００４】
負荷及び入力の変動に合わせて、トランジスタをオン，オフさせてスイッチ作用で電源の安定化を図れば、無駄に消費される電力を少なくできるため、電源の効率が非常に良くなる。つまり、トランジスタのオン期間（或いはオンデューティ）を変化させることで電源の安定化を図ることができる。そのような効率的な電源回路として、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータがある。
【０００５】
ＣＭＯＳ集積回路は、Ｎチャンネルトランジスタ（以下、ＮＭＯＳと略記する）とＰチャンネルトランジスタ（以下、ＰＭＯＳと略記する）の２種類のＭＯＳトランジスタを組み合わせて構成され、その低消費電力特性ゆえに、ＬＳＩ技術の主流となっている。
【０００６】
図１４に、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示している。
【０００７】
図１４において、電源回路は、入力電圧ＶINと基準電位ＶSSとの間にハイサイド側のＰＭＯＳ（以下、上位トランジスタという）（ＱＰ1）とローサイド側のＮＭＯＳ（以下、下位トランジスタという）（ＱＮ1）を有し、これらのトランジスタをＰＷＭ信号を用いて交互にオン，オフして直流電圧ＶOUTを出力する同期整流型のスイッチングレギュレータ回路と、このスイッチングレギュレータ回路の出力電圧を基準電圧源Ｅの電圧値と比較し誤差信号を得るエラーアンプ４０と、前記誤差信号に基づいてＰＷＭ信号のパルス幅を制御することで、前記スイッチングレギュレータ回路の出力を一定となるよう制御するＰＷＭ回路３０と、を有して構成されている。
【０００８】
スイッチングレギュレータ回路は、入力電圧である直流電圧ＶIN（＝電源電圧ＶDD、例えば４Ｖ）が供給される端子１と基準電位ＶSS（＝グランド電位ＧＮＤ、例えば０Ｖ）が与えられた端子２との間に、上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタがドレインＤを共通にして直列に接続されている。上位トランジスタ（ＱＰ1）のソースＳは端子１に接続し、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソースＳは端子２に接続している。
【０００９】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭ回路３０からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各トランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされることにより、両トランジスタの接続点である中間ノードＫに交流電圧ＶＭＡを発生する。
【００１０】
なお、図１５(a)，(b)に示すように下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲートパルスＳLは、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHとほぼ同期にしているが、ゲートパルスＳLのハイレベルとなる期間は、ゲートパルスＳHのハイレベルとなる期間より狭い幅となるように形成されており、ＰＭＯＳ及びＮＭＯＳが同時にオンしないようにすることによって電源ＶIN側から基準電位ＶSS側へ貫通電流が流れるのを防いでいる。また、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース・ドレイン間にはショットキーダイオードＳＤが接続され、ローサイドトランジスタのオフ時におけるローサイドトランジスタへの過電圧防止と電力供給バックアップを行う。
【００１１】
交流電圧ＶＭＡが生成される中間ノードＫと基準電位ＶＳＳが与えられる端子３との間には、整流用コイルＬ１と安定化容量Ｃ０が直列に接続し、その直列接続点に接続した出力端子４に安定化容量Ｃ０で平滑された直流電圧ＶＯＵＴ（例えば１．５Ｖ）が出力され、図示しない負荷に供給される。
【００１２】
そして、出力の直流電圧ＶOUTはフィードバックラインを介してエラーアンプ４０の−端子に帰還されており、基準電位ＶSSが与えられる端子５に接続した基準電圧源Ｅの電圧値と比較される。
【００１３】
エラーアンプ４０の比較結果である誤差（エラー）電圧ＶbはＰＷＭ回路３０に供給され、該誤差電圧にてＰＷＭ回路３３が生成するＰＷＭ信号のパルス幅が制御される。この帰還制御によって、図示しない負荷に供給される出力電圧ＶOUT（例えば１．５Ｖ）が一定となるように制御されるようになっている。
【００１４】
上記の構成においては、ＰＷＭ回路３０は、互いにほぼ同期した適宜のパルス幅を有する高周波（例えば１ＭＨｚ）パルスＳH，ＳLをＰＷＭ信号として出力し、上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートに印加する。高周波パルスＳH，ＳLは図１５(a)，(b)に示すようなパルスである。上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタが上記のほぼ同期した高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフすることにより、接続点である中間ノードＫに図１５(c)に示すような交流電圧ＶＭＡを発生する。この交流電圧ＶＭＡに基づいて電流がコイルＬ1を通り安定化容量Ｃ0に充電されることによって、出力端子４には出力電圧ＶOUTとしての直流電圧が得られる。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、図１４の回路において、負荷電流の変化により、上位トランジスタ（ＱＰ１）を駆動するためのＰＷＭ信号ＳＨの波形は、図１６のように変化する。軽い負荷の場合、パルス幅が狭くなり、重負荷の場合、パルス幅は広くなる（但しローアクティブのためローレベル期間のパルスについて述べている）。図１６の最下段のように、負荷が軽い場合、負荷によってパルス信号ＳＨは間引きされることになる。このような状況で、１ＭＨｚ程度の高速スイッチング周波数の場合、軽い負荷の場合（例えば１０ｍＡ以下の時）には、下位トランジスタ（ＱＮ１）を駆動（オン）すると、その駆動電流により、かえって効率の低下を招くことになる。ＮＭＯＳのゲート容量は数百ｐＦ（例えば５００ｐＦ）あり、その駆動電流（約２ｍＡ）が無駄となる。
【００１６】
そこで、本発明は、上記の問題に鑑み、負荷が軽い場合には、ＮＭＯＳの駆動を停止し、消費電流の低減を図ることができる電源回路を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたものである。
【００１８】
本発明のこのような構成によれば、前記上位トランジスタのゲートに入力するアクティブパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなる（即ち負荷が軽くなる）と、下位トランジスタの駆動を停止（オフ）にすることにより、軽負荷時に、下位トランジスタの消費電流を低減させることができ、下位トランジスタの駆動電流により効率の低下を招いていた不具合を無くすことができる。これにより、動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）までより良い効率での電源供給が可能となる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２の定電流源と、積分回路と、トランジスタと、制御信号生成手段とでＬＳＩ化して構成することができる。
【００１９】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたものである。
【００２０】
本発明のこのような構成によれば、前記上位トランジスタのゲートに入力するアクティブパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなる（即ち負荷が軽くなる）と、下位トランジスタの駆動を停止（オフ）にすることにより、軽負荷時に、下位トランジスタの消費電流を低減させることができ、下位トランジスタの駆動電流により効率の低下を招いていた不具合を無くすことができる。これにより、動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）までより良い効率での電源供給が可能となる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２の定電流源と、積分回路と、トランジスタと、制御信号生成手段とでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２３】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１，第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対して前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたものである。
【００２４】
本発明のこのような構成によれば、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタの駆動制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅０．１Ｖ，２２ＫＨｚ等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その基準値前後で下位トランジスタがオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２，第３の定電流源と、積分回路と、制御信号生成手段と、第１，第２のトランジスタとでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２５】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１、第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対して前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたものである。
【００２６】
本発明のこのような構成によれば、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタの駆動制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅０．１Ｖ，２２ＫＨｚ等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その基準値前後で下位トランジスタがオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２，第３の定電流源と、積分回路と、制御信号生成手段と、第１，第２のトランジスタとでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２９】
さらに、本発明による電源回路は、前記上位トランジスタのオフ期間で前記下位トランジスタがオンした時に、前記上位トランジスタと前記下位トランジスタの接続点の中間ノード電位が、前記基準電位より低いレベルにアンダーシュートした後そのアンダーシュートが戻って該基準電位を越える状態になったことを示す検出信号を出力する検出回路をさらに具備し、前記回路手段は、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記下位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のパルス幅を前記検出回路の検出信号により制御して、前記下位トランジスタのオン状態をオフさせる機能をさらに有することが好ましい。
【００３０】
このような構成によれば、軽負荷時の下位トランジスタの駆動オフに加えて、それより重い負荷の時において下位トランジスタがオンしているときに、中間ノードから基準電位側に流れる電流を止めることが可能となり、より多くの消費電力を低減することができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００３２】
図１は本発明の第１の実施の形態の電源回路の構成を示している。本実施の形態は、効率の良い安定化直流電源として、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示している。
【００３３】
図１において、電源回路は、上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）を有し、交互にオン，オフして直流電圧ＶOUTを出力する同期整流型のスイッチングレギュレータであるＤＣ−ＤＣ変換回路と、このＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を基準電圧源Ｅの基準電圧値と比較し誤差信号を得るエラーアンプ４０と、前記誤差信号に基づいてＰＷＭ信号のパルス幅を制御することで、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を一定となるよう制御するＰＷＭ回路３２と、このＰＷＭ回路３２のＰＷＭ信号を入力し、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）に供給するゲートパルスＳH，ＳLを作成するもので、負荷が軽い場合（例えば間引き動作状態となっている時、図１６の最下段のＳH参照）は下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する出力ドライバ３１と、を有して構成されている。出力ドライバ３１は、例えばＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅を検定し、パルス幅のデューティ比が所定値（基準値）より小さい時に負荷が軽いと判定し、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する。なお、ＰＷＭ回路３２と出力ドライバ３１とは、ＰＷＭの回路手段を構成している。
【００３４】
ＤＣ−ＤＣ変換回路は、入力電圧である直流電圧ＶIN（＝電源電圧ＶDD、例えば４Ｖ）が供給される端子１と基準電位ＶSS（＝グランド電位ＧＮＤ、例えば０Ｖ）が与えられた端子２との間に、上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタがドレインＤを共通にして直列に接続されている。上位トランジスタ（ＱＰ1）のソースＳは端子１に接続し、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソースＳは端子２に接続している。
【００３５】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭの回路手段からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各トランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされることにより、両トランジスタの接続点である中間ノードＫに交流電圧ＶＭＡを発生する。
【００３６】
なお、下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲートパルスＳLは、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHとほぼ同期にしているが、ゲートパルスＳLのハイレベルとなる期間は、ゲートパルスＳHのハイレベルとなる期間より若干狭い幅となるように形成されており、ＰＭＯＳ及びＮＭＯＳが同時にオンしないようにすることによって電源ＶIN側から基準電位ＶSS側へ貫通電流が流れるのを防いでいる。また、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース・ドレイン間にはショットキーダイオードＳＤが接続され、ローサイドトランジスタのオフ時におけるローサイドトランジスタへの過電圧防止と電力供給バックアップを行う。
【００３７】
交流電圧ＶＭＡが生成される中間ノードＫと基準電位ＶSSが与えられる端子２との間には、整流用コイルＬ1と安定化容量Ｃ0が直列に接続し、その直列接続点に接続した出力端子４に安定化容量Ｃ0で平滑された直流電圧ＶOUT（例えば１．５Ｖ）が出力され、図示しない負荷に供給される。
【００３８】
そして、出力の直流電圧ＶOUTはフィードバックラインを介してエラーアンプ４０の−端子に帰還されており、基準電位ＶSSが与えられる端子５に接続した基準電圧源Ｅの基準電圧値と比較される。
【００３９】
エラーアンプ４０の比較結果である誤差（エラー）電圧はＰＷＭ回路３２に供給され、該誤差電圧にてＰＷＭ回路３２が生成するＰＷＭ信号のパルス幅が制御される。
【００４０】
図２は、上記出力ドライバ３１の構成例を示す回路図を示している。
【００４１】
図２において、出力ドライバ３１は、ＰＷＭ回路３２からのＰＷＭ信号（ＳH信号とは反転関係にある）が入力される入力端子６と、制御部３１１と、２入力のナンドゲート３１２と、２入力のナンドゲート３１５と、インバータ３１３，３１４，３１６，３１７と、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲート信号となる高周波パルスＳHを出力する出力端子７と、下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲート信号となる高周波パルスＳLを出力する出力端子８と、を有して構成されている。
【００４２】
上記制御部３１１は、高周波パルスＳHを反転した／ＳHと前記端子６からのＰＷＭ信号を入力し、前記の／ＳHのパルス幅（但し反転しているのでハイレベル期間のパルス幅）のデューティ比が所定の基準値（例えば２０％）より大きいか小さいかを判定し、大きければ判定信号ＰＷＭ2としてハイレベルを出力し、小さければ判定信号ＰＷＭ2としてローレベルを出力する。
【００４３】
従って、制御部３１１では、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHのパルス幅（ローアクティブ）がデューティ比の前記基準値よりも小さければ、判定信号ＰＷＭ2としてローレベルが出力され、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を制御するための２入力ナンドゲート３１５に入力され、ナンドゲート３１５出力はハイレベルとなる。そして、インバータ３１６で反転されてローレベルとなりＳL出力端子８に出力される。その結果、ゲートパルスＳLの出力端子８は、ゲートパルスＳHのデューティ比が基準値よりも小さい期間に、ローレベルに設定されることになり、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動が停止（オフ）されることになる。
【００４４】
なお、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させた後の中間ノードＫの電位変化に基づく、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース（即ち基準電位ＶSSの端子２）からドレイン（即ち中間ノードＫ）への電流供給はショットキーダイオードＳＤ（Shottoky Diode)で対応することになる。
【００４５】
図３は、ゲートパルスＳHのパルス幅の大小を判定する上記制御部３１１の構成例を示している。
【００４６】
図３に示す回路３１１は、ＰＷＭ回路３２からのＰＷＭ信号を入力する入力端子９と、直流電圧ＶＩＮ（＝電源電圧ＶＤＤ）が供給される入力端子１０と、図２の出力ドライバ３１からのＳＨ信号を反転した／ＳＨ信号を入力する入力端子１１と、基準電位ＶＳＳが供給される入力端子１２と、定電流回路（カレントミラー）を構成するＰＭＯＳ（ＱＰ２），ＰＭＯＳ（ＱＰ３）と、ＰＭＯＳ（ＱＰ２）と共に定電流回路（カレントミラー）を構成する第１の定電流源としてのＰＭＯＳ（ＱＰ４）と、定電流源Ｑ０と、定電流回路（カレントミラー）を構成するＮＭＯＳ（ＱＮ２），ＮＭＯＳ（ＱＮ４）〔但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ４）の方が大きい〕と、第１の定電流源としての上記ＰＭＯＳ（ＱＰ４）と第２の定電流源である上記ＮＭＯＳ（ＱＮ４）との間にドレイン・ソースが直列に接続されたＮＭＯＳ（ＱＮ３）と、前記ＰＭＯＳ（ＱＰ４）のドレインとＶＳＳライン間に接続された抵抗Ｒ，コンデンサＣから成る積分回路と、この積分回路の出力を入力とし、ＶＩＮラインとＶＳＳライン間に直列に接続されたＰＭＯＳ（ＱＰ５）とＮＭＯＳ（ＱＮ７）で形成された第１のＣＭＯＳインバータと、この第１のＣＭＯＳインバータの出力を入力とし、ＶＩＮラインとＶＳＳライン間に直列に接続されたＰＭＯＳ（ＱＰ６）とＮＭＯＳ（ＱＮ８）で形成された第２のＣＭＯＳインバータと、前記入力端子９からのＰＷＭ信号と前記第２のＣＭＯＳインバータの出力とを入力し、前記積分回路（Ｒ，Ｃ）の出力の高低（即ちＳＨパルスのデューティ比の小大）に対応したＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２を出力する２入力ナンドゲート３２０と、ＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２を出力する出力端子１３と、を備えて構成されている。このＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２は、下位トランジスタ（ＱＮ１）の駆動を制御するための図２の２入力ナンドゲート３１５の一方の入力端子に供給される。
【００４７】
上記のＮＭＯＳ（ＱＮ4）に関して、‘但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ4）の方が大きい’とあるのは、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）のチャンネル幅などのサイズがＮＭＯＳ（ＱＮ2）のそれよりも例えば５倍程度大きく設計されており、ＮＭＯＳ（ＱＮ2），ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に同じゲート電圧を加えても、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に流れるドレイン電流の方がＮＭＯＳ（ＱＮ2）に流れるドレイン電流に比べて５倍程度大きい（即ち５倍程度電力供給能力がある）ことを意味している。
【００４８】
上記の図３の構成では、例えば１ＭＨｚのＰＷＭパルスＳHを反転した／ＳHのハイレベル期間がデューティ比２０％を越えている場合（即ち負荷が重い場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が積分回路（Ｒ，Ｃ）を充電するのに十分に長くないために、そのオフ期間に充電される積分回路（Ｒ，Ｃ）の電圧（即ちコンデンサＣの出力電圧）は、次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルのままであるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はローレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はハイレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はハイレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）は駆動（オン）される。
【００４９】
一方、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比２０％を切った場合（即ち負荷が軽くなった場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が積分回路（Ｒ，Ｃ）を充電するのに必要なだけ長くなるために、そのオフ期間に充電される積分回路（Ｒ，Ｃ）の電圧（即ちコンデンサＣの出力電圧）は、次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）される。従って、負荷が軽くなり、ＰＷＭパルスＳHのパルス幅のデューティ比が２０％を下回ると、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止し、上位トランジスタ（ＱＰ1）側のみの駆動となる。また、負荷が重くなり、ＰＷＭパルスＳHのパルス幅のデューティ比が２０％を上回ると、下位トランジスタ（ＱＮ1），上位トランジスタ（ＱＰ1）ともに通常の駆動状態となる。
【００５０】
ところで、図３に示すような出力ドライバ３１の制御部３１１の構成では、負荷の軽重（即ち負荷電流の多少）が、予め定めたデューティ比の基準値（例えば２０％）を境に変化した場合、負荷電流によっては下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたりオフしたりといったことを繰り返し、言わば発振状態に至る。従って、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動有無により、出力電圧ＶOUTは２２ＫＨｚ等の周波数で変動し（即ち出力電圧ＶOUTに例えば０．１Ｖ程度の振幅の低周波リップルを生じ）、電力供給能力が変化する。これは、例えば携帯情報端末（ＰＤＡ）などの携帯機器では、一般的に動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）まで負荷変動が大きく、負荷電流によっては発振し易いところができてしまうことを意味している。
【００５１】
次に、上記のような発振を防止するための出力ドライバ３１の制御部３１１の構成について説明する。
【００５２】
図４は、ゲートパルスＳHのパルス幅の大小を判定する上記制御部３１１の他の構成例を示している。
【００５３】
図４に示す回路３１１で、図３の回路構成と異なる点は、定電流回路（カレントミラー）を構成するＮＭＯＳ（ＱＮ２），ＮＭＯＳ（ＱＮ４）〔但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ４）の方が大きい〕のうち、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）に対して、これと同じ能力のＮＭＯＳ（ＱＮ６）をスイッチ用のＮＭＯＳ（ＱＮ５）を介して並列接続できるように構成したことである。即ち、ＮＭＯＳ（ＱＮ５）がオンした時には、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）に並列にＮＭＯＳ（ＱＮ６）が接続されるようになっている。図中の符号▲１▼，▲５▼に関しては、同一バイアス電圧に対する電流源Ｑ０の電流量Ｉｂｉａｓを▲１▼とした場合に、▲５▼は同一バイアス電圧に対してＩｂｉａｓ×５の電流を流す能力があることを意味している。従って、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）とＮＭＯＳ（ＱＮ６）が並列接続された時には、同一バイアス電圧に対してＩｂｉａｓ×１０の電流を流す能力が生ずることを意味している。その他の構成は図３と同様であるので説明を省略する。
【００５４】
この図４の回路では、ＳHのパルス幅の判定にヒステリシスを持たせた構成とすることで、例えばデューティ比の基準値（例えば１０％）を下回ったことを検知したら下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止し、負荷が変化して、次にデューティ比が２０％になるまでは下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止しておき、負荷が重くなってデューティ比が２０％を越えたら下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を行い、再び負荷が変動し軽くなった場合にデューティ比が１０％を切る状態となって初めて、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させる。これにより、１つのデューティ比の基準値を境にパルス幅が変動（即ち負荷電流が変動）しても、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたりオフしたりといったことを繰り返す前述の発振状態に至ることを防ぐことができる。
【００５５】
上記の図４の回路の動作を、図５を参照して説明する。図５(a)はＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅のデューティ比（ローアクティブ）を示すもので、デューティ比が１０〜２０％の範囲で変わる例を示している。図５(b)，(c)はＳHのパルス幅の判定にヒステリシスを持たせた場合（図４の回路の場合）のＳHパルスのデューティ比の変化に伴う、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動の有無（オン又はオフ）を示している。
【００５６】
上記の図４の構成について、図５(b)の時間経過に沿って説明する。例えば１ＭＨｚのＰＷＭパルスＳHを反転した／ＳHのハイレベル期間がデューティ比１０％を下回った場合（即ち負荷が軽い場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオンする時間が短くオフする期間が長いため積分回路（Ｒ，Ｃ）が十分に充電され、その充電電圧が次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えるハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態となる。
【００５７】
一方、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比１０％を越えて１０〜２０％の間にある場合（即ち負荷が若干軽くなってきた場合）では、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオンする期間は若干長くなるがＮＭＯＳ（ＱＮ3）に直列接続したＮＭＯＳ（ＱＮ4）の能力は変わらない〔即ちこの時点ではＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列接続されていない〕ので、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電圧は上記ハイレベルのままであり、デューティ比が１０％を下回っていた上述の状態と同様、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態を維持する。
【００５８】
そして、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比が２０％を越えた場合（即ち負荷が重くなった場合）では、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間即ち積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電期間は短くなり積分回路（Ｒ，Ｃ）の出力電圧は次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はローレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はハイレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はハイレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）は駆動（オン）状態となる。この場合は、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベルとなるので、ＮＭＯＳ（ＱＮ5）のゲートがハイレベルとされてＮＭＯＳ（ＱＮ5）がオンする結果、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に対してＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列に接続されて、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）に直列接続したＮＭＯＳの能力は倍増する〔ＮＭＯＳ（ＱＮ2）などの▲１▼と記したドレイン電流値に比して、▲５▼×２即ち１０倍となる〕ので、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオン期間にＮＭＯＳ（ＱＮ3）を通してＶSS側へ吸い取られる積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷は倍増する。つまり、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）の長くなったオン期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷が十分に放電されることになる。
【００５９】
このようにＮＭＯＳ（ＱＮ4）に対してＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列接続された状態では、負荷が変化して軽くなり、／ＳHのデューティ比が２０％を下回り２０〜１０％となった場合、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間〔即ち積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電期間〕は若干長くなりそのオフ期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電荷は増えるが、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオン期間における積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷放出能力が高い状態に維持されたままなので、積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電圧は第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルを維持する。
【００６０】
そして、さらに負荷が軽くなり、／ＳHのデューティ比が１０％を下回った場合、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が長いため積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電圧は次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えるハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態となる。このとき、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベルとなるので、切換え用ＮＭＯＳ（ＱＮ5）はオフとなり、積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷放出能力が低い状態〔ＮＭＯＳ（ＱＮ2）などの▲１▼と記したドレイン電流値に比して、▲５▼×1即ち5倍となる〕に切り換えられることになる。
【００６１】
以上述べた第１の実施の形態によれば、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートに入力するアクティブなパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなると、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止（オフ）にすることにより、軽い負荷の場合、下位トランジスタの駆動電流により、かえって効率の低下を招くことが無くなる。
【００６２】
更に、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動（オンオフ）制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅0.1V，22KHz等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その変動によって基準値前後で下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動がオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。
【００６３】
図６は本発明の第２の実施の形態の電源回路の構成を示している。本実施の形態で図１と同一部分には同一符号を付して説明する。
【００６４】
図６に示す電源回路において、図１の電源回路と異なる点は、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオフしている期間で下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしている時に、中間ノードＫの電位ＶＭＡがＶSSレベルより低い電位にアンダーシュートした後そのアンダーシュートから戻ってＶSSレベルに達し更に上昇したことを検出して、検出信号ＮＯＦＦを出力する検出回路３３を設けた構成とし、かつ出力ドライバ３１Ａとしては、前記ＰＷＭ回路３２のＰＷＭ信号を入力し、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）に供給するゲートパルスＳH，ＳLを作成するもので、負荷が軽い場合（例えば間引き動作時、図１６の最下段のＳH参照）は下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する第１の機能を有する一方、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号ＳH，ＳLのうち、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン，オフに係わるＰＷＭ信号ＳLのハイレベル期間のパルス幅を前記検出信号ＮＯＦＦにより制御して、上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間で下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしている時に、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン状態をオフさせる制御を行う第２の機能とを有して構成されている。なお、ＰＷＭ回路３２と出力ドライバ３１Ａとは、ＰＷＭの回路手段を構成している。
【００６５】
出力ドライバ３１Ａの上記の第１の機能は、具体的には、例えばＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅を検定し、パルス幅のデューティ比が所定値（基準値）より小さい時に負荷が軽いと判定し、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御するものである。
【００６６】
出力ドライバ３１Ａの上記の第２の機能は、図８（ａ）〜（ｃ）に示されるように上位トランジスタ（ＱＰ１）がオフしている期間で下位トランジスタ（ＱＮ１）がオンしている時に、中間ノード電位ＶＭＡがＶＳＳレベルより低い電位にアンダーシュートした後そのアンダーシュートから戻ってＶＳＳレベルに達し更に上昇した場合には、下位トランジスタ（ＱＮ１）のオン状態を強制的にオフにすることで、中間ノード電位ＶＭＡがＶＳＳレベルより高くなり中間ノードＫ側からＶＳＳ側へ電流が流れて電力消費するのを防ぐためのものである。
【００６７】
図７は、図６における出力ドライバ３１Ａの構成例を示している。図２に示した出力ドライバ３１の２入力ナンドゲート３１５を、３入力ナンドゲート３１５ａとしたものである。即ち、図２のナンドゲート３１５に、もう１つの検出信号ＮＯＦＦを入力するための入力端子１９を設けて、３入力ナンドゲート３１５ａとしたものである。制御部３１１は、図３又は図４で説明したものと同様である。その他の構成は図２と同様であるので、説明を省略する。
【００６８】
図７の構成によって、出力ドライバ３１Ａに、上述した第１，第２の機能を持たせることができる。
【００６９】
この出力ドライバ３１Ａの第２の機能、及び検出信号ＮＯＦＦを発生する検出回路３３について、図８〜図１３を参照して説明する。
【００７０】
図８は図６におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳL及び中間ノード電位ＶＭＡの変化を示すタイミングチャートであり、(a)はＰＷＭ信号ＳH、(b)はＰＷＭ信号ＳL、(c)は中間ノード電位ＶＭＡをそれぞれ示している。図９は図８(c)を拡大して示す拡大図である。図１０は基準電位ＶSS及び中間ノード電位ＶＭＡと、検出回路３３の検出信号ＮＯＦＦとの関係を示すタイミングチャートであり、(a)はＰＭＯＳがオフしている期間でＮＭＯＳがオンの時の、基準電位ＶSSに対する中間ノード電位ＶＭＡの変化状態（軽負荷時）を示し、(b)はＶＭＡとＶSSに基づいて検出回路３３で生成される検出信号ＮＯＦＦを示している。
【００７１】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭの回路手段からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各ＭＯＳトランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされる。図８(c)に示すように上位トランジスタ（ＱＰ1）がオンし、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオフしている期間には、電源からの直流電圧ＶIN（＝ＶDD）に基づいた電流がコイルＬ1を介して安定化容量Ｃ0に充電されるので、中間ノード電位ＶＭＡは直流電圧ＶIN（＝ＶDD）となり、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオフし下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンすると、中間ノード電位ＶＭＡは基準電位ＶSS（＝ＧＮＤ）より若干低いレベルにまで降下した後上昇し、ＶSSレベルとＰ点にて交差し、更に直線的に上昇してＶSS（＝ＧＮＤ）より高いレベルにまで上昇する。
【００７２】
上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間におけるＶＭＡの電圧変化は、図９に示すようになっており、上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間に下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンした後の期間Ｔ2においてＶSSレベルより低い電位にアンダーシュートしそのアンダーシュートが戻った後ＮＭＯＳ（ＱＮ1）がオフするのでＶＭＡの電圧は急激に上昇する。そして、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオンしている期間Ｔ1においては、中間ノード電圧ＶＭＡはＶIN（＝ＶDD）一定を保持している。
【００７３】
検出回路３３は、その検出信号ＮＯＦＦとして、図１０(a)，(b)に示すように、上記期間Ｔ2において中間ノード電位ＶＭＡが基準電位ＶSSレベルより低いときはハイレベル信号（Ｈ）を出力し、ＶSSレベルより上昇したときはローレベル信号（Ｌ）を出力する。
【００７４】
出力ドライバ３１Ａは、期間Ｔ2において、図１０(b)の検出信号ＮＯＦＦを受けると、図８(b)のパルスＳLの２点鎖線にて示すパルス幅をＰ点のタイミングでローレベルに落とし、結果として実線にて示すパルス幅に変化させる。これにより下位トランジスタ（ＱＮ1）のオンする期間は短くなるが、図示しない負荷に供給する出力電圧ＶOUTは主に上位トランジスタ（ＱＰ1）のオン期間に安定化容量Ｃ0に蓄積される充電電圧によって決まるので下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン期間の多少は殆んど影響しない。寧ろ、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン期間に中間ノードＫ（従って安定化容量Ｃ0）から基準電位ＶSS側に流れる電流によって発生する電力損失を防止できる効果の方が大きい。
【００７５】
図１１は上記検出回路３３の構成例を示すもので、(a)はその回路図、(b)は(a)におけるスイッチＳ1〜Ｓ3の切換えタイミングを示す図である。ここでは、一段のインバータ（３３１）を用いた例を示している。
【００７６】
検出回路３３は、中間ノード電位ＶＭＡの入力端１４と、スイッチＳ1，Ｓ2と、結合コンデンサＣ1と、インバータ３３１と、スイッチＳ3と、２入力ナンドゲート３３４と、インバータ３３５と、検出信号ＮＯＦＦの出力端１８と、を有して構成されている。インバータ３３１は、前記電源電圧ＶIN（＝ＶDD）と前記基準電位ＶSSと同じ電圧を用いて駆動される。スイッチＳ1，Ｓ2はそれぞれ入力端Ａ，Ｂを有する２入力切換えスイッチであり、スイッチＳ3はオンオフ切換えスイッチであってインバータ３３１の入出力端間に並列に接続されている。
【００７７】
入力端１４には中間ノード電位ＶＭＡが入力され、期間Ｔ2においてはスイッチＳ1，Ｓ2を介し、更に結合コンデンサＣ1を介してインバータ３３１の入力点ａに供給される。このときスイッチＳ3は開放であるので、入力点ａの信号は反転されてナンド（ＮＡＮＤ）ゲート３３４の一方の入力端に入力し、もう一方の入力端１７に与えられている期間Ｔ2を示すハイレベル信号との間でナンド（ＮＡＮＤ）がとられ、さらにインバータ３３５を介して出力端１８に検出信号ＮＯＦＦとして出力される。また、期間Ｔ1においては、結合コンデンサＣ1の入力端はＶSSレベルにされ、上記スイッチＳ3はショートされる。
【００７８】
なお、スイッチＳ1は、期間Ｔ1において入力電圧ＶＭＡがＶIN（＝ＶDD）になったときにスイッチＳ1の出力端を介して後段に電源電圧ＶINの影響が及ばないようにスイッチＳ1の出力端をＶSSレベル側にしておくために設けてある。
【００７９】
また、上記のナンドゲート３３４，インバータ３３５は、期間Ｔ2においてアナログ信号ＶＭＡの変化をインバータ３３１で２値化した信号を更にディジタル信号化していくために付加されたゲートである。
【００８０】
端子１４に入力される上記中間ノード電位ＶＭＡと、端子１５，１６に与えられる基準電位ＶSSとの一方が、期間Ｔ2，Ｔ1に対応したスイッチＳ1，Ｓ2の切換えに応じて入力され、結合コンデンサＣ1の入力端に加えられることになる。
【００８１】
従って、まず、期間Ｔ1においては、ＶSSが入力とされ、インバータ３３１の入出力はショートしているので、インバータ３３１の入力点ａの実行レベルはＶIN／２（＝Ｖref）に収まっている。この状態に設定して、次に図１２に示すように期間Ｔ2のタイミングで、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたところでＶＭＡはアンダーシュートしてＶSSより少し低い電圧になる。これがコンデンサＣ1による容量カップリングにてインバータ３３１の入力点ａに伝送されるので、このときのインバータ３３１の入力点ａではしきい値Ｖref（＝ＶIN／２）より低い入力レベルとなり、インバータ３３１の反転出力はハイ（Ｈ）レベル、その後、ＶＭＡがＶrefより高くなると、インバータ３３１の反転出力はロー（Ｌ）レベルになる。
【００８２】
即ち、期間Ｔ2において、出力端子１８に得られる検出信号ＮＯＦＦは、ＶSSレベルに対するＶＭＡの変化に応じて、Ｈレベル→Ｌレベルの変化となって出力される。
【００８３】
図１３は上記検出回路３３のもう一つの構成例を示すもので、(a)はその回路図、(b)は(a)におけるスイッチＳ1〜Ｓ4の切換えタイミングを示す図である。ここでは、二段のインバータ（３３１，３３２）を用いた例を示している。スイッチＳ1，Ｓ2は入力端Ａ，Ｂを有する２入力切換えスイッチであり、スイッチＳ3，Ｓ4はオンオフ切換えスイッチである。
【００８４】
図１３の例では、図１１におけるインバータ３３１の後段に、結合コンデンサＣ2及びインバータ３３２と、インバータ３３３をさらに追加したものであり、インバータ３３２の入出力間にはスイッチＳ4を並列に接続している。インバータ３３２は、インバータ３３１と同様に、前記電源電圧ＶIN（＝ＶDD）と前記基準電位ＶSSと同じ電圧を用いて駆動される。インバータ３３２と前述のナンドゲート３３４との間に接続されたインバータ３３３は、図１１の回路と信号極性の整合とるべくを挿入されている。なお、前述のナンドゲート３３４，インバータ３３５については、図１１の場合と同様に、期間Ｔ2においてアナログ信号ＶＭＡの変化をインバータ３３１，３３２で２値化した信号を更にディジタル信号化していくために付加されたゲートである。
【００８５】
従って、図１３の回路は、インバータ構成を２段としてゲインを稼いだものであり、動作は図１１と同様である。
【００８６】
以上述べた第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態における消費電流低減（軽負荷時の下位トランジスタ駆動の停止）に加えて、下位トランジスタ駆動時の無駄な消費電力を低減することができ、より一層の電力消費の低減を図ることが可能となる。
【００８７】
本発明は、以上述べた実施の形態に限るものではなく、本発明の要旨を変えない範囲で各実施の形態を適宜変更して実施することができる。
【００８８】
【発明の効果】
以上述べたように本発明による電源回路によれば、負荷が軽い場合には、下位トランジスタの駆動を停止し、消費電流の低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態の電源回路の構成を示す図。
【図２】図１における出力ドライバの構成例を示す回路図。
【図３】図２における制御部の構成例を示す回路図。
【図４】図２における制御部の他の構成例を示す回路図。
【図５】図４の回路の動作を説明する図。
【図６】本発明の第２の実施の形態の電源回路の構成を示す図。
【図７】図６における出力ドライバの構成例を示す図。
【図８】図６におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳL及び中間ノード電位ＶＭＡの変化を示すタイミングチャート。
【図９】図８(c)を拡大して示す拡大図。
【図１０】基準電位ＶSS及び中間ノード電位ＶＭＡと、検出回路の検出信号ＮＯＦＦとの関係を示すタイミングチャート。
【図１１】図６における検出回路の構成例を示すもので、その回路図、及びスイッチＳ1〜Ｓ3の切換えタイミングを示す図。
【図１２】図１１における検出信号ＮＯＦＦを示す図。
【図１３】図６における検出回路のもう一つの構成例を示すもので、その回路図、及びスイッチＳ1〜Ｓ4の切換えタイミングを示す図。
【図１４】ＣＭＯＳ集積回路を用いた従来の同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示す図。
【図１５】図１４の電源回路のスイッチングレギュレータ回路におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳLと中間ノード電位ＶＭＡの関係を示すタイミングチャート。
【図１６】負荷の変化に伴って生ずる、ＰＷＭ信号ＳHのパルス幅の変化を示す図。
【符号の説明】
１…電源入力端子
２…基準電位入力端子
４…出力端子
３１…出力ドライバ
３２…ＰＷＭ回路
３３…検出回路
４０…エラーアンプ（誤差検出手段）
ＱＰ1…ＰＭＯＳ（上位トランジスタ）
ＱＮ1…ＮＭＯＳ（下位トランジスタ）
Ｌ1…整流用コイル
Ｃ0…安定化容量
【発明の属する技術分野】
本発明は、電源回路に関し、特に、同期整流型電源回路などにおいて、消費電流の低減を図った電源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、携帯電話などのモバイル機器が普及し、負荷となる回路を電池で駆動する機会が増えており、電源回路の消費電力が小さいことが必要不可欠となっている。また、電源回路は、負荷変動に対して高速に応答可能であることも必要不可欠となっている。
【０００３】
特に、集積回路を使用した電子機器の普及に伴い、低電圧で低消費電力の安定化直流電源が必要となる。
【０００４】
負荷及び入力の変動に合わせて、トランジスタをオン，オフさせてスイッチ作用で電源の安定化を図れば、無駄に消費される電力を少なくできるため、電源の効率が非常に良くなる。つまり、トランジスタのオン期間（或いはオンデューティ）を変化させることで電源の安定化を図ることができる。そのような効率的な電源回路として、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータがある。
【０００５】
ＣＭＯＳ集積回路は、Ｎチャンネルトランジスタ（以下、ＮＭＯＳと略記する）とＰチャンネルトランジスタ（以下、ＰＭＯＳと略記する）の２種類のＭＯＳトランジスタを組み合わせて構成され、その低消費電力特性ゆえに、ＬＳＩ技術の主流となっている。
【０００６】
図１４に、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示している。
【０００７】
図１４において、電源回路は、入力電圧ＶINと基準電位ＶSSとの間にハイサイド側のＰＭＯＳ（以下、上位トランジスタという）（ＱＰ1）とローサイド側のＮＭＯＳ（以下、下位トランジスタという）（ＱＮ1）を有し、これらのトランジスタをＰＷＭ信号を用いて交互にオン，オフして直流電圧ＶOUTを出力する同期整流型のスイッチングレギュレータ回路と、このスイッチングレギュレータ回路の出力電圧を基準電圧源Ｅの電圧値と比較し誤差信号を得るエラーアンプ４０と、前記誤差信号に基づいてＰＷＭ信号のパルス幅を制御することで、前記スイッチングレギュレータ回路の出力を一定となるよう制御するＰＷＭ回路３０と、を有して構成されている。
【０００８】
スイッチングレギュレータ回路は、入力電圧である直流電圧ＶIN（＝電源電圧ＶDD、例えば４Ｖ）が供給される端子１と基準電位ＶSS（＝グランド電位ＧＮＤ、例えば０Ｖ）が与えられた端子２との間に、上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタがドレインＤを共通にして直列に接続されている。上位トランジスタ（ＱＰ1）のソースＳは端子１に接続し、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソースＳは端子２に接続している。
【０００９】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭ回路３０からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各トランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされることにより、両トランジスタの接続点である中間ノードＫに交流電圧ＶＭＡを発生する。
【００１０】
なお、図１５(a)，(b)に示すように下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲートパルスＳLは、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHとほぼ同期にしているが、ゲートパルスＳLのハイレベルとなる期間は、ゲートパルスＳHのハイレベルとなる期間より狭い幅となるように形成されており、ＰＭＯＳ及びＮＭＯＳが同時にオンしないようにすることによって電源ＶIN側から基準電位ＶSS側へ貫通電流が流れるのを防いでいる。また、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース・ドレイン間にはショットキーダイオードＳＤが接続され、ローサイドトランジスタのオフ時におけるローサイドトランジスタへの過電圧防止と電力供給バックアップを行う。
【００１１】
交流電圧ＶＭＡが生成される中間ノードＫと基準電位ＶＳＳが与えられる端子３との間には、整流用コイルＬ１と安定化容量Ｃ０が直列に接続し、その直列接続点に接続した出力端子４に安定化容量Ｃ０で平滑された直流電圧ＶＯＵＴ（例えば１．５Ｖ）が出力され、図示しない負荷に供給される。
【００１２】
そして、出力の直流電圧ＶOUTはフィードバックラインを介してエラーアンプ４０の−端子に帰還されており、基準電位ＶSSが与えられる端子５に接続した基準電圧源Ｅの電圧値と比較される。
【００１３】
エラーアンプ４０の比較結果である誤差（エラー）電圧ＶbはＰＷＭ回路３０に供給され、該誤差電圧にてＰＷＭ回路３３が生成するＰＷＭ信号のパルス幅が制御される。この帰還制御によって、図示しない負荷に供給される出力電圧ＶOUT（例えば１．５Ｖ）が一定となるように制御されるようになっている。
【００１４】
上記の構成においては、ＰＷＭ回路３０は、互いにほぼ同期した適宜のパルス幅を有する高周波（例えば１ＭＨｚ）パルスＳH，ＳLをＰＷＭ信号として出力し、上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートに印加する。高周波パルスＳH，ＳLは図１５(a)，(b)に示すようなパルスである。上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタが上記のほぼ同期した高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフすることにより、接続点である中間ノードＫに図１５(c)に示すような交流電圧ＶＭＡを発生する。この交流電圧ＶＭＡに基づいて電流がコイルＬ1を通り安定化容量Ｃ0に充電されることによって、出力端子４には出力電圧ＶOUTとしての直流電圧が得られる。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、図１４の回路において、負荷電流の変化により、上位トランジスタ（ＱＰ１）を駆動するためのＰＷＭ信号ＳＨの波形は、図１６のように変化する。軽い負荷の場合、パルス幅が狭くなり、重負荷の場合、パルス幅は広くなる（但しローアクティブのためローレベル期間のパルスについて述べている）。図１６の最下段のように、負荷が軽い場合、負荷によってパルス信号ＳＨは間引きされることになる。このような状況で、１ＭＨｚ程度の高速スイッチング周波数の場合、軽い負荷の場合（例えば１０ｍＡ以下の時）には、下位トランジスタ（ＱＮ１）を駆動（オン）すると、その駆動電流により、かえって効率の低下を招くことになる。ＮＭＯＳのゲート容量は数百ｐＦ（例えば５００ｐＦ）あり、その駆動電流（約２ｍＡ）が無駄となる。
【００１６】
そこで、本発明は、上記の問題に鑑み、負荷が軽い場合には、ＮＭＯＳの駆動を停止し、消費電流の低減を図ることができる電源回路を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたものである。
【００１８】
本発明のこのような構成によれば、前記上位トランジスタのゲートに入力するアクティブパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなる（即ち負荷が軽くなる）と、下位トランジスタの駆動を停止（オフ）にすることにより、軽負荷時に、下位トランジスタの消費電流を低減させることができ、下位トランジスタの駆動電流により効率の低下を招いていた不具合を無くすことができる。これにより、動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）までより良い効率での電源供給が可能となる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２の定電流源と、積分回路と、トランジスタと、制御信号生成手段とでＬＳＩ化して構成することができる。
【００１９】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたものである。
【００２０】
本発明のこのような構成によれば、前記上位トランジスタのゲートに入力するアクティブパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなる（即ち負荷が軽くなる）と、下位トランジスタの駆動を停止（オフ）にすることにより、軽負荷時に、下位トランジスタの消費電流を低減させることができ、下位トランジスタの駆動電流により効率の低下を招いていた不具合を無くすことができる。これにより、動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）までより良い効率での電源供給が可能となる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２の定電流源と、積分回路と、トランジスタと、制御信号生成手段とでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２３】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１，第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対して前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたものである。
【００２４】
本発明のこのような構成によれば、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタの駆動制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅０．１Ｖ，２２ＫＨｚ等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その基準値前後で下位トランジスタがオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２，第３の定電流源と、積分回路と、制御信号生成手段と、第１，第２のトランジスタとでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２５】
また、本発明による電源回路は、電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１、第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、前記デューティ比判定手段は、前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対して前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたものである。
【００２６】
本発明のこのような構成によれば、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタの駆動制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅０．１Ｖ，２２ＫＨｚ等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その基準値前後で下位トランジスタがオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。また、上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間の大小を判定するデューティ比判定手段を、第１，第２，第３の定電流源と、積分回路と、制御信号生成手段と、第１，第２のトランジスタとでＬＳＩ化して構成することができる。
【００２９】
さらに、本発明による電源回路は、前記上位トランジスタのオフ期間で前記下位トランジスタがオンした時に、前記上位トランジスタと前記下位トランジスタの接続点の中間ノード電位が、前記基準電位より低いレベルにアンダーシュートした後そのアンダーシュートが戻って該基準電位を越える状態になったことを示す検出信号を出力する検出回路をさらに具備し、前記回路手段は、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記下位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のパルス幅を前記検出回路の検出信号により制御して、前記下位トランジスタのオン状態をオフさせる機能をさらに有することが好ましい。
【００３０】
このような構成によれば、軽負荷時の下位トランジスタの駆動オフに加えて、それより重い負荷の時において下位トランジスタがオンしているときに、中間ノードから基準電位側に流れる電流を止めることが可能となり、より多くの消費電力を低減することができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００３２】
図１は本発明の第１の実施の形態の電源回路の構成を示している。本実施の形態は、効率の良い安定化直流電源として、ＣＭＯＳ集積回路を用いた同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示している。
【００３３】
図１において、電源回路は、上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）を有し、交互にオン，オフして直流電圧ＶOUTを出力する同期整流型のスイッチングレギュレータであるＤＣ−ＤＣ変換回路と、このＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧を基準電圧源Ｅの基準電圧値と比較し誤差信号を得るエラーアンプ４０と、前記誤差信号に基づいてＰＷＭ信号のパルス幅を制御することで、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を一定となるよう制御するＰＷＭ回路３２と、このＰＷＭ回路３２のＰＷＭ信号を入力し、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）に供給するゲートパルスＳH，ＳLを作成するもので、負荷が軽い場合（例えば間引き動作状態となっている時、図１６の最下段のＳH参照）は下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する出力ドライバ３１と、を有して構成されている。出力ドライバ３１は、例えばＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅を検定し、パルス幅のデューティ比が所定値（基準値）より小さい時に負荷が軽いと判定し、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する。なお、ＰＷＭ回路３２と出力ドライバ３１とは、ＰＷＭの回路手段を構成している。
【００３４】
ＤＣ−ＤＣ変換回路は、入力電圧である直流電圧ＶIN（＝電源電圧ＶDD、例えば４Ｖ）が供給される端子１と基準電位ＶSS（＝グランド電位ＧＮＤ、例えば０Ｖ）が与えられた端子２との間に、上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各トランジスタがドレインＤを共通にして直列に接続されている。上位トランジスタ（ＱＰ1）のソースＳは端子１に接続し、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソースＳは端子２に接続している。
【００３５】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭの回路手段からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各トランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされることにより、両トランジスタの接続点である中間ノードＫに交流電圧ＶＭＡを発生する。
【００３６】
なお、下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲートパルスＳLは、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHとほぼ同期にしているが、ゲートパルスＳLのハイレベルとなる期間は、ゲートパルスＳHのハイレベルとなる期間より若干狭い幅となるように形成されており、ＰＭＯＳ及びＮＭＯＳが同時にオンしないようにすることによって電源ＶIN側から基準電位ＶSS側へ貫通電流が流れるのを防いでいる。また、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース・ドレイン間にはショットキーダイオードＳＤが接続され、ローサイドトランジスタのオフ時におけるローサイドトランジスタへの過電圧防止と電力供給バックアップを行う。
【００３７】
交流電圧ＶＭＡが生成される中間ノードＫと基準電位ＶSSが与えられる端子２との間には、整流用コイルＬ1と安定化容量Ｃ0が直列に接続し、その直列接続点に接続した出力端子４に安定化容量Ｃ0で平滑された直流電圧ＶOUT（例えば１．５Ｖ）が出力され、図示しない負荷に供給される。
【００３８】
そして、出力の直流電圧ＶOUTはフィードバックラインを介してエラーアンプ４０の−端子に帰還されており、基準電位ＶSSが与えられる端子５に接続した基準電圧源Ｅの基準電圧値と比較される。
【００３９】
エラーアンプ４０の比較結果である誤差（エラー）電圧はＰＷＭ回路３２に供給され、該誤差電圧にてＰＷＭ回路３２が生成するＰＷＭ信号のパルス幅が制御される。
【００４０】
図２は、上記出力ドライバ３１の構成例を示す回路図を示している。
【００４１】
図２において、出力ドライバ３１は、ＰＷＭ回路３２からのＰＷＭ信号（ＳH信号とは反転関係にある）が入力される入力端子６と、制御部３１１と、２入力のナンドゲート３１２と、２入力のナンドゲート３１５と、インバータ３１３，３１４，３１６，３１７と、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲート信号となる高周波パルスＳHを出力する出力端子７と、下位トランジスタ（ＱＮ1）のゲート信号となる高周波パルスＳLを出力する出力端子８と、を有して構成されている。
【００４２】
上記制御部３１１は、高周波パルスＳHを反転した／ＳHと前記端子６からのＰＷＭ信号を入力し、前記の／ＳHのパルス幅（但し反転しているのでハイレベル期間のパルス幅）のデューティ比が所定の基準値（例えば２０％）より大きいか小さいかを判定し、大きければ判定信号ＰＷＭ2としてハイレベルを出力し、小さければ判定信号ＰＷＭ2としてローレベルを出力する。
【００４３】
従って、制御部３１１では、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートパルスＳHのパルス幅（ローアクティブ）がデューティ比の前記基準値よりも小さければ、判定信号ＰＷＭ2としてローレベルが出力され、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を制御するための２入力ナンドゲート３１５に入力され、ナンドゲート３１５出力はハイレベルとなる。そして、インバータ３１６で反転されてローレベルとなりＳL出力端子８に出力される。その結果、ゲートパルスＳLの出力端子８は、ゲートパルスＳHのデューティ比が基準値よりも小さい期間に、ローレベルに設定されることになり、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動が停止（オフ）されることになる。
【００４４】
なお、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させた後の中間ノードＫの電位変化に基づく、下位トランジスタ（ＱＮ1）のソース（即ち基準電位ＶSSの端子２）からドレイン（即ち中間ノードＫ）への電流供給はショットキーダイオードＳＤ（Shottoky Diode)で対応することになる。
【００４５】
図３は、ゲートパルスＳHのパルス幅の大小を判定する上記制御部３１１の構成例を示している。
【００４６】
図３に示す回路３１１は、ＰＷＭ回路３２からのＰＷＭ信号を入力する入力端子９と、直流電圧ＶＩＮ（＝電源電圧ＶＤＤ）が供給される入力端子１０と、図２の出力ドライバ３１からのＳＨ信号を反転した／ＳＨ信号を入力する入力端子１１と、基準電位ＶＳＳが供給される入力端子１２と、定電流回路（カレントミラー）を構成するＰＭＯＳ（ＱＰ２），ＰＭＯＳ（ＱＰ３）と、ＰＭＯＳ（ＱＰ２）と共に定電流回路（カレントミラー）を構成する第１の定電流源としてのＰＭＯＳ（ＱＰ４）と、定電流源Ｑ０と、定電流回路（カレントミラー）を構成するＮＭＯＳ（ＱＮ２），ＮＭＯＳ（ＱＮ４）〔但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ４）の方が大きい〕と、第１の定電流源としての上記ＰＭＯＳ（ＱＰ４）と第２の定電流源である上記ＮＭＯＳ（ＱＮ４）との間にドレイン・ソースが直列に接続されたＮＭＯＳ（ＱＮ３）と、前記ＰＭＯＳ（ＱＰ４）のドレインとＶＳＳライン間に接続された抵抗Ｒ，コンデンサＣから成る積分回路と、この積分回路の出力を入力とし、ＶＩＮラインとＶＳＳライン間に直列に接続されたＰＭＯＳ（ＱＰ５）とＮＭＯＳ（ＱＮ７）で形成された第１のＣＭＯＳインバータと、この第１のＣＭＯＳインバータの出力を入力とし、ＶＩＮラインとＶＳＳライン間に直列に接続されたＰＭＯＳ（ＱＰ６）とＮＭＯＳ（ＱＮ８）で形成された第２のＣＭＯＳインバータと、前記入力端子９からのＰＷＭ信号と前記第２のＣＭＯＳインバータの出力とを入力し、前記積分回路（Ｒ，Ｃ）の出力の高低（即ちＳＨパルスのデューティ比の小大）に対応したＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２を出力する２入力ナンドゲート３２０と、ＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２を出力する出力端子１３と、を備えて構成されている。このＳＨパルス幅判定信号ＰＷＭ２は、下位トランジスタ（ＱＮ１）の駆動を制御するための図２の２入力ナンドゲート３１５の一方の入力端子に供給される。
【００４７】
上記のＮＭＯＳ（ＱＮ4）に関して、‘但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ4）の方が大きい’とあるのは、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）のチャンネル幅などのサイズがＮＭＯＳ（ＱＮ2）のそれよりも例えば５倍程度大きく設計されており、ＮＭＯＳ（ＱＮ2），ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に同じゲート電圧を加えても、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に流れるドレイン電流の方がＮＭＯＳ（ＱＮ2）に流れるドレイン電流に比べて５倍程度大きい（即ち５倍程度電力供給能力がある）ことを意味している。
【００４８】
上記の図３の構成では、例えば１ＭＨｚのＰＷＭパルスＳHを反転した／ＳHのハイレベル期間がデューティ比２０％を越えている場合（即ち負荷が重い場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が積分回路（Ｒ，Ｃ）を充電するのに十分に長くないために、そのオフ期間に充電される積分回路（Ｒ，Ｃ）の電圧（即ちコンデンサＣの出力電圧）は、次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルのままであるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はローレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はハイレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はハイレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）は駆動（オン）される。
【００４９】
一方、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比２０％を切った場合（即ち負荷が軽くなった場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が積分回路（Ｒ，Ｃ）を充電するのに必要なだけ長くなるために、そのオフ期間に充電される積分回路（Ｒ，Ｃ）の電圧（即ちコンデンサＣの出力電圧）は、次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）される。従って、負荷が軽くなり、ＰＷＭパルスＳHのパルス幅のデューティ比が２０％を下回ると、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止し、上位トランジスタ（ＱＰ1）側のみの駆動となる。また、負荷が重くなり、ＰＷＭパルスＳHのパルス幅のデューティ比が２０％を上回ると、下位トランジスタ（ＱＮ1），上位トランジスタ（ＱＰ1）ともに通常の駆動状態となる。
【００５０】
ところで、図３に示すような出力ドライバ３１の制御部３１１の構成では、負荷の軽重（即ち負荷電流の多少）が、予め定めたデューティ比の基準値（例えば２０％）を境に変化した場合、負荷電流によっては下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたりオフしたりといったことを繰り返し、言わば発振状態に至る。従って、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動有無により、出力電圧ＶOUTは２２ＫＨｚ等の周波数で変動し（即ち出力電圧ＶOUTに例えば０．１Ｖ程度の振幅の低周波リップルを生じ）、電力供給能力が変化する。これは、例えば携帯情報端末（ＰＤＡ）などの携帯機器では、一般的に動作静止時（無負荷時）から最大動作時（最大負荷時）まで負荷変動が大きく、負荷電流によっては発振し易いところができてしまうことを意味している。
【００５１】
次に、上記のような発振を防止するための出力ドライバ３１の制御部３１１の構成について説明する。
【００５２】
図４は、ゲートパルスＳHのパルス幅の大小を判定する上記制御部３１１の他の構成例を示している。
【００５３】
図４に示す回路３１１で、図３の回路構成と異なる点は、定電流回路（カレントミラー）を構成するＮＭＯＳ（ＱＮ２），ＮＭＯＳ（ＱＮ４）〔但し同じゲート電圧に対する能力がＮＭＯＳ（ＱＮ４）の方が大きい〕のうち、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）に対して、これと同じ能力のＮＭＯＳ（ＱＮ６）をスイッチ用のＮＭＯＳ（ＱＮ５）を介して並列接続できるように構成したことである。即ち、ＮＭＯＳ（ＱＮ５）がオンした時には、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）に並列にＮＭＯＳ（ＱＮ６）が接続されるようになっている。図中の符号▲１▼，▲５▼に関しては、同一バイアス電圧に対する電流源Ｑ０の電流量Ｉｂｉａｓを▲１▼とした場合に、▲５▼は同一バイアス電圧に対してＩｂｉａｓ×５の電流を流す能力があることを意味している。従って、ＮＭＯＳ（ＱＮ４）とＮＭＯＳ（ＱＮ６）が並列接続された時には、同一バイアス電圧に対してＩｂｉａｓ×１０の電流を流す能力が生ずることを意味している。その他の構成は図３と同様であるので説明を省略する。
【００５４】
この図４の回路では、ＳHのパルス幅の判定にヒステリシスを持たせた構成とすることで、例えばデューティ比の基準値（例えば１０％）を下回ったことを検知したら下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止し、負荷が変化して、次にデューティ比が２０％になるまでは下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止しておき、負荷が重くなってデューティ比が２０％を越えたら下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を行い、再び負荷が変動し軽くなった場合にデューティ比が１０％を切る状態となって初めて、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させる。これにより、１つのデューティ比の基準値を境にパルス幅が変動（即ち負荷電流が変動）しても、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたりオフしたりといったことを繰り返す前述の発振状態に至ることを防ぐことができる。
【００５５】
上記の図４の回路の動作を、図５を参照して説明する。図５(a)はＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅のデューティ比（ローアクティブ）を示すもので、デューティ比が１０〜２０％の範囲で変わる例を示している。図５(b)，(c)はＳHのパルス幅の判定にヒステリシスを持たせた場合（図４の回路の場合）のＳHパルスのデューティ比の変化に伴う、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動の有無（オン又はオフ）を示している。
【００５６】
上記の図４の構成について、図５(b)の時間経過に沿って説明する。例えば１ＭＨｚのＰＷＭパルスＳHを反転した／ＳHのハイレベル期間がデューティ比１０％を下回った場合（即ち負荷が軽い場合）は、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオンする時間が短くオフする期間が長いため積分回路（Ｒ，Ｃ）が十分に充電され、その充電電圧が次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えるハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態となる。
【００５７】
一方、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比１０％を越えて１０〜２０％の間にある場合（即ち負荷が若干軽くなってきた場合）では、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオンする期間は若干長くなるがＮＭＯＳ（ＱＮ3）に直列接続したＮＭＯＳ（ＱＮ4）の能力は変わらない〔即ちこの時点ではＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列接続されていない〕ので、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電圧は上記ハイレベルのままであり、デューティ比が１０％を下回っていた上述の状態と同様、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態を維持する。
【００５８】
そして、前記の反転パルス／ＳHのハイレベル期間がデューティ比が２０％を越えた場合（即ち負荷が重くなった場合）では、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間即ち積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電期間は短くなり積分回路（Ｒ，Ｃ）の出力電圧は次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はローレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はハイレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はハイレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）は駆動（オン）状態となる。この場合は、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はハイレベルとなるので、ＮＭＯＳ（ＱＮ5）のゲートがハイレベルとされてＮＭＯＳ（ＱＮ5）がオンする結果、ＮＭＯＳ（ＱＮ4）に対してＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列に接続されて、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）に直列接続したＮＭＯＳの能力は倍増する〔ＮＭＯＳ（ＱＮ2）などの▲１▼と記したドレイン電流値に比して、▲５▼×２即ち１０倍となる〕ので、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオン期間にＮＭＯＳ（ＱＮ3）を通してＶSS側へ吸い取られる積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷は倍増する。つまり、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）の長くなったオン期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷が十分に放電されることになる。
【００５９】
このようにＮＭＯＳ（ＱＮ4）に対してＮＭＯＳ（ＱＮ6）が並列接続された状態では、負荷が変化して軽くなり、／ＳHのデューティ比が２０％を下回り２０〜１０％となった場合、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオフ期間〔即ち積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電期間〕は若干長くなりそのオフ期間に積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電荷は増えるが、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）のオン期間における積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷放出能力が高い状態に維持されたままなので、積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電圧は第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えることができずローレベルを維持する。
【００６０】
そして、さらに負荷が軽くなり、／ＳHのデューティ比が１０％を下回った場合、ＮＭＯＳ（ＱＮ3）がオフする期間が長いため積分回路（Ｒ，Ｃ）に充電される電圧は次段の第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）のしきい値を越えるハイレベルとなるので、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベル、第2のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ6，ＱＮ8）の出力はハイレベルとなり、２入力ナンドゲート３２０の出力ＰＷＭ2はローレベル、図２の出力ドライバ３１のＳL出力はローレベルとなり、図１の下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動は停止（オフ）状態となる。このとき、第１のＣＭＯＳインバータ（ＱＰ5，ＱＮ7）の出力はローレベルとなるので、切換え用ＮＭＯＳ（ＱＮ5）はオフとなり、積分回路（Ｒ，Ｃ）の充電電荷放出能力が低い状態〔ＮＭＯＳ（ＱＮ2）などの▲１▼と記したドレイン電流値に比して、▲５▼×1即ち5倍となる〕に切り換えられることになる。
【００６１】
以上述べた第１の実施の形態によれば、上位トランジスタ（ＱＰ1）のゲートに入力するアクティブなパルスのデューティ比が、予め定めた基準値より小さくなると、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止（オフ）にすることにより、軽い負荷の場合、下位トランジスタの駆動電流により、かえって効率の低下を招くことが無くなる。
【００６２】
更に、第１，第２の２つの基準値を設けて、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動（オンオフ）制御にヒステリシス特性を持たせることによって、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力電圧にリップル（振幅0.1V，22KHz等の低周波の発振）を発生するのを防止することができる。基準値が１つの場合には、負荷電流が変動した場合、その変動によって基準値前後で下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動がオンしたりオフしたりして、ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力に前記リップルが発生する虞れがあったのを、解消することができる。
【００６３】
図６は本発明の第２の実施の形態の電源回路の構成を示している。本実施の形態で図１と同一部分には同一符号を付して説明する。
【００６４】
図６に示す電源回路において、図１の電源回路と異なる点は、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオフしている期間で下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしている時に、中間ノードＫの電位ＶＭＡがＶSSレベルより低い電位にアンダーシュートした後そのアンダーシュートから戻ってＶSSレベルに達し更に上昇したことを検出して、検出信号ＮＯＦＦを出力する検出回路３３を設けた構成とし、かつ出力ドライバ３１Ａとしては、前記ＰＷＭ回路３２のＰＷＭ信号を入力し、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の上位トランジスタ（ＱＰ1）と下位トランジスタ（ＱＮ1）に供給するゲートパルスＳH，ＳLを作成するもので、負荷が軽い場合（例えば間引き動作時、図１６の最下段のＳH参照）は下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御する第１の機能を有する一方、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号ＳH，ＳLのうち、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン，オフに係わるＰＷＭ信号ＳLのハイレベル期間のパルス幅を前記検出信号ＮＯＦＦにより制御して、上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間で下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしている時に、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン状態をオフさせる制御を行う第２の機能とを有して構成されている。なお、ＰＷＭ回路３２と出力ドライバ３１Ａとは、ＰＷＭの回路手段を構成している。
【００６５】
出力ドライバ３１Ａの上記の第１の機能は、具体的には、例えばＰＷＭ信号ＳHのローレベル期間のパルス幅を検定し、パルス幅のデューティ比が所定値（基準値）より小さい時に負荷が軽いと判定し、下位トランジスタ（ＱＮ1）の駆動を停止させるよう制御するものである。
【００６６】
出力ドライバ３１Ａの上記の第２の機能は、図８（ａ）〜（ｃ）に示されるように上位トランジスタ（ＱＰ１）がオフしている期間で下位トランジスタ（ＱＮ１）がオンしている時に、中間ノード電位ＶＭＡがＶＳＳレベルより低い電位にアンダーシュートした後そのアンダーシュートから戻ってＶＳＳレベルに達し更に上昇した場合には、下位トランジスタ（ＱＮ１）のオン状態を強制的にオフにすることで、中間ノード電位ＶＭＡがＶＳＳレベルより高くなり中間ノードＫ側からＶＳＳ側へ電流が流れて電力消費するのを防ぐためのものである。
【００６７】
図７は、図６における出力ドライバ３１Ａの構成例を示している。図２に示した出力ドライバ３１の２入力ナンドゲート３１５を、３入力ナンドゲート３１５ａとしたものである。即ち、図２のナンドゲート３１５に、もう１つの検出信号ＮＯＦＦを入力するための入力端子１９を設けて、３入力ナンドゲート３１５ａとしたものである。制御部３１１は、図３又は図４で説明したものと同様である。その他の構成は図２と同様であるので、説明を省略する。
【００６８】
図７の構成によって、出力ドライバ３１Ａに、上述した第１，第２の機能を持たせることができる。
【００６９】
この出力ドライバ３１Ａの第２の機能、及び検出信号ＮＯＦＦを発生する検出回路３３について、図８〜図１３を参照して説明する。
【００７０】
図８は図６におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳL及び中間ノード電位ＶＭＡの変化を示すタイミングチャートであり、(a)はＰＷＭ信号ＳH、(b)はＰＷＭ信号ＳL、(c)は中間ノード電位ＶＭＡをそれぞれ示している。図９は図８(c)を拡大して示す拡大図である。図１０は基準電位ＶSS及び中間ノード電位ＶＭＡと、検出回路３３の検出信号ＮＯＦＦとの関係を示すタイミングチャートであり、(a)はＰＭＯＳがオフしている期間でＮＭＯＳがオンの時の、基準電位ＶSSに対する中間ノード電位ＶＭＡの変化状態（軽負荷時）を示し、(b)はＶＭＡとＶSSに基づいて検出回路３３で生成される検出信号ＮＯＦＦを示している。
【００７１】
上位トランジスタ（ＱＰ1），下位トランジスタ（ＱＮ1）の各ゲートには、ＰＷＭの回路手段からＰＷＭ信号として高周波パルスＳH，ＳLが供給され、各ＭＯＳトランジスタは該高周波パルスＳH，ＳLにて交互にオン，オフされる。図８(c)に示すように上位トランジスタ（ＱＰ1）がオンし、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオフしている期間には、電源からの直流電圧ＶIN（＝ＶDD）に基づいた電流がコイルＬ1を介して安定化容量Ｃ0に充電されるので、中間ノード電位ＶＭＡは直流電圧ＶIN（＝ＶDD）となり、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオフし下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンすると、中間ノード電位ＶＭＡは基準電位ＶSS（＝ＧＮＤ）より若干低いレベルにまで降下した後上昇し、ＶSSレベルとＰ点にて交差し、更に直線的に上昇してＶSS（＝ＧＮＤ）より高いレベルにまで上昇する。
【００７２】
上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間におけるＶＭＡの電圧変化は、図９に示すようになっており、上位トランジスタ（ＱＰ1）のオフ期間に下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンした後の期間Ｔ2においてＶSSレベルより低い電位にアンダーシュートしそのアンダーシュートが戻った後ＮＭＯＳ（ＱＮ1）がオフするのでＶＭＡの電圧は急激に上昇する。そして、上位トランジスタ（ＱＰ1）がオンしている期間Ｔ1においては、中間ノード電圧ＶＭＡはＶIN（＝ＶDD）一定を保持している。
【００７３】
検出回路３３は、その検出信号ＮＯＦＦとして、図１０(a)，(b)に示すように、上記期間Ｔ2において中間ノード電位ＶＭＡが基準電位ＶSSレベルより低いときはハイレベル信号（Ｈ）を出力し、ＶSSレベルより上昇したときはローレベル信号（Ｌ）を出力する。
【００７４】
出力ドライバ３１Ａは、期間Ｔ2において、図１０(b)の検出信号ＮＯＦＦを受けると、図８(b)のパルスＳLの２点鎖線にて示すパルス幅をＰ点のタイミングでローレベルに落とし、結果として実線にて示すパルス幅に変化させる。これにより下位トランジスタ（ＱＮ1）のオンする期間は短くなるが、図示しない負荷に供給する出力電圧ＶOUTは主に上位トランジスタ（ＱＰ1）のオン期間に安定化容量Ｃ0に蓄積される充電電圧によって決まるので下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン期間の多少は殆んど影響しない。寧ろ、下位トランジスタ（ＱＮ1）のオン期間に中間ノードＫ（従って安定化容量Ｃ0）から基準電位ＶSS側に流れる電流によって発生する電力損失を防止できる効果の方が大きい。
【００７５】
図１１は上記検出回路３３の構成例を示すもので、(a)はその回路図、(b)は(a)におけるスイッチＳ1〜Ｓ3の切換えタイミングを示す図である。ここでは、一段のインバータ（３３１）を用いた例を示している。
【００７６】
検出回路３３は、中間ノード電位ＶＭＡの入力端１４と、スイッチＳ1，Ｓ2と、結合コンデンサＣ1と、インバータ３３１と、スイッチＳ3と、２入力ナンドゲート３３４と、インバータ３３５と、検出信号ＮＯＦＦの出力端１８と、を有して構成されている。インバータ３３１は、前記電源電圧ＶIN（＝ＶDD）と前記基準電位ＶSSと同じ電圧を用いて駆動される。スイッチＳ1，Ｓ2はそれぞれ入力端Ａ，Ｂを有する２入力切換えスイッチであり、スイッチＳ3はオンオフ切換えスイッチであってインバータ３３１の入出力端間に並列に接続されている。
【００７７】
入力端１４には中間ノード電位ＶＭＡが入力され、期間Ｔ2においてはスイッチＳ1，Ｓ2を介し、更に結合コンデンサＣ1を介してインバータ３３１の入力点ａに供給される。このときスイッチＳ3は開放であるので、入力点ａの信号は反転されてナンド（ＮＡＮＤ）ゲート３３４の一方の入力端に入力し、もう一方の入力端１７に与えられている期間Ｔ2を示すハイレベル信号との間でナンド（ＮＡＮＤ）がとられ、さらにインバータ３３５を介して出力端１８に検出信号ＮＯＦＦとして出力される。また、期間Ｔ1においては、結合コンデンサＣ1の入力端はＶSSレベルにされ、上記スイッチＳ3はショートされる。
【００７８】
なお、スイッチＳ1は、期間Ｔ1において入力電圧ＶＭＡがＶIN（＝ＶDD）になったときにスイッチＳ1の出力端を介して後段に電源電圧ＶINの影響が及ばないようにスイッチＳ1の出力端をＶSSレベル側にしておくために設けてある。
【００７９】
また、上記のナンドゲート３３４，インバータ３３５は、期間Ｔ2においてアナログ信号ＶＭＡの変化をインバータ３３１で２値化した信号を更にディジタル信号化していくために付加されたゲートである。
【００８０】
端子１４に入力される上記中間ノード電位ＶＭＡと、端子１５，１６に与えられる基準電位ＶSSとの一方が、期間Ｔ2，Ｔ1に対応したスイッチＳ1，Ｓ2の切換えに応じて入力され、結合コンデンサＣ1の入力端に加えられることになる。
【００８１】
従って、まず、期間Ｔ1においては、ＶSSが入力とされ、インバータ３３１の入出力はショートしているので、インバータ３３１の入力点ａの実行レベルはＶIN／２（＝Ｖref）に収まっている。この状態に設定して、次に図１２に示すように期間Ｔ2のタイミングで、下位トランジスタ（ＱＮ1）がオンしたところでＶＭＡはアンダーシュートしてＶSSより少し低い電圧になる。これがコンデンサＣ1による容量カップリングにてインバータ３３１の入力点ａに伝送されるので、このときのインバータ３３１の入力点ａではしきい値Ｖref（＝ＶIN／２）より低い入力レベルとなり、インバータ３３１の反転出力はハイ（Ｈ）レベル、その後、ＶＭＡがＶrefより高くなると、インバータ３３１の反転出力はロー（Ｌ）レベルになる。
【００８２】
即ち、期間Ｔ2において、出力端子１８に得られる検出信号ＮＯＦＦは、ＶSSレベルに対するＶＭＡの変化に応じて、Ｈレベル→Ｌレベルの変化となって出力される。
【００８３】
図１３は上記検出回路３３のもう一つの構成例を示すもので、(a)はその回路図、(b)は(a)におけるスイッチＳ1〜Ｓ4の切換えタイミングを示す図である。ここでは、二段のインバータ（３３１，３３２）を用いた例を示している。スイッチＳ1，Ｓ2は入力端Ａ，Ｂを有する２入力切換えスイッチであり、スイッチＳ3，Ｓ4はオンオフ切換えスイッチである。
【００８４】
図１３の例では、図１１におけるインバータ３３１の後段に、結合コンデンサＣ2及びインバータ３３２と、インバータ３３３をさらに追加したものであり、インバータ３３２の入出力間にはスイッチＳ4を並列に接続している。インバータ３３２は、インバータ３３１と同様に、前記電源電圧ＶIN（＝ＶDD）と前記基準電位ＶSSと同じ電圧を用いて駆動される。インバータ３３２と前述のナンドゲート３３４との間に接続されたインバータ３３３は、図１１の回路と信号極性の整合とるべくを挿入されている。なお、前述のナンドゲート３３４，インバータ３３５については、図１１の場合と同様に、期間Ｔ2においてアナログ信号ＶＭＡの変化をインバータ３３１，３３２で２値化した信号を更にディジタル信号化していくために付加されたゲートである。
【００８５】
従って、図１３の回路は、インバータ構成を２段としてゲインを稼いだものであり、動作は図１１と同様である。
【００８６】
以上述べた第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態における消費電流低減（軽負荷時の下位トランジスタ駆動の停止）に加えて、下位トランジスタ駆動時の無駄な消費電力を低減することができ、より一層の電力消費の低減を図ることが可能となる。
【００８７】
本発明は、以上述べた実施の形態に限るものではなく、本発明の要旨を変えない範囲で各実施の形態を適宜変更して実施することができる。
【００８８】
【発明の効果】
以上述べたように本発明による電源回路によれば、負荷が軽い場合には、下位トランジスタの駆動を停止し、消費電流の低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態の電源回路の構成を示す図。
【図２】図１における出力ドライバの構成例を示す回路図。
【図３】図２における制御部の構成例を示す回路図。
【図４】図２における制御部の他の構成例を示す回路図。
【図５】図４の回路の動作を説明する図。
【図６】本発明の第２の実施の形態の電源回路の構成を示す図。
【図７】図６における出力ドライバの構成例を示す図。
【図８】図６におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳL及び中間ノード電位ＶＭＡの変化を示すタイミングチャート。
【図９】図８(c)を拡大して示す拡大図。
【図１０】基準電位ＶSS及び中間ノード電位ＶＭＡと、検出回路の検出信号ＮＯＦＦとの関係を示すタイミングチャート。
【図１１】図６における検出回路の構成例を示すもので、その回路図、及びスイッチＳ1〜Ｓ3の切換えタイミングを示す図。
【図１２】図１１における検出信号ＮＯＦＦを示す図。
【図１３】図６における検出回路のもう一つの構成例を示すもので、その回路図、及びスイッチＳ1〜Ｓ4の切換えタイミングを示す図。
【図１４】ＣＭＯＳ集積回路を用いた従来の同期整流型スイッチングレギュレータの構成を示す図。
【図１５】図１４の電源回路のスイッチングレギュレータ回路におけるＰＷＭ信号ＳH，ＳLと中間ノード電位ＶＭＡの関係を示すタイミングチャート。
【図１６】負荷の変化に伴って生ずる、ＰＷＭ信号ＳHのパルス幅の変化を示す図。
【符号の説明】
１…電源入力端子
２…基準電位入力端子
４…出力端子
３１…出力ドライバ
３２…ＰＷＭ回路
３３…検出回路
４０…エラーアンプ（誤差検出手段）
ＱＰ1…ＰＭＯＳ（上位トランジスタ）
ＱＮ1…ＮＭＯＳ（下位トランジスタ）
Ｌ1…整流用コイル
Ｃ0…安定化容量
Claims (5)
- 電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、
前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、
前記デューティ比判定手段は、
前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、
前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、
前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、
前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、
前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたことを特徴とする電源回路。 - 電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、前記各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、
前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、
前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のデューティ比の大小を、基準値を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が基準値より小さいときは、前記下位トランジスタの駆動をオフさせる回路手段とを具備し、
前記デューティ比判定手段は、
前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、
前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、
前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、
前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とするトランジスタと、
前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段とを備えたことを特徴とする電源回路。 - 電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、
前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１，第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、
前記デューティ比判定手段は、
前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、
前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、
前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、
前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、
前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、
前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、
前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対して前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたことを特徴とする電源回路。 - 電源電圧と基準電位間に直列に接続された上位トランジスタと下位トランジスタを有し、各トランジスタを各ＰＷＭ信号にて制御し、出力としてＰＷＭ制御された直流出力電圧を得るＤＣ−ＤＣ変換回路と、
前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の出力を所定の基準電圧値と比較し誤差量を得る誤差検出手段と、
前記誤差量によってパルス幅が制御されたＰＷＭ信号を生成して、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路の各ゲートに供給するもので、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のデューティー比の大小を、第１、第２の基準値（第２の基準値は第１の基準値より大きい）を用いて判定するデューティ比判定手段を有し、前記デューティ比が第１の基準値未満の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオフさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオフの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオフを維持させ、前記デューティ比が第２の基準値以上の場合は、前記下位トランジスタの駆動をオンさせ、前記デューティ比が第１の基準値以上第２の基準値未満かつ前記下位トランジスタの駆動がオンの場合は、前記下位トランジスタの駆動はオンを維持させる回路手段とを具備し、
前記デューティ比判定手段は、
前記電源電圧のラインに接続した第１の定電流源と、
前記基準電位のラインに接続し、前記第１の定電流源より電流供給能力の大きい第２の定電流源と、
前記第１の定電流源と前記基準電位のラインとの間に接続された積分回路と、
前記第１の定電流源と前記積分回路の接続点と、前記第２の定電流源との間に直列に接続され、前記上位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のアクティブなパルス期間にてオンして前記積分回路の充電電荷を放電可能とし、前記パルス期間以外の期間にはオフして前記第１の定電流源にて前記積分回路を充電可能とする第１のトランジスタと、
前記積分回路に充電される電圧の大小を判定することで、前記下位トランジスタの駆動をオンオフする信号を出力する制御信号生成手段と、
前記第２の定電流源と同等の能力を有し、該第２の定電流源に並列に接続可能な第３の定電流源と、
前記制御信号生成手段の判定結果に基づいてオンオフして、前記第２の定電流源に対し て前記第３の定電流源を並列に接続したり切り離したりするための第２のトランジスタとを備えたことを特徴とする電源回路。 - 前記上位トランジスタのオフ期間で前記下位トランジスタがオンした時に、前記上位トランジスタと前記下位トランジスタの接続点の中間ノード電位が、前記基準電位より低いレベルにアンダーシュートした後そのアンダーシュートが戻って該基準電位を越える状態になったことを示す検出信号を出力する検出回路をさらに具備し、
前記回路手段は、前記ＤＣ−ＤＣ変換回路に供給するＰＷＭ信号のうち、前記下位トランジスタのゲートに供給するＰＷＭ信号のパルス幅を前記検出回路の検出信号により制御して、前記下位トランジスタのオン状態をオフさせる機能をさらに有したことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１つに記載の電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002242472A JP4147345B2 (ja) | 2002-08-22 | 2002-08-22 | 電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002242472A JP4147345B2 (ja) | 2002-08-22 | 2002-08-22 | 電源回路 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008108268A Division JP2008182895A (ja) | 2008-04-17 | 2008-04-17 | 電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004088820A JP2004088820A (ja) | 2004-03-18 |
| JP4147345B2 true JP4147345B2 (ja) | 2008-09-10 |
Family
ID=32051549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002242472A Expired - Fee Related JP4147345B2 (ja) | 2002-08-22 | 2002-08-22 | 電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4147345B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7737666B2 (en) | 2003-08-04 | 2010-06-15 | Marvell World Trade Ltd. | Split gate drive scheme to improve reliable voltage operation range |
| US7863877B2 (en) | 2006-12-11 | 2011-01-04 | International Rectifier Corporation | Monolithically integrated III-nitride power converter |
| JP2010051114A (ja) * | 2008-08-22 | 2010-03-04 | Ricoh Co Ltd | スイッチングレギュレータ |
| JP5428713B2 (ja) * | 2009-09-30 | 2014-02-26 | サンケン電気株式会社 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ、及びその制御方法 |
| CN102110652B (zh) * | 2009-12-24 | 2013-05-01 | 中芯国际集成电路制造(上海)有限公司 | 嵌入式半导体器件的制作方法 |
| JP5787782B2 (ja) * | 2012-02-02 | 2015-09-30 | 三菱電機株式会社 | Ｐｗｍ方式電流出力装置 |
| KR101367681B1 (ko) * | 2012-05-30 | 2014-02-26 | 삼성전기주식회사 | 신호 듀티 검출 장치 및 이를 갖는 모터 구동 장치 |
| CN112562574B (zh) * | 2020-12-01 | 2022-06-10 | Tcl华星光电技术有限公司 | 一种开关模块及显示装置 |
-
2002
- 2002-08-22 JP JP2002242472A patent/JP4147345B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004088820A (ja) | 2004-03-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3614156B2 (ja) | 電源回路 | |
| US7990121B2 (en) | Synchronous rectification switching regulator, control circuit thereof, and method of controlling the operation thereof | |
| US6853566B2 (en) | Charge pump circuit and power supply circuit | |
| US7956675B2 (en) | Control circuit and control method for charge pump circuit | |
| US7629778B2 (en) | Voltage converter | |
| US7368900B2 (en) | Constant voltage circuit and constant current source, amplifier, and power supply circuit using the same | |
| JP4997891B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ及びｄｃ−ｄｃコンバータの制御方法 | |
| US7336060B2 (en) | Circuit and method for controlling a DC-DC converter by enabling the synchronous rectifier during undervoltage lockout | |
| US7777474B2 (en) | DC-DC converter with oscillator and monitoring function | |
| US6927986B2 (en) | Power supply and PWM circuits | |
| US10374413B2 (en) | Switching power supply and method of short-circuit-to-ground detection therefor | |
| JP3637904B2 (ja) | 電源回路 | |
| JP4666345B2 (ja) | チャージポンプ回路 | |
| US20090195227A1 (en) | Constant voltage circuit | |
| JP2004062331A (ja) | 直流電源装置 | |
| US20090167273A1 (en) | Voltage converter | |
| US7176663B2 (en) | Control circuit for DC/DC converter | |
| JP5456495B2 (ja) | 昇降圧型のスイッチング電源の制御回路、昇降圧型のスイッチング電源、及び昇降圧型のスイッチング電源の制御方法 | |
| WO2023219031A1 (ja) | ゲート駆動回路、パワーグッド回路、過電流検出回路、発振防止回路、スイッチング制御回路、および、スイッチング電源装置 | |
| JP4147345B2 (ja) | 電源回路 | |
| US20060290336A1 (en) | Voltage regulator load compensator | |
| JP2013247574A (ja) | Ｐｗｍ信号生成回路および半導体装置 | |
| US20220416666A1 (en) | Control circuit for dc/dc converter | |
| JP2008182895A (ja) | 電源回路 | |
| JP3659084B2 (ja) | スイッチング電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050309 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050322 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050323 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050412 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050830 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080104 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080219 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080417 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20080522 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080527 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20080527 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20080611 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080609 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704 Year of fee payment: 5 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |