JP4114389B2

JP4114389B2 - 排気浄化装置

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Publication number: JP4114389B2
Application number: JP2002119519A
Authority: JP
Inventors: 嘉則 ▲高▼橋; 好央武田; 聖川谷; 智平沼; 健二河合; 剛橋詰; 礼子百目木; 真一斎藤; 律子篠▲崎▼
Original assignee: Mitsubishi Fuso Truck and Bus Corp
Current assignee: Mitsubishi Fuso Truck and Bus Corp
Priority date: 2002-04-22
Filing date: 2002-04-22
Publication date: 2008-07-09
Anticipated expiration: 2022-04-22
Also published as: JP2003314256A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関の排気ガス中のＮＯｘを浄化する排気浄化装置、特に、排気系に設けた還元触媒の上流側に排気ガス還元剤の供給装置を配した排気浄化装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関が排出する排気ガス中のＮＯｘは排気浄化装置により浄化されているが、特に、ディーゼルエンジンで用いられる排気浄化装置はその排気系に選択還元型のＮＯｘ触媒（ＳＣＲ触媒）を置き、その上流側に尿素水を還元剤として供給し、酸素過剰雰囲気下においてＮＯｘを浄化できるＮＯｘ浄化装置が採用されている。ここで、尿素水は式（１）のように加水分解及び熱分解して、ＮＨ_３を放出する。
【０００３】
（ＮＨ２）２ＣＯ＋Ｈ_２Ｏ→２ＮＨ_３＋ＣＯ_２・・・・（１）
また、ＮＯｘ触媒上でのＮＨ_３と窒素酸化物との間の脱硝反応は以下の（２）、（３）式の反応がそれぞれ行われることが知られている。
４ＮＨ_３＋４ＮＯ＋Ｏ_２→４Ｎ_２＋６Ｈ_２０・・・・（２）
２ＮＨ_３＋ＮＯ＋ＮＯ_２→２Ｎ_２＋３Ｈ_２０・・・・（３）
このようなＮＯｘ触媒は、例えば図９に示すように、アンモニア吸着量が多いほどＮＯｘ浄化率が高く、しかも、図８に示すように、触媒温度が３００℃以上で高浄化率を確保できるが、２００℃程度では浄化率が低減する傾向にある。そこで、低温域で高浄化率を得るにはアンモニア吸着量を高く制御することが好ましい。しかし、ＮＯｘ触媒に吸着できるアンモニア吸着量には限界があり、例えば、後述する図２中に示すように、アンモニアスリップ限界ライン（実線ｎ）は触媒温度に依存する。ここで、ＮＯｘ還元剤であるアンモニアが過剰に投入されるとアンモニアスリップ限界ライン（実線ｎ）を越える余剰アンモニアが排出され、アンモニアスリップが生じる。このアンモニアスリップを防止するためには、アンモニア吸着量を限界内（実線ｎ下側の領域）に保持するように制御する必要がある。
【０００４】
このためＮＯｘ浄化装置では、ＮＯｘ触媒中のアンモニア吸着量が適正な範囲内となるよう制御する上で、現在のアンモニア吸着量を把握する必要がある。この場合、エンジンからのＮＯｘ排出量Ｑｎｏｘと、マップから導出されるＮＯｘ触媒温度相当のＮＯｘ浄化率ηと、これらＮＯｘ排出量及びＮＯｘ浄化率に応じた触媒でのアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３（＝ｆ（η・Ｑｎｏｘ））を計算し、これと添加した還元剤量Ｂ_ＮＨ３からアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３が計算可能である。なお、図２において、アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）が今回値を示し、Ａ_ＮＨ３（ｎ−１）が前回値を示す。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述のＮＯｘ浄化装置が用いる尿素水添加装置は運転域に応じて尿素水添加量を増減調整すると共に、間欠的に排気路中に尿素水を噴射している。即ち、排気ガスは尿素水、即ち、アンモニアと共存して流動する場合と、非共存で流動する場合がある。
【０００６】
ところが、図３に示すように、ＮＯｘ触媒の浄化率ηは、アンモニア（尿素水）添加中、即ち、排気ガス中にアンモニアが共存する時のＮＯｘ浄化率特性（図３の符号○）と、アンモニア非添加、即ち、排気ガス中にアンモニアが共存しなくなった時のＮＯｘ浄化率特性（図３の符号●）とに相違があることが判明した。即ち、排気ガスがアンモニア共存時にある尿素水添加時のＮＯｘ浄化率ηａに対して、排気ガスヘの尿素水添加中止時（アンモニア非共存時）に切換えが成された場合、ＮＯｘ浄化率ηｂが比較的大きくなることが判明した。これは、尿素水添加中止時に、アンモニア非共存の排気ガス中に触媒上に吸着されていたアンモニアが離脱して飛散する状態が生じるが、ここでの離脱アンモニアは排気路を流動するだけの浮遊アンモニアより触媒担体に近い部位に留まっていたため、ＮＯｘ還元特性が強化されたものと思われる。
【０００７】
このように間欠的に尿素水を排気路に噴射供給する尿素水添加装置を用いた場合、添加停止直後にＮＯｘ浄化率がより大きい値を示すことより、マップ値であるアンモニア共存時のＮＯｘ浄化率が実際は間欠的に増減変動していることと成る。このため、ＮＯｘ浄化率ηで算出されるアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３（＝ｆ（η・Ｑｎｏｘ））にずれが生じ、正確なアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３が算出されず、このようなアンモニア吸着量に基き、アンモニア添加制御を継続すると、過剰添加が生じ、吸着量限界値（実線ｎ）を越える余剰アンモニアが排出され、アンモニアスリップが生じることとなり、改善が求められている。
本発明は、以上のような課題に基づき、ＮＯｘ浄化率を精度良く導出しアンモニア添加制御を的確に行うことで、アンモニアスリップを防止できる排気浄化装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、エンジンの排気通路に配設されたＮＯｘ触媒と、上記ＮＯｘ触媒上流の排気通路にアンモニアを供給する還元剤供給手段と、前記還元材供給手段よりも上流の上記排気通路及び上記ＮＯｘ触媒下流の上記排気通路に配設されたＮＯｘセンサと、上記ＮＯｘセンサの情報からＮＯｘ浄化率を算出し、そのＮＯｘ浄化率からＮＯｘを浄化するために消費されたアンモニアの量を算出するアンモニア消費量算出手段と、上記アンモニア消費量と前回算出済みの推定アンモニア吸着量とに基き上記ＮＯｘ触媒に消費されずに吸着されていると推定される推定アンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定手段と、上記エンジンが所定の定常運転状態にある場合に、上記還元剤供給手段を供給状態と非供給状態とに切換操作するとともに当該供給時と非供給時のＮＯｘ浄化率の差を算出し、その算出されたＮＯｘ浄化率の差に基いて現状アンモニア吸着量を推定し、その現状アンモニア吸着量で上記アンモニア吸着量推定手段により推定された推定アンモニア吸着量を補正する補正手段と、を備えたことを特徴とする。
このようにアンモニア吸着量を精度良く把握することができるのでアンモニアの供給制御ラインとアンモニアスリップ限界ラインとのスリップ防止のためのマージンを小さくすることが可能となり、結果的にＮＯｘの浄化効率を向上させることができる。また、ある程度の浄化率が得られる排気温度で、ある程度のＮＯｘ排出量があり、エンジン回転数の変動が少ない安定した所定運転状態の時に実施することにより精度良くアンモニア吸着量を推定でき、アンモニアスリップを防止できる。
【０００９】
請求項２の発明は、請求項１記載の排気浄化装置において、上記補正手段はアンモニアの供給状態時と非供給状態時のＮＯｘ浄化率の差と、アンモニアの供給状態時もしくは非供給状態時のどちらか一方のＮＯｘ浄化率の実測値に基いて、実アンモニア吸着量を推定することを特徴とする。
このように、同一のＮＯｘ浄化率差でデータ上に２つのアンモニア吸着量が存在する場合、一方のアンモニア吸着量を排除することができるので、確実な実アンモニア吸着量を推定できる。
【００１０】
請求項３の発明は、請求項１記載の排気浄化装置において、上記ＮＯｘ触媒を担持するコンバータ内の雰囲気温度に応じて当該ＮＯｘ触媒に吸着されるべきアンモニア量を設定する目標アンモニア吸着量設定手段と、上記目標アンモニア吸着量、上記アンモニア消費量及び上記補正アンモニア吸着量に基づいて、上記補正アンモニア吸着量が上記目標アンモニア吸着量になるように還元剤の供給量を算出する還元剤供給量算出手段と、を備えたことを特徴とする。
このように、補正後のアンモニア吸着量から供給量を決定するので、精度の良い還元剤供給が可能と成り、アンモニアスリップ、ＮＯｘ浄化率の向上が図れる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態としての排気浄化装置を図１、図２を参照して説明する。ここでの排気浄化装置（以後単にＮＯｘ浄化装置と記す）は、図示しない車両に搭載されたディーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）１の排気系２に装着される。
ここでエンジン１は燃料噴射系を備え、同燃料噴射系は図示しない燃焼室にインジェクタ５により燃料噴射を行う燃料噴射部３と同部３に燃料を供給する燃料供給部４と、これらを制御する燃圧制御部６０１及び噴射制御部６０２としてのエンジンＥＣＵ６を備える。
ここで燃料供給部４はエンジン駆動の高圧燃料ポンプ７の高圧燃料を燃圧調整部８で定圧化した上でコモンレール９に供給する。燃圧調整部８はエンジンＥＣＵ６に接続され、燃圧制御部６０１の出力Ｄｐに応じてコモンレール９内の圧力が所定圧力となるよう吐出量を調整可能である。
【００１２】
燃料噴射部３はコモンレール９に電磁バルブＶｐを介して連結されたインジェクタ５により高圧燃料噴射を行う。電磁バルブＶｐはエンジンＥＣＵ６に接続され、エンジンＥＣＵ６の噴射制御部６０２の出力Ｄｊ信号に応じて燃料噴射量、噴射時期を調整可能である。なお、電磁バルブＶｐとエンジンＥＣＵ６の接続回線は１つのみ図示した。
ここで噴射制御部６０２はエンジン回転数Ｎｅとアクセルペダル踏込量θａに応じた基本燃料噴射量ＩＮＪｂを求め、運転条件に応じた、たとえば水温や大気圧の各補正値ｄｔ，ｄｐを加えて燃料噴射量Ｕｆ（＝ＩＮＪｂ＋ｄｔ＋ｄｐ）を導出する。更に噴射時期は、周知の基本進角値に運転条件に応じた補正を加えて導出される。その上で、演算された噴射時期及び燃料噴射量Ｕｆ相当の出力Ｄｊ信号を図示しない燃料噴射用ドライバにセットし、燃料噴射部の電磁バルブＶｐに出力し、インジェクタ５の燃料噴射を制御する。
【００１３】
エンジン１の排気系２はエンジン本体の排気多岐管１１及び排気多岐管１１から延出する前後排気管１２ｆ，１２ｒを備え、これら排気管の途中にＮＯｘ浄化装置１３を備える。
ＮＯｘ浄化装置１３は前後排気管１２ｆ、１２ｒの間に装着されたＮＯｘ触媒コンバータ１４と、ＮＯｘ触媒コンバータ１４の上流の前排気管１２ｆに配備され尿素水溶液（以後単に尿素水と記す）を供給する還元剤供給手段としての尿素水供給装置１５とを備える。
ＮＯｘ触媒コンバータ１４はケーシング１４１内に図示しないハニカム構造のセラミック製の触媒担体１６を金属網を束ねたシール材１７を介してずれなく支持しており、同担体１６にＮＯｘ触媒として機能するための触媒金属（例えばバナジウム）が担持される。
【００１４】
尿素水供給装置１５から排気路Ｅに噴霧された尿素水は流動中に加水分解してアンモニア（ＮＨ３）を生成する。このアンモニアはＮＯｘ触媒の雰囲気下で還元剤としての排気ガス中のＮＯｘを選択還元可能である。ここでＮＯｘ触媒はアンモニア供給量や排気ガスの雰囲気温度の高低に応じ、即ち、上述した式（２）、（３）の反応を行い、ＮＯｘの脱硝反応を促進することができる。
ＮＯｘ触媒コンバータ１４のケーシング１４１にはその入口側と出口側とに前後触媒温度センサ１８、１９が配備され、これら入口側と出口側の前後触媒温度Ｔｅｘｆ、ＴｅｘｒはＮＯｘ浄化装置１３の制御部を成す排気系ＥＣＵ２１に出力される。
【００１５】
更に、排気多岐管１１から延出する前排気管１２ｆ上でＮＯｘ浄化装置１３の上流側には前ＮＯｘ濃度センサ２２が配備され、ＮＯｘ浄化装置１３下流の後排気管１２ｒには後ＮＯｘ濃度センサ２３が配備され、これら両センサの入口側と出口側の前後ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆ、Ｓｎｏｘｒが排気系ＥＣＵ２１に出力される。
ＮＯｘ触媒コンバータ１４の排気路Ｅ上流側には尿素水供給装置１５が配備される。
尿素水供給装置１５はＮＯｘ触媒コンバータ１４の排気路Ｅ上流側位置に向けて尿素水を噴霧する添加ノズル２９と、添加ノズル２９に接続された噴射管３０と、噴射管３０の上流端の高圧エアタンク２４と、同タンク近傍に設けた高圧エア制御バルブ２５と、高圧エア制御バルブ２５より下流位置で開口する尿素水パイプ２６と、尿素水パイプ２６に尿素水を供給する尿素水タンク２７と、尿素水を供給する尿素水供給部２８と、これらの制御手段を成す排気系ＥＣＵ２１とを備える。
【００１６】
排気系ＥＣＵ２１は通信回線１０を介しエンジンＥＣＵ６よりエンジン運転情報を取込み、これら各データに基き、アンモニア消費量算出手段Ａ１、アンモニア吸着量推定手段Ａ２、補正手段Ａ３、還元剤供給量算出手段Ａ４及び尿素水供給制御手段Ａ０として機能する。
アンモニア消費量算出手段Ａ１はＮＯｘセンサの情報からＮＯｘ浄化率ηを算出し、そのＮＯｘ浄化率ηからＮＯｘを浄化するために消費されたアンモニアのアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３（＝ｆ（η・Ｑｎｏｘ））を算出する。この処理に先立ち、ＮＯｘ排出量ＱｎｏｘがエンジンＥＣＵ６から入力される排気流量ｑａとＮＯｘ濃度により導出される。
アンモニア吸着量推定手段Ａ２はアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３に基きＮＯｘ触媒に吸着されているアンモニアの推定アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３(ｎ)を推定する。
【００１７】
還元剤供給量算出手段Ａ４は目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）、アンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３及び補正されたアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３に基づいて、その補正アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３が目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）になるように還元剤の供給量Ｂ_ＮＨ３を算出する。
即ち、図２に示したように、推定アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）は前回のアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ−１）よりアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３を減算し、添加量Ｂ_ＮＨ３を加算することで算出され、この際、今回の添加量Ｂ_ＮＨ３を考慮しての推定アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）を設定することとなる。なお、ここでの関係式（４）を付記する。
【００１８】
Ａ_ＮＨ３（ｎ）＝Ａ_ＮＨ３（ｎ−１）＋Ｂ_ＮＨ３−Ｃ_ＮＨ３・・・・（４）
補正手段Ａ３は、エンジン１が所定の定常運転状態（エンジン回転数Ｎｅの変動が所定範囲内）にある場合に、尿素水供給装置１５を供給状態と非供給状態とに切換操作するとともに供給時のＮＯｘ浄化率ηａと非供給時のＮＯｘ浄化率ηｂの差Δη（＝ηｂ−ηａ）を算出し、その算出されたＮＯｘ浄化率の差Δη相当の現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３をマップｍ１（図４参照）により推定して求め、その現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３によりアンモニア吸着量推定手段により推定された推定アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）を補正し、即ち、ここでは変更し、現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）として設定する。
【００１９】
ここでマップｍ１は図３における、アンモニア共存時のＮＯｘ浄化率ηａと非共存時のＮＯｘ浄化率ηｂとの差分Δηに対する現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３の相対関係より作成されている。即ち、ここでの現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３の演算マップｍ１はエンジンの排気量、排気路Ｅ構成、触媒容量等を考慮して予め設定されることとなる。
なお、ここでの現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３の演算マップｍ１に代えて、図５（ａ），（ｂ）に示すマップｍ２−１、ｍ２−２を用いても良い。
この場合、一方である供給時のＮＯｘ浄化率ηａの実測値が所定値より小さい場合（ηａ＜ｘ０）にはマップｍ２−１を、大きい場合（ηａ≧ｘ０）にはマップｍ２−２を用いて、現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を求める。
【００２０】
これにより同一のＮＯｘ浄化率差（差分Δη）がデータ上に２つ存在する場合でも、マップｍ２−１、ｍ２−２の一方を選択してアンモニア吸着量を算出することとなり、他方を排除でき、確実な実アンモニア吸着量（現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３）を推定できる。
なお他方の非供給時のＮＯｘ浄化率ηｂの実測値を用いてマップｍ２−１、ｍ２−２を作成し、同様の制御を行っても良い。
尿素水供給制御手段Ａ０は得られた添加量（供給量）Ｂ_ＮＨ３相当の出力Ｄ_ＮＨ３で尿素水供給部２８の作動を制御する。
【００２１】
このような、ＮＯｘ浄化装置１３を搭載した図示しない車両のエンジン１の駆動時において、エンジンＥＣＵ６は運転域に応じた制御を実行し、得られた燃圧制御部６０１の出力Ｄｐで燃圧調整部８を駆動し、コモンレール９に所定圧の燃料を供給し、噴射制御部６０２の出力Ｄｊで電磁バルブＶｐを駆動し、燃料噴射量、噴射時期を調整する。
一方、排気系ＥＣＵ２１は、エンジンキーのオンと同時に図示しない排気浄化制御のメインルーチンを実行し、その途中で、図６、図７の尿素水添加制御ルーチンを所定制御サイクル毎に繰り返す。ここで、ステップs１ではエンジン回転数Ｎｅ、吸入空気量ｑａをエンジンＥＣＵ６より取込み、更に、前後触媒温度Ｔｅｘｆ，Ｔｅｘｒ、ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆ，Ｓｎｏｘｒ、前回吸着量Ｓ_ＮＨ３（ｎ−１）、その他のデータを各センサより取込む。
【００２２】
なお、ここでは、前後触媒温度Ｔｅｘｆ，Ｔｅｘｒの平均値｛（Ｔｅｘｆ＋Ｔｅｘｒ）／２｝が触媒温度Ｔｅｘとして算出され、前後ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆ，ＳｎｏｘｒよりＮＯｘ浄化率η（＝ｆ（Ｓｎｏｘｆ−Ｓｎｏｘｒ）が算出され、それぞれ記憶処理される。
ステップs２に達すると、触媒温度Ｔｅｘより直接目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）を演算する。ここでは、図２の触媒温度−アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３マップを用い、破線で示すアンモニアの供給制御ラインＬ１より仮の目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）をマップ値として求める。
【００２３】
ステップｓ３ではアンモニア消費量算出手段Ａ１として機能する。まず、現在の排気ガス流量ｑａに前ＮＯｘセンサ２２の前ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆを乗算して前ＮＯｘ排出量Ｑｎｏｘｆが算出され、後ＮＯｘセンサ２３の後ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｒを乗算して後ＮＯｘ排出量Ｑｎｏｘｒが算出される。次いで、前後ＮＯｘ排出量Ｑｎｏｘｆ、Ｑｎｏｘｒの差分ΔＱｎｏｘより差分相当値ｆ（ΔＱｎｏｘ）のアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３（＝ｆ（η・Ｓｎｏｘ））を演算する。
ステップｓ４は、還元剤の供給量である平均尿素添加量Ｂ_ＮＨ３を算出する還元剤供給量算出手段として機能する。ここでは上述の関係式（４）に相当する（５）式を用いる。
【００２４】
ここで前回のアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ−１）よりアンモニア消費量Ｃ_ＮＨ３を減算した値を求め、この値を今回値である目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）より減算して尿素添加量Ｂ_ＮＨ３を算出することとなる。ここで前回のアンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ−１）は前制御周期で後述のステップs１７を通過している場合は現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を充当する。更に、目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（ｎ）はステップｓ２の仮の目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）が代入されることとなる。

ステップｓ５では定常運転状態か否かを、エンジン回転数Ｎｅが過度に変化していない状態が所定時間継続しているか否かを判断し、定常状態ではステップｓ６に、回転変動が大きく生じている場合はステップｓ７に進む。
【００２５】
定常状態にあるとしてステップｓ５よりステップｓ６に達するとする。
ここではステップｓ４で求めた平均尿素添加量Ｂ_ＮＨ３の２倍の尿素水添加量ＯＢ’_ＮＨ３を算出する。
次いで、ステップｓ９では、尿素水添加量ＯＢ’_ＮＨ３相当の出力Ｄ（ＯＢ’_ＮＨ３）で尿素水供給部２８をデューティー駆動し、尿素水添加タイマＴ１をリセットし、尿素水添加時間のカウントを開始する。
ステップｓ１０、ｓ１１では、尿素水添加時のＮＯｘ浄化率を演算するもので、まず、最新の前後ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆ，Ｓｎｏｘｒを読み込み、これらより添加時のＮＯｘ浄化率ηａ（＝ｆ（Ｓｎｏｘｆ−Ｓｎｏｘｒ）が算出される。
【００２６】
ステップｓ１２では、尿素水添加タイマＴ１が所定時間ｔａを上回るまでステップｓ１０、ｓ１１を繰り返し、上回るとステップｓ１３に進む。
ステップｓ１３では出力Ｄ（ＯＢ’_ＮＨ３）で尿素水供給部２８を駆動するのを停止し、尿素水添加停止タイマＴ２をリセットし、尿素水添加停止時間のカウントを開始する。
ステップｓ１４、ｓ１５では、尿素水添加停止時のＮＯｘ浄化率を演算するもので、まず、最新の前後ＮＯｘ濃度Ｓｎｏｘｆ，Ｓｎｏｘｒを読み込み、これらより添加停止時のＮＯｘ浄化率ηｂ（＝ｆ（Ｓｎｏｘｆ−Ｓｎｏｘｒ））が算出される。
ステップｓ１６では、尿素水添加停止タイマＴ２が所定時間ｔａを上回るまでステップｓ１４、ｓ１５を繰り返し、上回るとステップｓ１７に進む。
【００２７】
ステップｓ１７では、補正手段として、供給時（尿素水添加時）のＮＯｘ浄化率ηａと非供給時（尿素水添加停止時）のＮＯｘ浄化率ηｂの差分Δη（＝ηｂ−ηａ）を算出し、差分Δηに基いて現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を推定する。
ここでは実アンモニア吸着量マップｍ１（場合により、マップｍ２−１、ｍ２−２を採用）により現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を求め、リターンされる。なお、ここで推定された現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を次回の制御周期におけるステップｓ４の現状ＮＨ_３の吸着量の値として使用する。
過渡時にステップｓ５からステップｓ７に達するとする。
【００２８】
ここでは平均尿素添加量Ｂ_ＮＨ３を今回の目標尿素水添加量（供給量）ＯＢ_ＮＨ３として設定する。ステップｓ８に進むと、ここでは尿素水供給制御手段Ａ０として機能し、目標尿素水添加量ＯＢ_ＮＨ３相当の出力Ｄ_ＮＨ３で尿素水供給部２８をデューティー駆動し、今回の制御周期を終了し、リターンする。
このように、補正後のアンモニア吸着量と目標アンモニア吸着量Ａ_ＮＨ３（Ｏ）から目標尿素水添加量ＯＢ_ＮＨ３を決定するので、精度の良い還元剤供給が可能と成り、アンモニアスリップを防止し、ＮＯｘ浄化率の向上が図れる。
【００２９】
更に、現状アンモニア吸着量を精度良く把握することができるのでアンモニアの供給制御ラインＬ１とアンモニアスリップ限界ラインｎとのスリップ防止のためのマージン（図２での幅ｄ）を小さくすることが可能となり、結果的にＮＯｘの浄化効率ηを向上させることができる。また、ある程度の浄化率が得られる排気温度で、ある程度のＮＯｘ排出量があり、エンジン回転数の変動が少ない安定した所定運転状態の時（ステップｓ５、ｓ６乃至ステップｓ１７の制御時）に実施することにより精度良くアンモニア吸着量（現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３）を推定し、把握することができる。
【００３０】
補正手段Ａ３はアンモニアの供給状態時と非供給状態時のＮＯｘ浄化率の差（ステップｓ１７で算出）と、アンモニアの供給状態時もしくは非供給状態時のどちらか一方のＮＯｘ浄化率の実測値ηａ，ηｂ（ステップｓ１１、ｓ１５）に基いて、実アンモニア吸着量（現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３）を推定するが、その際、ＮＯｘ浄化率ηａの実測値が所定値より小さい場合（ηａ＜Ｘ０）にはマップｍ２−１（図５（ａ）参照）を、大きい場合（ηａ≧Ｘ０）にはマップｍ２−２（図５（ｂ）参照）を用いて、現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３を求めるとしてもよく、この場合、同一のＮＯｘ浄化率差Δηでデータ上に２つのアンモニア吸着量が存在する場合、一方のアンモニア吸着量を排除することができるので、確実な現状アンモニア吸着量Ａｍ_ＮＨ３（実アンモニア吸着量）を推定でき、アンモニアスリップを防止できる。
【００３１】
【発明の効果】
以上のように、本発明は、アンモニア吸着量を精度良く把握することができるのでアンモニアの供給制御ラインとアンモニアスリップ限界ラインとのスリップ防止のためのマージンを小さくすることが可能となり、結果的にＮＯｘの浄化効率を向上させることができる。また、ある程度の浄化率が得られる排気温度で、ある程度のＮＯｘ排出量があり、エンジン回転数の変動が少ない安定した所定運転状態の時に実施することにより精度良くアンモニア吸着量を推定でき、アンモニアスリップを防止できる。
【００３２】
請求項２の発明は、同一のＮＯｘ浄化率差でデータ上に２つのアンモニア吸着量が存在する場合、一方のアンモニア吸着量を排除することができるので、確実な実アンモニア吸着量を推定できる。
【００３３】
請求項３の発明は、補正後のアンモニア吸着量から供給量を決定するので、精度の良い還元剤供給が可能と成り、アンモニアスリップ防止、ＮＯｘ浄化率の向上が図れる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態としてのエンジンの排気浄化装置とこれを装着するエンジンの概略構成図である。
【図２】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いる排気ガス−アンモニア吸着量マップの特性説明図である。
【図３】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いるアンモニア吸着量−ＮＯｘ浄化率の特性線図である。
【図４】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いるアンモニア共存時と非共存時のＮＯｘ浄化率の差分に対する現状アンモニア吸着量の相関特性説明図である。
【図５】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いる他の、アンモニア共存時と非共存時のＮＯｘ浄化率の差分に対する現状アンモニア吸着量の相関特性説明図で、（ａ）は第１のエリア用、（ｂ）は第２のエリア用である。
【図６】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いる尿素水添加ルーチンの前部フローチャートである。
【図７】図１の排気浄化装置の排気系ＥＣＵが用いる尿素水添加ルーチンの後部フローチャートである。
【図８】排気浄化装置に用いられるＮＯｘ触媒の触媒温度−ＮＯｘ浄化率の特性線図である。
【図９】排気浄化装置に用いられるＮＯｘ触媒のアンモニア吸着量−ＮＯｘ浄化率の特性線図である。
【符号の説明】
１エンジン
６エンジンＥＣＵ
１４ＮＯｘ触媒
１５尿素水供給装置（還元剤供給手段）
２１排気系ＥＣＵ
２２前ＮＯｘセンサ
２３後ＮＯｘセンサ
η ＮＯｘ浄化率
Ｃ_ＮＨ３アンモニア消費量
ηａ供給時のＮＯｘ浄化率
ηｂ非供給時のＮＯｘ浄化率
Δη ＮＯｘ浄化率の差
Ａｍ_ＮＨ３現状アンモニア吸着量（実アンモニア吸着量）
Ａ_ＮＨ３アンモニア吸着量
Ａ０尿素水供給制御手段
Ａ１アンモニア消費量算出手段
Ａ２アンモニア吸着量推定手段
Ａ３補正手段
Ａ４還元剤供給量算出手段
Ｂ_ＮＨ３還元剤量
Ｅ排気通路

Claims

エンジンの排気通路に配設されたＮＯｘ触媒と、
上記ＮＯｘ触媒上流の排気通路にアンモニアを供給する還元剤供給手段と、
前記還元材供給手段よりも上流の上記排気通路及び上記ＮＯｘ触媒下流の上記排気通路に配設されたＮＯｘセンサと、
上記ＮＯｘセンサの情報からＮＯｘ浄化率を算出し、そのＮＯｘ浄化率からＮＯｘを浄化するために消費されたアンモニアの量を算出するアンモニア消費量算出手段と、
上記アンモニア消費量と前回算出済みの推定アンモニア吸着量とに基き上記ＮＯｘ触媒に消費されずに吸着されていると推定される推定アンモニア吸着量を推定するアンモニア吸着量推定手段と、
上記エンジンが所定の定常運転状態にある場合に、上記還元剤供給手段を供給状態と非供給状態とに切換操作するとともに当該供給時と非供給時のＮＯｘ浄化率の差を算出し、その算出されたＮＯｘ浄化率の差に基いて現状アンモニア吸着量を推定し、その現状アンモニア吸着量で上記アンモニア吸着量推定手段により推定された推定アンモニア吸着量を補正する補正手段と、
を備えたことを特徴とする排気浄化装置。
請求項１記載の排気浄化装置において、
上記補正手段はアンモニアの供給状態時と非供給状態時のＮＯｘ浄化率の差と、アンモニアの供給状態時もしくは非供給状態時のどちらか一方のＮＯｘ浄化率の実測値に基いて、実アンモニア吸着量を推定することを特徴とする排気浄化装置。
請求項１記載の排気浄化装置において、
上記ＮＯｘ触媒を担持するコンバータ内の雰囲気温度に応じて当該ＮＯｘ触媒に吸着されるべきアンモニア量を設定する目標アンモニア吸着量設定手段と、
上記目標アンモニア吸着量、上記アンモニア消費量及び上記補正アンモニア吸着量に基づいて、上記補正アンモニア吸着量が上記目標アンモニア吸着量になるように還元剤の供給量を算出する還元剤供給量算出手段と、
を備えたことを特徴とする排気浄化装置。