JP4111055B2 - 高炉の操業方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、TiＯ2含有物を高炉炉頂等から装入することによる高炉炉底の保護を効率よく行う高炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉の炉底煉瓦は、長期間の操業により侵食、磨耗による損傷を受けるが、この炉底煉瓦の浸食、損傷が高炉寿命を決定する重要な因子となっている。これは、炉体ボッシュ部から上の部分は減尺、長時間休風によるステーブ替え等により補修可能であるのに対し、炉底底部や側壁の煉瓦は操業中に補修することは不可能だからである。
【０００３】
この炉底煉瓦の損耗を防止または軽減するため、従来から、TiＯ2源の炉頂からの装入もしくは羽口からの吹込みにより、炉底煉瓦の損耗部位に高融点の凝固層（チタンベア）を堆積させる方法が実施されている。TiＯ2源は高炉内で還元され、Tiとして溶銑中に移行し、チタンベアを形成して炉底の損傷部位に固着し、炉底を保護する。なお、チタンベアは、TiＮにTiＣが固溶した物質とコークス、グラファイト、スラグ、粒銑等が混合した固形物の総称で、前記の固溶体は２０００℃以上の高い融点を有している。
【０００４】
炉底煉瓦を保護するためにTiＯ2源を使用する方法としては、従来、種々の方法が提案されている。例えば、特許文献１には、TiＯ2含有物質をコークス製造過程で原料炭に配合して得た含TiＯ2コークスを高炉の中心部に装入する方法が開示されている。しかし、この方法では、炉底中心部での温度上昇にしか対応できず、また、原料炭に配合してからコークスが排出されるまでに２４時間以上かかるので、TiＯ2源の高炉への装入が大幅に遅れるという問題があり、実用的でない。
【０００５】
特許文献２でも、TiＯ2含有原料を炉中心部に装入する方法が提案されている。これは、高炉中心部にコークスを装入するとともに前記のようにTiＯ2含有原料を装入してTiＯ2の還元を促進し、TiＯ2含有原料の装入量を少なくする方法であるが、やはり炉底中心部での温度上昇にしか対応できない。また、炉芯に前記原料を装入するための別系統の設備も必要であり、設備費がかかるという問題もある。
【０００６】
特許文献３では、TiＯ2源を炉壁側へ集中して装入することにより、炉底煉瓦表面へのチタンベアの堆積を促進して炉底部を保護する方法が提案されている。しかしながら、この方法では、炉底側壁部での温度上昇にしか対応し得ないという問題がある。
【０００７】
また、特許文献４および特許文献５に記載される方法は、炉底の損耗部位に近い羽口から粉状のTiＯ2源を熱風とともに吹き込んで、その部位を迅速かつ効果的に保護する方法である。しかしながら、この方法においては、吹込みのための設備を必要とし、また、羽口が設けられている特定方位にしかTiＯ2源の吹き込みを行えないという問題もある。
【０００８】
一方、TiＯ2源を高炉に装入するに際し、焼結鉱製造過程でTiＯ2含有物である砂鉄の配合を増加させ、得られる高TiＯ2焼結鉱を炉頂から装入する方法が一般に行われてきた。これは、砂鉄が粉状（平均粒径が約０．１４ｍｍ）であるため、高炉に直接装入すると炉内の通気性が悪化したり、ダストとして系外に排出される等の問題があるからである。この高TiＯ2焼結鉱を炉頂から装入する方法の場合は、炉底の中心部、側壁部を問わずどの方位の炉底温度が上昇しても対応可能である。
【０００９】
しかし、この方法においては、砂鉄中のTiＯ2の影響で下記の(1)、(2)に記すような問題が生じる。
【００１０】
(1) 焼結生産性の低下
砂鉄が微粉原料であるため、焼結製造過程での通気性が悪化し、焼結生産性が低下する。生産性を通常レベルに維持しようとすると、凝結材比の上昇等諸元の悪化を招く。一方、焼結の生産性を維持しなかった場合は、高炉での焼結鉱の使用比率が低下するため高炉での還元材比の上昇等が必要となり、諸元が悪化する。焼結鉱の代わりにペレットを使用すると、コスト的に不利になる。
【００１１】
また、TiＯ2の影響で、TiＯ2を固溶した晶出型ヘマタイトが多く、カルシウムフェライトが少ない組織が形成されるため、焼結鉱のＲＩ等の被還元性が悪化する。さらに、焼結鉱の高温性状等も悪化し、そのため高炉炉内の通気性が悪くなり、高炉での生産量（銑鉄生産量）が低下する。
【００１２】
(2）高炉装入TiＯ2レベル変更タイミングの遅れ
焼結工場で焼結鉱のTiＯ2含有量を高めるための原料配合の変更等の処置（アクション）をとってから成品が高炉へ送られるまでに３〜５時間、高炉の焼結槽に搬入後、炉頂から装入されるまでに３〜５時間と、合計６〜１０時間もの時間を要することになり、その分、炉底保護対策の実施（すなわち、TiＯ2含有原料の高炉への装入）が遅れることになる。
【００１３】
前記焼結鉱のTiＯ2含有量を通常時の条件へ戻す際も同様で、TiＯ2含有量を減少させるアクションをとった後の焼結鉱が高炉の炉頂から装入されるまでに６〜１０時間を要する。そのため、例えば、高TiＯ2焼結鉱の装入を実施中に、副生するスラグの処理を徐冷処理から水砕処理に切り替えて水砕を製造する必要がある場合、スラグのTiＯ2含有量が高いと水砕の性状が悪化するので通常の焼結鉱を使用しなければならないが、前記の理由で水砕の製造開始が６〜１０時間以上遅れることになる。
【００１４】
【特許文献１】
特公平７−７４３６７号公報
【特許文献２】
特開平１０−１１０２０７号公報
【特許文献３】
特開平９−４１００９号公報
【特許文献４】
特開昭６０−５６００４号公報
【特許文献５】
特公平６−６０３３０号公報
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
前述したように、従来の技術においては、高炉炉底に対するTiＯ2装入による効果が、炉底中心部での温度上昇の抑制、または炉底側壁部での温度上昇の抑制など、特定の範囲に限定されており、また、従来一般的に行われてきた焼結原料への砂鉄の配合量の増加に伴う焼結生産性の低下、焼結鉱の性状（ＲＩ等）の悪化、さらには、高炉装入TiＯ2レベルの変更の遅れ、という問題がある。
【００１６】
本発明は、これらの問題を解決して、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、早期にTiＯ2含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる高炉の操業方法を提供することを目的としている。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、この課題を解決するために検討を重ねた結果、下記（１）〜（５）に示す知見を得た。
（１）ＴｉＯ2を２５質量％以上含有する塊状鉱石を凝固層形成剤として使用すると、炉況異常の指標の一つであるスリップの回数が著しく減少する。
【００１８】
（２）炉底煉瓦の保護のためには、溶銑中のＴｉ含有量が高いほどよいが、０．３０質量％以上になると、溶銑の粘性が高くなり過ぎて高炉操業に支障をきたすので、装入するＴｉＯ2原単位（ＴｉＯ2としての装入量に換算した原単位）は１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔが望ましい。
【００１９】
（３）高炉下部における通気抵抗を示す高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる塊状鉱石を使用する場合には、それらを混合して装入するよりも、別バッチにして装入する方が、通気抵抗が下がり望ましい。
【００２０】
（４）高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性の悪化を改善することができる。
【００２１】
（５）高炉鉱石槽に前記塊状鉱石を貯蔵しておけば、必要時に直ちに高炉の炉頂から装入できるので、ＴｉＯ2を高ＴｉＯ2焼結鉱として装入する場合と比較して、効果が発現するまでの時間を６〜１０時間短縮することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を回避できる。
【００２２】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨は、下記の高炉の操業方法にある。
『ＴｉＯ2を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することを特徴とする高炉の操業方法。』
この高炉の操業方法において、ＴｉＯ2装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔの範囲内であれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００２５】
前記の「塊状鉱石」は、実質的に塊状の鉱石という意味で、後述するように、多少の粉が含まれていてもよい。
【００２６】
また、「高温荷重軟化特性値」とは、鉱石をあらかじめ決められた荷重、還元ガス流量および昇温速度の下に加熱したときの圧力の変化から求められる値で、高炉の炉下部における通気抵抗を示す指標（Ｓ値と称される）である。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の高炉の操業方法について、詳細に説明する。なお、TiＯ2の含有量、溶銑中のTiの含有量等についての「％」は「質量％」を意味する。
【００２８】
本発明の高炉の操業方法は、上記のように、ＴｉＯ2を２５％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、炉底煉瓦を保護する操業方法である。
【００２９】
TiＯ2源として塊状鉱石を用いるのは、砂鉄等の粉状物をTiＯ2源とすると、先に述べたように、高炉に直接装入することができず、前記の砂鉄を焼結原料に配合して高TiＯ2焼結鉱として装入すると、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状の悪化に加えて、高炉装入TiＯ2レベルを変更する際の時間的な遅れが避けられず、早期にTiＯ2含有原料を装入して高炉炉底の保護を効率よく行うことができないからである。
【００３０】
TiＯ2源を炉頂から装入するのは、例えば、前掲の特許文献４および特許文献５に記載されるように、粉状のTiＯ2源を炉底の損耗部位に近い羽口から吹き込むのでは、羽口が設けられている特定方位にしかTiＯ2源の吹き込みを行えず、また、吹込み設備が新たに必要となるからである。
【００３１】
塊状鉱石のTiＯ2含有量を２５％以上とするのは、この含有量範囲の下限値を境としてスリップ回数が著しく減少するからである。
【００３２】
表１に、TiＯ2含有量が２０〜３５％の範囲で異なる塊状鉱石を使用し、TiＯ2装入原単位で２５ｋｇ／銑鉄ｔを装入したときのスラグ比およびスリップ回数の調査結果を示す。なお、スリップ回数は、所定期間中における発生回数の平均値である。また、評価の欄の〇印は、スリップの発生頻度が極めて少なく良好であることを、△印はスリップが稀に生じるが良好であることを、×印は発生頻度が多く不良であることを表す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
表１の結果から明らかなように、TiＯ2含有量が２５％以上の塊状鉱石を使用すれば、スリップ回数が著しく減少する。なお、TiＯ2含有量は高い方が望ましく、その上限は、鉱石の種類、銘柄等に応じて自ずと定まるので、特に規定しない。
【００３５】
この本発明の方法で使用する塊状鉱石は、先に述べたように、実質的に塊状の鉱石であって、搬送その他のハンドリング中に発生する粉や、整粒工程で含まれてくる粉など、高炉の操業を阻害しない程度の多少の粉が含まれていてもよい。具体例により説明すると、例えば、TiＯ2含有鉱石をヤードから高炉へ搬送する前に５ｍｍ篩いでふるい分け、篩い下（−５ｍｍ）が３％を超えないものを塊状鉱石として使用すればよい。また、別の管理基準を設けて、−１０ｍｍが４０質量％未満であれば塊状鉱石として使用することとしてもよい。
【００３６】
表２に、代表的なTiＯ2含有鉱石の化学成分と粒度分布を示す。なお、粒度分布の欄の「＋４０ｍｍ」は、４０ｍｍ篩いでふるい分けたときの篩い上を表す。これらの鉱石（銘柄ａおよび銘柄ｂ）はいずれも−１０ｍｍが４０％未満であり、本発明の操業方法で使用できる塊状鉱石である。
【００３７】
【表２】
【００３８】
本発明の操業方法では、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性の悪化を緩和することがでる。
近年、ＴｉＯ2含有鉱石の入手ソースの分散化等を図るために、２種類以上のＴｉＯ2含有鉱石を使用する場合がある。この場合、例えば、２種類の鉱石を混合して使用する際、鉱石の種類によってはそれらの高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる場合がある。高温荷重軟化特性値とは、先に述べたように、高炉下部における通気抵抗を示す指標で、鉱石を、あらかじめ高炉内の状況を模して決められた荷重および還元ガス流量の下に、所定の昇温速度で加熱し、鉱石が溶融する過程での圧力損失と前記加熱温度との関係に基づいて求められる。
図１は、前記の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。図中に斜線を施した部分の面積が高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表すが、この面積が大きいほど、高炉の炉下部における通気性がよくないと判断される。
高温荷重軟化特性が異なる２種類のＴｉＯ2含有鉱石を使用する場合、それらを２バッチ以上に分けて高温荷重軟化特性の異なる鉱石をそれぞれ別のバッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性への悪影響を緩和することができる。
これは、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合は、融着帯レベルでの高炉の円周方向および半径方向での溶け落ち方が不均一になるため、部分的荷下がり不順や通気性の悪化を招きやすいが、高温荷重軟化特性の悪い鉱石を、例えば、２バッチ目で炉壁部に広く、薄く装入すれば、炉下部（特に、融着帯部）での前記特性の悪い鉱石の層厚が薄くなるので、通気性の悪化を緩和できることによるものと推察される。
本発明の高炉の操業方法は、このように、所定範囲のＴｉＯ2を含有する塊状鉱石を炉頂から装入する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、炉底煉瓦を保護する操業方法である。この操業方法によれば、高炉炉底の特定の範囲に限定されないどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結原料に砂鉄を高配合する必要がないので、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせることもない。
【００３９】
また、高炉の鉱石槽にあらかじめTiＯ2含有鉱石を貯蔵しておけば、必要な時に直ちに高炉の炉頂から装入することができるので、高TiＯ2焼結鉱を使用する場合に比べて、６〜１０時間も早くTiＯ2含有原料の高炉への装入を行い、炉底保護のための処置を実施することができる。TiＯ2の装入が必要と判断した時点から対策実施のアクションが早いほど、炉底温度の上昇抑制に効果があり、必要時にすぐに高炉の炉頂から装入できる本発明の高炉の操業方法は、実効性の大きい優れた方法である。
【００４０】
本発明の操業方法において、TiＯ2装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔであれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００４１】
炉底煉瓦の損傷の抑制には、溶銑中のTi含有量が高いほどよいが、０．３０％を超えると、溶銑の粘度が上がりすぎて高炉操業に支障をきたす。そのため、通常、溶銑中のTi含有量の上限は０．３０％、TiＯ2装入原単位では１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。TiＯ2装入原単位を上げていくと、スラグの生成量が多くなり、通気性、排滓性が悪化し、炉況が大幅に悪化するからである。一方、前記原単位が１０ｋｇ／銑鉄ｔ未満であれば炉底煉瓦の保護に対して十分な効果が得られにくい。
【００４７】
本発明の操業方法によれば、高温荷重軟化特性値が異なる２種類以上のＴｉＯ2含有鉱石を別バッチで装入するとともに、前記特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入するので、後述する実施例に示すように、通気性の悪化を改善することができる。
【００４８】
【実施例】
内容積が５０５０ｍ3の高炉で本発明の操業方法を実施し、その効果を調査、確認した。
【００４９】
(1) TiＯ2含有量が２５％または３５％の鉱石を、TiＯ2装入原単位を２５ｋｇ／銑鉄ｔとしてそれぞれ別に高炉に装入したときのスラグ比および溶銑中のTi含有量を調査した。結果を表３に示す。
【００５０】
【表３】
【００５１】
溶銑中のTi含有量はいずれも０．３０％で、支障なく操業を続けることができた。スラグ比は、TiＯ2含有量が２５％の鉱石を使用した場合で、３２４kg/銑鉄ｔで、TiＯ2含有鉱石を使用していない「ベース」の２８１kg/銑鉄ｔに比べてスラグ生成量がかなり多くなった。この結果からみて、TiＯ2装入原単位の上限は、２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。
【００５２】
(2) 高温荷重軟化特性が異なる２種類のTiＯ2含有鉱石（鉱石Ａおよび鉱石Ｂ）を使用した場合の高炉の通気性に及ぼす影響を調査した。使用した鉱石の高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表４に、調査結果を表５に示す。表５において、通気性に及ぼす影響は、高温通気性の良否を示す指標であるＫ値（通気抵抗指数）で評価した。
【００５３】
【表４】
【００５４】
【表５】
【００５５】
表４および表５の結果から明らかなように、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合、「ベース」に比べてＫ値が高く、通気性が悪化したが、２バッチに分けて炉壁部に装入することにより通気性の悪化が緩和された。さらに、高温軟化特性が劣る鉱石Ａを炉壁部に装入した場合の方が緩和の程度が大きかった。
【００６５】
【発明の効果】
本発明の高炉の操業方法によれば、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、ＴｉＯ2の装入が必要と判断した後早期にＴｉＯ2含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を求める際の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。
【産業上の利用分野】
本発明は、TiＯ2含有物を高炉炉頂等から装入することによる高炉炉底の保護を効率よく行う高炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉の炉底煉瓦は、長期間の操業により侵食、磨耗による損傷を受けるが、この炉底煉瓦の浸食、損傷が高炉寿命を決定する重要な因子となっている。これは、炉体ボッシュ部から上の部分は減尺、長時間休風によるステーブ替え等により補修可能であるのに対し、炉底底部や側壁の煉瓦は操業中に補修することは不可能だからである。
【０００３】
この炉底煉瓦の損耗を防止または軽減するため、従来から、TiＯ2源の炉頂からの装入もしくは羽口からの吹込みにより、炉底煉瓦の損耗部位に高融点の凝固層（チタンベア）を堆積させる方法が実施されている。TiＯ2源は高炉内で還元され、Tiとして溶銑中に移行し、チタンベアを形成して炉底の損傷部位に固着し、炉底を保護する。なお、チタンベアは、TiＮにTiＣが固溶した物質とコークス、グラファイト、スラグ、粒銑等が混合した固形物の総称で、前記の固溶体は２０００℃以上の高い融点を有している。
【０００４】
炉底煉瓦を保護するためにTiＯ2源を使用する方法としては、従来、種々の方法が提案されている。例えば、特許文献１には、TiＯ2含有物質をコークス製造過程で原料炭に配合して得た含TiＯ2コークスを高炉の中心部に装入する方法が開示されている。しかし、この方法では、炉底中心部での温度上昇にしか対応できず、また、原料炭に配合してからコークスが排出されるまでに２４時間以上かかるので、TiＯ2源の高炉への装入が大幅に遅れるという問題があり、実用的でない。
【０００５】
特許文献２でも、TiＯ2含有原料を炉中心部に装入する方法が提案されている。これは、高炉中心部にコークスを装入するとともに前記のようにTiＯ2含有原料を装入してTiＯ2の還元を促進し、TiＯ2含有原料の装入量を少なくする方法であるが、やはり炉底中心部での温度上昇にしか対応できない。また、炉芯に前記原料を装入するための別系統の設備も必要であり、設備費がかかるという問題もある。
【０００６】
特許文献３では、TiＯ2源を炉壁側へ集中して装入することにより、炉底煉瓦表面へのチタンベアの堆積を促進して炉底部を保護する方法が提案されている。しかしながら、この方法では、炉底側壁部での温度上昇にしか対応し得ないという問題がある。
【０００７】
また、特許文献４および特許文献５に記載される方法は、炉底の損耗部位に近い羽口から粉状のTiＯ2源を熱風とともに吹き込んで、その部位を迅速かつ効果的に保護する方法である。しかしながら、この方法においては、吹込みのための設備を必要とし、また、羽口が設けられている特定方位にしかTiＯ2源の吹き込みを行えないという問題もある。
【０００８】
一方、TiＯ2源を高炉に装入するに際し、焼結鉱製造過程でTiＯ2含有物である砂鉄の配合を増加させ、得られる高TiＯ2焼結鉱を炉頂から装入する方法が一般に行われてきた。これは、砂鉄が粉状（平均粒径が約０．１４ｍｍ）であるため、高炉に直接装入すると炉内の通気性が悪化したり、ダストとして系外に排出される等の問題があるからである。この高TiＯ2焼結鉱を炉頂から装入する方法の場合は、炉底の中心部、側壁部を問わずどの方位の炉底温度が上昇しても対応可能である。
【０００９】
しかし、この方法においては、砂鉄中のTiＯ2の影響で下記の(1)、(2)に記すような問題が生じる。
【００１０】
(1) 焼結生産性の低下
砂鉄が微粉原料であるため、焼結製造過程での通気性が悪化し、焼結生産性が低下する。生産性を通常レベルに維持しようとすると、凝結材比の上昇等諸元の悪化を招く。一方、焼結の生産性を維持しなかった場合は、高炉での焼結鉱の使用比率が低下するため高炉での還元材比の上昇等が必要となり、諸元が悪化する。焼結鉱の代わりにペレットを使用すると、コスト的に不利になる。
【００１１】
また、TiＯ2の影響で、TiＯ2を固溶した晶出型ヘマタイトが多く、カルシウムフェライトが少ない組織が形成されるため、焼結鉱のＲＩ等の被還元性が悪化する。さらに、焼結鉱の高温性状等も悪化し、そのため高炉炉内の通気性が悪くなり、高炉での生産量（銑鉄生産量）が低下する。
【００１２】
(2）高炉装入TiＯ2レベル変更タイミングの遅れ
焼結工場で焼結鉱のTiＯ2含有量を高めるための原料配合の変更等の処置（アクション）をとってから成品が高炉へ送られるまでに３〜５時間、高炉の焼結槽に搬入後、炉頂から装入されるまでに３〜５時間と、合計６〜１０時間もの時間を要することになり、その分、炉底保護対策の実施（すなわち、TiＯ2含有原料の高炉への装入）が遅れることになる。
【００１３】
前記焼結鉱のTiＯ2含有量を通常時の条件へ戻す際も同様で、TiＯ2含有量を減少させるアクションをとった後の焼結鉱が高炉の炉頂から装入されるまでに６〜１０時間を要する。そのため、例えば、高TiＯ2焼結鉱の装入を実施中に、副生するスラグの処理を徐冷処理から水砕処理に切り替えて水砕を製造する必要がある場合、スラグのTiＯ2含有量が高いと水砕の性状が悪化するので通常の焼結鉱を使用しなければならないが、前記の理由で水砕の製造開始が６〜１０時間以上遅れることになる。
【００１４】
【特許文献１】
特公平７−７４３６７号公報
【特許文献２】
特開平１０−１１０２０７号公報
【特許文献３】
特開平９−４１００９号公報
【特許文献４】
特開昭６０−５６００４号公報
【特許文献５】
特公平６−６０３３０号公報
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
前述したように、従来の技術においては、高炉炉底に対するTiＯ2装入による効果が、炉底中心部での温度上昇の抑制、または炉底側壁部での温度上昇の抑制など、特定の範囲に限定されており、また、従来一般的に行われてきた焼結原料への砂鉄の配合量の増加に伴う焼結生産性の低下、焼結鉱の性状（ＲＩ等）の悪化、さらには、高炉装入TiＯ2レベルの変更の遅れ、という問題がある。
【００１６】
本発明は、これらの問題を解決して、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、早期にTiＯ2含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる高炉の操業方法を提供することを目的としている。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、この課題を解決するために検討を重ねた結果、下記（１）〜（５）に示す知見を得た。
（１）ＴｉＯ2を２５質量％以上含有する塊状鉱石を凝固層形成剤として使用すると、炉況異常の指標の一つであるスリップの回数が著しく減少する。
【００１８】
（２）炉底煉瓦の保護のためには、溶銑中のＴｉ含有量が高いほどよいが、０．３０質量％以上になると、溶銑の粘性が高くなり過ぎて高炉操業に支障をきたすので、装入するＴｉＯ2原単位（ＴｉＯ2としての装入量に換算した原単位）は１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔが望ましい。
【００１９】
（３）高炉下部における通気抵抗を示す高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる塊状鉱石を使用する場合には、それらを混合して装入するよりも、別バッチにして装入する方が、通気抵抗が下がり望ましい。
【００２０】
（４）高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性の悪化を改善することができる。
【００２１】
（５）高炉鉱石槽に前記塊状鉱石を貯蔵しておけば、必要時に直ちに高炉の炉頂から装入できるので、ＴｉＯ2を高ＴｉＯ2焼結鉱として装入する場合と比較して、効果が発現するまでの時間を６〜１０時間短縮することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を回避できる。
【００２２】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨は、下記の高炉の操業方法にある。
『ＴｉＯ2を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することを特徴とする高炉の操業方法。』
この高炉の操業方法において、ＴｉＯ2装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔの範囲内であれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００２５】
前記の「塊状鉱石」は、実質的に塊状の鉱石という意味で、後述するように、多少の粉が含まれていてもよい。
【００２６】
また、「高温荷重軟化特性値」とは、鉱石をあらかじめ決められた荷重、還元ガス流量および昇温速度の下に加熱したときの圧力の変化から求められる値で、高炉の炉下部における通気抵抗を示す指標（Ｓ値と称される）である。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の高炉の操業方法について、詳細に説明する。なお、TiＯ2の含有量、溶銑中のTiの含有量等についての「％」は「質量％」を意味する。
【００２８】
本発明の高炉の操業方法は、上記のように、ＴｉＯ2を２５％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、炉底煉瓦を保護する操業方法である。
【００２９】
TiＯ2源として塊状鉱石を用いるのは、砂鉄等の粉状物をTiＯ2源とすると、先に述べたように、高炉に直接装入することができず、前記の砂鉄を焼結原料に配合して高TiＯ2焼結鉱として装入すると、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状の悪化に加えて、高炉装入TiＯ2レベルを変更する際の時間的な遅れが避けられず、早期にTiＯ2含有原料を装入して高炉炉底の保護を効率よく行うことができないからである。
【００３０】
TiＯ2源を炉頂から装入するのは、例えば、前掲の特許文献４および特許文献５に記載されるように、粉状のTiＯ2源を炉底の損耗部位に近い羽口から吹き込むのでは、羽口が設けられている特定方位にしかTiＯ2源の吹き込みを行えず、また、吹込み設備が新たに必要となるからである。
【００３１】
塊状鉱石のTiＯ2含有量を２５％以上とするのは、この含有量範囲の下限値を境としてスリップ回数が著しく減少するからである。
【００３２】
表１に、TiＯ2含有量が２０〜３５％の範囲で異なる塊状鉱石を使用し、TiＯ2装入原単位で２５ｋｇ／銑鉄ｔを装入したときのスラグ比およびスリップ回数の調査結果を示す。なお、スリップ回数は、所定期間中における発生回数の平均値である。また、評価の欄の〇印は、スリップの発生頻度が極めて少なく良好であることを、△印はスリップが稀に生じるが良好であることを、×印は発生頻度が多く不良であることを表す。
【００３３】
【表１】
表１の結果から明らかなように、TiＯ2含有量が２５％以上の塊状鉱石を使用すれば、スリップ回数が著しく減少する。なお、TiＯ2含有量は高い方が望ましく、その上限は、鉱石の種類、銘柄等に応じて自ずと定まるので、特に規定しない。
【００３５】
この本発明の方法で使用する塊状鉱石は、先に述べたように、実質的に塊状の鉱石であって、搬送その他のハンドリング中に発生する粉や、整粒工程で含まれてくる粉など、高炉の操業を阻害しない程度の多少の粉が含まれていてもよい。具体例により説明すると、例えば、TiＯ2含有鉱石をヤードから高炉へ搬送する前に５ｍｍ篩いでふるい分け、篩い下（−５ｍｍ）が３％を超えないものを塊状鉱石として使用すればよい。また、別の管理基準を設けて、−１０ｍｍが４０質量％未満であれば塊状鉱石として使用することとしてもよい。
【００３６】
表２に、代表的なTiＯ2含有鉱石の化学成分と粒度分布を示す。なお、粒度分布の欄の「＋４０ｍｍ」は、４０ｍｍ篩いでふるい分けたときの篩い上を表す。これらの鉱石（銘柄ａおよび銘柄ｂ）はいずれも−１０ｍｍが４０％未満であり、本発明の操業方法で使用できる塊状鉱石である。
【００３７】
【表２】
本発明の操業方法では、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性の悪化を緩和することがでる。
近年、ＴｉＯ2含有鉱石の入手ソースの分散化等を図るために、２種類以上のＴｉＯ2含有鉱石を使用する場合がある。この場合、例えば、２種類の鉱石を混合して使用する際、鉱石の種類によってはそれらの高温荷重軟化特性値（Ｓ値）が異なる場合がある。高温荷重軟化特性値とは、先に述べたように、高炉下部における通気抵抗を示す指標で、鉱石を、あらかじめ高炉内の状況を模して決められた荷重および還元ガス流量の下に、所定の昇温速度で加熱し、鉱石が溶融する過程での圧力損失と前記加熱温度との関係に基づいて求められる。
図１は、前記の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。図中に斜線を施した部分の面積が高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表すが、この面積が大きいほど、高炉の炉下部における通気性がよくないと判断される。
高温荷重軟化特性が異なる２種類のＴｉＯ2含有鉱石を使用する場合、それらを２バッチ以上に分けて高温荷重軟化特性の異なる鉱石をそれぞれ別のバッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、通気性への悪影響を緩和することができる。
これは、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合は、融着帯レベルでの高炉の円周方向および半径方向での溶け落ち方が不均一になるため、部分的荷下がり不順や通気性の悪化を招きやすいが、高温荷重軟化特性の悪い鉱石を、例えば、２バッチ目で炉壁部に広く、薄く装入すれば、炉下部（特に、融着帯部）での前記特性の悪い鉱石の層厚が薄くなるので、通気性の悪化を緩和できることによるものと推察される。
本発明の高炉の操業方法は、このように、所定範囲のＴｉＯ2を含有する塊状鉱石を炉頂から装入する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することにより、炉底煉瓦を保護する操業方法である。この操業方法によれば、高炉炉底の特定の範囲に限定されないどの部位における温度の上昇に対しても対応することができ、焼結原料に砂鉄を高配合する必要がないので、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせることもない。
【００３９】
また、高炉の鉱石槽にあらかじめTiＯ2含有鉱石を貯蔵しておけば、必要な時に直ちに高炉の炉頂から装入することができるので、高TiＯ2焼結鉱を使用する場合に比べて、６〜１０時間も早くTiＯ2含有原料の高炉への装入を行い、炉底保護のための処置を実施することができる。TiＯ2の装入が必要と判断した時点から対策実施のアクションが早いほど、炉底温度の上昇抑制に効果があり、必要時にすぐに高炉の炉頂から装入できる本発明の高炉の操業方法は、実効性の大きい優れた方法である。
【００４０】
本発明の操業方法において、TiＯ2装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔであれば、高炉操業に支障をきたすことなく炉底煉瓦を保護することができる。
【００４１】
炉底煉瓦の損傷の抑制には、溶銑中のTi含有量が高いほどよいが、０．３０％を超えると、溶銑の粘度が上がりすぎて高炉操業に支障をきたす。そのため、通常、溶銑中のTi含有量の上限は０．３０％、TiＯ2装入原単位では１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。TiＯ2装入原単位を上げていくと、スラグの生成量が多くなり、通気性、排滓性が悪化し、炉況が大幅に悪化するからである。一方、前記原単位が１０ｋｇ／銑鉄ｔ未満であれば炉底煉瓦の保護に対して十分な効果が得られにくい。
【００４７】
本発明の操業方法によれば、高温荷重軟化特性値が異なる２種類以上のＴｉＯ2含有鉱石を別バッチで装入するとともに、前記特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入するので、後述する実施例に示すように、通気性の悪化を改善することができる。
【００４８】
【実施例】
内容積が５０５０ｍ3の高炉で本発明の操業方法を実施し、その効果を調査、確認した。
【００４９】
(1) TiＯ2含有量が２５％または３５％の鉱石を、TiＯ2装入原単位を２５ｋｇ／銑鉄ｔとしてそれぞれ別に高炉に装入したときのスラグ比および溶銑中のTi含有量を調査した。結果を表３に示す。
【００５０】
【表３】
溶銑中のTi含有量はいずれも０．３０％で、支障なく操業を続けることができた。スラグ比は、TiＯ2含有量が２５％の鉱石を使用した場合で、３２４kg/銑鉄ｔで、TiＯ2含有鉱石を使用していない「ベース」の２８１kg/銑鉄ｔに比べてスラグ生成量がかなり多くなった。この結果からみて、TiＯ2装入原単位の上限は、２５ｋｇ／銑鉄ｔとするのが望ましい。
【００５２】
(2) 高温荷重軟化特性が異なる２種類のTiＯ2含有鉱石（鉱石Ａおよび鉱石Ｂ）を使用した場合の高炉の通気性に及ぼす影響を調査した。使用した鉱石の高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を表４に、調査結果を表５に示す。表５において、通気性に及ぼす影響は、高温通気性の良否を示す指標であるＫ値（通気抵抗指数）で評価した。
【００５３】
【表４】
【表５】
表４および表５の結果から明らかなように、前記２種類の鉱石を混合して使用した場合、「ベース」に比べてＫ値が高く、通気性が悪化したが、２バッチに分けて炉壁部に装入することにより通気性の悪化が緩和された。さらに、高温軟化特性が劣る鉱石Ａを炉壁部に装入した場合の方が緩和の程度が大きかった。
【００６５】
【発明の効果】
本発明の高炉の操業方法によれば、高炉炉底のどの部位における温度の上昇に対しても対応することができる。また、焼結生産性の低下や焼結鉱の性状悪化を生じさせずに、ＴｉＯ2の装入が必要と判断した後早期にＴｉＯ2含有原料を装入し、高炉炉底の保護を効率よく行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 図１は、高温荷重軟化特性値（Ｓ値）を求める際の圧損と加熱温度の関係の一例を模式的に示す図である。
Claims (2)
- ＴｉＯ2を２５質量％以上含有する塊状鉱石を炉頂から装入し、炉底煉瓦を保護する高炉の操業方法において、高温荷重軟化特性値が異なる塊状鉱石を別バッチで装入するとともに、高温荷重軟化特性値が最も高い塊状鉱石を炉壁部付近に装入することを特徴とする高炉の操業方法。
- ＴｉＯ2装入原単位が１０〜２５ｋｇ／銑鉄ｔであることを特徴とする請求項１に記載の高炉の操業方法。
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