JP4103431B2 - Suspension arm member - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の車輪を車体に対し支持するサスペンション装置に適用されるサスペンションアーム部材の技術分野に属する。
【0002】
【従来の技術】
従来、サスペンションアーム部材としては、例えば、特開平10−166823号公報に記載のものが知られている。
【0003】
この従来公報には、中空構造として軽量化を図り、強度の劣化を生じることのないサスペンションアーム部材を提供することを目的とし、サスペンションアーム部材をパイプ部材で形成したものが記載されている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来のサスペンションアーム部材にあっては、パイプ材からなり、略く字状に屈曲され、その屈曲部を膨大に形成してその屈曲部の外周面に軸受ボス取付座を形成するとともに両端部にサスペンションメンバ取付部および車輪支持部材取付部を形成し、強度を必要とする個所を2重管構造としたため、アーム部材全体としてみたときに、強度・剛性に影響が大きい取付部周辺で取付部とパイプ材部分を結合することになり、結合部分の重量が大きくなる、あるいは、結合部分を軽量化した場合、強度・剛性が低下するという問題があった。
【0005】
本発明は、上記問題点に着目してなされたもので、要求される強度・剛性を維持したままで軽量化を図ることができるサスペンションアーム部材を提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明では、第1の連結部と第2の連結部と第3の連結部と本体部とを備えたサスペンションアーム部材において、第1の連結部と第2の連結部とを繋ぐ本体部の第1の外周縁は、外側に向かって凸形状である第2の円弧状曲面部を、第2の連結部の近傍に有し、
第2の連結部と第3の連結部とを繋ぐ本体部の第2の外周縁は、第1の連結部に向かって凸形状である第1の円弧状曲面部を、第2の連結部の近傍に有し、前記第1の円弧状曲面部は、前記第2の連結部の中心を通る車両幅方向の直線に向かって凸形状であることを特徴とする手段とした。
【0007】
【発明の効果】
サスペンションアーム部材に対し、車輪保持部材からの車両前後方向入力が強度・剛性的に最も厳しい。この車輪保持部材からの曲げ方向に作用する車両前後方向入力に対し、車体もしくはサスペンションのメンバー部材に連結される第2の連結部の近傍では、曲げ応力と引っ張り応力との両方の応力を受けることになる。したがって、第2の連結部の近傍であって第2の外周縁側の位置では、曲げ応力と引っ張り応力とが互いに打ち消し合うことになり、応力レベルが下がる。言い換えると、第2の連結部の近傍であって第2の外周縁側の位置では、要求される強度・剛性が低い分、重量の削減が可能である。
【0008】
よって、本発明にあっては、上記のように第2の連結部の近傍であって第2の外周縁側の位置において応力レベルが下がることを考慮し、この部分に第1の円弧状曲面部を形成した。このため、周知の本体部形状に対して一部が削り取られた形状となり、本体部の面積が平面視で削減される分、例えば、同じ素材により製造されたサスペンションアーム部材と比べた場合には重量が低下する。その結果、サスペンションアーム部材として要求される強度・剛性を維持したままで軽量化を図ることができる。
【0009】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のサスペンションアーム部材を実現する実施の形態を、請求項1,2,3に係る発明に対応する実施例1と、請求項4に係る発明に対応する実施例2と、請求項5に係る発明に対応する実施例3と、に基づいて説明する。
【0010】
(実施例1)
まず、構成を説明する。
図1は実施例1のサスペンションアーム部材が適用されたフロントサスペンションの一例を示す斜視図である。図1において、20はサスペンションメンバー、21はサスペンションクロスメンバー(サスペンションのメンバー部材)、22はスタビライザー、23はストラットアッシー、24はハブアッシー(車輪保持部材)、25はアッパーリンク、A1はサスペンションアーム(サスペンションアーム部材)である。
【0011】
前記アッパーリンク25は、車体に固定されるサスペンションメンバー20に対し支持されている。
【0012】
前記サスペンションアームA1は、車体に固定されるサスペンションクロスメンバー21に対し支持されている。
【0013】
そして、前記ハブアッシー24は、上側のアッパーリンク25と下側のサスペンションアームAとにより車体に対し揺動可能に支持し、上下方向の入力応力をストラットアッシー23により受けるようにしている。なお、ハブアッシー24には、図外の車輪が装着される。
【0014】
図2はサスペンションアームA1を示す平面図であり、図3は図2のC−C断面図である。図2及び図3において、1は本体部、2はアクスル側連結部(第1の連結部)、3は車体前側連結部(第2の連結部)、4は車体後側連結部(第3の連結部)、5は中心軸、6は中心軸、7は前側円弧状凸曲面部(第2の円弧状曲面部)、8は前側凸弓状部、9は車体側円弧状凹曲面部(第1の円弧状曲面部)、10は車体側凹弓状部、11は後側円弧状凸曲面部、12は後側凹弓状部、13は中心軸、17は前側外周縁(第1の外周縁)、18は車体側外周縁(第2の外周縁)、19は後側外周縁(第3の外周縁)である。
【0015】
前記アクスル側連結部2は、車両上下方向に略平行な中心軸5を持つ円筒部により構成され、車輪を回転保持するハブアッシー24に連結される。
【0016】
前記車体前側連結部3は、車両前後方向に略平行な中心軸6を持つ円筒部により構成され、サスペンションクロスメンバー21に連結される。
【0017】
前記車体後側連結部4は、車両上下方向に略平行な中心軸13を持つ円筒ブッシュにより構成され、サスペンションクロスメンバー21に連結される。
【0018】
前記本体部1は、前記3つの連結部2,3,4に対し一体に結合される。そして、これらの連結部2,3,4は、アクスル側連結部2に対する車体前側連結部3と車体後側連結部4との距離を比較した場合、車体前側連結部3が車体後側連結部4よりアクスル側連結部2に対して近い位置に配置されている。
【0019】
前記本体部1のアクスル側連結部2と車体前側連結部3とを繋ぐ前側外周縁17は、外側に向かって凸形状である前側円弧状凸曲面部7を、車体前側連結部3の近傍に有し、外側に向かって緩やかにカーブを描く形状である前側凸弓状部8を、前側円弧状凸曲面部7以外の部分に有する。
【0020】
前記本体部1の車体前側連結部3と車体後側連結部4とを繋ぐ車体側外周縁18は、アクスル側連結部2に向かって凸形状である車体側円弧状凹曲面部9を、車体前側連結部3の近傍に有し、内側に向かって緩やかにカーブを描く形状である車体側凹弓状部10を、車体側円弧状凹曲面部9以外の部分に有する。
【0021】
前記本体部1の車体後側連結部4とアクスル側連結部2とを繋ぐ後側外周縁19は、外側に向かって凸形状である後側円弧状凸曲面部11を、車体後側連結部4の近傍に有し、内側に向かって緩やかにカーブを描く形状である後側凹弓状部12を、後側円弧状凸曲面部11以外の部分に有する。
【0022】
前記本体部1は、図3に示すように、上下の面に凹部1a,1bを形成することにより、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2が厚く、中央部の厚みt3が薄い断面形状に設定されている。ここで、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2とを比較すると、車輪等を避ける必要がある後側外周縁19の近傍の厚みt2を、前側外周縁17の近傍の厚みt1より大きくとっている(t2>t1>t3)。
【0023】
次に、作用を説明する。
【0024】
[軽量化について]
サスペンションアームA1が受ける荷重のうち、強度・剛性的に最も厳しく、重要な荷重は、ハブアッシー24からアクスル側連結部2に入力される略前後方向の荷重である。
【0025】
そこで、図4に示すように、従来形状のサスペンションアームにおいて、アクスル側連結部に車両前方から車両後方に向かって荷重Fが作用する場合について考える。
【0026】
まず、簡単のため、上下軸回り回転バネは0,サスペンションアームはバネに比べて剛性が高いと考える(実際に回転バネが無視できないのはB部)。
力の釣り合いにより、
F=F1+F3 ...(1)
が成立し、モーメントの釣り合いにより、
F2*L1=F4*L2 ...(2)
が成立する。
(2)式により、F2とF4との関係は、
F2=(L2/L1)*F4>F4 ...(3)
となる。F1,F3の比はB部のブッシュとC部のブッシュとのバネの比(ブッシュのバネ配分)であり、
F1≪F3 ...(4)
となる。F3とF4はC部のブッシュの車両前後方向バネと車幅方向バネとのバネ配分により決まり、
F3≒F4 ...(5)
となる。そして、(3),(4),(5)式により、
F1≪F3≒F4<F2 ...(6)
となる。よって、B部はF2が支配的な力となり、基本的に引っ張り荷重がかかることになる。
【0027】
次に、B部の回転バネの影響について考察する。
A部(アクスル側連結部)に車両前方から車両後方に向かって荷重Fが作用すると、サスペンションアームは、図5(イ)に示すように、反時計回りに回転するように変形する。したがって、B部にはその反力として時計回りのモーメントMが発生する。
【0028】
次に、前記引っ張り荷重とモーメント荷重を重ね合わせる。
引っ張り荷重F2による引っ張り応力をP1とし、モーメントMによる曲げ応力をM1とする。引っ張り応力P1,P1は、図5(ロ)に示すように、サスペンションアームのB部の両側面位置において同じ車両内側方向に作用する。一方、曲げ応力をM1は、図5(ロ)に示すように、サスペンションアームのB部の車両前方側面において車両内側方向に作用し、車両後方側面において車両外側方向に作用する。
よって、サスペンションアームB部の車両前方側面の応力は、P1+M1となり高い応力が作用する。これに対し、サスペンションアームB部の車両後方側面の応力は、P1−M1となり低い応力が作用する。つまり、サスペンションアームB部の応力は、前部分と後部分とで異なり、前部分応力>後部分応力となる関係であることが解明された。
【0029】
すなわち、サスペンションアームB部の車両後方側面の近傍は、要求される強度・剛性が低くなる。この解明結果に基づき、車体前側連結部3につながる車体側外周縁18には、アクスル側連結部2に向かって凸形状である車体側円弧状凸曲面部9を形成した。このため、図6の仮想線にて示す周知の本体部形状に対して一部が削り取られた形状となり、図6のハッチングで示すように、本体部の面積が平面視で削減される分、例えば、同じ素材により製造されたサスペンションアームと比べた場合には重量が低下する。
【0030】
一方、サスペンションアームB部の車両前方側面の近傍は、要求される強度・剛性が高くなる。この解明結果に基づき、車体前側連結部3につながる前側外周縁17には、外側に向かって凸形状である前側円弧状凸曲面部7を形成した。このため、車両前方側面の近傍に要求される強度・剛性を確保することができる。
【0031】
以上の結果、本実施例1では、要求される強度・剛性を維持したままで軽量化を図ることができる最適形状のサスペンションアームA1とすることができる。
【0032】
[曲げ剛性について]
サスペンションアームA1には、図5(イ)に示すように、大きな曲げ応力が作用するため、本実施例1では、本体部1の上下の面に凹部1a,1bを形成し、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2が厚く、中央部の厚みt3が薄い断面形状に設定した(図3)。
【0033】
よって、サスペンションアームA1に大きな曲げ応力が作用した場合、断面形状を高い曲げ剛性を示すI字状に設定したことにより、曲げ変形量が小さく抑えられる。
【0034】
さらに、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2とを比較すると、車輪等を避ける必要がある後側外周縁19の近傍の厚みt2を、前側外周縁17の近傍の厚みt1より大きくとっている。
【0035】
すなわち、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2とを同じ厚みにした場合、車輪等を避ける必要があることで長さが長くなってしまい後側外周縁19の曲げ剛性が低くなる。これに対し、t1<t2とすることにより、前側外周縁17の曲げ剛性と、長さの長い後側外周縁19の曲げ剛性と、をほぼ等しくすることができる。
【0036】
よって、サスペンションアームA1に大きな曲げ応力が作用した場合、前側外周縁17と後側外周縁19の厚みt1,t2に差を持たせた設定(t1<t2)により、さらなる曲げ剛性向上効果を得ることができる。
【0037】
ちなみに、図7は本実施例1のサスペンションアームA1の曲げ剛性と、実施例1と同一重量による通常のサスペンションアームの曲げ剛性と、を比較したものである。
【0038】
この曲げ剛性比較試験によると、1N(ニュートン)当たりの応力点相対変位を、実施例1のサスペンションアームA1で1とした場合、実施例1と同一重量の通常のサスペンションアームは1.4となり、約3割の剛性向上を実現していることが確認された。
【0039】
次に、効果を説明する。
【0040】
実施例1のサスペンションアーム部材にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
【0041】
(1) 本体部1とアクスル側連結部2と車体前側連結部3と車体後側連結部4とを備えたサスペンションアームA1において、本体部1の車体前側連結部3と車体後側連結部4とを繋ぐ車体側外周縁18は、アクスル側連結部2に向かって凸形状である車体側円弧状凹曲面部9を、車体前側連結部3の近傍に有し、車体側円弧状凹曲面部9は、車体前側連結部3の連結部の中心を通る車両幅方向の直線に向かって凸形状である構成としたため、サスペンションアーム部材として要求される強度・剛性を維持したままで軽量化を図ることができる(請求項1に対応する実施例効果)。
【0042】
(2) また、本体部1のアクスル側連結部2と車体前側連結部3とを繋ぐ前側外周縁17は、外側に向かって凸形状である前側円弧状凸曲面部7を、車体前側連結部3の近傍に有する構成としたため、曲げ応力と引っ張り応力とが同方向に作用することがあることで、高い強度・剛性が要求される前側外周縁17のうち車体前側連結部3の近傍において、高い強度・剛性が要求に応えることができる(請求項1に対応する実施例効果)。
【0043】
(3) 車体前側連結部3は、車体前側連結部3を構成する円筒部の中心軸6が車両前後方向に略平行であるため、ハブアッシー24からの車両前後方向入力に対し、円筒部の中心軸が車両の上下方向に略平行な場合と比べ、車体前側連結部3の近傍では、発生する曲げ応力が大きくなる。よって、その分だけ、軽量化の効果を高めることができる(請求項2に対応する実施例効果)。
【0044】
(4) 本体部1の上下の面に凹部1a,1bを形成し、前側外周縁17の近傍の厚みt1と後側外周縁19の近傍の厚みt2が厚く、中央部の厚みt3が薄い断面形状に設定したため、サスペンションアームA1の軽量化を図りながら高い曲げ剛性を確保することができる(請求項3に対応する実施例効果)。
【0045】
すなわち、本体部1は、面内曲げの入力が支配的であるため、中央部の近傍では厚さを薄くして軽量化を図りながら、面内曲げ応力が集中する外周側では厚さをある程度確保することで高い曲げ剛性を確保する。
【0046】
(実施例2)
実施例2のサスペンションアームA2は、実施例1のサスペンションアームA1のさらなる軽量化を図った例である。
【0047】
すなわち、図8に示すように、本体部1のアクスル側連結部2と車体前側連結部3とを繋ぐ前側外周縁17は、外側に向かって凸形状である前側円弧状凸曲面部7を、車体前側連結部3の近傍に有する。そして、前側円弧状凸曲面部7とは逆に内側に向かって凸形状による前側円弧状凹曲面部14を、前側円弧状凸曲面部7と隣接する位置に有する。さらに、外側に向かって緩やかにカーブを描く形状である前側凸弓状部8を、前側円弧状曲面部7及び前側円弧状凹曲面部14以外の部分に有する。なお、他の構成は実施例1と同様であるので、説明を省略する。また、作用も実施例1と同様であるので、説明を省略する。
【0048】
ちなみに、図9は実施例1と同一重量とした本実施例2のサスペンションアームA2の曲げ剛性と、実施例1のサスペンションアームA1の曲げ剛性と、を比較したものである。
【0049】
この曲げ剛性比較試験によると、1N(ニュートン)当たりの応力点相対変位を、実施例1のサスペンションアームA1で1とした場合、実施例1と同一重量とした本実施例2のサスペンションアームA2は0.98となり、数パーセントの剛性向上を実現していることが確認された。
【0050】
次に、効果を説明する。
【0051】
この実施例2のサスペンションアーム部材にあっては、下記の効果を得ることができる。
【0052】
(5) 本体部1のアクスル側連結部2と車体前側連結部3とを繋ぐ前側外周縁17は、前側円弧状凸曲面部7とは逆に内側に向かって凸形状による前側円弧状凹曲面部14を、前側円弧状凸曲面部7と隣接する位置に有する構成としたため、前側円弧状凹曲面部14の分、さらに軽量化を図ることができる(請求項4に対応する実施例効果)。
【0053】
(実施例3)
実施例3のサスペンションアームA3は、本体部1の略中央部分に開口部15を設けた例である。
【0054】
すなわち、図10に示すように、本体部1の略中央部分には開口部15が設けられている。そして、前記開口部15の開口縁部16と隣接する前側外周縁17と車体側外周縁18と後側外周縁19とで囲まれた部分は、それぞれD−D断面、E−E断面、F−F断面に示すように、略長方形断面に形成している。
【0055】
そして、開口縁部16と隣接する前側外周縁17と車体側外周縁18と後側外周縁19とで囲まれた部分以外の部分は、図3に示すように、実施例1と同様に、周辺の前側外周縁17と後側外周縁19の厚みt1,t2が厚く、中央部の厚みt3が薄い形状に形成している。
【0056】
さらに、前側外周縁17に有する前側凸弓状部8'は、実施例1,2の前側凸弓状部8に比べて外側への膨らみを大きくし、また、後側外周縁19に有する後側凹弓状部12'は、実施例1,2の後側凹弓状部12に比べて内側へのへこみを大きくしている。これによって、本体部1の車両前後方向幅を、実施例1,2のに比べて狭く設定している。なお、他の構成は実施例1と同様であるので、説明を省略する。
【0057】
次に、作用を説明する。
【0058】
この実施例3では、開口縁部16と隣接する前側外周縁17と車体側外周縁18と後側外周縁19とで囲まれた部分が、出来る限り引っ張り・圧縮の荷重だけを受けるように開口部15が設定されているため、開口部15の周辺の部材の利用率が高くなり、結果として、軽量化と強度・剛性の向上を両立させたサスペンションアームA3を実現している。
【0059】
ちなみに、図11は実施例1と同一重量とした本実施例3のサスペンションアームA3の曲げ剛性と、実施例1のサスペンションアームA1の曲げ剛性と、を比較したものである。
【0060】
この曲げ剛性比較試験によると、1N(ニュートン)当たりの応力点相対変位を、実施例1のサスペンションアームA1で1とした場合、実施例1と同一重量とした本実施例3のサスペンションアームA3は0.92となり、約1割の剛性向上を実現していることが確認された。
【0061】
次に、効果を説明する。
【0062】
この実施例3のサスペンションアーム部材にあっては、下記の効果を得ることができる。
【0063】
(6) 本体部1の中央部分に開口部15を設けたため、軽量化と強度・剛性の向上を両立させたサスペンションアームA3を実現することができる(請求項5に対応する実施例効果)。
【0064】
以上、本発明のサスペンションアーム部材を実施例1〜実施例3に基づき説明してきたが、具体的な構成については、これらの実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【0065】
例えば、実施例1では、サスペンションのメンバー部材に連結されるサスペンションアームA1の例を示したが、車体に直接連結されるサスペンションアーム部材としても適用することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施例1のサスペンションアーム部材が適用されたフロントサスペンションの一例を示す斜視図である。
【図2】実施例1のサスペンションアームを示す平面図である。
【図3】実施例1のサスペンションアームを示す図2のC−C断面図である。
【図4】従来例のサスペンションアームにおいてA部に車両前方から後方に向かう力が作用した場合の力関係を示す図である。
【図5】従来例のサスペンションアームにおいてA部に車両前方から後方に向かう力が作用した場合にB部に作用するモーメントを示す図とB部の前側と後側での引っ張り応力と曲げ応力の関係を示す図である。
【図6】実施例1のサスペンションアームが前後方向荷重を受けた場合の変形状況を示す作用説明図である。
【図7】実施例1のサスペンションアームと、実施例1とは同一重量の通常のサスペンションアームと、の曲げ剛性の比較試験結果を示す図である。
【図8】実施例2のサスペンションアームを示す平面図である。
【図9】実施例1のサスペンションアームと、実施例1とは同一重量の実施例2のサスペンションアームと、の曲げ剛性の比較試験結果を示す図である。
【図10】実施例3のサスペンションアームを示す平面図である。
【図11】実施例1のサスペンションアームと、実施例1とは同一重量の実施例3のサスペンションアームと、の曲げ剛性の比較試験結果を示す図である。
【符号の説明】
A1 サスペンションアーム(サスペンションアーム部材)
1 本体部
2 アクスル側連結部(第1の連結部)
3 車体前側連結部(第2の連結部)
4 車体後側連結部(第3の連結部)
5 中心軸
6 中心軸
7 前側円弧状凸曲面部(第2の円弧状曲面部)
8 前側凸弓状部
9 車体側円弧状凹曲面部(第1の円弧状曲面部)
10 車体側凹弓状部
11 後側円弧状凸曲面部
12 後側凹弓状部
13 中心軸
17 前側外周縁(第1の外周縁)
18 車体側外周縁(第2の外周縁)
19 後側外周縁(第3の外周縁)
20 サスペンションメンバー
21 サスペンションクロスメンバー(サスペンションのメンバー部材)
22 スタビライザー
23 ストラットアッシー
24 ハブアッシー(車輪保持部材)
25 アッパーリンク[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention belongs to the technical field of a suspension arm member applied to a suspension device that supports a wheel of an automobile with respect to a vehicle body.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a suspension arm member, for example, one described in JP-A-10-166823 has been known.
[0003]
This prior art publication describes a suspension arm member formed of a pipe member for the purpose of providing a suspension arm member that is lightweight as a hollow structure and does not cause deterioration in strength.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, the conventional suspension arm member is made of a pipe material, bent into a substantially rectangular shape, and formed an enormous amount of the bent portion to form a bearing boss mounting seat on the outer peripheral surface of the bent portion and both ends. The suspension member mounting part and wheel support member mounting part are formed in the part, and the part that requires strength has a double pipe structure, so it is installed around the mounting part that has a large effect on strength and rigidity when viewed as a whole arm member When the portion and the pipe material portion are joined, the weight of the joining portion increases, or when the joining portion is reduced in weight, there is a problem that strength and rigidity are lowered.
[0005]
The present invention has been made paying attention to the above problems, and an object of the present invention is to provide a suspension arm member that can be reduced in weight while maintaining required strength and rigidity.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, according to the present invention, in a suspension arm member including a first connecting part, a second connecting part, a third connecting part, and a main body part, the first connecting part and the second connecting part are provided. The first outer peripheral edge of the main body part connecting the parts has a second arcuate curved surface part that is convex toward the outside in the vicinity of the second connecting part,
The second outer peripheral edge of the main body portion connecting the second connecting portion and the third connecting portion is a second arcuate curved portion that is convex toward the first connecting portion. The first arcuate curved surface portion has a convex shape toward a straight line in the vehicle width direction passing through the center of the second connecting portion.
[0007]
【The invention's effect】
For the suspension arm member, the vehicle longitudinal direction input from the wheel holding member is the most severe in terms of strength and rigidity. In the vicinity of the second connecting portion connected to the member member of the vehicle body or the suspension, both bending stress and tensile stress are applied to the vehicle longitudinal direction input acting in the bending direction from the wheel holding member. become. Therefore, in the vicinity of the second connecting portion and on the second outer peripheral edge side, the bending stress and the tensile stress cancel each other, and the stress level decreases. In other words, in the vicinity of the second connecting portion and on the second outer peripheral edge side, the required strength and rigidity can be reduced, so that the weight can be reduced.
[0008]
Therefore, in the present invention, in consideration of the fact that the stress level decreases in the vicinity of the second connecting portion and at the position of the second outer peripheral edge as described above, the first arcuate curved surface portion is provided in this portion. Formed. For this reason, it becomes a shape in which a part of the well-known main body portion is cut off, and the area of the main body portion is reduced in plan view, for example, when compared with a suspension arm member manufactured from the same material Weight is reduced. As a result, it is possible to reduce the weight while maintaining the strength and rigidity required for the suspension arm member.
[0009]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments for realizing the suspension arm member according to the present invention are described in the first embodiment corresponding to the first, second, and third embodiments, the second embodiment corresponding to the fourth aspect , and the claims. Example 3 corresponding to the invention according to No. 5 will be described.
[0010]
(Example 1)
First, the configuration will be described.
FIG. 1 is a perspective view showing an example of a front suspension to which the suspension arm member of the first embodiment is applied. In FIG. 1, 20 is a suspension member, 21 is a suspension cross member (suspension member), 22 is a stabilizer, 23 is a strut assembly, 24 is a hub assembly (wheel holding member), 25 is an upper link, and A1 is a suspension arm (suspension). Arm member).
[0011]
The
[0012]
The suspension arm A1 is supported with respect to a
[0013]
The
[0014]
2 is a plan view showing the suspension arm A1, and FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line CC in FIG. 2 and 3,
[0015]
The axle
[0016]
The vehicle body front
[0017]
The vehicle body rear
[0018]
The
[0019]
The front outer
[0020]
A vehicle body side outer
[0021]
A rear outer
[0022]
As shown in FIG. 3, the
[0023]
Next, the operation will be described.
[0024]
[About weight reduction]
Of the loads received by the suspension arm A1, the most severe and important load is the load in the front-rear direction that is input from the
[0025]
Therefore, as shown in FIG. 4, in a conventional suspension arm, a case where a load F acts on the axle side connecting portion from the front of the vehicle to the rear of the vehicle will be considered.
[0026]
First, for the sake of simplicity, the rotation spring around the vertical axis is assumed to be 0, and the suspension arm is considered to have higher rigidity than the spring (actually, the rotation spring cannot be ignored is part B).
By balance of power,
F = F1 + F3 (1)
And by the moment balance,
F2 * L1 = F4 * L2 (2)
Is established.
From equation (2), the relationship between F2 and F4 is
F2 = (L2 / L1) * F4> F4 (3)
It becomes. The ratio of F1 and F3 is the ratio of the springs of the B part bush and C part bush (bush spring distribution),
F1 << F3 ... (4)
It becomes. F3 and F4 are determined by the spring distribution of the vehicle longitudinal direction spring and the vehicle width direction spring of the bush of C part,
F3 ≒ F4 ... (5)
It becomes. And according to (3), (4), (5)
F1 << F3≈F4 <F2 (6)
It becomes. Therefore, in part B, F2 is the dominant force and basically a tensile load is applied.
[0027]
Next, the influence of the rotation spring of B part is considered.
When a load F acts on the A part (axle side connecting part) from the front of the vehicle toward the rear of the vehicle, the suspension arm is deformed to rotate counterclockwise as shown in FIG. Therefore, a clockwise moment M is generated as a reaction force in the B portion.
[0028]
Next, the tensile load and the moment load are overlapped.
The tensile stress due to the tensile load F2 is P1, and the bending stress due to the moment M is M1. As shown in FIG. 5 (B), the tensile stresses P1 and P1 act in the same vehicle inner direction at both side surface positions of the B part of the suspension arm. On the other hand, the bending stress M1 acts in the vehicle inner side direction on the vehicle front side surface of the B part of the suspension arm and acts in the vehicle outer side direction on the vehicle rear side surface, as shown in FIG.
Therefore, the stress on the vehicle front side surface of the suspension arm B portion is P1 + M1, and a high stress acts. On the other hand, the stress on the vehicle rear side surface of the suspension arm B portion is P1-M1, and a low stress acts. In other words, it was clarified that the stress of the suspension arm B part is different between the front part and the rear part, and the relation of front part stress> rear part stress is satisfied.
[0029]
That is, the strength and rigidity required in the vicinity of the vehicle rear side surface of the suspension arm B portion are low. Based on this elucidation result, the vehicle body side arcuate
[0030]
On the other hand, in the vicinity of the vehicle front side surface of the suspension arm B portion, required strength and rigidity are increased. Based on this elucidation result, a front arcuate convex
[0031]
As a result of the above, in the first embodiment, the suspension arm A1 having an optimum shape that can be reduced in weight while maintaining the required strength and rigidity can be obtained.
[0032]
[Bending rigidity]
Since a large bending stress acts on the suspension arm A1, as shown in FIG. 5 (a), in the first embodiment, recesses 1a and 1b are formed on the upper and lower surfaces of the
[0033]
Therefore, when a large bending stress is applied to the suspension arm A1, the amount of bending deformation can be reduced by setting the cross-sectional shape to an I-shape that exhibits high bending rigidity.
[0034]
Further, when the thickness t1 in the vicinity of the front outer
[0035]
That is, when the thickness t1 in the vicinity of the front outer
[0036]
Therefore, when a large bending stress is applied to the suspension arm A1, a further bending rigidity improvement effect is obtained by setting the thicknesses t1 and t2 of the front
[0037]
Incidentally, FIG. 7 compares the bending rigidity of the suspension arm A1 of the first embodiment with the bending rigidity of a normal suspension arm having the same weight as that of the first embodiment.
[0038]
According to this bending stiffness comparison test, when the relative stress point displacement per 1N (Newton) is 1 in the suspension arm A1 of the first embodiment, the normal suspension arm having the same weight as that of the first embodiment is 1.4, which is about 3 It was confirmed that the rigidity was improved.
[0039]
Next, the effect will be described.
[0040]
In the suspension arm member of the first embodiment, the effects listed below can be obtained.
[0041]
(1) In the suspension arm A1 provided with the
[0042]
(2) The front outer
[0043]
(3) Since the
[0044]
(4)
[0045]
That is, since the input of in-plane bending is dominant in the
[0046]
(Example 2)
The suspension arm A2 of the second embodiment is an example in which the weight of the suspension arm A1 of the first embodiment is further reduced.
[0047]
That is, as shown in FIG. 8, the front outer
[0048]
Incidentally, FIG. 9 compares the bending rigidity of the suspension arm A2 of the second embodiment, which has the same weight as that of the first embodiment, and the bending rigidity of the suspension arm A1 of the first embodiment.
[0049]
According to this bending stiffness comparison test, when the stress point relative displacement per 1N (Newton) is 1 in the suspension arm A1 of Example 1, the suspension arm A2 of Example 2 having the same weight as Example 1 is 0.98, confirming that the rigidity was improved by several percent.
[0050]
Next, the effect will be described.
[0051]
In the suspension arm member of the second embodiment, the following effects can be obtained.
[0052]
(5) The front outer
[0053]
(Example 3)
The suspension arm A3 according to the third embodiment is an example in which an
[0054]
That is, as shown in FIG. 10, an
[0055]
As shown in FIG. 3, the portion other than the portion surrounded by the front outer
[0056]
Furthermore, the front convex
[0057]
Next, the operation will be described.
[0058]
In the third embodiment, the portion surrounded by the front outer
[0059]
Incidentally, FIG. 11 compares the bending rigidity of the suspension arm A3 of the third embodiment, which has the same weight as that of the first embodiment, and the bending rigidity of the suspension arm A1 of the first embodiment.
[0060]
According to this bending rigidity comparison test, when the relative stress point displacement per 1N (Newton) is 1 in the suspension arm A1 of Example 1, the suspension arm A3 of Example 3 having the same weight as Example 1 is It was 0.92, confirming that the rigidity was improved by about 10%.
[0061]
Next, the effect will be described.
[0062]
In the suspension arm member of the third embodiment, the following effects can be obtained.
[0063]
(6) Since the
[0064]
As mentioned above, although the suspension arm member of the present invention has been described based on the first to third embodiments, the specific configuration is not limited to these embodiments, and each claim of the claims Design changes and additions are allowed without departing from the gist of the invention.
[0065]
For example, in the first embodiment, the example of the suspension arm A1 connected to the member member of the suspension is shown, but the present invention can also be applied as a suspension arm member directly connected to the vehicle body.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a perspective view showing an example of a front suspension to which a suspension arm member according to a first embodiment is applied.
FIG. 2 is a plan view showing the suspension arm of the first embodiment.
3 is a cross-sectional view taken along the line CC of FIG. 2 showing the suspension arm of the first embodiment.
FIG. 4 is a diagram showing a force relationship when a force from the front of the vehicle to the rear acts on part A in the suspension arm of the conventional example.
FIG. 5 is a diagram showing a moment acting on B portion when a force from the front to the rear of the vehicle is applied to A portion in the suspension arm of the conventional example, and the tensile stress and bending stress on the front side and rear side of B portion. It is a figure which shows a relationship.
6 is an operation explanatory diagram showing a deformation state when the suspension arm of the first embodiment receives a longitudinal load. FIG.
FIG. 7 is a diagram showing a comparison test result of bending rigidity between the suspension arm of Example 1 and a normal suspension arm having the same weight as that of Example 1.
FIG. 8 is a plan view showing a suspension arm according to a second embodiment.
FIG. 9 is a diagram showing a comparison test result of bending rigidity between the suspension arm of Example 1 and the suspension arm of Example 2 having the same weight as Example 1.
10 is a plan view showing a suspension arm of Example 3. FIG.
FIG. 11 is a diagram showing a comparison test result of bending rigidity between the suspension arm of Example 1 and the suspension arm of Example 3 having the same weight as that of Example 1.
[Explanation of symbols]
A1 Suspension arm (suspension arm member)
1
3 Car body front side connecting part (second connecting part)
4 Car body rear side connection part (third connection part)
5
8 Front convex
DESCRIPTION OF
18 Vehicle body side outer periphery (second outer periphery)
19 Rear outer periphery (third outer periphery)
20
22
25 upper link
Claims (5)
車体もしくはサスペンションのメンバー部材に連結される第2の連結部及び第3の連結部と、
前記3つの連結部に対し一体に結合された本体部と、を備え、
前記第1の連結部に対する第2の連結部と第3の連結部との距離を比較した場合、第2の連結部が第3の連結部より第1の連結部に対して近い位置に配置されているサスペンションアーム部材において、
前記第1の連結部と第2の連結部とを繋ぐ本体部の第1の外周縁は、外側に向かって凸形状である第2の円弧状曲面部を、第2の連結部の近傍に有し、
前記第2の連結部と第3の連結部とを繋ぐ本体部の第2の外周縁は、第1の連結部に向かって凸形状である第1の円弧状曲面部を、第2の連結部の近傍に有し、
前記第1の円弧状曲面部は、前記第2の連結部の中心を通る車両幅方向の直線に向かって凸形状であることを特徴とするサスペンションアーム部材。A first connecting portion connected to a wheel holding member for rotating and holding the wheel;
A second connecting portion and a third connecting portion connected to a member member of the vehicle body or the suspension;
A body part integrally coupled to the three connecting parts,
When comparing the distance between the second connecting portion and the third connecting portion with respect to the first connecting portion, the second connecting portion is disposed at a position closer to the first connecting portion than the third connecting portion. In the suspension arm member,
The first outer peripheral edge of the main body portion connecting the first connecting portion and the second connecting portion has a second arcuate curved surface portion that is convex toward the outside in the vicinity of the second connecting portion. Have
The second outer peripheral edge of the main body portion connecting the second connecting portion and the third connecting portion is a second arcuate curved portion that is convex toward the first connecting portion. In the vicinity of the part,
The suspension arm member according to claim 1, wherein the first arcuate curved surface portion is convex toward a straight line in a vehicle width direction passing through a center of the second coupling portion.
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