JP4056733B2

JP4056733B2 - Method for producing non-torque false twisted yarn

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Publication number: JP4056733B2
Application number: JP2001365642A
Authority: JP
Inventors: 康式結城; 祥一秋田
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2001-11-30
Filing date: 2001-11-30
Publication date: 2008-03-05
Anticipated expiration: 2021-11-30
Also published as: JP2003166136A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ノントルク仮撚糸の製造方法に関する。より詳細には、解舒性や取り扱い性が良好で、高い捲縮性を有し、風合いがソフトで、実質的に残留トルクがなく、斜行のない織編物が得られるポリトリメチレンテレフタレート仮撚糸の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリトリメチレンテレフタレート繊維は、ヤング率が低く、弾性回復性に優れた繊維であり、低ヤング率を有することからナイロン繊維を凌駕する柔らかさを持った織編物が得られ、同時に良好な熱セット性を有することからバルキー性に富む捲縮糸が得られることが期待される。
特開平９−７８３７３号公報には、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の１ヒーター仮撚法による仮撚糸が開示されている。この仮撚糸はヤング率が低いので、仮撚糸自体はソフトな風合いを持っている。仮撚加工法は、マルチフィラメントを加撚した状態で熱固定し、次いで解撚する方法によって、マルチフィラメントを構成する単繊維１本々々に捲縮を付与する方法である。従って、解撚されたマルチフィラメントには加撚状態に戻ろうとする方向への応力が発生するため、残留トルクを有している。
【０００３】
本発明者らの知見によれば、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の１ヒーター仮撚糸は、ポリエチレンテレフタレート繊維やナイロン繊維の仮撚糸に比較して残留トルクが著しく大きく、ポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸の約１．５倍〜２倍も残留トルクがあるため、例えば該仮撚糸を用いた天竺組織の編地は強い斜行が発生する。
本発明者らは特開平１１−１７２５３６号公報でポリトリメチレンテレフタレート繊維を用いた２ヒーター仮撚糸を提案している。この仮撚糸はソフトな風合いと適度なバルキー性をあわせ持った仮撚糸であり、１ヒーター仮撚糸と比較すると残留トルクが大きく低減された仮撚糸である。しかし、残留トルクが実質的にゼロである捲縮糸が得られるような加工条件を選択すると、同時に嵩高性も失われてしまうため、残留トルクがなく適度な嵩高性を持った捲縮糸を得ることはできなかった。
【０００４】
一方、仮撚糸の残留トルクを消す方法として、Ｓ撚方向に仮撚した糸（以後Ｓ仮撚糸という）とＺ方向に仮撚した糸（以後Ｚ仮撚糸という）を、編み立て時に引き揃えて供給することにより編地の斜行を防止する方法が従来から行われている。例えば、特開平１−１０４８０４号公報には、ポリエチレンテレフタレート高配向未延伸糸を延伸仮撚してＳ仮撚糸とＺ仮撚糸を別々に製造し、編み立てるときに該仮撚糸を引き揃えて供給するか、あるいは甘撚で合撚した後に編み立てて斜行のない靴下の製造方法が開示されている。
【０００５】
しかし、編みたて時にＳ仮撚糸とＺ仮撚糸を引き揃えて供給する方法では、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸をそれぞれ別々に生産して用意しなければならず、製造ロット間の色差や捲縮差が発生する可能性がある。また、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸を取り違えてしまう可能性もあることから、工程管理が非常に煩雑になる問題がある。さらに、甘撚で合撚した糸は、糸道ガイド等でしごかれた際に撚の移動が起こりやすく、結果的に撚数のばらつきが生じて編物の品位が低下してしまう問題がある。
また、残留トルクのない捲縮糸を得る方法としては、賦型法や押込み捲縮加工法が良く知られている。しかし、これらの方法による捲縮糸は、仮撚糸に比べると捲縮が弱く、嵩高性に劣る。例えば、特公昭４９−２１２５６号公報、特表平１０−５０２１３９号公報にはポリトリメチレンテレフタレート繊維の押込み捲縮加工糸が開示されているが、熱処理後の捲縮伸長率はいずれも１００％を下回っており、高い捲縮性が要求される用途には不充分である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、解舒性や取り扱い性が良好で、高い捲縮性を有し、風合いがソフトで、実質的に残留トルクがなく、斜行のない織編物が得られるポリトリメチレンテレフタレート仮撚糸の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記の課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、驚くべきことにポリトリメチレンテレフタレート繊維を用いて特定の方法により製造した仮撚糸であれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、Ｓ撚方向に加撚、熱固定、解撚したＳ仮撚糸と、Ｚ撚方向に加撚、熱固定、解撚したＺ仮撚糸とを、仮撚工程中の解撚工程後に連続的に合糸してパッケージに巻き取るノントルク仮撚糸の製造方法であって、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくとも一方がポリトリメチレンテレフタレート繊維で構成されていることを特徴とするノントルク仮撚糸の製造方法である。
【０００８】
以下、本発明を更に詳細に説明する。
本発明においては、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸とを一旦巻き取りパッケージに巻き取ることなく、仮撚工程中の解撚工程後に連続的に合糸してパッケージに巻き取ることが必要である。Ｓ仮撚糸とは、Ｓ撚方向に加撚されて熱固定され、続いて解撚された仮撚糸であり、Ｓ方向の残留トルクを有している。一方、Ｚ仮撚糸とは、Ｚ撚方向に加撚されて熱固定され、続いて解撚された仮撚糸であり、Ｚ方向の残留トルクを有している。両仮撚糸を引き揃えて１本の仮撚糸とすることにより、お互いの残留トルクを打ち消しあってノントルク仮撚糸となる。
【０００９】
本発明においてノントルク仮撚糸とは、実質的に残留トルク数が全くないか、極めて残留トルクが少ない仮撚糸である。本発明の製造方法によれば、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸のそれぞれの残留トルク数が同じであれば、両仮撚糸を合糸してパッケージに巻き取ることで理論的には残留トルク数はゼロになる。しかしながら、巻き取りパッケージからの解舒に伴う解舒撚りにより、実際には数回／ｍの残留トルクが残る可能性がある。また、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸のそれぞれの残留トルク数が異なる場合は、両仮撚糸を合糸した仮撚糸は残留トルクが残る場合がある。編地等で斜行が発生しないためには、残留トルク数の好ましい範囲は１０回／ｍ以下、より好ましくは５回／ｍ以下である。
【００１０】
本発明の製造方法においては、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくとも一方がポリトリメチレンテレフタレート繊維で構成されていることが必要である。
ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、ポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸と比較すると顕在捲縮が大きく、特に解撚直後は捲縮が大きく発現している。また、繊維間摩擦もポリエチレンテレフタレート繊維と比較すると高いため、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸を解撚工程後に連続的に引き揃えて合糸するだけで、互いの捲縮が絡み合ってあたかも一本のマルチフィラメントを仮撚したかのような集束性の高い仮撚糸となる。本発明の仮撚糸は集束性が高いために、巻き取りパッケージからの解舒性が良好であり、後工程において糸道ガイド等からしごき作用を受けた場合でも、仮撚糸がＳ仮撚糸とＺ仮撚糸に分離しにくく、取り扱い性が非常に良好である。
【００１１】
一方、ポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸は、潜在捲縮型の仮撚糸であって、解撚直後においても捲縮の発現が小さい。そのため、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の両方にポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いた場合は、単に引き揃えたのみでは捲縮同士の絡み方が弱く集束性が低いため、巻き取りパッケージからの解舒時や後工程においてＳ仮撚糸とＺ仮撚糸に分離しやすく、解舒性や取り扱い性が劣る。そのため、エア交絡処理等によりＳ仮撚糸とＺ仮撚糸を交絡して集束性を付与することは必須である。一般にポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸同士の場合は、４０個／ｍ程度以上の交絡数が必要である。
【００１２】
仮撚糸同士を交絡すると、交絡部分は見かけの糸径が小さく繊維の動きが拘束されるため、捲縮による嵩高性や伸張性は、交絡部分ではほとんど発現しない。そのため、交絡数が多いほど嵩高性や伸張性は損なわれてしまう。Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の両方にポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いた場合は、糸長のかなりの部分が交絡されて捲縮による嵩高性や伸張性を発揮できないため、捲縮性の高いノントルク仮撚糸を得ることは困難である。
【００１３】
本発明の製造方法によるノントルク仮撚糸は、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくともどちらか一方がポリトリメチレンテレフタレート繊維で構成されているため、前述のように必ずしも交絡を付与する必要がない。また仮に、後工程でのしごきが強くてエア交絡ノズルによる交絡処理が必要な場合でも、ポリエチレンテレフタレート繊維に比較すると交絡数は非常に少なくてよい。そのため、本発明の製造方法によるノントルク仮撚糸は極めて捲縮性の高い仮撚糸となる。交絡数は０〜３０個／ｍの範囲が好ましく、０〜２０個／ｍがより好ましく、０〜１０個／ｍがさらに好ましい。
【００１４】
本発明の製造方法とは異なり、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸をそれぞれ仮撚後に一旦パッケージに巻き取った後、後工程においてそれぞれの仮撚糸を引き揃えてノントルク仮撚糸を製造する方法では、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくともどちらか一方にポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いたとしても、取り扱い性に優れた高捲縮性の仮撚糸は得ることができない。これは、仮撚糸を一旦巻き取りパッケージに巻き取ることにより、顕在捲縮が低減してしまうため、後工程で引き揃えても捲縮同士の絡みが弱く、仮撚糸の集束性が低下してしまうためである。Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸をそれぞれパッケージに巻き取ってから合糸するまでの時間が長いほど、顕在捲縮の低減の度合いが大きくなるため、合糸したノントルク仮撚糸は集束性が低下し、後工程での取り扱い性が低下する。集束性を向上させるためには交絡数を多くしなければならず、そうすると捲縮性は大きく低下してしまう。
【００１５】
本発明の製造方法のように、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくともどちらか一方にポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用い、仮撚工程中の解撚工程後に連続的に合糸する方法によってのみ、取り扱い性に優れ、高い捲縮性を有したノントルクの仮撚糸を製造することができる。さらに、本発明の製造方法によるノントルク仮撚糸は、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくとも一方にポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いているため、風合いが極めてソフトで、弾性回復性の優れた仮撚糸である。
【００１６】
本発明のノントルク仮撚糸の製造方法にあっては、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくともどちらか一方にポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いればよく、他方の仮撚糸は特に限定されるものではない。他方の仮撚糸としては、例えば、キュプラ、ビスコース、ポリノジック、精製セルロース、アセテート等の繊維、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステル繊維、ナイロン、アクリル繊維等の各種合成繊維が挙げられ、さらにはこれらの共重合タイプや、同種または異種ポリマー使いの複合繊維（サイドバイサイド型、偏心鞘芯型等）等の仮撚糸が挙げられる。
【００１７】
本発明のノントルク仮撚糸の製造方法にあっては、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸の含有率は特に限定されるものではないが、捲縮の絡みやすさによる良好な取り扱い性、風合いのソフトさ、弾性回復性の高さ等から、３０ｗｔ％以上が好ましく、５０ｗｔ％以上がより好ましく、１００ｗｔ％（すなわちＳ仮撚糸とＺ仮撚糸の両方ともポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用いる）が最も好ましい。
Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸のそれぞれの繊度、フィラメント数、断面形状は特に限定されるものではなく、両仮撚糸で繊度やフィラメント数、断面形状が異なっていても良い。また、両仮撚糸の仮撚条件も特に限定されるものではなく、両仮撚糸で仮撚条件（仮撚数、ヒーター温度）が異なっていても良い。
【００１８】
ただし、本発明のノントルク仮撚糸の製造方法においては、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸がそれぞれ有する残留トルクを互いに打ち消しあってノントルク仮撚糸とするため、両仮撚糸の残留トルクの大きさはほぼ等しいことが好ましい。残留トルクの大きさをほぼ等しくすることの容易さからは、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の両方ともポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚糸を用い、両仮撚糸の繊度やフィラメント数、断面形状、仮撚条件が等しいことが最も好ましい。
本発明の製造方法において使用する仮撚機は、一般に用いられているピンタイプ、フリクションタイプ、ニップベルトタイプ、エア加撚タイプ等、いかなる加撚方法による仮撚機でもよい。
【００１９】
具体的な製造法としては、仮撚機において隣り合う２錘でそれぞれＳ仮撚糸とＺ仮撚糸を製造し、解撚工程後に引き揃えてどちらか一方の糸道に通し、ワインダーでパッケージに巻き取る方法で製造することができる。また、１錘で２本のマルチフィラメントをそれぞれＳ方向とＺ方向に同時に仮撚し、引き揃えて１つのパッケージに巻き取ることができる仮撚機であればより好ましい。このような仮撚機は、例えば村田機械株式会社製の３３Ｈ仮撚機においてＳＺ同時仮撚用ツイスター（１枚の円盤と２本の仮撚ベルトからなる仮撚装置）を装備した仮撚機や、ＢａｒｍａｇＡＧ社製のＡＦＫ仮撚機、あるいはＦＫ６−１０００仮撚機のマルチスピンドルタイプ（１錘に２つのディスクフリクション仮撚ユニットを並列に配置した仮撚機）が挙げられる。
【００２０】
本発明の製造方法において、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸の少なくともどちらか一方に用いるポリトリメチレンテレフタレート繊維の仮撚条件は特に限定されないが、次の範囲内で選ばれるのが好ましい。
仮撚ヒーター温度は、第１ヒーターの出口直後の糸条温度が１００〜２００℃、好ましくは１２０〜１８０℃、特に好ましくは１３０〜１７０℃の範囲内になるようにヒーター温度を設定することが好ましい。
また必要に応じて、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸を引き揃えた後、第２ヒーターで熱セットして２ヒーター仮撚糸としても良い。第２ヒーター温度は１００℃以上２１０℃以下、好ましくは第１ヒーターの出口直後の糸条温度に対して−３０℃以上＋５０℃以下の範囲とするのが好ましい。第２ヒーター内のオーバーフィード率（第２オーバーフィード率）は＋３％以上＋３０％以下とするのが好ましい。
【００２１】
仮撚数Ｔは、次式で計算される仮撚数の係数Ｋの値が１８５００〜３７０００の範囲になるように仮撚数Ｔを設定することが好ましく、仮撚糸の太さによって好ましい仮撚数Ｔが決定される。
Ｔ（Ｔ／ｍ）＝Ｋ／（仮撚糸の繊度（ｄｔｅｘ））^1/2
本発明の製造方法により製造されたノントルク仮撚糸の好ましい特性としては、９０℃、１５分の低荷重乾熱処理（処理時の荷重は２．６×１０^-4ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．３ｍｇ／ｄ））後の伸縮伸長率が１００〜２５０％が好ましく、１３０〜２３０％がより好ましく、１５０〜２３０％がさらに好ましい。また、伸縮弾性率は７０〜１００％が好ましく、７５〜１００％がより好ましく、８０〜９５％がさらに好ましい。
【００２２】
同様に９０℃、１５分の高荷重乾熱処理（処理時の荷重は１．８×１０^-3ｃＮ／ｄｔｅｘ（２ｍｇ／ｄ））後の伸縮伸長率が、１０〜２００％が好ましく、２０〜１９０％がより好ましく、３０〜１８０％がさらに好ましい。また、伸縮弾性率は８０〜１００％が好ましく、８５〜１００％がより好ましく、８５〜１００％がさらに好ましい。
本発明の製造方法により製造されたノントルク仮撚糸のヤング率は１０〜２５ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、１２〜２０ｃＮ／ｄｔｅｘがより好ましい。ノントルク糸の総繊度は特に限定されるものではないが、衣料用においては５０〜１０００ｄｔｅｘが好ましい。
【００２３】
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート繊維とは、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り返し単位とするポリエステル繊維をいい、トリメチレンテレフタレート単位を約５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、さらには８０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％以上のものをいう。従って、第三成分として他の酸成分及び／又はグリコール成分の合計量が、約５０モル％以下、好ましくは３０モル％以下、さらには２０モル％以下、さらに好ましくは１０モル％以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフタレートを包含する。
【００２４】
ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸、又は例えばテレフタル酸ジメチルなどのテレフタル酸の機能的誘導体と、トリメチレングリコール又はその機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件下に縮合せしめることにより合成される。この合成過程において、適当な一種又は二種以上の第三成分を添加して共重合してもよい。あるいは、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート以外のポリエステルや、ナイロン等とポリトリメチレンテレフタレートとをブレンドしてもよい。
【００２５】
添加することができる第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸（シュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソフタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グリコール（エチレングリコール、１，２−プロピレングリコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリコール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、芳香族オキシカルボン酸（Ｐ−オキシ安息香酸等）等が挙げられる。又、１個又は３個以上のエステル形成性官能基を有する化合物（安息香酸等又はグリセリン等）も重合体が実質的に線状である範囲内で用いることができる。
【００２６】
さらにポリトリメチレンテレフタレート繊維には、二酸化チタン等の艶消剤、リン酸等の安定剤、ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダードフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されていてもよい。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート繊維は、一種類のポリトリメチレンテレフタレートポリマーからなる繊維に限られるものではなく、重合度や共重合組成等の異なる二種類以上のポリトリメチレンテレフタレートを含む繊維、または、少なくとも一成分がポリトリメチレンテレフタレートであってさらに他の成分を含有する繊維などでもよい。例えば、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維は、仮撚加工を施すことでより捲縮性の高い仮撚糸となることから好ましいものとして挙げられる。
【００２７】
潜在捲縮発現性ポリエステル繊維とは、少なくとも二種のポリエステル成分で構成（具体的にはサイドバイサイド型又は偏芯芯鞘型に接合されたものが多い）されているものであり、熱処理によって捲縮を発現するものである。二種のポリエステル成分の複合比（一般的に７０／３０〜３０／７０の範囲内のものが多い）、接合面形状（直線又は曲線形状のものがある）等は特に限定されない。又、繊度は２０〜３００ｄｔｅｘ、単糸繊度は０．５〜２０ｄｔｅｘが好ましく用いられるが、これに限定されるものではない。
【００２８】
潜在捲縮発現性ポリエステル繊維は、少なくとも一成分がポリトリメチレンテレフタレートであればよい。具体的には、特開２００１−４０５３７号公報に開示されているようなポリトリメチレンテレフタレートを少なくとも一成分とするものがある。即ち、二種のポリエステルポリマーをサイドバイサイド型又は偏芯芯鞘型に接合された複合繊維であり、サイドバイサイド型の場合は、二種のポリエステルポリマーの溶融粘度比が、１．００〜２．００が好ましく、偏芯芯鞘型の場合は、鞘ポリマーと芯ポリマーのアルカリ減量速度比は、３倍以上鞘ポリマーが速いことが好ましい。
【００２９】
具体的なポリマーの組み合わせとしては、ポリトリメチレンテレフタレート（テレフタル酸を主たるジカルボン酸とし、１．３−プロパンジオールを主たるグリコール成分とするポリエステルであり、エチレングリコール、ブタンジオール等のグリコール類やイソフタル酸、２．６−ナフタレンジカルボン酸等のジカルボン酸等を共重合してもよい。又、他ポリマー、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料等の添加剤を含有してもよい。）とポリエチレンテレフタレート（テレフタル酸を主たるジカルボン酸とし、エチレングリコールを主たるグリコール成分とするポリエステルであり、ブタンジオール等のグリコール類やイソフタル酸、２．６−ナフタレンジカルボン酸等のジカルボン酸等を共重合してもよい。又、他ポリマー、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料等の添加剤を含有してもよい。）、並びにポリトリメチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレート（テレフタル酸を主たるジカルボン酸とし、１．４−ブタンジオールを主たるグリコール成分とするポリエステルであり、エチレングリコール等のグリコール類やイソフタル酸、２．６−ナフタレンジカルボン酸等のジカルボン酸等を共重合してもよい。又、他ポリマー、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料等の添加剤を含有してもよい。）が好ましく、特に捲縮の内側にポリトリメチレンテレフタレートが配置されると好ましい。
【００３０】
このように本発明は、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維を構成するポリエステル成分の少なくとも一方がポリトリメチレンテレフタレートであるものであり、上記特開２００１−４０５３７号公報以外にも、特公昭４３−１９１０８号公報、特開平１１−１８９９２３号公報、特開２０００−２３９９２７号公報、特開２０００−２５６９１８号公報、特開２０００−３２８３８２号公報、特開２００１−８１６４０号公報等には、第一成分がポリトリメチレンテレフタレートであり、第二成分がポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ナイロンを並列的あるいは偏芯的に配置したサイドバイサイド型又は偏芯鞘芯型に複合紡糸したものが開示されている。特にポリトリメチレンテレフタレートと共重合ポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせや、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせが好ましい。
【００３１】
二種類のポリトリメチレンテレフタレートの固有粘度差は０．０５〜０．４（ｄｌ／ｇ）であることが好ましく、より好ましくは０．１〜０．３５（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．１５〜０．３５（ｄｌ／ｇ）である。例えば高粘度側の固有粘度を０．７〜１．３（ｄｌ／ｇ）から選択した場合には、低粘度側の固有粘度は０．５〜１．１（ｄｌ／ｇ）から選択されるのが好ましい。尚、低粘度側の固有粘度は０．８（ｄｌ／ｇ）以上が好ましく、より好ましくは０．８５〜１．０（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．９〜１．０（ｄｌ／ｇ）である。
また、この複合繊維の平均固有粘度は、０．７〜１．２（ｄｌ／ｇ）が好ましく、より好ましくは０．８〜１．２（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．８５〜１．１５（ｄｌ／ｇ）、最も好ましくは０．９〜１．１（ｄｌ／ｇ）である。
【００３２】
なお、本発明でいう固有粘度の値は、使用するポリマーではなく、紡糸されている糸の粘度を指す。この理由は、ポリトリメチレンテレフタレート特有の欠点としてポリエチレンテレフタレート等と比較して熱分解が生じ易く、高い固有粘度のポリマーを使用しても熱分解によって固有粘度が著しく低下し、複合マルチフィラメントにおいては両者の固有粘度差を大きく維持することが困難であるためである。
本発明に用いられるポリトリメチレンテレフタレート繊維の形態は、その単糸の断面が長さ方向に均一なものや太細のあるものでもよく、断面形状が丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平（扁平度１．３〜４程度のもので、Ｗ型、Ｉ型、ブ−メラン型、波型、串団子型、まゆ型、直方体型等がある）、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。
【００３３】
本発明に用いられるポリトリメチレンテレフタレート繊維の好ましい特性としては、強度は２〜５ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは２．５〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘである。伸度は３０〜６０％が好ましく、より好ましくは３５〜５５％、さらに好ましくは４０〜５５％である。ヤング率は３０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、より好ましくは１０〜３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは１２〜２８ｃＮ／ｄｔｅｘ、最も好ましくは１５〜２５ｃＮ／ｄｔｅｘである。１０％伸長時の弾性回復率は７０％以上が好ましく、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上である。
【００３４】
本発明において潜在捲縮発現性繊維ポリエステル繊維及びポリトリメチレンテレフタレート繊維の紡糸については、前記の各公報に開示されており、例えば、３０００ｍ／分以下の巻き取り速度で未延伸糸を得た後、２〜３．５倍程度で延撚する方法や、紡糸−延撚工程を直結した直延法（スピンドロー法）、巻き取り速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸法（スピンテイクアップ法）を採用すればよい。また、溶融紡糸において、２０００ｍ／分以上、好ましくは２５００〜４０００ｍ／分の巻き取り速度で巻き取って得られる部分配向未延伸糸を用いることもできる。この場合の仮撚加工は、延伸仮撚等、延伸後、あるいは延伸と同時に仮撚加工を行うことが好ましい。
【００３５】
なお、本発明の製造方法により製造されたノントルク仮撚糸は、天然繊維、合成繊維等他の繊維、例えば、綿、羊毛、麻、絹等の天然繊維、キュプラ、ビスコース、ポリノジック、精製セルロース、アセテート、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステル系繊維、ナイロン、アクリル等の各種人造繊維、さらにはこれらの共重合タイプや、同種又は異種ポリマー使いの複合繊維（サイドバイサイド型、偏芯鞘芯型等）と、混紡（コアヤーン、サイロスパンやサイロフィル、ホロースピンドル等）、カバリング（シングル、ダブル）等の手段で混用してもよい。また、例えば沸水収縮率３〜１０％程度の低収縮糸、又は、例えば沸水収縮率１５〜３０％程度の高収縮糸との混繊や交撚、２フィード空気噴射加工等の手段で混用してもよい。
【００３６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を実施例と比較例とを対比して具体的に説明するが、本発明は実施例などにより何ら限定されるものではない。
なお、本発明、実施例及び比較例における仮撚糸等の評価と特性値の測定は以下の方法で行った。
（１）固有粘度
固有粘度［η］（ｄｌ／ｇ）は、次式の定義に基づいて求められる値である。

定義中のηｒは純度９８％以上のｏ−クロロフェノール溶媒で溶解したポリトリメチレンテレフタレート糸又はポリエチレンテレフタレート糸の稀釈溶液の３５℃での粘度を、同一温度で測定した上記溶媒の粘度で除した値であり、相対粘度と定義されているものである。Ｃはｇ／１００ｍｌで表されるポリマー濃度である。
なお、固有粘度の異なるポリマーを用いた複合繊維は、該複合繊維を構成するそれぞれの繊維の固有粘度を測定することは困難であるので、該複合繊維の紡糸条件と同じ条件で二種類のポリマーをそれぞれ単独で紡糸し、得られたそれぞれの糸を用いて測定した固有粘度を、該複合繊維を構成する繊維の固有粘度とした。
【００３７】
（２）１０％伸長時の弾性回復率
繊維をチャック間距離１０ｃｍで引っ張り試験機に取り付け、引張り速度２０ｃｍ／ｍｉｎで伸長率１０％まで伸長し、１分間放置した。その後、再び同じ速度で元に戻し、応力−歪み曲線を描いた。元に戻す途中で、応力がゼロになった時の伸度を残留伸度（Ａ）とする。弾性回復率は以下の式に従って求めた。
１０％伸長時の弾性回復率＝〔（１０−Ａ）／１０〕×１００（％）
（３）強伸度、ヤング率
ＪＩＳ−Ｌ−１０１３、化学繊維フィラメント糸験方法の引張強さ、伸び率および初期引張抵抗度の試験方法に従って測定を行った。測定は各試料につき１０回づつ行い、その平均値を求めた。
【００３８】
（４）伸縮伸長率、伸縮弾性率
ＪＩＳ−Ｌ−１０９０、合成繊維フィラメントかさ高加工糸試験方法の伸縮性試験方法（Ａ法）に従って測定を行い、伸縮伸長率（％）、伸縮弾性率（％）を算出した。測定は各試料につき１０回ずつ行い、その平均値を求めた。
なお、試料の前処理方法として、次の二種類の処理方法を用いた。
低荷重乾熱処理：仮撚糸を小綛に巻き、２．６×１０^-4ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．３ｍｇ／ｄ）の荷重を掛けて、９０℃、１５分の条件で乾熱処理を行い、直ちに除重し、標準状態（温度２０±２℃、相対湿度６５±２％）で２４時間放置した。
高荷重乾熱処理：荷重を１．８×１０^-3ｃＮ／ｄｔｅｘ（２ｍｇ／ｄ）に変えた以外は低荷重乾熱処理と同様に処理を行った。
【００３９】
（５）残留トルク数
仮撚糸を、トルクが入らないように巻き取りパッケージから採取し、フックに掛けて２本の糸を重ね、フックから１ｍ以上の所よりも下に８．８×１０^-2ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１ｇ／ｄ）の初荷重を掛ける。その荷重下で、フックから１ｍの所に２．２×１０^-2ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．０２５ｇ／ｄ）の荷重を掛け、初荷重をはずす。糸の下端をフリーにすると、残留トルクにより回転して２本の糸で撚りが入るため、静止するまで放置する。静止したときの撚数を検撚機で測定し、１／２倍して残留トルク数とする。測定は５回行い、その平均値を算出し、回／ｍで表示する。
【００４０】
（６）交絡数
試料に８．８×１０^-2ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１ｇ／ｄ）の荷重を掛け、５０ｃｍの間隔で印を付ける。次に、荷重をはずし、試料をやや緩めた状態で、交絡により糸が締まって見える個所の数を５０ｃｍ間で数える。測定は１０回行い、平均値を算出し、その値を２倍して交絡数とし、個／ｍで表示する。
（７）解舒性
１５０ｍ／分の速度で仮撚糸の巻き取りパッケージから仮撚糸を解除しながら、解舒張力をエイコー測器株式会社製テンションピックアップＨ−IIＲで測定し、レコーダーに３０分間記録した。得られた張力波形から、平均解舒張力、解舒張力の振れ幅及び異常な張力ピークの有無を読み取った。
【００４１】
【実施例１】
固有粘度［η］＝０．９２のポリトリメチレンテレフタレートを、紡糸温度２６５℃、紡糸速度１２００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得、次いで、ホットロール温度６０℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸倍率３倍、延伸速度８００ｍ／分で延撚して、５６ｄｔｅｘ／２４ｆの延伸糸を得た。延伸糸の強伸度、弾性率並びに１０％伸長時の弾性回復率は、各々３．３ｃＮ／ｄｔｅｘ、４６％、２０ｃＮ／ｄｔｅｘ並びに９８％であった。
【００４２】
得られたポリトリメチレンテレフタレート延伸糸を、石川製作所株式会社製のピン仮撚機ＩＶＦ３３８に仕掛け、隣り合う２錘を使ってそれぞれＳ仮撚とＺ仮撚を同時に行い、第２フィードローラ（仮撚スピナーの直後のローラ）を通過した後で両仮撚糸を引き揃えて合糸し、紙管に巻き取ってノントルク仮撚糸を得た。仮撚条件は、糸速度１９０ｍ／分、仮撚数４１００Ｔ／ｍ、第１ヒーター温度１６５℃、ドロー比０．９９５、巻き取りフィード率＋３．０％で仮撚を行った。このときの加撚張力は７ｃＮ、解撚張力は１３ｃＮであった。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４３】
【実施例２】
固有粘度［η］＝０．９２のポリトリメチレンテレフタレートを、紡糸温度２６５℃で紡糸し、９０℃に加熱した周速度３２００ｍ／分のロールで熱処理を行った後、３１９０ｍ／分の速度で紙管に巻き取り、９８ｄｔｅｘ／３６ｆの部分配向未延伸糸を得た。部分配向未延伸糸の強伸度は、各々２．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、９０％であった。
【００４４】
得られたポリトリメチレンテレフタレート部分配向未延伸糸を、村田機械株式会社製のニップベルト仮撚機３３Ｈに仕掛け、隣り合う２錘を使ってそれぞれＳ仮撚とＺ仮撚を同時に行い、第２フィードローラ（摩擦ベルトの直後のローラ）を通過した後で両仮撚糸を引き揃えて合糸し、紙管に巻き取ってノントルク仮撚糸を得た。仮撚条件は、糸速度４００ｍ／分、ツイスター角度（摩擦ベルト同士のなす角度）１１０度（仮撚数は約３４００Ｔ／ｍ）、第１ヒーター温度１７０℃、ドロー比１．２２５、ＶＲ（摩擦ベルト周速／糸速）１．４３、巻き取りフィード率＋３．０％で仮撚を行った。このときの加撚張力は１７ｃＮ、解撚張力は１４ｃＮであった。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４５】
【実施例３〜５】
実施例２において、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸を合糸した後に、第２フィードローラと第３フィードローラ（第２ヒーター直後に設置）間でエア交絡ノズルを用いて交絡処理を施した以外は、実施例２と同様にしてノントルク仮撚糸を得た。エア交絡ノズルは阿波スピンドル株式会社製のＭＫ−２−２３型を用い、オーバーフィード率とエア圧をそれぞれ表１に示すように変えて交絡処理を行った。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４６】
【実施例６】
固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートを比率１：１でサイドバイサイド型に押出し、紡糸温度２６５℃、紡糸速度１５００ｍ／分で未延伸糸を得、次いでホットロール温度５５℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸速度４００ｍ／分、延伸倍率は延伸後の繊度が８４ｄｔｅｘとなるように設定して延撚し、８４ｄｔｅｘ／２４ｆのサイドバイサイド型複合マルチフィラメントを得た。得られた複合マルチフィラメントの固有粘度は高粘度側が［η］＝０．９０、低粘度側が［η］＝０．７０であった。
得られた複合マルチフィラメントを用いた以外は実施例２と同様にして、ノントルク仮撚糸を製造した。このときの加撚張力は１８ｃＮ、解撚張力は１４ｃＮであった。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４７】
【実施例７】
実施例２で用いたのと同じポリトリメチレンテレフタレート部分配向未延伸糸を用い、村田機械株式会社製のＳＺ同時仮撚用ツイスターを装備した３３Ｈ仮撚機に仕掛けて、摩擦円盤の両側でＳ仮撚とＺ仮撚を同時に行い、第２フィードローラ（摩擦円盤の直後のローラ）を通過した後で両仮撚糸を引き揃えて合糸し、紙管に巻き取ってノントルク仮撚糸を得た。仮撚条件は、糸速度４００ｍ／分、ツイスター角度（摩擦円盤と摩擦ベルトのなす角度）１００度（仮撚数は約３２００Ｔ／ｍ）、第１ヒーター温度１７０℃、ドロー比１．２２５、ＶＲ（摩擦円盤周速／糸速）１．２８、巻き取りフィード率＋３．０％で仮撚を行った。このときの加撚張力は１４ｃＮ、解撚張力は１１ｃＮであった。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４８】
【比較例１】
実施例２において、隣り合う２錘を使ってそれぞれＳ仮撚とＺ仮撚を同時に行い、両仮撚糸を引き揃えずに、それぞれ別々の紙管に巻き取った。得られた仮撚糸を１０日間放置した後、ワインダーを用いて両仮撚糸を引き揃えて合糸し、紙管に巻き取った。
得られた仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００４９】
【比較例２】
実施例２と同様にして、１９６ｄｔｅｘ／４８ｆのポリトリメチレンテレフタレート部分配向未延伸糸を得た。部分配向未延伸糸の強伸度は、各々２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、９２％であった。
得られたポリトリメチレンテレフタレート部分配向未延伸糸１本を、村田機械株式会社製のニップベルト仮撚機３３Ｈに仕掛け、Ｓ仮撚を行い紙管に巻き取った。仮撚条件は、糸速度４００ｍ／分、ツイスター角度１１０度（仮撚数は約２５００Ｔ／ｍ）、第１ヒーター温度１７０℃、ドロー比１．２２５、ＶＲ１．３９、巻き取りフィード率＋３．０％で仮撚を行った。このときの加撚張力は３３ｃＮ、解撚張力は２７ｃＮであった。
得られた仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００５０】
【比較例３】
１２０ｄｔｅｘ／３６ｆのポリエチレンテレフタレート部分配向未延伸糸（強度２．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度９７％）を用い、実施例２と同様にしてＳ仮撚とＺ仮撚を同時に行い、交絡処理を行わずに引き揃えてノントルク仮撚糸を得た。仮撚条件は、糸速度４００ｍ／分、ツイスター角度１１０度（仮撚数は約３２００Ｔ／ｍ）、第１ヒーター温度２１０℃、ドロー比１．４５０、ＶＲ１．３７、巻き取りフィード率＋２．０％で仮撚を行った。このときの加撚張力は１８ｃＮ、解撚張力は２０ｃＮであった。
得られたノントルク仮撚糸の物性および評価結果を表１に示す。
【００５１】
【表１】

【００５２】
以上の結果から、それらをまとめると次のようになる。
実施例の方法で得られた仮撚糸はいずれも残留トルクがなく、高い捲縮性を有している。特に高荷重乾熱処理時の伸縮伸長率が大きく、チーズ染色や布帛中での捲縮発現性が高いことが期待できる。但し、エア交絡処理による交絡が増えるほど捲縮性はやや低下する傾向が見られた。
また、実施例の方法で得られた仮撚糸はいずれも巻き取りパッケージからの解舒性が良好で、取り扱い性が良好であった。特に、交絡がなくても低張力で解舒ができ、仮撚糸がＳ仮撚糸とＺ仮撚糸に分離することなく、異常張力も見られなかった。
実施例の方法で得られた仮撚糸を用いて、天竺組織の靴下編地を作成し、３０分間の熱水処理を行なったところ、いずれの編地も斜行は発生しなかった。
【００５３】
一方、比較例１の方法で得られた仮撚糸は、Ｓ仮撚糸とＺ仮撚糸を後工程で合糸しているため、単繊維間の絡みが弱く、巻き取りパッケージからの解舒性が不良で、取り扱い性が劣る仮撚糸であった。
比較例２の方法で得られた仮撚糸は、実施例２と比較すると２倍の繊度の糸を仮撚しているため、捲縮性が低く、また残留トルクの大きな仮撚糸であった。
比較例３の方法で得られた仮撚糸は、ポリエチレンテレフタレート繊維を使用しているため、ヤング率が高くて風合いが硬く、捲縮性もやや低いものであった。また、解撚工程直後に引き揃えて合糸したにもかかわらず、単繊維間の絡みが弱いため、巻き取りパッケージからの解舒性が不良で、取り扱い性が劣る仮撚糸であった。
また、実施例と同様の方法で靴下編地を作成し、熱水処理を行なったところ、編地には著しい斜行が発生した。
【００５４】
【発明の効果】
本発明の製造方法によれば、実施的に残留トルクがなく、高い捲縮性を有し、風合いがソフトで、解舒性や取り扱い性が良好な仮撚糸が得られる。
また、本発明の方法により得られた仮撚糸を用いることにより、斜行のない高品位な織編物が得られる。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing a non-torque false twisted yarn. More specifically, the polytrimethylene terephthalate tentative has good unwinding and handling properties, has high crimpability, has a soft hand, has substantially no residual torque, and has no skew. The present invention relates to a method for producing twisted yarn.
[0002]
[Prior art]
Polytrimethylene terephthalate fiber is a fiber with low Young's modulus and excellent elastic recovery, and since it has a low Young's modulus, a woven or knitted fabric with softness surpassing that of nylon fiber can be obtained, and at the same time, good heat setting Therefore, it is expected that a crimped yarn rich in bulkiness will be obtained.
Japanese Patent Laid-Open No. 9-78373 discloses false twisted yarn of polytrimethylene terephthalate fiber by a single heater false twist method. Since the false twisted yarn has a low Young's modulus, the false twisted yarn itself has a soft texture. The false twisting method is a method in which crimping is imparted to each single fiber constituting the multifilament by heat-fixing the multifilament in a twisted state and then untwisting. Accordingly, the untwisted multifilament has a residual torque because stress is generated in a direction to return to the twisted state.
[0003]
According to the knowledge of the present inventors, one heater false twisted yarn of polytrimethylene terephthalate fiber has remarkably large residual torque as compared with false twisted yarn of polyethylene terephthalate fiber or nylon fiber, and about 1 of the false twisted yarn of polyethylene terephthalate fiber. Since there is a residual torque as much as 5 to 2 times, for example, a knitted fabric of a tentacle structure using the false twisted yarn is strongly skewed.
The present inventors have proposed a 2-heater false twisted yarn using polytrimethylene terephthalate fiber in Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-172536. This false twisted yarn is a false twisted yarn having both a soft texture and an appropriate bulky property, and is a false twisted yarn in which the residual torque is greatly reduced as compared with one heater false twisted yarn. However, if the processing conditions are selected so that a crimped yarn with substantially no residual torque is obtained, the bulkiness will be lost at the same time, so a crimped yarn with no residual torque and moderate bulkiness will be obtained. Couldn't get.
[0004]
On the other hand, as a method of eliminating the residual torque of the false twisted yarn, a yarn falsely twisted in the S twist direction (hereinafter referred to as S false twist yarn) and a yarn falsely twisted in the Z direction (hereinafter referred to as Z false twist yarn) are aligned at the time of knitting. Conventionally, a method for preventing the knitted fabric from being skewed by supplying it has been performed. For example, in JP-A-1-104804, a polyethylene terephthalate highly oriented undrawn yarn is drawn by false twisting to produce S false twisted yarn and Z false twisted yarn separately, and the false twisted yarn is supplied together when knitting. Or a method for manufacturing a sock without knitting after being twisted with a sweet twist.
[0005]
However, in the method in which the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are supplied while being knitted, the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn must be separately produced and prepared. There is a possibility of contraction. Further, there is a possibility that the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn may be mistaken, so that there is a problem that the process management becomes very complicated. Furthermore, the yarn twisted by sweet twisting tends to cause twisting when squeezed by a yarn path guide or the like, resulting in a problem that the number of twists varies and the quality of the knitted fabric is lowered. .
As a method for obtaining a crimped yarn having no residual torque, a forming method and an indentation crimping method are well known. However, crimped yarns produced by these methods have weaker crimps and are less bulky than false twisted yarns. For example, Japanese Patent Publication No. 49-21256 and Japanese National Publication No. 10-502139 disclose indented crimped yarns of polytrimethylene terephthalate fiber, and the crimp elongation after heat treatment is 100%. Is insufficient for applications that require high crimpability.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
The object of the present invention is polytrimethylene terephthalate, which has good unwinding property and handling property, has high crimpability, has a soft hand, has substantially no residual torque, and has no skew. It is providing the manufacturing method of a false twisted yarn.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have surprisingly found that the above object can be achieved if false twisted yarns are produced by a specific method using polytrimethylene terephthalate fibers. The present invention has been completed.
That is, the present invention provides an S twisted yarn twisted, heat-set and untwisted in the S twist direction and a Z false twisted yarn twisted, heat-fixed and untwisted in the Z twist direction during the false twist process. A non-torque false twisted yarn manufacturing method for continuously combining yarns after a process and winding them on a package, wherein at least one of S false twisted yarn and Z false twisted yarn is made of polytrimethylene terephthalate fiber This is a method for producing false twisted yarn.
[0008]
Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
In the present invention, it is necessary that the S false twist yarn and the Z false twist yarn are once wound around the winding package, and continuously wound after the untwisting step in the false twisting step and wound around the package. The S false twisted yarn is a false twisted yarn that is twisted in the S twist direction, heat fixed, and subsequently untwisted, and has a residual torque in the S direction. On the other hand, the Z false twisted yarn is a false twisted yarn that is twisted in the Z twist direction, heat fixed, and subsequently untwisted, and has a residual torque in the Z direction. By aligning both false twisted yarns into one false twisted yarn, the residual torque of each other is canceled and a non-torque false twisted yarn is obtained.
[0009]
In the present invention, the non-torque false twisted yarn is a false twisted yarn that has substantially no residual torque or very little residual torque. According to the manufacturing method of the present invention, if the residual torque numbers of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are the same, the residual torque number is theoretically determined by combining both false twisted yarns and winding them around the package. It becomes zero. However, the unwinding twist accompanying unwinding from the winding package may actually leave a residual torque of several times / m. In addition, when the residual torque numbers of the S false twist yarn and the Z false twist yarn are different, the false twist yarn obtained by combining both false twist yarns may have residual torque. In order to prevent skewing in a knitted fabric or the like, the preferred range of the residual torque number is 10 times / m or less, more preferably 5 times / m or less.
[0010]
In the production method of the present invention, it is necessary that at least one of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn is composed of polytrimethylene terephthalate fibers.
The false twisted yarn of polytrimethylene terephthalate fiber has a large actual crimp compared with the false twisted yarn of polyethylene terephthalate fiber, and the crimp is greatly expressed immediately after untwisting. In addition, since the friction between fibers is higher than that of polyethylene terephthalate fiber, the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are continuously drawn after the untwisting process, and the crimps are entangled with each other. It becomes a false twisted yarn with high convergence as if a multifilament was false twisted. Since the false twisted yarn of the present invention has high converging properties, the unwinding property from the winding package is good, and even if the false twisted yarn is subjected to a squeezing action from a yarn path guide or the like in the subsequent process, It is difficult to separate into false twisted yarn, and handleability is very good.
[0011]
On the other hand, false twisted yarn of polyethylene terephthalate fiber is a latent crimped false twisted yarn, and the occurrence of crimp is small even immediately after untwisting. For this reason, when polyethylene terephthalate fiber false twist yarns are used for both the S false twist yarn and the Z false twist yarn, the entanglement between the crimps is weak and the focusing property is low. It is easy to separate the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn at the time of drawing or in a later process, and the unwinding property and handling property are inferior. For this reason, it is essential that the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are entangled by air entanglement treatment or the like to impart convergence. Generally, in the case of false twisted yarns of polyethylene terephthalate fibers, the number of entanglements of about 40 pieces / m or more is required.
[0012]
When the false twisted yarns are entangled with each other, the entangled portion has a small apparent yarn diameter and restrains the movement of the fiber, so that the bulkiness and stretchability due to crimp are hardly expressed in the entangled portion. Therefore, bulkiness and extensibility are impaired as the number of entanglements increases. When the false twisted yarn of polyethylene terephthalate fiber is used for both the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn, since a considerable part of the yarn length is entangled and the bulkiness and stretchability due to crimping cannot be exhibited, the crimpability is high. It is difficult to obtain a non-torque false twist yarn.
[0013]
The non-torque false twisted yarn according to the production method of the present invention does not necessarily need to be entangled as described above because at least one of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn is composed of polytrimethylene terephthalate fiber. Even if the ironing in the subsequent process is strong and entanglement treatment with an air entanglement nozzle is required, the number of entanglements may be very small compared to polyethylene terephthalate fibers. Therefore, the non-torque false twisted yarn produced by the production method of the present invention becomes a false twisted yarn with extremely high crimpability. The number of entanglements is preferably in the range of 0 to 30 / m, more preferably 0 to 20 / m, and still more preferably 0 to 10 / m.
[0014]
Unlike the production method of the present invention, after the S false twist yarn and the Z false twist yarn are wound around a package after false twisting, the false twist yarns are aligned in the subsequent process to produce a non-torque false twist yarn. Even if a polytrimethylene terephthalate fiber false twist yarn is used for at least one of the false twist yarn and the Z false twist yarn, a highly crimpable false twist yarn excellent in handleability cannot be obtained. This is because once the false twisted yarn is wound around the winding package, the actual crimps are reduced, so that even if the false twists are arranged in the subsequent process, the entanglement between the crimps is weak, and the converging property of the false twisted yarn is reduced. It is because it ends. The longer the time from winding the S false twisted yarn and Z false twisted yarn to the respective package and combining them, the greater the degree of reduction of the actual crimp, so the combined non-torque false twisted yarn has reduced convergence, The handleability in the subsequent process is reduced. In order to improve the convergence, the number of entanglements must be increased, and the crimpability is greatly reduced.
[0015]
As in the production method of the present invention, a polytrimethylene terephthalate fiber false twist yarn is used for at least one of the S false twist yarn and the Z false twist yarn, and the yarn is continuously combined after the untwisting step in the false twisting step. Only a non-torque false twisted yarn having excellent handleability and high crimpability can be produced. Furthermore, the non-torque false twisted yarn produced by the production method of the present invention uses a polytrimethylene terephthalate fiber false twisted yarn for at least one of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn. False twisted yarn.
[0016]
In the method for producing a non-torque false twisted yarn of the present invention, a polytrimethylene terephthalate false twisted yarn may be used for at least one of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn, and the other false twisted yarn is particularly limited. is not. Other false twisted yarns include, for example, fibers such as cupra, viscose, polynosic, purified cellulose, and acetate, polyester fibers such as polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and polytrimethylene terephthalate, and various synthetic fibers such as nylon and acrylic fibers. Further, false twisting yarns such as these copolymerization types and composite fibers using the same or different polymers (side-by-side type, eccentric sheath core type, etc.) can be mentioned.
[0017]
In the method for producing a non-torque false twisted yarn of the present invention, the content of the false twisted yarn of the polytrimethylene terephthalate fiber is not particularly limited, but good handling property due to ease of crimping and soft texture In view of the high resilience of elasticity, it is preferably 30 wt% or more, more preferably 50 wt% or more, and 100 wt% (that is, both S false twist yarn and Z false twist yarn use polytrimethylene terephthalate fiber false twist yarn). Most preferred.
The fineness, the number of filaments, and the cross-sectional shape of each of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are not particularly limited, and the fineness, the number of filaments, and the cross-sectional shape may be different between the two false twisted yarns. Further, the false twisting conditions of both false twisted yarns are not particularly limited, and the false twisting conditions (number of false twists, heater temperature) may be different between both false twisted yarns.
[0018]
However, in the method for producing a non-torque false twisted yarn of the present invention, the residual torques of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn cancel each other to make a non-torque false twisted yarn. It is preferable. Because of the ease of making the residual torque almost equal, both the S false twist yarn and the Z false twist yarn are made of polytrimethylene terephthalate fiber false twist yarns. Most preferably, the twisting conditions are equal.
The false twisting machine used in the manufacturing method of the present invention may be a false twisting machine by any twisting method such as a pin type, a friction type, a nip belt type, an air twisting type, etc., which are generally used.
[0019]
A specific manufacturing method is to manufacture S false twisted yarn and Z false twisted yarn with two adjacent spindles in a false twisting machine, align them after the untwisting process, pass them through one of the yarn paths, and wind them around the package with a winder. It can be manufactured by the method of taking. Moreover, it is more preferable if it is a false twisting machine capable of simultaneously false twisting two multifilaments with one spindle in the S direction and the Z direction respectively and winding them together in one package. Such a false twisting machine is, for example, a 33H false twisting machine manufactured by Murata Machinery Co., Ltd., equipped with an SZ simultaneous false twisting twister (false twisting device comprising one disk and two false twisting belts). And an AFK false twister manufactured by Barmag AG, or a multi-spindle type of FK6-1000 false twister (a false twister in which two disk friction false twist units are arranged in parallel on one spindle).
[0020]
In the production method of the present invention, the false twisting conditions of the polytrimethylene terephthalate fiber used for at least one of the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn are not particularly limited, but are preferably selected within the following range.
The false twisting heater temperature may be set such that the yarn temperature immediately after the exit of the first heater is in the range of 100 to 200 ° C, preferably 120 to 180 ° C, particularly preferably 130 to 170 ° C. preferable.
If necessary, the S false twisted yarn and the Z false twisted yarn may be aligned, and then heat set with a second heater to obtain a two heater false twisted yarn. The second heater temperature is preferably 100 ° C. or higher and 210 ° C. or lower, preferably in the range of −30 ° C. or higher and + 50 ° C. or lower with respect to the yarn temperature immediately after the outlet of the first heater. The overfeed rate (second overfeed rate) in the second heater is preferably + 3% or more and + 30% or less.
[0021]
The false twist number T is preferably set so that the value of the false twist coefficient K calculated by the following formula is in the range of 18500 to 37000, and the false twist is preferable depending on the thickness of the false twist yarn. The number T is determined.
T (T / m) = K / (Fineness of false twisted yarn (dtex))^1/2
As a preferable characteristic of the non-torque false twisted yarn produced by the production method of the present invention, a low-load dry heat treatment at 90 ° C. for 15 minutes (the load during the treatment is 2.6 × 10 6^-FourThe stretch elongation after cN / dtex (0.3 mg / d) is preferably 100 to 250%, more preferably 130 to 230%, and even more preferably 150 to 230%. Further, the stretch elastic modulus is preferably 70 to 100%, more preferably 75 to 100%, and still more preferably 80 to 95%.
[0022]
Similarly, high-temperature dry heat treatment at 90 ° C. for 15 minutes (the load during the treatment is 1.8 × 10^-3The stretch elongation after cN / dtex (2 mg / d) is preferably 10 to 200%, more preferably 20 to 190%, and even more preferably 30 to 180%. Further, the elastic modulus of elasticity is preferably 80 to 100%, more preferably 85 to 100%, and still more preferably 85 to 100%.
The Young's modulus of the non-torque false twisted yarn produced by the production method of the present invention is preferably 10 to 25 cN / dtex, and more preferably 12 to 20 cN / dtex. The total fineness of the non-torque yarn is not particularly limited, but is preferably 50 to 1000 dtex for clothing.
[0023]
In the present invention, the polytrimethylene terephthalate fiber means a polyester fiber having a trimethylene terephthalate unit as a main repeating unit, and the trimethylene terephthalate unit is about 50 mol% or more, preferably 70 mol% or more, more preferably 80 mol%. More preferably, it is 90 mol% or more. Accordingly, the total amount of the other acid component and / or glycol component as the third component is in the range of about 50 mol% or less, preferably 30 mol% or less, more preferably 20 mol% or less, and even more preferably 10 mol% or less. Includes included polytrimethylene terephthalate.
[0024]
Polytrimethylene terephthalate is a condensation product of terephthalic acid or a functional derivative of terephthalic acid such as dimethyl terephthalate with trimethylene glycol or a functional derivative thereof in the presence of a catalyst under suitable reaction conditions. Is synthesized. In this synthesis process, one or more appropriate third components may be added and copolymerized. Or you may blend polyester other than polytrimethylene terephthalate, such as polyethylene terephthalate and polybutylene terephthalate, nylon, and polytrimethylene terephthalate.
[0025]
Third components that can be added include aliphatic dicarboxylic acids (oxalic acid, adipic acid, etc.), alicyclic dicarboxylic acids (cyclohexanedicarboxylic acid, etc.), aromatic dicarboxylic acids (isophthalic acid, sodium sulfoisophthalic acid, etc.) ), Aliphatic glycols (ethylene glycol, 1,2-propylene glycol, tetramethylene glycol, etc.), alicyclic glycols (cyclohexanedimethanol, etc.), and aliphatic glycols containing aromatics (1,4-bis (β-hydroxy) Ethoxy) benzene, etc.), polyether glycol (polyethylene glycol, polypropylene glycol etc.), aliphatic oxycarboxylic acid (ω-oxycaproic acid etc.), aromatic oxycarboxylic acid (P-oxybenzoic acid etc.) and the like. In addition, a compound having one or three or more ester-forming functional groups (benzoic acid or the like or glycerin or the like) can also be used within the range where the polymer is substantially linear.
[0026]
Further, polytrimethylene terephthalate fibers include matting agents such as titanium dioxide, stabilizers such as phosphoric acid, ultraviolet absorbers such as hydroxybenzophenone derivatives, crystallization nucleating agents such as talc, lubricants such as aerosil, and hindered phenols. Antioxidants such as derivatives, flame retardants, antistatic agents, pigments, fluorescent brighteners, infrared absorbers, antifoaming agents and the like may be contained.
In the present invention, the polytrimethylene terephthalate fiber is not limited to a fiber composed of a single type of polytrimethylene terephthalate polymer, and a fiber containing two or more types of polytrimethylene terephthalate having different polymerization degrees and copolymer compositions, Or the fiber etc. which at least 1 component is a polytrimethylene terephthalate and contains another component may be sufficient. For example, a latent crimp-expressing polyester fiber is preferred because it becomes a false twisted yarn with higher crimpability by performing false twisting.
[0027]
Latent crimping polyester fiber is composed of at least two types of polyester components (specifically, many are joined in a side-by-side type or an eccentric core-sheath type), and is crimped by heat treatment. Is expressed. The composite ratio of the two polyester components (generally in the range of 70/30 to 30/70 in many cases), the shape of the joint surface (there is a linear or curved shape), etc. are not particularly limited. The fineness is preferably 20 to 300 dtex and the single yarn fineness is preferably 0.5 to 20 dtex, but is not limited thereto.
[0028]
At least one component of the latent crimp-expressing polyester fiber may be polytrimethylene terephthalate. Specifically, there is one having polytrimethylene terephthalate as at least one component as disclosed in JP-A-2001-40537. That is, it is a composite fiber in which two types of polyester polymers are joined in a side-by-side type or an eccentric core-sheath type. In the case of a side-by-side type, the melt viscosity ratio of the two types of polyester polymers is 1.00 to 2.00. Preferably, in the case of the eccentric core-sheath type, it is preferable that the sheath polymer and the core polymer have an alkali weight loss rate ratio that is three times or more faster than the sheath polymer.
[0029]
Specific polymer combinations include polytrimethylene terephthalate (polyester containing terephthalic acid as the main dicarboxylic acid and 1.3-propanediol as the main glycol component, glycols such as ethylene glycol and butanediol, and isophthalic acid. (Dicarboxylic acids such as 2.6-naphthalenedicarboxylic acid may be copolymerized, and additives such as other polymers, matting agents, flame retardants, antistatic agents, and pigments may also be included.) And polyethylene terephthalate (polyester containing terephthalic acid as the main dicarboxylic acid and ethylene glycol as the main glycol component, copolymerized with glycols such as butanediol, isophthalic acid, and dicarboxylic acids such as 2.6-naphthalenedicarboxylic acid) Also, other polymers, matting agents, difficult , And polytrimethylene terephthalate and polybutylene terephthalate (terephthalic acid is the main dicarboxylic acid, and 1.4-butanediol is the main glycol component) Polyester, which may be copolymerized with glycols such as ethylene glycol, isophthalic acid, dicarboxylic acid such as 2.6-naphthalenedicarboxylic acid, etc. Other polymers, matting agents, flame retardants, antistatic agents, It may contain an additive such as a pigment.), And it is particularly preferable that polytrimethylene terephthalate is disposed inside the crimp.
[0030]
As described above, according to the present invention, at least one of the polyester components constituting the latently crimpable polyester fiber is polytrimethylene terephthalate. In addition to the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-40537, Japanese Patent Publication No. 43-19108 is disclosed. No. 1, JP-A-11-189923, JP-A 2000-239927, JP-A 2000-256918, JP-A 2000-328382, JP-A 2001-81640, etc. Polytrimethylene terephthalate, the second component of which is compound-spun into a side-by-side type or an eccentric sheath-core type in which polyesters such as polytrimethylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and nylon are arranged in parallel or eccentrically. Is disclosed. In particular, a combination of polytrimethylene terephthalate and copolymerized polytrimethylene terephthalate or a combination of two types of polytrimethylene terephthalate having different intrinsic viscosities is preferable.
[0031]
The difference in intrinsic viscosity between the two types of polytrimethylene terephthalate is preferably 0.05 to 0.4 (dl / g), more preferably 0.1 to 0.35 (dl / g), and still more preferably 0. .15 to 0.35 (dl / g). For example, when the intrinsic viscosity on the high viscosity side is selected from 0.7 to 1.3 (dl / g), the intrinsic viscosity on the low viscosity side is selected from 0.5 to 1.1 (dl / g). Is preferred. The intrinsic viscosity on the low viscosity side is preferably 0.8 (dl / g) or more, more preferably 0.85 to 1.0 (dl / g), and even more preferably 0.9 to 1.0 (dl / g). g).
The average intrinsic viscosity of the composite fiber is preferably 0.7 to 1.2 (dl / g), more preferably 0.8 to 1.2 (dl / g), and still more preferably 0.85 to 1. .15 (dl / g), most preferably 0.9 to 1.1 (dl / g).
[0032]
In addition, the value of the intrinsic viscosity as used in the present invention refers to the viscosity of the yarn being spun, not the polymer used. The reason for this is that polytrimethylene terephthalate has a disadvantage inherent to thermal decomposition as compared with polyethylene terephthalate and the like, and even if a polymer with a high intrinsic viscosity is used, the intrinsic viscosity is significantly reduced by thermal decomposition. This is because it is difficult to maintain a large difference in intrinsic viscosity between the two.
The shape of the polytrimethylene terephthalate fiber used in the present invention may be one in which the cross section of the single yarn is uniform or thick in the length direction, and the cross-sectional shape is round, triangular, L-shaped, T-shaped, Y type, W type, Yaba type, flatness (flatness of about 1.3-4, W type, I type, boomerang type, wave type, skewer type, eyebrows type, rectangular parallelepiped type, etc. ), Polygonal type such as dogbone type, multi-leaf type, hollow type, and indeterminate type.
[0033]
As a preferable characteristic of the polytrimethylene terephthalate fiber used in the present invention, the strength is preferably 2 to 5 cN / dtex, more preferably 2.5 to 4.5 cN / dtex, still more preferably 3 to 4.5 cN / dtex. is there. The elongation is preferably 30 to 60%, more preferably 35 to 55%, and still more preferably 40 to 55%. The Young's modulus is preferably 30 cN / dtex or less, more preferably 10 to 30 cN / dtex, still more preferably 12 to 28 cN / dtex, and most preferably 15 to 25 cN / dtex. The elastic recovery rate at 10% elongation is preferably 70% or more, more preferably 80% or more, still more preferably 90% or more, and most preferably 95% or more.
[0034]
In the present invention, spinning of latently crimpable fiber polyester fiber and polytrimethylene terephthalate fiber is disclosed in the above-mentioned publications, for example, after obtaining an undrawn yarn at a winding speed of 3000 m / min or less. , A method of twisting at about 2 to 3.5 times, a straight-rolling method (spin draw method) in which a spinning-twisting process is directly connected, and a high-speed spinning method (spin take-up method) with a winding speed of 5000 m / min or more. Adopt it. In melt spinning, partially oriented undrawn yarn obtained by winding at a winding speed of 2000 m / min or more, preferably 2500 to 4000 m / min can also be used. In this case, the false twisting is preferably performed after stretching or simultaneously with stretching.
[0035]
The non-torque false twisted yarn produced by the production method of the present invention is natural fiber, other fiber such as synthetic fiber, for example, natural fiber such as cotton, wool, hemp, silk, cupra, viscose, polynosic, purified cellulose, Polyester fibers such as acetate, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate and polytrimethylene terephthalate, various artificial fibers such as nylon and acrylic, and their copolymer types and composite fibers using the same or different polymers (side-by-side, (Core-sheath core type, etc.), blending (core yarn, silo span, silofill, hollow spindle, etc.), covering (single, double), etc. may be used together. Further, for example, a low shrinkage yarn having a boiling water shrinkage rate of about 3 to 10%, or a high shrinkage yarn having a boiling water shrinkage rate of about 15 to 30%, for example, blending, cross-twisting, and two-feed air jet processing. May be.
[0036]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
EXAMPLES Hereinafter, although an Example and a comparative example are contrasted and this invention is demonstrated concretely, this invention is not limited at all by an Example.
In addition, evaluation of false twisted yarn and the measurement of characteristic values in the present invention, examples and comparative examples were performed by the following methods.
(1) Intrinsic viscosity
The intrinsic viscosity [η] (dl / g) is a value obtained based on the definition of the following formula.

Ηr in the definition was obtained by dividing the viscosity of a diluted solution of polytrimethylene terephthalate yarn or polyethylene terephthalate yarn dissolved in an o-chlorophenol solvent with a purity of 98% or more at 35 ° C. by the viscosity of the solvent measured at the same temperature. Value, defined as relative viscosity. C is the polymer concentration expressed in g / 100 ml.
In addition, since it is difficult to measure the intrinsic viscosity of each fiber constituting the conjugate fiber, it is difficult to measure the intrinsic viscosity of the conjugate fiber using polymers having different intrinsic viscosities. The intrinsic viscosity measured using each of the obtained yarns was used as the intrinsic viscosity of the fibers constituting the composite fiber.
[0037]
(2) Elastic recovery rate at 10% elongation
The fiber was attached to a tensile tester at a distance between chucks of 10 cm, stretched to a stretch rate of 10% at a pulling speed of 20 cm / min, and left for 1 minute. After that, it was restored again at the same speed, and a stress-strain curve was drawn. On the way back to the original state, the elongation when the stress becomes zero is defined as the residual elongation (A). The elastic recovery rate was determined according to the following formula.
Elastic recovery rate at 10% elongation = [(10−A) / 10] × 100 (%)
(3) Strength and Young's modulus
The measurement was performed according to the test method of tensile strength, elongation and initial tensile resistance of JIS-L-1013, chemical fiber filament test method. The measurement was performed 10 times for each sample, and the average value was obtained.
[0038]
(4) Stretch elongation rate, stretch modulus
Measurements were made according to JIS-L-1090, the stretchability test method (Method A) of the bulky processed yarn test method for synthetic fiber filaments, and the stretch elongation (%) and stretch elastic modulus (%) were calculated. The measurement was performed 10 times for each sample, and the average value was obtained.
The following two types of processing methods were used as sample pretreatment methods.
Low load dry heat treatment: Wrapping false twisted yarn around a small scissors 2.6 × 10^-FourApplying a load of cN / dtex (0.3 mg / d), dry heat treatment was performed at 90 ° C. for 15 minutes, dehumidifying immediately, standard condition (temperature 20 ± 2 ° C., relative humidity 65 ± 2%) Left for 24 hours.
High load dry heat treatment: Load 1.8 × 10^-3The treatment was performed in the same manner as the low-load dry heat treatment except that cN / dtex (2 mg / d) was changed.
[0039]
(5) Number of residual torques
Take the false twisted yarn from the take-up package so that torque does not enter, hang it on the hook and overlap the two yarns, 8.8 × 10 below the hook more than 1 m^-2Apply an initial load of cN / dtex (0.1 g / d). Under the load, 2.2 × 10 at 1m from the hook^-2Apply a load of cN / dtex (0.025 g / d) and remove the initial load. When the lower end of the yarn is made free, it is rotated by the residual torque and twisted with two yarns. The number of twists when stationary is measured with a tester and multiplied by 1/2 to obtain the number of residual torques. The measurement is performed 5 times, the average value is calculated and displayed in times / m.
[0040]
(6) Number of confounding
8.8 × 10 on the sample^-2Apply a load of cN / dtex (0.1 g / d) and mark at 50 cm intervals. Next, with the load removed and the sample slightly loosened, the number of places where the thread appears to be tightened by entanglement is counted between 50 cm. The measurement is performed 10 times, an average value is calculated, and the value is doubled to obtain the number of confounding and displayed in number / m.
(7) Unraveling
While releasing the false twisted yarn from the wound package of the false twisted yarn at a speed of 150 m / min, the unwinding tension was measured with a tension pickup H-IIR manufactured by Eiko Sokki Co., Ltd. and recorded on a recorder for 30 minutes. From the obtained tension waveform, the average unwinding tension, the swing width of the unwinding tension, and the presence or absence of an abnormal tension peak were read.
[0041]
[Example 1]
Polytrimethylene terephthalate having an intrinsic viscosity [η] = 0.92 was spun at a spinning temperature of 265 ° C. and a spinning speed of 1200 m / min to obtain an undrawn yarn, and then a hot roll temperature of 60 ° C. and a hot plate temperature of 140 ° C. The yarn was drawn at a draw ratio of 3 and a drawing speed of 800 m / min to obtain a drawn yarn of 56 dtex / 24f. The tensile strength, elastic modulus, and elastic recovery at 10% elongation of the drawn yarn were 3.3 cN / dtex, 46%, 20 cN / dtex, and 98%, respectively.
[0042]
The obtained polytrimethylene terephthalate drawn yarn was placed on a pin false twisting machine IVF338 manufactured by Ishikawa Seisakusho Co., Ltd., and S false twist and Z false twist were simultaneously performed using two adjacent spindles, respectively. After passing through a roller immediately after the twist spinner, the false twisted yarns were drawn together and combined, and wound around a paper tube to obtain a non-torque false twisted yarn. The false twisting conditions were false twisting at a yarn speed of 190 m / min, a false twist number of 4100 T / m, a first heater temperature of 165 ° C., a draw ratio of 0.995, and a winding feed rate of + 3.0%. The twisting tension at this time was 7 cN, and the untwisting tension was 13 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0043]
[Example 2]
Polytrimethylene terephthalate having an intrinsic viscosity [η] = 0.92 was spun at a spinning temperature of 265 ° C., heat-treated with a roll having a peripheral speed of 3200 m / min heated to 90 ° C., and then paper at a speed of 3190 m / min. The tube was wound up to obtain a partially oriented undrawn yarn of 98 dtex / 36f. The strong elongations of the partially oriented undrawn yarns were 2.4 cN / dtex and 90%, respectively.
[0044]
The obtained polytrimethylene terephthalate partially oriented undrawn yarn was placed on a nip belt false twisting machine 33H manufactured by Murata Machinery Co., Ltd., and S false twist and Z false twist were simultaneously performed using two adjacent weights. After passing through the feed roller (the roller immediately after the friction belt), both false twisted yarns were drawn together and combined, and wound around a paper tube to obtain a non-torque false twisted yarn. False twisting conditions are yarn speed of 400 m / min, twister angle (angle between friction belts) of 110 degrees (number of false twists of about 3400 T / m), first heater temperature of 170 ° C., draw ratio of 1.225, VR (friction Belt twisting was performed at a belt peripheral speed / yarn speed of 1.43 and a winding feed rate of + 3.0%. The twisting tension at this time was 17 cN, and the untwisting tension was 14 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0045]
Examples 3 to 5
In Example 2, after the S false twist yarn and the Z false twist yarn were combined, the entanglement process was performed using the air entanglement nozzle between the second feed roller and the third feed roller (installed immediately after the second heater). In the same manner as in Example 2, a non-torque false twisted yarn was obtained. As the air entanglement nozzle, MK-2-23 type manufactured by Awa Spindle Co., Ltd. was used, and the overfeed rate and the air pressure were changed as shown in Table 1 to perform the entanglement process.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0046]
[Example 6]
Two types of polytrimethylene terephthalate having different intrinsic viscosities were extruded into a side-by-side mold at a ratio of 1: 1 to obtain an undrawn yarn at a spinning temperature of 265 ° C. and a spinning speed of 1500 m / min, and then a hot roll temperature of 55 ° C. and a hot plate temperature of 140 A side-by-side composite multifilament of 84 dtex / 24f was obtained by setting the drawing temperature to 400 ° C./min, and setting the draw ratio so that the fineness after drawing was 84 dtex. The intrinsic viscosity of the obtained composite multifilament was [η] = 0.90 on the high viscosity side and [η] = 0.70 on the low viscosity side.
A non-torque false twisted yarn was produced in the same manner as in Example 2 except that the obtained composite multifilament was used. At this time, the twisting tension was 18 cN and the untwisting tension was 14 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0047]
[Example 7]
Using the same polytrimethylene terephthalate partially oriented unstretched yarn used in Example 2, it was placed on a 33H false twisting machine equipped with an SZ simultaneous false twisting twister manufactured by Murata Machinery Co., Ltd., and S on both sides of the friction disk. False twisting and Z false twisting were performed at the same time, and after passing through the second feed roller (the roller immediately after the friction disk), both false twisted yarns were drawn together and wound together to obtain a non-torque false twisted yarn. . False twisting conditions are yarn speed of 400 m / min, twister angle (angle formed by friction disk and friction belt) of 100 degrees (number of false twists is about 3200 T / m), first heater temperature of 170 ° C., draw ratio of 1.225, VR (Friction disk circumferential speed / yarn speed) 1.28, false twisting was performed at a winding feed rate of + 3.0%. The twisting tension at this time was 14 cN, and the untwisting tension was 11 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0048]
[Comparative Example 1]
In Example 2, S false twists and Z false twists were simultaneously performed using two adjacent spindles, and the false twisted yarns were wound around separate paper tubes without being aligned. The obtained false twisted yarn was allowed to stand for 10 days, and then both false twisted yarns were drawn and combined using a winder and wound around a paper tube.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained false twisted yarn.
[0049]
[Comparative Example 2]
In the same manner as in Example 2, a 196 dtex / 48f polytrimethylene terephthalate partially oriented undrawn yarn was obtained. The high degree of elongation of the partially oriented undrawn yarn was 2.5 cN / dtex and 92%, respectively.
One obtained polytrimethylene terephthalate partially oriented undrawn yarn was placed on a nip belt false twisting machine 33H manufactured by Murata Machinery Co., Ltd., S false twisted and wound around a paper tube. False twisting conditions are yarn speed of 400 m / min, twister angle of 110 degrees (number of false twists is about 2500 T / m), first heater temperature of 170 ° C., draw ratio of 1.225, VR 1.39, winding feed rate +3.0 % Was false twisted. At this time, the twisting tension was 33 cN and the untwisting tension was 27 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained false twisted yarn.
[0050]
[Comparative Example 3]
Using a 120 dtex / 36f polyethylene terephthalate partially oriented unstretched yarn (strength 2.8 cN / dtex, elongation 97%), S false twist and Z false twist are simultaneously performed in the same manner as in Example 2, and no entanglement treatment is performed. To obtain a non-torque false twisted yarn. False twisting conditions are yarn speed of 400 m / min, twister angle of 110 degrees (number of false twists of about 3200 T / m), first heater temperature of 210 ° C., draw ratio of 1.450, VR of 1.37, winding feed rate of +2.0. % Was false twisted. The twisting tension at this time was 18 cN, and the untwisting tension was 20 cN.
Table 1 shows the physical properties and evaluation results of the obtained non-torque false twisted yarn.
[0051]
[Table 1]

[0052]
From the above results, they are summarized as follows.
All false twisted yarns obtained by the methods of the examples have no residual torque and have high crimpability. In particular, it can be expected that the stretch elongation rate during high-load dry heat treatment is large, and that the expression of crimps in cheese dyeing and fabrics is high. However, there was a tendency for the crimpability to decrease slightly as the entanglement by the air entanglement process increased.
Further, all the false twisted yarns obtained by the methods of the examples had good unwinding properties from the winding package and good handleability. In particular, even when there was no entanglement, unraveling was possible with low tension, and the false twisted yarn was not separated into S false twisted yarn and Z false twisted yarn, and no abnormal tension was observed.
Using the false twisted yarn obtained by the method of the example, a sock knitted fabric having a tengu structure was prepared and subjected to a hot water treatment for 30 minutes. No skewing occurred in any of the knitted fabrics.
[0053]
On the other hand, since the false twisted yarn obtained by the method of Comparative Example 1 is obtained by combining S false twisted yarn and Z false twisted yarn in a subsequent process, the entanglement between the single fibers is weak, and the unwinding property from the winding package is low. It was a false twisted yarn with poor handleability.
The false twisted yarn obtained by the method of Comparative Example 2 was a false twisted yarn with low crimpability and a large residual torque because it was false twisted compared with Example 2.
Since the false twisted yarn obtained by the method of Comparative Example 3 uses polyethylene terephthalate fiber, the Young's modulus was high, the texture was hard, and the crimpability was slightly low. In addition, despite the fact that the yarns were drawn and aligned immediately after the untwisting step, since the entanglement between the single fibers was weak, the untwisting from the take-up package was poor, and the false twisted yarn had poor handleability.
Further, when a sock knitted fabric was prepared by the same method as in the example and subjected to hot water treatment, remarkable skewing occurred in the knitted fabric.
[0054]
【The invention's effect】
According to the production method of the present invention, a false twisted yarn having practically no residual torque, high crimpability, soft texture, good unwinding property and handleability can be obtained.
Further, by using the false twisted yarn obtained by the method of the present invention, a high-quality woven or knitted fabric without skew can be obtained.

Claims

The S false twisted yarn twisted, heat-fixed and untwisted in the S twist direction and the Z false twisted yarn twisted, heat fixed and untwisted in the Z twist direction are continuously combined after the untwisting step in the false twisting process. A method for producing a non-torque false twisted yarn, wherein at least one of an S false twist yarn and a Z false twist yarn is composed of a polytrimethylene terephthalate fiber.

The method for producing a non-torque false twist yarn according to claim 1, wherein the non-torque false twist yarn has no entanglement.

The method for producing a non-torque false twisted yarn according to claim 1, wherein the number of entanglements of the non-torque false twist yarn is 30 pieces / m or less.

The method for producing a non-torque false twisted yarn according to any one of claims 1 to 3, wherein both the S false twist yarn and the Z false twist yarn are made of polytrimethylene terephthalate fibers.