JP4010120B2 - 内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 - Google Patents
内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4010120B2 JP4010120B2 JP2001153272A JP2001153272A JP4010120B2 JP 4010120 B2 JP4010120 B2 JP 4010120B2 JP 2001153272 A JP2001153272 A JP 2001153272A JP 2001153272 A JP2001153272 A JP 2001153272A JP 4010120 B2 JP4010120 B2 JP 4010120B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- oil
- cylinder
- metal ring
- peripheral surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
- Sealing With Elastic Sealing Lips (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば筒内直接噴射式のガソリン内燃機関に好適に用いられ、シリンダ内を往復動する燃料加圧用のプランジャを備えた高圧燃料ポンプに関し、特に、プランジャの両側に設けられる燃料室とオイル室とを液密に隔成するシール装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
燃焼室に直接的に燃料を噴射する筒内直接噴射式のガソリン内燃機関では、燃料噴射弁に供給する燃料を例えば３ＭＰａ以上に高圧化する高圧燃料ポンプが必要となる。このような高圧燃料ポンプとして、特開２００１−３８３９号公報等には、プランジャ型の高圧燃料ポンプが開示されている。簡単に説明すると、カムシャフトから伝達される回転動力に応じて斜板が回転し、プランジャを押圧することにより、プランジャがシリンダ内を往復動して燃料が加圧される。プランジャの外周面とシリンダの内周面との間にはシール装置が介装され、このシール装置によって、潤滑油が満たされたオイル室と燃料が満たされた燃料室とが液密に隔成される。
【０００３】
このようなシール装置の一従来例を図１１に示す。同図に示すように、この従来例に係るシール装置は、シリンダの内周面に圧入により固定される略円筒状の一つの金属リング１０１に、オイル室に臨んだオイル側弾性リップ１０２と、燃料室に臨んだ燃料側弾性リップ１０３と、シリンダに当接するシリンダ側弾性部１０４と、が取り付けられた一体型の構造となっている。これらの弾性リップ１０２，１０３及びシリンダ側弾性部１０４は、一つの弾性部材として一体的に形成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような従来例に係る一体型のシール装置では、以下に列記するような課題がある。
【０００５】
第１に、オイル室内に満たされている高温の潤滑油の熱や、シリンダからの熱が、金属リング１０１やオイル側弾性リップ１０２を伝って燃料側弾性リップ１０３へ伝達され易く、この熱によって、燃料側弾性リップ１０３の熱劣化や摩耗量の増加を招き易い。補足すると、潤滑油（エンジンオイル）に比して燃料（ガソリン）は粘性が低いため、もともとシール部分の液膜厚さが小さい。このため、燃料側弾性リップ１０３の温度上昇により液膜厚さが更に小さくなると、この燃料側弾性リップ１０３とプランジャとが実質的に接触して摺動摩耗量が更に増加するおそれがある。また、ゴム自体の熱劣化により摩耗が更に加速する。このように燃料側弾性リップ１０３の摩耗が局部的に進行することにより、全体的なシール機能の低下を招いてしまう。
【０００６】
第２に、オイル側弾性リップ１０２はオイルの熱により経時的に熱硬化し易く、燃料側弾性リップ１０３はガソリン成分により経時的に軟化及び膨潤し易い傾向にある。このため、オイル側弾性リップ１０２と燃料側弾性リップ１０３との接続部分１０５に、両弾性リップ１０２，１０３の経時的な硬度差および膨潤量差に起因する内部歪み応力が発生し、シール強度の低下等を招き易い。
【０００７】
第３に、燃料側弾性リップ１０３が取り付けられる金属リング１０１がシリンダの内周面に直接的に接触しているため、シリンダから入力される振動が金属リング１０１を経由して燃料側弾性リップ１０３へ伝わり易く、これに起因して摩耗量が増加するおそれがある。この燃料側弾性リップ１０３は、オイル側弾性リップ１０２に比して液膜厚さが一般的に小さいので、摩耗による悪影響が大きい。
【０００８】
第４に、金属リング１０１をシリンダに圧入により固定する構造では、圧入時に金属リング１０１の変形に伴ってシリンダ側弾性部１０４がシリンダの内周面からめくれ上がるように変形してゴム圧入代が低下し、シール性の低下を招くおそれがある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものである。すなわち、請求項１又は６に係る発明は、内燃機関の高圧燃料ポンプのシリンダの内周面と、外部から伝達される回転動力により上記シリンダ内を往復動して燃料を加圧するプランジャの外周面と、の間に介装され、燃料が満たされた燃料室と潤滑油が満たされたオイル室とを液密に隔成する内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置において、上記シリンダに嵌合するオイル側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接するオイル側弾性リップを有するオイル側シール体と、上記シリンダに嵌合する燃料側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接する燃料側弾性リップを有する燃料側シール体と、を有し、この燃料側シール体は、上記オイル側シール体とは別体であり、このオイル側シール体に対して燃料室側に同軸状に隣設配置されることを特徴としている。
【００１０】
すなわち、オイル側シール体と燃料側シール体とは、典型的には軸方向に互いに接触する状態で、例えばシリンダに凹設される取付凹部に嵌合して固定される。
【００１１】
また、請求項２に係る発明は、上記オイル側弾性リップと燃料側弾性リップとが互いに異なる弾性材料により成形されていることを特徴としている。
【００１２】
例えば、オイル弾性リップに耐油性・耐熱性に優れたゴム材料を用い、燃料側弾性リップに耐ガソリン性・耐圧性に優れたゴム材料を用いる。
【００１３】
請求項１に係る発明は、上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの互いに対向する軸方向端部に、径方向内方へ略直角に折曲して互いに対向する略円環状のフランジ部がそれぞれ形成されていることを特徴としている。
【００１４】
請求項４に係る発明は、上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの少なくとも一方のフランジ部の内周側の部分が、両フランジ部が互いに離間する方向へ更に折曲していることを特徴としている。
【００１５】
言い換えると、両フランジ部の内周側の端部間に、所定の隙間が設けられている。
【００１６】
請求項５に係る発明は、上記オイル側シール体及び燃料側シール体の少なくとも一方が、上記両フランジ間の接触を回避するように、両フランジ間に介装されるフランジ側弾性部を有していることを特徴としている。
【００１７】
請求項３又は６に係る発明は、上記燃料側シール体が、上記燃料側金属リングの外周面と上記シリンダの内周面との間に介装されるシリンダ側弾性部を有し、上記オイル側金属リングが、上記シリンダの内周面に圧入により固定されることを特徴としている。
【００１８】
これらフランジ側弾性部やシリンダ側弾性部は、好ましくは燃料側弾性リップと一体的に型成形される。
【００１９】
【発明の効果】
請求項１又は６に係る発明によれば、シール装置がオイル側シール体と燃料側シール体とに分割して構成されているため、オイル室に満たされている潤滑油の熱が燃料側弾性リップへ伝達され難く、この燃料側弾性リップの熱劣化が抑制されるとともに、その摩耗量が低減される。また、オイル側弾性リップと燃料側弾性リップとが互いに別体として構成されているため、上述した従来例のように経時的な内部歪み応力が生じることがなく、これに起因するゴム強度の低下等を招くことがない。このため、疲労寿命が向上し、長期にわたって良好なシール性能を安定して維持できる。
【００２０】
請求項２に係る発明によれば、硬度や膨潤率の変化等を考慮して、燃料側弾性リップ及びオイル側弾性リップのそれぞれを用途に応じた最適な圧縮率等に設定でき、そのシール性能が更に向上する。
【００２１】
請求項１に係る発明によれば、両金属リングの接触が平坦なフランジ部で行われるため、両者の相対的な位置精度が向上する。
【００２２】
請求項４に係る発明によれば、両フランジ部の接触範囲が効果的に低減されるため、両金属リング間の熱や振動の伝達が抑制される。このため、上述した燃料側弾性リップの熱劣化や摩耗量の増加をより確実に抑制することができる。
【００２３】
請求項５に係る発明によれば、両金属リングのフランジ部の直接的な接触が回避され、熱や振動の伝達を更に確実に低減することができる。
【００２４】
請求項３又は６に係る発明によれば、シリンダ側弾性部によりシリンダ内周面からの熱や振動の入力が低減され、ひいては燃料側弾性リップの熱劣化等をより確実に防止できる。また、圧入固定されるオイル側金属リングとは別体の燃料側金属リングにシリンダ側弾性部が設けられているため、このシリンダ側弾性部がオイル側金属リングの圧入による悪影響を受けることがない。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明に係るシール装置を備えた高圧燃料ポンプ４が適用される筒内直噴式のガソリン内燃機関１の燃料系システムを示す構成図である。燃料タンク２内に配置される低圧燃料ポンプ３から低圧燃料配管１０へ供給された低圧燃料は、低圧プレッシャーレギュレータ８で一定の圧力に調整され、高圧燃料ポンプ４により更に加圧されて、高圧燃料配管９を通して燃料噴射インジェクタ５へ圧送される。高圧燃料配管９を通過する高圧燃料は、燃圧センサ６によりその燃圧値が読み取られ、メモリ及びＣＰＵ等を備えた周知のエンジンコントロールユニット１１からの制御信号に基づいて、高圧プレッシャーレギュレータ７で所望の燃圧に調整される。
【００２６】
図２は、高圧燃料ポンプ４の内部構造を示す断面対応図である。この高圧燃料ポンプ４は、外部のカムシャフト１２から伝達される回転動力によりシリンダ１３内を往復動して燃料を加圧するプランジャ１５を備えたプランジャ式の高圧燃料ポンプである。このようなプランジャ式の高圧燃料ポンプの構成は、上記特開２００１−３８３９号公報にも開示されているように、後述するシール装置４０を除いて基本的に公知であるため、ここでは簡単に説明する。
【００２７】
高圧燃料ポンプ４は、シリンダヘッド１６に固定されるケーシング１７と、このケーシング１７内に嵌合保持されるシリンダ１３と、このシリンダ１３の後面を覆うようにケーシング１７の後面にボルト１８等を介して固定されるリヤボディ１９と、を有している。シリンダ１３には、プランジャ１５が摺動可能に嵌合するシリンダボア１４が穿設されており、このシリンダボア１４がシリンダ１３の内周面を形成している。また、シリンダ１３には安全弁３８が配設されている。
【００２８】
ケーシング１７には、プランジャ１５を軸方向に押圧する斜板２０が、ボール軸受２１及びスラスト軸受２２を介してカムシャフト１２の軸線２３回りに回転可能に支持されている。斜板２０には、ケーシング１７の外部へ突出する軸部２４が設けられ、この軸部２４の先端とカムシャフト１２の一端とがカップリング２５を介して連結されている。このカップリング２５によりカムシャフト１２から斜板２０へ回転動力が伝達され、斜板２０がカムシャフト１２と一体的に軸線２３周りに回転する。
【００２９】
ケーシング１７内に臨んだ斜板２０の軸方向端面すなわち摺接面２７は、軸線２３と直交する面に対して傾斜する平坦な面であり、この摺接面２７に、プランジャ１５の一端に取り付けられたスリッパ２８の端面が摺接している。このスリッパ２８により、斜板２０の回転運動がプランジャ１５の往復運動に変換される。つまり、斜板２０の回転に伴って、プランジャ１５がシリンダボア１４内を軸線２３に沿って往復駆動される。
【００３０】
プランジャ１５の外周面とシリンダボア１４との間には、本実施形態に係るシール装置４０が介装されており、このシール装置４０によって、潤滑油が満たされたオイル室２９と、燃料（ガソリン）が満たされた燃料室３０と、が液密に隔成されている。オイル室２９には、低圧燃料配管１０（図１）からオイル導入通路３１を通して潤滑油が供給される。この潤滑油は、プランジャ１５外周面とシリンダボア１４の摺接部分，スリッパ２８とプランジャ１５の摺接部分，スラスト軸受２２，及びボール軸受２１等を潤滑した後、例えばボール軸受２１の部分から機関内部へ排出される。
【００３１】
燃料室３０には、逆止弁（ワンウェイバルブ）である吸入チェックバルブ３２及び吐出チェックバルブ３３が設けられ、これらチェックバルブ３２，３３がプランジャ１５の往復運動に伴って適宜に開閉することにより、低圧燃料の吸入・加圧・吐出が行われる。すなわち、燃料室３０は吸入チェックバルブ３２によって低圧室３４と高圧室３５とに仕切られており、低圧燃料配管１０（図１）から低圧室３４へ供給された低圧燃料は、吸入チェックバルブ３２を介して高圧室３５へ吸入される。この高圧室３５内の高圧燃料は、プランジャ１５の往復運動に伴って加圧され、吐出チェックバルブ３３を介して高圧燃料配管９（図１）へ吐出される。
【００３２】
低圧室３４は、シリンダボア１４の周囲に凹設される周方向油路３７を含んでおり、この周方向油路３７がシール装置４０に臨んでいる。つまり、燃料室３０の中でも相対的に低い圧力（フィード圧）の低圧室３４をシール装置４０でシールするように設定されている。
【００３３】
図３は、第１実施形態に係るシール装置４０の近傍を示す図２の要部拡大図であり、図４は、このシール装置４０を単体で示す断面対応図である。このシール装置４０は、互いに別体として形成されるオイル側シール体４１と燃料側シール体４２とにより分割構成されている。オイル側シール体４１は、略筒状のオイル側金属リング４３と、このオイル側金属リング４３より突出してプランジャ１５の外周面に摺接するオイル側弾性リップ４４と、を有している。また、燃料側シール体４２は、略筒状の燃料側金属リング４５と、この燃料側金属リング４５より突出してプランジャ１５の外周面に摺接する燃料側弾性リップ４６と、燃料側金属リング４５とシリンダ１３との間に介装されるシリンダ側弾性部４７と、を有している。
【００３４】
これらのシール体４１，４２の金属リング４３，４５は、シリンダ１３のシリンダボア１４の開放端部に凹設される相対的に大径な取付凹部１４ａに嵌合される。より具体的には、先ず燃料側シール体４２を取付凹部１４ａに嵌合した後、オイル側シール体４１を取付凹部１４ａ内に圧入固定することにより、オイル側シール体４１がオイル側シール体４１と取付凹部１４ａの段差面１４ｂとの間に狭持される。このような組付後の状態では、燃料側シール体４２がオイル側シール体４１に対して燃料室３０側（図３及び図４で右側）に同軸状に隣設配置される。
【００３５】
このように、オイル側シール体４１では、オイル側金属リング４３の外周面が、シリンダ１３の取付凹部１４ａの内周面に直接的に圧接している。なお、所定の圧入固定力を得るために、オイル側金属リング４３の外径が取付凹部１４ａの内径よりも所定の圧入代だけ大きく設定されている。これに対し、燃料側シール体４２では、燃料側金属リング４５とシリンダ１３の取付凹部１４ａとの間にシリンダ側弾性部４７が介装されており、燃料側金属リング４５がシリンダ１３と直接的に接触していない。
【００３６】
なお、この燃料側シール体４２も、上記のオイル側シール体４１と同様、取付凹部１４ａ内に圧入されるが、ゴム製のシリンダ側弾性部４７の圧入となるために、その固定力は弱い。しかしながら、機関運転中には、燃料室３０にオイル室２９の大気圧よりも高いフィード圧が常に作用するため、燃料側シール体４２はオイル側シール体４１の方向（図３，４の左方向）に押さえつけられる。従って、燃料側シール体４２が軸方向に移動してオイル側シール体４１から離れるおそれはない。
【００３７】
オイル側弾性リップ４４や燃料側弾性リップ４６の内径は、オイル室２９や燃料室３０内の液体を確実にシールするように、プランジャ１５の外径よりも所定の締め代だけ小さく設定されている。これらのオイル側弾性リップ４４と燃料側弾性リップ４６（及びシリンダ側弾性部４７）とは、用途に応じた最適な圧縮率が得られるように、互いに異なるゴム材料から成形されている。例えば、オイル側弾性リップ４４には耐油性・耐熱性に優れたゴム材料が用いられ、燃料側弾性リップ４６（及びシリンダ側弾性部４７）には耐ガソリン性・耐圧性に優れたゴム材料が用いられる。
【００３８】
オイル側金属リング４３及び燃料側金属リング４５の互いに対向する軸方向端部には、主に両シール体４１，４２の位置精度を向上するために、径方向内方へ略直角に折曲して互いに対向する略円環状のフランジ部４８がそれぞれ折曲形成されている。また、図５に示すように、両フランジ部４８の接触幅４９を極力小さくして熱や振動の伝達量を低減するために、フランジ部４８の少なくとも一方（この実施形態ではオイル側金属リング４３のフランジ部）の内周側の部分５０が、両フランジ部４８が互いに離間する方向へ更に折曲している。つまり、両フランジ部４８の内周側の端部間に所定の隙間５１が設けられている。
【００３９】
次に、図６〜９を参照して、本実施形態の作用効果を上述した従来例と比較しつつ説明する。なお、図６〜９では、従来例の一体型シール装置を左側に、本実施形態の分割型シール装置４０を右側に描いている。
【００４０】
図６を参照して、従来例のような一体型シール装置では、シリンダ１３の内周面に直接的に接触するとともにオイル室２９へ直接的に臨んでいる金属リング１０１に、燃料側弾性リップ１０３が取り付けられているため、シリンダ１３やオイル室２９からの熱が金属リング１０１を介して燃料側弾性リップ１０３へ伝わり易い。これに対し、本実施形態のような分割型のシール装置４０では、シリンダ１３に直接的に接触するとともにオイル室２９へ臨んでいるオイル側金属リング４３とは別体の燃料側金属リング４５に燃料側弾性リップ４６が取り付けられており、かつ、この燃料側金属リング４５とシリンダ１３の内周面との間にシリンダ側弾性部４７が介装されており、この燃料側金属リング４５がシリンダ１３の内周面に直接的に接触していない。このため、オイル室２９やシリンダ１３から燃料側弾性リップ４６へ熱が伝わり難く、この燃料側弾性リップ４６の温度上昇が抑えられる。従って、燃料側弾性リップ４６の熱劣化が抑制されるとともに、燃料側弾性リップ４６とプランジャ１５外周面との間の液膜厚さが適宜に確保され、燃料側弾性リップ４６の摩耗量が抑制される。
【００４１】
図７を参照して、弾性リップの経時的な劣化に関し、オイル室をシールするオイル側弾性リップでは熱硬化の傾向が強く、燃料室をシールする燃料側弾性リップでは軟化及び膨潤化の傾向が強い。このため、従来例のようにオイル側弾性リップ１０２と燃料側弾性リップ１０３とが一体的に成形されていると、両者の硬度差及び膨潤量差に起因して、両者の接続部分１０５に内部歪み応力が生じ、この部分の耐久性等が問題となる。これに対し、本実施形態ではオイル側弾性リップ４４と燃料側弾性リップ４６とが互いに別体となっているため、両者に硬度差および膨潤量差が生じた場合でも、従来例のようにゴム内部歪みが生じることはない。このため、経時的なシール強度の低下が抑制され、疲労寿命が向上し、長期にわたって所期のシール性能を安定して得ることができる。
【００４２】
図８を参照して、シリンダから入力される振動が燃料側弾性リップに伝達すると、燃料側弾性リップの摩耗が増し、好ましくない。しかしながら、従来例では、シリンダ１３に直接的に圧接する金属リング１０１に燃料側弾性リップ１０３が取り付けられているため、金属リング１０１を介してシリンダ１３から燃料側弾性リップ１０３へ振動が伝達され易く、この燃料側弾性リップ１０３の摩耗が促進され易い。これに対し、本実施形態では、燃料側金属リング４５がシリンダ１３の内周面に直接的に接しておらず、燃料側金属リング４５とシリンダ１３との間にシリンダ側弾性部４７が介装されているため、このシリンダ側弾性部４７でシリンダ１３から入力される振動が適宜に遮断，減衰され、上記振動に起因する燃料側弾性リップ４６の摩耗が抑制される。
【００４３】
加えて、２つの金属リング４３，４５が互いに固定されておらず、かつ、図５にも示すように両金属リング４３，４５のフランジ部４８の接触幅４９を十分に小さくしているため、両金属リング４３，４５間の振動の伝達も抑制され、燃料側弾性リップ４６への振動の伝達を更に確実に抑制することができる。
【００４４】
図９を参照して、金属リングは典型的には圧入によりシリンダへ固定される。ここで、従来例のような一体型のシール装置では、金属リング１０１の圧入時に、この金属リング１０１に取り付けられるシリンダ側弾性部１０４がめくれ上がるように変形し、そのシール性が低下するおそれがある。これに対し、本実施形態では、シリンダ１３の内周面との隙間をシールするシリンダ側弾性部４７が、圧入により固定されるオイル側金属リング４３とは別体の燃料側金属リング４５に取り付けられているため、シリンダ側弾性部４７がオイル側金属リング４３の圧入による悪影響を受けることはほとんどなく、このシリンダ側弾性部４７のシール性の低下を招くことはない。
【００４５】
また、シリンダ側弾性部４７が、剛性の高い燃料側金属リング４５の外周面とシリンダ１３の内周面との間に介装される薄膜状であるため、上記従来例のようにめくれ上がるような変形を生じることもなく、所期のシール圧を十分に確保でき、ガソリン浸漬によりシリンダ側弾性部４７が経時的に軟化，膨潤化した場合でも、従来例に比して十分に高いシール性を維持できる。
【００４６】
図１０は第２実施形態に係るシール装置４０’を示している。上記第１実施形態と異なる部分についてのみ説明すると、この第２実施形態では、金属リング４３，４５間の振動及び熱の伝達をより確実に抑制するために、互いに対向するフランジ部４８間にフランジ弾性部５２を介装して、両フランジ部４８間の接触を完全に無くしている。このフランジ弾性部５２は、この実施形態では燃料側金属リング４５のフランジ部４８に取り付けられ、燃料側弾性リップ４６及びシリンダ側弾性部４７と一体的に型成形される。
【００４７】
以上のように本発明を具体的な実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、種々の変形，変更を含むものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るシール装置が適用される内燃機関の燃料系システムを示す構成図。
【図２】図１の内燃機関の高圧燃料ポンプの内部構造を示す断面対応図。
【図３】図２の要部拡大図。
【図４】本発明の第１実施形態に係るシール装置を示す断面対応図。
【図５】図４のシール装置の金属リングを示す説明図。
【図６】上記実施形態と従来例の比較説明図。
【図７】同じく比較説明図。
【図８】同じく比較説明図。
【図９】同じく比較説明図。
【図１０】本発明の第２実施形態に係るシール装置を示す断面対応図。
【図１１】従来例に係るシール装置の断面対応図。
【符号の説明】
１３…シリンダ
１５…プランジャ
２９…オイル室
３０…燃料室
４０…シール装置
４１…オイル側シール体
４２…燃料側シール体
４３…オイル側金属リング
４４…オイル側弾性リップ
４５…燃料側金属リング
４６…燃料側弾性リップ
４７…シリンダ側弾性部
４８…フランジ部
５２…フランジ弾性部
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば筒内直接噴射式のガソリン内燃機関に好適に用いられ、シリンダ内を往復動する燃料加圧用のプランジャを備えた高圧燃料ポンプに関し、特に、プランジャの両側に設けられる燃料室とオイル室とを液密に隔成するシール装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
燃焼室に直接的に燃料を噴射する筒内直接噴射式のガソリン内燃機関では、燃料噴射弁に供給する燃料を例えば３ＭＰａ以上に高圧化する高圧燃料ポンプが必要となる。このような高圧燃料ポンプとして、特開２００１−３８３９号公報等には、プランジャ型の高圧燃料ポンプが開示されている。簡単に説明すると、カムシャフトから伝達される回転動力に応じて斜板が回転し、プランジャを押圧することにより、プランジャがシリンダ内を往復動して燃料が加圧される。プランジャの外周面とシリンダの内周面との間にはシール装置が介装され、このシール装置によって、潤滑油が満たされたオイル室と燃料が満たされた燃料室とが液密に隔成される。
【０００３】
このようなシール装置の一従来例を図１１に示す。同図に示すように、この従来例に係るシール装置は、シリンダの内周面に圧入により固定される略円筒状の一つの金属リング１０１に、オイル室に臨んだオイル側弾性リップ１０２と、燃料室に臨んだ燃料側弾性リップ１０３と、シリンダに当接するシリンダ側弾性部１０４と、が取り付けられた一体型の構造となっている。これらの弾性リップ１０２，１０３及びシリンダ側弾性部１０４は、一つの弾性部材として一体的に形成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような従来例に係る一体型のシール装置では、以下に列記するような課題がある。
【０００５】
第１に、オイル室内に満たされている高温の潤滑油の熱や、シリンダからの熱が、金属リング１０１やオイル側弾性リップ１０２を伝って燃料側弾性リップ１０３へ伝達され易く、この熱によって、燃料側弾性リップ１０３の熱劣化や摩耗量の増加を招き易い。補足すると、潤滑油（エンジンオイル）に比して燃料（ガソリン）は粘性が低いため、もともとシール部分の液膜厚さが小さい。このため、燃料側弾性リップ１０３の温度上昇により液膜厚さが更に小さくなると、この燃料側弾性リップ１０３とプランジャとが実質的に接触して摺動摩耗量が更に増加するおそれがある。また、ゴム自体の熱劣化により摩耗が更に加速する。このように燃料側弾性リップ１０３の摩耗が局部的に進行することにより、全体的なシール機能の低下を招いてしまう。
【０００６】
第２に、オイル側弾性リップ１０２はオイルの熱により経時的に熱硬化し易く、燃料側弾性リップ１０３はガソリン成分により経時的に軟化及び膨潤し易い傾向にある。このため、オイル側弾性リップ１０２と燃料側弾性リップ１０３との接続部分１０５に、両弾性リップ１０２，１０３の経時的な硬度差および膨潤量差に起因する内部歪み応力が発生し、シール強度の低下等を招き易い。
【０００７】
第３に、燃料側弾性リップ１０３が取り付けられる金属リング１０１がシリンダの内周面に直接的に接触しているため、シリンダから入力される振動が金属リング１０１を経由して燃料側弾性リップ１０３へ伝わり易く、これに起因して摩耗量が増加するおそれがある。この燃料側弾性リップ１０３は、オイル側弾性リップ１０２に比して液膜厚さが一般的に小さいので、摩耗による悪影響が大きい。
【０００８】
第４に、金属リング１０１をシリンダに圧入により固定する構造では、圧入時に金属リング１０１の変形に伴ってシリンダ側弾性部１０４がシリンダの内周面からめくれ上がるように変形してゴム圧入代が低下し、シール性の低下を招くおそれがある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものである。すなわち、請求項１又は６に係る発明は、内燃機関の高圧燃料ポンプのシリンダの内周面と、外部から伝達される回転動力により上記シリンダ内を往復動して燃料を加圧するプランジャの外周面と、の間に介装され、燃料が満たされた燃料室と潤滑油が満たされたオイル室とを液密に隔成する内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置において、上記シリンダに嵌合するオイル側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接するオイル側弾性リップを有するオイル側シール体と、上記シリンダに嵌合する燃料側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接する燃料側弾性リップを有する燃料側シール体と、を有し、この燃料側シール体は、上記オイル側シール体とは別体であり、このオイル側シール体に対して燃料室側に同軸状に隣設配置されることを特徴としている。
【００１０】
すなわち、オイル側シール体と燃料側シール体とは、典型的には軸方向に互いに接触する状態で、例えばシリンダに凹設される取付凹部に嵌合して固定される。
【００１１】
また、請求項２に係る発明は、上記オイル側弾性リップと燃料側弾性リップとが互いに異なる弾性材料により成形されていることを特徴としている。
【００１２】
例えば、オイル弾性リップに耐油性・耐熱性に優れたゴム材料を用い、燃料側弾性リップに耐ガソリン性・耐圧性に優れたゴム材料を用いる。
【００１３】
請求項１に係る発明は、上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの互いに対向する軸方向端部に、径方向内方へ略直角に折曲して互いに対向する略円環状のフランジ部がそれぞれ形成されていることを特徴としている。
【００１４】
請求項４に係る発明は、上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの少なくとも一方のフランジ部の内周側の部分が、両フランジ部が互いに離間する方向へ更に折曲していることを特徴としている。
【００１５】
言い換えると、両フランジ部の内周側の端部間に、所定の隙間が設けられている。
【００１６】
請求項５に係る発明は、上記オイル側シール体及び燃料側シール体の少なくとも一方が、上記両フランジ間の接触を回避するように、両フランジ間に介装されるフランジ側弾性部を有していることを特徴としている。
【００１７】
請求項３又は６に係る発明は、上記燃料側シール体が、上記燃料側金属リングの外周面と上記シリンダの内周面との間に介装されるシリンダ側弾性部を有し、上記オイル側金属リングが、上記シリンダの内周面に圧入により固定されることを特徴としている。
【００１８】
これらフランジ側弾性部やシリンダ側弾性部は、好ましくは燃料側弾性リップと一体的に型成形される。
【００１９】
【発明の効果】
請求項１又は６に係る発明によれば、シール装置がオイル側シール体と燃料側シール体とに分割して構成されているため、オイル室に満たされている潤滑油の熱が燃料側弾性リップへ伝達され難く、この燃料側弾性リップの熱劣化が抑制されるとともに、その摩耗量が低減される。また、オイル側弾性リップと燃料側弾性リップとが互いに別体として構成されているため、上述した従来例のように経時的な内部歪み応力が生じることがなく、これに起因するゴム強度の低下等を招くことがない。このため、疲労寿命が向上し、長期にわたって良好なシール性能を安定して維持できる。
【００２０】
請求項２に係る発明によれば、硬度や膨潤率の変化等を考慮して、燃料側弾性リップ及びオイル側弾性リップのそれぞれを用途に応じた最適な圧縮率等に設定でき、そのシール性能が更に向上する。
【００２１】
請求項１に係る発明によれば、両金属リングの接触が平坦なフランジ部で行われるため、両者の相対的な位置精度が向上する。
【００２２】
請求項４に係る発明によれば、両フランジ部の接触範囲が効果的に低減されるため、両金属リング間の熱や振動の伝達が抑制される。このため、上述した燃料側弾性リップの熱劣化や摩耗量の増加をより確実に抑制することができる。
【００２３】
請求項５に係る発明によれば、両金属リングのフランジ部の直接的な接触が回避され、熱や振動の伝達を更に確実に低減することができる。
【００２４】
請求項３又は６に係る発明によれば、シリンダ側弾性部によりシリンダ内周面からの熱や振動の入力が低減され、ひいては燃料側弾性リップの熱劣化等をより確実に防止できる。また、圧入固定されるオイル側金属リングとは別体の燃料側金属リングにシリンダ側弾性部が設けられているため、このシリンダ側弾性部がオイル側金属リングの圧入による悪影響を受けることがない。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明に係るシール装置を備えた高圧燃料ポンプ４が適用される筒内直噴式のガソリン内燃機関１の燃料系システムを示す構成図である。燃料タンク２内に配置される低圧燃料ポンプ３から低圧燃料配管１０へ供給された低圧燃料は、低圧プレッシャーレギュレータ８で一定の圧力に調整され、高圧燃料ポンプ４により更に加圧されて、高圧燃料配管９を通して燃料噴射インジェクタ５へ圧送される。高圧燃料配管９を通過する高圧燃料は、燃圧センサ６によりその燃圧値が読み取られ、メモリ及びＣＰＵ等を備えた周知のエンジンコントロールユニット１１からの制御信号に基づいて、高圧プレッシャーレギュレータ７で所望の燃圧に調整される。
【００２６】
図２は、高圧燃料ポンプ４の内部構造を示す断面対応図である。この高圧燃料ポンプ４は、外部のカムシャフト１２から伝達される回転動力によりシリンダ１３内を往復動して燃料を加圧するプランジャ１５を備えたプランジャ式の高圧燃料ポンプである。このようなプランジャ式の高圧燃料ポンプの構成は、上記特開２００１−３８３９号公報にも開示されているように、後述するシール装置４０を除いて基本的に公知であるため、ここでは簡単に説明する。
【００２７】
高圧燃料ポンプ４は、シリンダヘッド１６に固定されるケーシング１７と、このケーシング１７内に嵌合保持されるシリンダ１３と、このシリンダ１３の後面を覆うようにケーシング１７の後面にボルト１８等を介して固定されるリヤボディ１９と、を有している。シリンダ１３には、プランジャ１５が摺動可能に嵌合するシリンダボア１４が穿設されており、このシリンダボア１４がシリンダ１３の内周面を形成している。また、シリンダ１３には安全弁３８が配設されている。
【００２８】
ケーシング１７には、プランジャ１５を軸方向に押圧する斜板２０が、ボール軸受２１及びスラスト軸受２２を介してカムシャフト１２の軸線２３回りに回転可能に支持されている。斜板２０には、ケーシング１７の外部へ突出する軸部２４が設けられ、この軸部２４の先端とカムシャフト１２の一端とがカップリング２５を介して連結されている。このカップリング２５によりカムシャフト１２から斜板２０へ回転動力が伝達され、斜板２０がカムシャフト１２と一体的に軸線２３周りに回転する。
【００２９】
ケーシング１７内に臨んだ斜板２０の軸方向端面すなわち摺接面２７は、軸線２３と直交する面に対して傾斜する平坦な面であり、この摺接面２７に、プランジャ１５の一端に取り付けられたスリッパ２８の端面が摺接している。このスリッパ２８により、斜板２０の回転運動がプランジャ１５の往復運動に変換される。つまり、斜板２０の回転に伴って、プランジャ１５がシリンダボア１４内を軸線２３に沿って往復駆動される。
【００３０】
プランジャ１５の外周面とシリンダボア１４との間には、本実施形態に係るシール装置４０が介装されており、このシール装置４０によって、潤滑油が満たされたオイル室２９と、燃料（ガソリン）が満たされた燃料室３０と、が液密に隔成されている。オイル室２９には、低圧燃料配管１０（図１）からオイル導入通路３１を通して潤滑油が供給される。この潤滑油は、プランジャ１５外周面とシリンダボア１４の摺接部分，スリッパ２８とプランジャ１５の摺接部分，スラスト軸受２２，及びボール軸受２１等を潤滑した後、例えばボール軸受２１の部分から機関内部へ排出される。
【００３１】
燃料室３０には、逆止弁（ワンウェイバルブ）である吸入チェックバルブ３２及び吐出チェックバルブ３３が設けられ、これらチェックバルブ３２，３３がプランジャ１５の往復運動に伴って適宜に開閉することにより、低圧燃料の吸入・加圧・吐出が行われる。すなわち、燃料室３０は吸入チェックバルブ３２によって低圧室３４と高圧室３５とに仕切られており、低圧燃料配管１０（図１）から低圧室３４へ供給された低圧燃料は、吸入チェックバルブ３２を介して高圧室３５へ吸入される。この高圧室３５内の高圧燃料は、プランジャ１５の往復運動に伴って加圧され、吐出チェックバルブ３３を介して高圧燃料配管９（図１）へ吐出される。
【００３２】
低圧室３４は、シリンダボア１４の周囲に凹設される周方向油路３７を含んでおり、この周方向油路３７がシール装置４０に臨んでいる。つまり、燃料室３０の中でも相対的に低い圧力（フィード圧）の低圧室３４をシール装置４０でシールするように設定されている。
【００３３】
図３は、第１実施形態に係るシール装置４０の近傍を示す図２の要部拡大図であり、図４は、このシール装置４０を単体で示す断面対応図である。このシール装置４０は、互いに別体として形成されるオイル側シール体４１と燃料側シール体４２とにより分割構成されている。オイル側シール体４１は、略筒状のオイル側金属リング４３と、このオイル側金属リング４３より突出してプランジャ１５の外周面に摺接するオイル側弾性リップ４４と、を有している。また、燃料側シール体４２は、略筒状の燃料側金属リング４５と、この燃料側金属リング４５より突出してプランジャ１５の外周面に摺接する燃料側弾性リップ４６と、燃料側金属リング４５とシリンダ１３との間に介装されるシリンダ側弾性部４７と、を有している。
【００３４】
これらのシール体４１，４２の金属リング４３，４５は、シリンダ１３のシリンダボア１４の開放端部に凹設される相対的に大径な取付凹部１４ａに嵌合される。より具体的には、先ず燃料側シール体４２を取付凹部１４ａに嵌合した後、オイル側シール体４１を取付凹部１４ａ内に圧入固定することにより、オイル側シール体４１がオイル側シール体４１と取付凹部１４ａの段差面１４ｂとの間に狭持される。このような組付後の状態では、燃料側シール体４２がオイル側シール体４１に対して燃料室３０側（図３及び図４で右側）に同軸状に隣設配置される。
【００３５】
このように、オイル側シール体４１では、オイル側金属リング４３の外周面が、シリンダ１３の取付凹部１４ａの内周面に直接的に圧接している。なお、所定の圧入固定力を得るために、オイル側金属リング４３の外径が取付凹部１４ａの内径よりも所定の圧入代だけ大きく設定されている。これに対し、燃料側シール体４２では、燃料側金属リング４５とシリンダ１３の取付凹部１４ａとの間にシリンダ側弾性部４７が介装されており、燃料側金属リング４５がシリンダ１３と直接的に接触していない。
【００３６】
なお、この燃料側シール体４２も、上記のオイル側シール体４１と同様、取付凹部１４ａ内に圧入されるが、ゴム製のシリンダ側弾性部４７の圧入となるために、その固定力は弱い。しかしながら、機関運転中には、燃料室３０にオイル室２９の大気圧よりも高いフィード圧が常に作用するため、燃料側シール体４２はオイル側シール体４１の方向（図３，４の左方向）に押さえつけられる。従って、燃料側シール体４２が軸方向に移動してオイル側シール体４１から離れるおそれはない。
【００３７】
オイル側弾性リップ４４や燃料側弾性リップ４６の内径は、オイル室２９や燃料室３０内の液体を確実にシールするように、プランジャ１５の外径よりも所定の締め代だけ小さく設定されている。これらのオイル側弾性リップ４４と燃料側弾性リップ４６（及びシリンダ側弾性部４７）とは、用途に応じた最適な圧縮率が得られるように、互いに異なるゴム材料から成形されている。例えば、オイル側弾性リップ４４には耐油性・耐熱性に優れたゴム材料が用いられ、燃料側弾性リップ４６（及びシリンダ側弾性部４７）には耐ガソリン性・耐圧性に優れたゴム材料が用いられる。
【００３８】
オイル側金属リング４３及び燃料側金属リング４５の互いに対向する軸方向端部には、主に両シール体４１，４２の位置精度を向上するために、径方向内方へ略直角に折曲して互いに対向する略円環状のフランジ部４８がそれぞれ折曲形成されている。また、図５に示すように、両フランジ部４８の接触幅４９を極力小さくして熱や振動の伝達量を低減するために、フランジ部４８の少なくとも一方（この実施形態ではオイル側金属リング４３のフランジ部）の内周側の部分５０が、両フランジ部４８が互いに離間する方向へ更に折曲している。つまり、両フランジ部４８の内周側の端部間に所定の隙間５１が設けられている。
【００３９】
次に、図６〜９を参照して、本実施形態の作用効果を上述した従来例と比較しつつ説明する。なお、図６〜９では、従来例の一体型シール装置を左側に、本実施形態の分割型シール装置４０を右側に描いている。
【００４０】
図６を参照して、従来例のような一体型シール装置では、シリンダ１３の内周面に直接的に接触するとともにオイル室２９へ直接的に臨んでいる金属リング１０１に、燃料側弾性リップ１０３が取り付けられているため、シリンダ１３やオイル室２９からの熱が金属リング１０１を介して燃料側弾性リップ１０３へ伝わり易い。これに対し、本実施形態のような分割型のシール装置４０では、シリンダ１３に直接的に接触するとともにオイル室２９へ臨んでいるオイル側金属リング４３とは別体の燃料側金属リング４５に燃料側弾性リップ４６が取り付けられており、かつ、この燃料側金属リング４５とシリンダ１３の内周面との間にシリンダ側弾性部４７が介装されており、この燃料側金属リング４５がシリンダ１３の内周面に直接的に接触していない。このため、オイル室２９やシリンダ１３から燃料側弾性リップ４６へ熱が伝わり難く、この燃料側弾性リップ４６の温度上昇が抑えられる。従って、燃料側弾性リップ４６の熱劣化が抑制されるとともに、燃料側弾性リップ４６とプランジャ１５外周面との間の液膜厚さが適宜に確保され、燃料側弾性リップ４６の摩耗量が抑制される。
【００４１】
図７を参照して、弾性リップの経時的な劣化に関し、オイル室をシールするオイル側弾性リップでは熱硬化の傾向が強く、燃料室をシールする燃料側弾性リップでは軟化及び膨潤化の傾向が強い。このため、従来例のようにオイル側弾性リップ１０２と燃料側弾性リップ１０３とが一体的に成形されていると、両者の硬度差及び膨潤量差に起因して、両者の接続部分１０５に内部歪み応力が生じ、この部分の耐久性等が問題となる。これに対し、本実施形態ではオイル側弾性リップ４４と燃料側弾性リップ４６とが互いに別体となっているため、両者に硬度差および膨潤量差が生じた場合でも、従来例のようにゴム内部歪みが生じることはない。このため、経時的なシール強度の低下が抑制され、疲労寿命が向上し、長期にわたって所期のシール性能を安定して得ることができる。
【００４２】
図８を参照して、シリンダから入力される振動が燃料側弾性リップに伝達すると、燃料側弾性リップの摩耗が増し、好ましくない。しかしながら、従来例では、シリンダ１３に直接的に圧接する金属リング１０１に燃料側弾性リップ１０３が取り付けられているため、金属リング１０１を介してシリンダ１３から燃料側弾性リップ１０３へ振動が伝達され易く、この燃料側弾性リップ１０３の摩耗が促進され易い。これに対し、本実施形態では、燃料側金属リング４５がシリンダ１３の内周面に直接的に接しておらず、燃料側金属リング４５とシリンダ１３との間にシリンダ側弾性部４７が介装されているため、このシリンダ側弾性部４７でシリンダ１３から入力される振動が適宜に遮断，減衰され、上記振動に起因する燃料側弾性リップ４６の摩耗が抑制される。
【００４３】
加えて、２つの金属リング４３，４５が互いに固定されておらず、かつ、図５にも示すように両金属リング４３，４５のフランジ部４８の接触幅４９を十分に小さくしているため、両金属リング４３，４５間の振動の伝達も抑制され、燃料側弾性リップ４６への振動の伝達を更に確実に抑制することができる。
【００４４】
図９を参照して、金属リングは典型的には圧入によりシリンダへ固定される。ここで、従来例のような一体型のシール装置では、金属リング１０１の圧入時に、この金属リング１０１に取り付けられるシリンダ側弾性部１０４がめくれ上がるように変形し、そのシール性が低下するおそれがある。これに対し、本実施形態では、シリンダ１３の内周面との隙間をシールするシリンダ側弾性部４７が、圧入により固定されるオイル側金属リング４３とは別体の燃料側金属リング４５に取り付けられているため、シリンダ側弾性部４７がオイル側金属リング４３の圧入による悪影響を受けることはほとんどなく、このシリンダ側弾性部４７のシール性の低下を招くことはない。
【００４５】
また、シリンダ側弾性部４７が、剛性の高い燃料側金属リング４５の外周面とシリンダ１３の内周面との間に介装される薄膜状であるため、上記従来例のようにめくれ上がるような変形を生じることもなく、所期のシール圧を十分に確保でき、ガソリン浸漬によりシリンダ側弾性部４７が経時的に軟化，膨潤化した場合でも、従来例に比して十分に高いシール性を維持できる。
【００４６】
図１０は第２実施形態に係るシール装置４０’を示している。上記第１実施形態と異なる部分についてのみ説明すると、この第２実施形態では、金属リング４３，４５間の振動及び熱の伝達をより確実に抑制するために、互いに対向するフランジ部４８間にフランジ弾性部５２を介装して、両フランジ部４８間の接触を完全に無くしている。このフランジ弾性部５２は、この実施形態では燃料側金属リング４５のフランジ部４８に取り付けられ、燃料側弾性リップ４６及びシリンダ側弾性部４７と一体的に型成形される。
【００４７】
以上のように本発明を具体的な実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、種々の変形，変更を含むものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るシール装置が適用される内燃機関の燃料系システムを示す構成図。
【図２】図１の内燃機関の高圧燃料ポンプの内部構造を示す断面対応図。
【図３】図２の要部拡大図。
【図４】本発明の第１実施形態に係るシール装置を示す断面対応図。
【図５】図４のシール装置の金属リングを示す説明図。
【図６】上記実施形態と従来例の比較説明図。
【図７】同じく比較説明図。
【図８】同じく比較説明図。
【図９】同じく比較説明図。
【図１０】本発明の第２実施形態に係るシール装置を示す断面対応図。
【図１１】従来例に係るシール装置の断面対応図。
【符号の説明】
１３…シリンダ
１５…プランジャ
２９…オイル室
３０…燃料室
４０…シール装置
４１…オイル側シール体
４２…燃料側シール体
４３…オイル側金属リング
４４…オイル側弾性リップ
４５…燃料側金属リング
４６…燃料側弾性リップ
４７…シリンダ側弾性部
４８…フランジ部
５２…フランジ弾性部
Claims (6)
- 内燃機関の高圧燃料ポンプのシリンダの内周面と、外部から伝達される回転動力により上記シリンダ内を往復動して燃料を加圧するプランジャの外周面と、の間に介装され、燃料が満たされた燃料室と潤滑油が満たされたオイル室とを液密に隔成する内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置において、
上記シリンダに嵌合するオイル側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接するオイル側弾性リップを有するオイル側シール体と、
上記シリンダに嵌合する燃料側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接する燃料側弾性リップを有する燃料側シール体と、を有し、
この燃料側シール体は、上記オイル側シール体とは別体であり、このオイル側シール体に対して燃料室側に同軸状に隣設配置され、
かつ、上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの互いに対向する軸方向端部に、径方向内方へ略直角に折曲して互いに対向する略円環状のフランジ部がそれぞれ形成されていることを特徴とする内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。 - 上記オイル側弾性リップと燃料側弾性リップとが互いに異なる弾性材料により成形されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。
- 上記燃料側シール体が、上記燃料側金属リングの外周面と上記シリンダの内周面との間に介装されるシリンダ側弾性部を有し、
上記オイル側金属リングが、上記シリンダの内周面に圧入により固定されることを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。 - 上記オイル側金属リング及び燃料側金属リングの少なくとも一方のフランジ部の内周側の部分が、両フランジ部が互いに離間する方向へ更に折曲していることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。
- 上記オイル側シール体及び燃料側シール体の少なくとも一方が、上記両フランジ間の接触を回避するように、両フランジ間に介装されるフランジ側弾性部を有していることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。
- 内燃機関の高圧燃料ポンプのシリンダの内周面と、外部から伝達される回転動力により上記シリンダ内を往復動して燃料を加圧するプランジャの外周面と、の間に介装され、燃料が満たされた燃料室と潤滑油が満たされたオイル室とを液密に隔成する内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置において、
上記シリンダに嵌合するオイル側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接するオイル側弾性リップを有するオイル側シール体と、
上記シリンダに嵌合する燃料側金属リング及び上記プランジャの外周面に摺接する燃料側弾性リップを有する燃料側シール体と、を有し、
この燃料側シール体は、上記オイル側シール体とは別体であり、このオイル側シール体に対して燃料室側に同軸状に隣設配置されるととともに、上記燃料側金属リングの外周面と上記シリンダの内周面との間に介装されるシリンダ側弾性部を有し、
上記オイル側金属リングが、上記シリンダの内周面に圧入により固定されることを特徴とする内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001153272A JP4010120B2 (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001153272A JP4010120B2 (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002349390A JP2002349390A (ja) | 2002-12-04 |
| JP4010120B2 true JP4010120B2 (ja) | 2007-11-21 |
Family
ID=18997810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001153272A Expired - Fee Related JP4010120B2 (ja) | 2001-05-23 | 2001-05-23 | 内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4010120B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004002978A1 (de) * | 2004-01-21 | 2005-08-18 | Carl Freudenberg Kg | Radialwellendichtung |
| JP4877460B2 (ja) * | 2005-06-14 | 2012-02-15 | Ｎｏｋ株式会社 | リップタイプシール |
-
2001
- 2001-05-23 JP JP2001153272A patent/JP4010120B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002349390A (ja) | 2002-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1801411B1 (en) | Fluid pump and high-pressure fuel feed pump | |
| JP3787508B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| JP4254534B2 (ja) | 密封装置 | |
| US8123229B2 (en) | Lip type seal | |
| JPWO2002055870A1 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| JP4010175B2 (ja) | 内燃機関の燃料ポンプ | |
| JP3199105B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| EP2742231B1 (en) | Fuel pump | |
| JP3890925B2 (ja) | シール機構を備えた高圧燃料ポンプ及びそのシール機構 | |
| JP4010120B2 (ja) | 内燃機関の高圧燃料ポンプのシール装置 | |
| JP4253924B2 (ja) | バルブステムシール | |
| US6471491B1 (en) | High pressure fuel pump | |
| JP4484828B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| KR20200033254A (ko) | 피스톤 펌프, 특히 내연기관용 고압 연료 펌프 | |
| JP5326384B2 (ja) | 密封装置 | |
| JP3387506B2 (ja) | 高圧流体システム用の低漏れプランジャおよびバレル組立体 | |
| JPH11247741A (ja) | 燃料供給ポンプ | |
| JP4372817B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
| US20230213012A1 (en) | Fuel pump devices, systems, and methods | |
| JPH10184494A (ja) | 内燃機関の燃料加圧ポンプ | |
| JP2000055207A (ja) | 密封装置 | |
| JP2013167195A (ja) | 燃料ポンプ構造 | |
| JPH1172061A (ja) | 燃料加圧用ポンプ | |
| JP2000045907A (ja) | 燃料ポンプ | |
| RU2406869C1 (ru) | Насосная секция топливного насоса высокого давления дизеля |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070226 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070522 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070723 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070814 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070827 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100914 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100914 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110914 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120914 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120914 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130914 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140914 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |