JP3955361B2 - Air conditioner - Google Patents
Air conditioner Download PDFInfo
- Publication number
- JP3955361B2 JP3955361B2 JP20482597A JP20482597A JP3955361B2 JP 3955361 B2 JP3955361 B2 JP 3955361B2 JP 20482597 A JP20482597 A JP 20482597A JP 20482597 A JP20482597 A JP 20482597A JP 3955361 B2 JP3955361 B2 JP 3955361B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- refrigerant
- dehumidifying
- throttle
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷凍サイクルを用いて冷房，暖房及び除湿運転を行なう空気調和機に係り、特に、冷凍サイクルとして、２台の室内熱交換器を設けてこれら間に除湿絞り装置を配置した構成とし、室温の低下を防ぎながら除湿を行なう除湿運転を可能とした空気調和機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
冷凍サイクルを用いて除湿運転を行なう空気調和機の一例として、従来、例えば、特開平２−１８３７７６号公報に記載のものがある。
【０００３】
これは、圧縮機や室外熱交換器，絞り装置，室内熱交換器などを順次冷媒配管で接続し、かつ室内熱交換器を熱的に２分割して（即ち、室内熱交換器を２台設けて）、これら間に除湿運転時に用いる除湿絞り装置を設けて冷凍サイクルを構成したものである。かかる構成において、除湿運転時には、冷媒を除湿絞り装置に通すことにより、２分割した室内熱交換器のうち上流側を凝縮器として、また、下流側を蒸発器として機能させ、蒸発器で室内空気を冷却・除湿するとともに凝縮器で室内空気を加熱することにより、空気調和機から室内に吹き出す空気の温度をあまり下げずに、湿度を下げる除湿運転を可能としている。
【０００４】
ここで使用される除湿絞り装置としては、可動弁を備えた二方弁の構造をなしており、この弁可動部に小孔が設けられている。除湿運転のときには、この弁可動部が作用して、一方の室内熱交換器からの冷媒配管と他方の室内熱交換器からの冷媒配管とをこの小孔を介して連結し、暖，冷房運転時には、この弁可動部が作用しないようにして、これら冷媒配管を直接連結するものである。
【０００５】
ところで、空気調和機の冷凍サイクルに設けられた絞り装置では、冷媒の流動による騒音が発生し、従来、かかる冷媒流動温を低減するための手段として、種々のものが提案されている。
【０００６】
その一従来例として、特開昭５７−１２９３７１号公報に記載の空気調和機では、冷，暖房運転時に用いる室外熱交換器と室内熱交換器との間に設けられた絞り装置で発生する冷媒流動音を低減するために、絞り装置である膨張弁の上流側に固定オリフィスを設け、膨張弁を通過する際の冷媒中の気泡を多くし、また、その分布を均一化して騒音レベルの低減を図っている。
【０００７】
また、他の従来例としての特開平７−２４８１６２号公報に記載の電磁弁では、可動の弁棒にその中心を通る流通孔が設けられており、この電磁弁を絞りとして使用するときには、この弁棒を作用させてその弁棒自体で２つの冷媒配管を遮断するとともに、この弁棒の流通孔を含む冷媒漏洩通路でこれら冷媒間を連通し、この冷媒漏洩通路内で冷媒の減圧を複数回に分けて行なうようにするものであって、これにより、冷媒通過音の低減を図っている。
【０００８】
さらに、他の従来例としての特開平８−９３９４５号公報に記載の電動流量制御弁では、弁棒と弁座との隙間で形成される主冷媒絞り通路の他に、絞りの高圧側冷媒通路と低圧側冷媒通路とを連通する副冷媒絞り通路が弁棒内に設けられ、弁内で気液分離が行なわれて、液冷媒が主冷媒絞り通路を、ガス冷媒が副冷媒絞り通路を夫々通るようにしている。
【０００９】
さらに、特開平５−２８８２８６号公報（特に、その図１２〜図１９）には、弁棒の先端部に溝を設けた膨張弁が開示されている。
【００１０】
これは、可動の弁棒の先端に溝が設けられており、この弁棒が弁座内に配置されると、この弁棒と弁座との間にこの溝によって隙間が生じ、この隙間を冷媒が流れる。この溝の形状は、弁棒の軸方向に対し、溝の深さが一定のものや弁棒の軸方向に溝の深さが徐々に浅くなるテーパ状のものが開示されている。かかる溝を弁棒に複数設けることにより、複数の冷媒通路を確保し、その結果、気液二相流が流入した場合でも、ガス冷媒と液冷媒との通路があるため、気泡塊による絞りの閉塞を防ぎ、冷媒流動音の低減を図っている。
【００１１】
また、実開昭６１ー５４１６４号公報の、特に、図２及び図３には、弁座に溝が設けられた膨張弁が開示されている。この膨張弁には、その入り口の軸と平行に弁座端から中心部のオリフィスまで１つの平行溝が設けられており、弁棒と弁座とが接触して弁が閉まると、オリフィス側の溝端が小穴となって絞りが形成される構造となる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
一般に、除湿性能を向上させるための１つの方法は、除湿絞り装置の絞り量を大きくして蒸発温度を下げることである。
【００１３】
そこで、除湿絞り装置の絞り量を大きくするということは、上記特開平２−１８３７７６号公報に記載の小孔付き二方弁構造の除湿絞り装置では、上記の小孔の径を小さくすることに相当する。また、特開平７−２４８１６２号公報に記載の電磁弁では、上記の冷媒漏洩通路の断面積を小さくするか、その長さを長くすることに相当する。さらに、特開平８−９３９４５号公報に記載の電動流量制御弁では、弁棒と弁座の隙間で形成される主冷媒絞り通路及びガス冷媒をバイパスする副冷媒絞り通路夫々の段面積を小さくすることに相当する。
【００１４】
しかし、このように、小孔の径や通路の段面積が小さくなると、冷凍サイクル内を循環する冷媒中に存在するゴミなどがそこに詰まったり、付着するし易くなる。そこで、小孔や冷媒絞り通路にゴミなどが詰まったり、付着したりすると、絞りとして作用しなくなり、最悪の場合、冷媒が循環しなくなって空気調和機としての役目を果たさなくなる。
【００１５】
また、小孔の径が小さくすると、この小孔を通過する冷媒流動により、笛吹き音や変動音が発生したり、流速増による騒音レベルが増加したりすることが懸念される。
【００１６】
一般に、絞り装置の部分では、絞り作用に伴い、連続音もしくは不連続音としての大きな冷媒流動音が発生し、この冷媒流動音、特に、不連続音の大きさは、絞り装置に流入する高圧側冷媒通路の流動様式に大きく影響される。その中でも、気液が混在する二相流状態で砲弾形気泡と液とが交互の現れるスラグ流やプラグ流のときに、間欠的な冷媒流動音が発生し、また、それが非常に大きくなることが知られている。
【００１７】
ここで、連続的な流動音は、主として、液冷媒が絞り装置の絞り部で減圧膨張して高速の気液二相噴流になることによって生ずるものである。また、不連続的な流動音は、主として、圧縮性流体であるガス冷媒と非圧縮性流体である液冷媒とが、交互に、絞り装置の狭い流路を通過するときの流動抵抗の違いによる流量変動や圧力変動が加振力となって生ずるものである。
【００１８】
上記の特開昭５７−１２９３７１号公報記載の空気調和機では、これらの冷媒流動音を解決するために、絞りの上流側に固定オリフィスを配置しているのである。
【００１９】
しかしながら、上記の利用側熱交換器（例えば、家庭用の空気調和機の場合、室内熱交換器）を２分割した再熱除湿方式の除湿サイクルの場合、除湿運転時のみに用いる除湿絞り装置がかかる利用側熱交換器の中間に配置されているため、その前後に固定オリフィス配置すると、冷，暖房運転時には、これが単なる絞り装置となり、従って、冷媒の圧力降下を招いて冷、暖房運転時の性能を低下させる。特に、除湿絞り装置が利用側熱交換器の中間に配置されているため、冷媒の状態は気液二相流であり、その結果、圧力降下は単相流の場合よりも大きい。
【００２０】
また、上記の特開平５−２８８２８６号公報に記載の膨張弁では、前述の冷媒流動音を解決するために、弁棒に複数の溝を設け、複数の冷媒通路を確保している。しかし、この膨張弁では、次のような問題がある。
【００２１】
その１つは、絞りでのゴミ詰まりの問題である。
例えば、上記の弁棒に深さが一定の平行溝が設けられている場合、弁棒が弁座内に挿入されると、溝の底と弁座の壁面との間の距離が一定であるため、この溝と弁座の壁面との間にゴミが詰まることもある。このようになると、弁棒がロックして動かなくなる。
【００２２】
また、弁棒が送りねじによって上下に移動するステータに取り付けられているために、弁棒はその軸を中心に回転をしながら上下に動く。従って、溝が平行溝である場合でも、深さが弁棒の軸方向に変化するテーパ溝の場合でも、その溝にゴミが詰まったときに、弁棒を弁座内から抜こうとすると、溝にゴミが挾まったまま弁座内で弁棒が回転するため、弁棒と弁座との隙間にゴミが食い込み、弁棒がロックし、これまた、弁棒が動かなくなる。
【００２３】
２つ目の問題は、弁棒の振動である。
即ち、弁棒は、送りねじによってその軸を中心に回転しながら上下に移動するため、弁棒に設けられている溝が弁棒とともに回転し、流入する冷媒流に対し、弁棒の弁座への挿入高さ（深さ）に応じて溝位置、即ち、冷媒絞り通路の位置が変化する。この結果、溝位置によっては、弁棒に対してアンバランスな流体力が作用することになり、弁棒に振動が生じて冷媒流動音が発生すことになる。そのため、冷媒流動音のバラツキが生じて音が安定しない。
【００２４】
また、上記実開昭６１ー５４１６４号公報に記載の膨張弁では、弁座に溝が設けられ、弁棒が弁座に接触して弁が閉じると、溝端が小穴の絞りとなる構造をなしているが、次のような問題がある。
【００２５】
その第１の問題は、この溝でのゴミ詰りの問題である。
例えば、溝のオリフィス側の端部が絞りとなるため、冷凍サイクル中を冷媒とともに流れてくるゴミなどは、この膨張弁を通過するときには、必ずこの溝部分を通ることになる。従って、絞りとなるこの溝を通過できないゴミなどは、この溝部分全域に堆積することになる。このとき、弁棒を弁座から離して弁を開状態にして冷媒を循環しても、冷媒流は膨張弁の入口通路下端よりも高い位置に弁座の上端があるため、弁座に衝突した冷媒流の主流は上向きの流れとなり、上記溝部分の上方を流れてオリフィスに流入することになる。従って、溝部分全域に堆積したゴミなどは、溝部分全体に連続しているため、弁が持ち上がって弁が開くとき、溝の締り部分のゴミが部分的にはとれにくく、また、溝全域の全部のゴミはさらに取れにくいことになる。
【００２６】
また、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合、ゴミの一種としてコンタミなどが細径部や絞り部に堆積する。特に、膨張弁などの場合には、弁座の上面に堆積する。このとき、この膨張弁に設けられている溝には、コンタミが堆積し、溝を埋めてしまう場合もある。
【００２７】
第２の問題は、冷媒流動音の問題である。
例えば、弁棒が弁座に接触して弁が閉まり、絞りが形成された場合、溝によるこの絞りを通過した冷媒は、一度弁帽に衝突して流れの方向を変え、膨張弁から流出する。従って、冷媒流が弁棒に衝突して流れ方向を変えるとき、その流れに大きな乱れが発生し、また、弁棒が加振される。このことにより、大きな冷媒流動音が発生する。
【００２８】
また、上記の膨張弁では、溝が１つ設けられて１つの絞りが形成されており、全ての冷媒流が１つの絞りを通過することになりため、冷媒の流速が非常に加速されて冷媒流動音が大きくなる。これは、流速の増加により、冷媒噴流の運動エネルギーが大きく増加するためである。さらに、冷媒流動音が最も顕著な気液二相流が流入する場合、１つの絞りに気相（ガス冷媒）と液相（液冷媒）とが交互に流入するため、夫々の絞り通過抵抗の違いから、大きな流量変動、圧力変動が発生し、間欠的な冷媒流動音が発生することになる。さらに、溝が１つであることから、弁棒に冷媒流による一方向の加振力が加わり、弁棒が振動して音が発生することになる。
【００２９】
第３の問題は、弁棒が弁座から離れるときの通路抵抗である。
上記の膨張弁は、入口の冷媒通路の径よりも出口の冷媒通路の径が小さくなっている。また、後述する本発明で特に対象となっている再熱除湿方式の除湿サイクルにおいては、除湿運転に使用する除湿弁（除湿用膨張弁）は、除湿運転時のみ絞りの役目を果たし、冷房，暖房運転時では、低圧力損失の弁となることが要求される。即ち、弁棒が弁座に接触して弁が閉じたときに絞りを形成し、弁棒が弁座から離れて弁が開いたときには、低圧力損失の通路となる。従って、この膨張弁を用いる場合、弁棒が弁座から離れて弁が開いた状態でも、出口側の冷媒通路の径が入口側の冷媒通路の径よりも常に小さいから、絞り状態が解除されない。この結果、この膨張弁を使用すると、空気調和機の冷房性能や暖房性能を低下させることなる。
【００３０】
本発明の目的は、かかる問題を解消し、除湿運転時、必要除湿量を確保しながら、除湿絞り装置で発生する冷媒流動音を低減し、さらに、消費電力量を低減することができるようにした空気調和機を提供することにある。
【００３１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、利用側熱交換器を熱的に２分割して第１，第２の利用側熱交換器とし、かつ該第１，第２の利用側熱交換器の間に除湿絞り装置を設け、除湿運転時には、上流側となる第１の利用側熱交換器を凝縮器とし、下流側となる第２の利用側熱交換器を蒸発器とする空気調和機において、該除湿絞り装置が、高圧側の冷媒通路に貫通する弁口と低圧側の冷媒通路に貫通する開放口を有して、弁座に該弁口と該開放口とを結ぶ冷媒通路が形成されており、該冷媒通路の開閉を行なう弁棒と該弁棒を可動させる弁可動部とから除湿絞り弁が構成され、該除湿絞り弁を該弁棒と該弁座とが互いに接して冷媒通路を閉にする状態とする場合には、弁棒と弁座とで囲まれて該弁口と該開放口とを連通する独立した絞り通路を形成し、該弁棒と該弁座とが接しない冷媒通路を開とする状態とする場合には、該独立した絞り通路が該冷媒通路と一体になり、該絞り通路が形成されない構造とした。
【００３２】
また、本発明は、上記除湿絞り弁の上記弁棒と上記弁座とが接して上記冷媒通路が閉となる場合には、上記独立した絞り通路が複数個形成され、上記弁棒と上記弁座とが接しないで上記冷媒通路が開となる場合には、複数個の上記独立した絞り通路が冷媒通路と一体となる構造とした。
【００３３】
さらに、本発明は、上記弁座に１個以上の切込溝を設け、上記弁棒と上記弁座とが接して上記冷媒通路が閉となる場合、該切込溝と上記弁座の壁面とで上記独立した絞り通路となる構造とした。
【００３４】
さらに、本発明は、弁棒に１個以上の切込溝を設け、上記弁棒と上記弁座とが接して上記冷媒通路が閉となる場合、該切込溝と上記弁座の壁面とで上記独立した絞り通路となる構造とした。
【００３５】
さらに、本発明は、上記切込溝の形状をＶ溝（ノッチ）形状とした。
【００３６】
さらに、本発明は、上記切込溝の形状を半円筒形状とした。
【００３７】
さらに、本発明は、上記切込溝の形状を矩形溝形状とした。
【００３８】
さらに、本発明は、上記弁座に設けた切込溝を、高圧側の上記冷媒通路の軸線に対し、軸対称に配置した。
【００３９】
さらに、本発明は、上記弁棒に設けた切込溝を、高圧側の上記冷媒通路の軸線に対し、軸対称の配置した。
【００４０】
さらに、本発明は、上記弁座に設けた切込溝を、高圧側の上記冷媒通路の軸線上に配置した。
【００４１】
さらに、本発明は、上記弁棒に設けた切込溝を、高圧側の上記冷媒通路の軸線上に配置した。
【００４２】
さらに、本発明は、上記の除湿絞り弁の構造を有し、かつ弁口と開放口とを結ぶ冷媒通路の断面積が低圧側の上記冷媒通路の断面積以上の大きさとする。
【００４３】
さらに、本発明は、上記除湿絞り装置の下流側の温度もしくは蒸発温度、または上記利用側熱交換器の吹出空気の温度を検出する手段を有し、該温度の変化量または時間変化が所定値より大きくなるとき、上記除湿絞り装置を開にする。
【００４４】
さらに、本発明は、熱源側熱交換器と該利用側熱交換器との間に設けた主絞り装置も、上記除湿絞り装置と同様の構造とした。
【００４５】
さらに、本発明は、冷凍サイクルでの冷媒の流れ方向を切換え可能とした空気調和機において、熱源側熱交換器と上記の利用側熱交換器との間に設けた絞り装置として、上記の除湿絞り弁の構造を有し、かつ弁口と開放口を結ぶ冷媒通路の断面積が高圧側の上記冷媒通路または低圧側の上記冷媒通路の断面積以下の大きさである構造とした弁で構成されている。
【００４６】
さらに、本発明は、暖，冷房運転のいずれか一方が可能な空気調和機において、熱源側熱交換器と当該利用側熱交換器との間に設けた絞り装置として、上記の除湿絞り弁の構造を有し、かつ弁口と開放口を結ぶ冷媒通路の断面積が高圧側の上記冷媒通路または低圧側の上記冷媒通路の断面積以下の大きさである構造とした弁で構成されている。
【００４７】
さらに、本発明は、使用する冷媒をＨＦＣ系冷媒とした。
【００４８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を、建造物に設置するものとして、図面により説明する。
【００４９】
図３は本発明による空気調和機の第１の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図であって、１は圧縮機、２は四方弁、３は室外熱交換器、４は絞り装置、５ａ，５ｂは室内熱交換器、６は除湿絞り装置、７は室外ファン、８は室内ファン、９は主絞り装置、１０は二方弁である
同図において、この実施形態は、圧縮機１と四方弁２と室外熱交換器３と絞り装置４と室内熱交換器とが順に冷媒配管で接続されて冷凍サイクルが形成されており、特に、室内熱交換器は２つの室内熱交換器５ａ，５ｂに分割され、それら間に、この実施形態の特徴をなす除湿絞り装置６が設けられている。そして、室外熱交換器３には室外ファン７が設けられ、室内熱交換器５ａ，５ｂに共通に、室内ファン８が設けられている。
【００５０】
四方弁２は、冷房・除湿運転時と暖房運転時とで、この冷凍サイクルでの冷媒の流れ方向を切り換えるためのものであり、実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れ方向を、破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れ方向を、一点鎖線矢印は除湿運転時の冷媒の流れ方向を夫々示している。
【００５１】
また、絞り装置４は、暖房運転時には、室外熱交換器３で外気から効果的に吸熱が行なわれるように、また、冷房運転時には、室内熱交換器５ａ，５ｂで室内の空気から効果的に吸熱が行なわれるように、夫々冷媒を減圧する作用をなし、除湿運転時には、かかる減圧作用が生じないようにするものである。このため、絞り装置４は、主絞り装置９と二方弁１０とが並列に配列されてなる構成をなしており、暖，冷房運転時には、二方弁１０が閉じて冷媒が主絞り装置９を通過するようにし、除湿運転時には、二方弁１０が開いて冷媒がこの二方弁１０を通過するように制御される。
【００５２】
除湿絞り装置６は、暖，冷房運転時、開状態にあって低圧力損失の冷媒通路となり、冷媒をそのまま通過させるし、また、除湿運転時には、絞り弁として作用する。
【００５３】
そして、この実施形態では、暖房運転時には、室外熱交換器３が室外空気から吸熱を行なう蒸発器となるのに対し、室内熱交換器５ａ，５ｂが室内に放熱する凝縮器となり、冷房運転時には、室外熱交換器３が室外に放熱する凝縮器となるのに対し、室内熱交換器５ａ，５ｂが室内空気から吸熱する蒸発器となる。
【００５４】
そして、除湿運転時には、室外熱交換器３が、冷房運転と同様、凝縮器となり、除湿絞り装置６が絞り弁としての作用をすることから、上流側の室内熱交換器５ａが室内空気に放熱する凝縮器となり、下流側の室内熱交換器５ｂが室内空気から吸熱する蒸発器となる。ここで、室内熱交換器５ｂが吸熱することにより、室内空気が冷却されて除湿が行なわれるが、この空気の冷却を補償するように、室内熱交換器５ａで放熱が行なわれて室内空気が温められ、この冷却された空気と温められた空気とが混合されて室内に吹き出されることにより、室温を下げることなく除湿が行なわれ、快適な除湿効果が得られるのである。
【００５５】
図１及び図２は図３における除湿絞り装置６の第１の具体例を示す縦断面図であって、１１は電磁コイル、１２は電磁ガイド、１３はプランジャ、１４は緩衝材、１５は弁棒、１６はバネ、１７はストッパ、１８は弁体、１８ａは筒状部、１９は切込溝、２０は弁座、２１は弁口、２２は開放口、２３，２４は弁室、２５，２６は冷媒配管、２７はテーパ面である。
【００５６】
同図において、弁体１８は２つの弁室２３，２４が設けられており、除湿運転時には、弁室２３が冷媒の高圧側となり、弁室２４が冷媒の低圧側となる。そして、弁室２３に室内熱交換器５ａ（図３）からの冷媒配管２５が連結され、弁室２４に室内熱交換器５ｂ（図３）からの冷媒配管２６が連結されている。除湿運転時には、冷媒配管２５が冷媒の入口配管となって弁室２３が高圧側となり、冷媒配管２６が冷媒の出口配管となって弁室２４が低圧側となる。この弁室２３内には、弁棒１５が、図面上、上下方向に移動可能に設けられている。
【００５７】
弁体１８には、筒状部１８ａが一体に設けられ、その内部の、図面上、上部に電磁ガイド１２が、同じく下部にストッパ１７が夫々設けられ、これら間に弁棒１５と一体となったプランジャ１３が配置されている。このプランジャ１３は筒状をなしており、この筒状部が電磁ガイド１２の突出部と筒状部１８ａとの間に配置されている。電磁ガイド１２でのプランジャ１３の先端部に対向する部分に緩衝材１４が設けられており、電磁ガイド１２のこの緩衝材１４が設けられた部分がプランジャ１３に対する他方のストッパとなっている。また、このプランジャ１３は、ストッパ１７に固定されたバネ１６によって上方、即ち、電磁ガイド１２の方向に付勢されている。さらに、筒状部１８ａの外面側には、電磁コイル１１が設けられている。
【００５８】
かかる構成により、電磁コイル１１に通電されると、電磁ガイド１２とプランジャ１２との間に電磁力が発生し、この電磁力とバネ１６の付勢力とがバランスした位置に、プランジャ１３と弁棒１５が上下に移動する。
【００５９】
弁室２３，２４の境界では、弁室２３側に突出した弁座２０が形成されており、弁室２４は、この弁座２０の部分の弁室２３との境界を弁口２１とし、冷媒配管２６との接続部を開放口２２としている。
【００６０】
弁棒１５の先端部は、弁座２０の弁口２１の径よりも若干大きい外径を有する筒状をなしており、かつその先端面は、外側に傾斜したテーパ面２７をなしている。勿論、この弁棒１５の先端部は棒状をなしていてもよいが、その先端縁部に同様のテーパ面２７が形成されている。かかるテーパ面２７により、弁棒１５の最先端の径は弁口２１の内径（即ち、弁口２１の径）よりも若干小さくなっている。
【００６１】
また、弁座２０の弁口２１側端部には、その内径側に１つ以上の切込溝１９が設けられている。
【００６２】
かかる構成において、電磁コイル１１に通電すると、電磁ガイド１２とプランジャ１３との間に発生する大きな電磁力により、バネ１６の付勢力に抗してプランジャ１３、従って、弁棒１５が押し下げられ、弁棒１５の先端が弁座２０に接触する。このとき、図示するように、弁棒１５の先端部の上記テーパ面２７により、この先端部の一部が弁口２１に入り込んで、かかるテーパ面２７が弁座２０の内径角部に押しつけられることになる。
【００６３】
これにより、弁口２１が閉鎖され、弁室２３，２４とが遮断されることになるが、弁座２０の設けられている切込溝１９と弁棒１５先端部の上記テーパ面２７とでわずかな隙間が生じ、これが冷媒絞り通路２８として弁室２３と弁室２４とを連通する。
【００６４】
電磁コイル１１への通電を停止すると、上記の電磁力がなくなるため、弁棒１５はバネ１６の付勢力によって持ち上げられ、図２に示すように、弁棒１５が弁座２０と離れる。これにより、弁口２１が開き、冷媒絞り通路２８はなくなって弁室２３，２４が弁口２１によって連通する。
【００６５】
このように、除湿絞り弁の構造をなすこの具体例は、少なくとも弁室２４の径Ｄ１と出口配管２６の径Ｄ２が同等以上であれば、弁棒１５の全開時では、弁室２３から弁室２４へ曲がりに伴う圧力降下による損失が生ずるのみであって、低圧力損失の冷媒通路を形成することになり、また、弁棒１５の全閉時では、冷媒絞り通路２８が形成されて、必要な圧力降下をもたらすことなる。
【００６６】
また、この具体例では、弁棒１５の先端部にテーパ面２７が形成され、図１に示すように、弁棒１５が弁口２１を閉鎖するときには、このテーパ面１７が弁座２０の先端の弁口２１側角部に線接触に近い状態となり、この弁棒１５の先端部の一部が弁座２０の内部に嵌まり込むことになるから、弁棒１５の先端部が弁座２０によって保持されることになり、この結果、流体力による弁棒１５の振動が抑制されて冷媒流動音の発生が低減することになる。
【００６７】
図４は弁座２０での切込溝１９の配列例を示す平面図であって、図２での矢印Ｘ方向からみたものである。但し、１９ａ〜１９ｄは切込溝であって、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけている。
【００６８】
図４（ａ）は、弁座２０に設けた切込溝１９を２個とし、夫々の切込溝１９ａ，１９ｂを、冷媒配管２５（図１）での矢印で示す冷媒の流れ方向に平行で弁座２０の中心Ｐを通る直線Ｓに関して互いに対称となる位置に設けた場合を示している。
【００６９】
図４（ｂ）は、同じく２個の切込溝１９ａ，１９ｂが上記直線Ｓ上の対向する位置に配置した場合を示している。
【００７０】
図４（ｃ）は、弁座２０に設けた切込溝１９を４個とし、切込溝１９ａ，１９ｂと切込溝１９ｃ，１９ｄとを上記直線Ｓに関して対称な位置に配置する。この場合には、さらに、切込溝１９ａ，１９ｄと切込溝１９ｂ，１９ｃとを上記直線Ｓに直交して弁座２０の中心Ｐを通る直線Ｓ’に関して対称な位置に配置したものである。
【００７１】
これら以外にも、１以上の任意の個数の切込溝を設けることができるが、これらを直線Ｓに関して対称となるように配置する。
【００７２】
なお、冷媒流動音の観点からは、除湿絞り装置の切込溝数は複数とした方がよい。これは、切込溝を複数個とすることにより、冷媒絞り通路も複数個形成されることになり、冷媒流がこれら冷媒絞り通路に分配されて、各冷媒絞り通路から出た冷媒噴流は運動エネルギーが小さくなり、除湿絞り装置から発生する冷媒流動音が低減する。
【００７３】
さらに、冷媒流動音が最も顕著な気液二相流が流入する場合、複数の冷媒絞り通路が形成されているため、冷媒絞り通路に気相（ガス冷媒）と液相（液冷媒）とが同時に流入しても、夫々の冷媒通路が確保されるため、夫々の絞り通過抵抗の違いによる大きな流量変動や圧力変動の発生を低減でき、その結果、特に、間欠的な冷媒流動音を低減することができる。
【００７４】
また、切込溝を複数個あると、弁棒には冷媒流による加振力が均等に加わり、流体力による弁棒の振動を抑制して冷媒流動音を低減できる。
【００７５】
次に、この具体例の暖房運転，冷房運転及び除湿運転時での動作を説明する。
【００７６】
暖，冷房運転時には、電磁コイル１１への通電は行なわれず、このため、図２に示すように、弁棒１５は持ち上げられた状態にあって、弁室２３，２４とが広い面積の弁口２１で連通する。このとき、上記のように、室外熱交換器３（図３）は蒸発器として動作し、これら室内熱交換器５ａ，５ｂ（図３）は凝縮器として動作する。暖房運転時には、冷媒が室内熱交換器５ｂから、矢印とは逆方向に、冷媒配管２６，弁室２４，弁口２１，弁室２３を通って冷媒配管２５に流れ、室内熱交換器５ａに送られる。また、冷房運転時には、冷媒が室内熱交換器５ａから、矢印方向に、冷媒配管２５，弁室２３，弁口２１，弁室２４を通って冷媒配管２６に流れ、室内熱交換器５ｂに送られる。このとき、上記のように、室外熱交換器３は凝縮器として動作し、これら室内熱交換器５ａ，５ｂは蒸発器として動作する。
【００７７】
除湿運転時には、除湿絞り弁内の弁棒１５が弁座２１に接触して弁口２１を閉鎖し、弁座２０に設けられた切込溝１９と弁棒１５のテーパ面２７で囲まれた領域が冷媒絞り通路２８として形成され、これを介して弁室２３，２４が連通される。このとき、冷媒は、冷房運転と同様の矢印方向に、冷媒配管２５から弁室２３，冷媒絞り通路２８，弁室２４及び冷媒配管２６を通して流れ、この冷媒絞り通路２８によって適正な圧力まで減圧される。その結果、弁室２３が高圧側となり、弁室２４が低圧側となる。そして、このときには、上記のように、室外熱交換器３が凝縮器であり、室内熱交換器５ａが凝縮器（再熱器）として、また、室内熱交換器５ｂが蒸発器（冷却器）として動作する。
【００７８】
このようにして、室内熱交換器５ｂでは、室内空気を冷却しながら除湿を行なうが、室内熱交換器５ａで室内空気を加熱することになり、従って、室温の低下を防ぎながら除湿する除湿運転を行なうことが可能となる。
【００７９】
なお、図１，図２に示す除湿絞り装置６が、図５に示すように、重力方向に対して傾いて設置される場合もあり得る。このような場合には、重力方向に対して傾いた除湿絞り装置６の軸線Ｌ１に対し、弁棒１５の軸線Ｌ２が、弁棒１５への重力の作用により、若干傾くことになる。即ち、除湿絞り装置６の軸線Ｌ１と弁棒１５の軸線Ｌ２とは一致しない。かかる状態で電磁コイル１１に通電し、弁棒１５を弁座２０の方に押し下げると、弁棒１５が弁座２０に片寄って接触し始めることになり、弁座２０の弁口２１の一部に接する状態となる。
【００８０】
しかしながら、弁棒１５の先端部に、上記のように、テーパ面２７が設けられていることにより、このテーパ面２７が弁座２０の弁口２１に対するガイドとして作用し、弁棒１５が電磁力によって押されるとともに、テーパ面２７が弁口２７に沿って弁座２０内に導かれる。この結果、図６に示すように、弁棒１５は、その軸線Ｌ２が除湿絞り装置６の軸線Ｌ１に一致する方向に姿勢が矯正され、これら軸線Ｌ１，Ｌ２が一致した状態で弁座２０に押しつけられることになる。従って、弁棒１５のテーパ面２７は弁座２０の弁口２１を正しい状態で塞ぐことになり、弁室２３，２４は切込溝１９による冷媒絞り通路２８でのみ連通することになる。このようにして、この具体例は、重力方向に対して傾いて設置されても、正しく弁動作を行なうことになる。
【００８１】
また、図３に示した実施形態では、室外ファン７の回転数を可変とすることにより、室外熱交換器３での凝縮能力を替えることにより、あるいは圧縮機１の回転数を可変とすることにより、圧縮機１の能力を変えることにより、室内熱交換器５ａでの凝縮能力、即ち、放熱量を変えて、室内ファン８による吹出し空気の温度を冷房気味から暖房気味までの広い範囲にわたって制御することが可能である。
【００８２】
さらに、室内熱交換器５ａ、５ｂは、室内からみて左右に並べるばかりでなく、室内からみて前後に並べ、室内ファン８により、室内空気を室内熱交換器５ｂ側から室内熱交換器５ａ側に流すようにしてもよく、あるいは、室内からみて上下に並べ、室内ファン８により、室内空気を室内熱交換器５ａと室内熱交換器５ｂとに分けて流すようにしてもよい。
【００８３】
いずれにしても、この実施形態では、室温の低下を防ぎながら除湿する除湿運転の特性と除湿性能は維持しつつ、さらに、除湿絞り装置６で発生する冷媒流動音の低減を図ることができる。
【００８４】
次に、この実施形態において、室温を下げない除湿運転及び必要除湿量の確保と冷媒流動音の低減との両立を可能とする方法について説明する。
【００８５】
除湿性能を向上させるには、除湿運転において、蒸発器として使用する室内熱交換器５ｂ内の冷媒の温度、即ち、蒸発温度を下げる方法がある。また、一般に、蒸発温度を下げる方法として、圧縮機１の回転数を増す方法と除湿絞り装置６の絞り量を大きくする方法、室外ファン７の回転数を増して室外熱交換器３での風量を増やし、室外熱交換器３の放熱量を増す方法がある。
【００８６】
図７は圧縮機１の回転数と室内熱交換器５ｂでの蒸発温度との関係を示す特性図であって、特性曲線３０は除湿絞り装置の除湿絞り量がある値のときの特性を示すものであり、特性曲線３２はこの値よりも除湿絞り量が大きいときの特性を示すものである。いずれの場合も、圧縮機の回転数を増加させるとともに、蒸発温度は低下するが、除湿絞り量が大きくなるほど、蒸発温度が低くなる。
【００８７】
図８は圧縮機１の回転数と室内熱交換器５ｂの除湿量との関係を示す特性図であって、特性曲線３５は除湿絞り装置の除湿絞り量がある値のときの特性を示すものであり、特性曲線３７はこの値よりも除湿絞り量が大きいときの特性を示すものである。いずれの場合も、圧縮機の回転数を増加させるとともに、除湿量が増加が、除湿絞り量が大きくなるほど、除湿量も大きくなる。
【００８８】
図９は圧縮機１の回転数と冷凍サイクル内で流れる冷媒の単位時間当りの冷媒流量との関係を示す特性図であって、その特性４０は、圧縮機の回転数の増加とともに、冷媒流量も増加することを示している。
【００８９】
図１０は単位時間当りの冷媒流量とこの冷媒が持つ運動エネルギとの関係を示す特性図であって、この特性４３は、冷媒流量が増すとともに、運動エネルギも増加することを示している。
【００９０】
図１１は冷媒が持つ運動エネルギと冷媒流動音との関係を示す特性図であって、この特性４６は、運動エネルギが増すとともに、冷媒流動音も大きくなることを示している。
【００９１】
以上の図７〜図１１から、いま、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、圧縮機の回転数を増すと、冷媒流量が増加して運動エネルギーが大きくなり、冷媒流動音が大きくなる。
【００９２】
また、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、室外ファン７の回転数を増加させて室外熱交換器３での風量を増すと、冷媒の温度が下がるため、室内熱交換器５ａで室内空気を加熱するための加熱量が減り、室内ファン８によって室内に吹き出される空気温度が下がる傾向があり、除湿運転を行なうと、室温が下がってしまう。
【００９３】
これに対し、この実施形態は、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくするものであり、以下、その効果を図７〜図１２を用いて説明する。
【００９４】
図７において、いま、特性３０の状態から除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくして、特性３２の状態にしたとすると、同じ圧縮機１の回転数Ｎ１に対しては、蒸発温度が特性３０上の点３１でのＢ１から特性３２の点３３でのＢ２に低下する。また、同じ蒸発温度Ｂ１に保持するものとすると、特性３０の点３１から特性３２の点３４に移り、圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２と小さくすることができる。
【００９５】
また、図８において、特性３５の状態から除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくして、特性３７の状態とすると、圧縮機１の同じ回転数Ｎ１に対して、室内熱交換器５ｂの除湿量が特性３５の点３６でのＨ１から特性３７の点３８でのＨ２と増加する。また、同じ除湿量Ｈ１を保持するものとすると、特性３５の点３６から特性３７の点３９に移り、圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２と小さくすることができる。
【００９６】
一方、室内環境が決まれば、そのときに確保すべき必要除湿量は決まる。従って、図８において、上記のように、そのとき確保すべき除湿量をＨ１とすると、除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくすることにより、圧縮機１の回転数としては、Ｎ１よりも小さいＮ２とすることができる。
【００９７】
このように、圧縮機回転数を下げると、図９により、冷媒流量を減らすことになり、圧縮機の回転数がＮ１からＮ２に減少したことにより、冷媒流量は、特性４０上の点４１でのＧ１から点４２でのＧ２に減少する。従って、図１０において、運動エネルギーが特性４３上で点４４のＥ１からこれよりも小さいＥ２に減少し、結局、図１１において、特性４６上、点４７から点４８に移行して、冷媒流動音のレベルがＰ１からこれよりも小さいＰ２になる。
【００９８】
このようにして、除湿絞り装置の除湿絞り量を増加することにより、除湿絞り装置及び室内熱交換器から発生する冷媒流動音を低減することができる。
【００９９】
また、図１２は圧縮機１の回転数と空気調和機の消費電力との関係を示す特性図であって、その特性４９は、圧縮機１の回転数の増加とともに、消費電力が増加することを示している。
【０１００】
図１２に示すように、空気調和機の運転に必要な電力量は、圧縮機の回転数が小さい程少ない。従って、圧縮機１の回転数が、上記のように、除湿絞り装置６の除湿絞り量を増加させることによって圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２に減じることができることにより、消費電力は、特性４９上を点５０から点５１に移行し、消費電力量はＷ１からＷ２まで低減する。
【０１０１】
このように、除湿絞り装置６の絞り量を増加することにより、除湿能力を高めるばかりでなく、冷媒流動音と消費電力をも低減することができる。
【０１０２】
しかし、除湿絞り装置の絞り量を大きくすることは、冷媒絞り通路の断面積を小さくすることになる。これにより、従来の除湿絞り装置では、次のような問題が生ずる。これを図１３を用いて説明する。但し、５０ａ，５０ｂは小穴、５１ａ，５１ｂは浮遊物であり、図１に対応する部分には同一符号をつけている。
【０１０３】
図１３（ａ）において、従来の除湿絞り装置の除湿絞り弁では、弁棒５２の側壁に小孔５０ａ、５０ｂが設けられ、図示するように、弁棒１５が弁座２０に当接して弁口２１が閉じた状態では、これら小穴５０ａ，５０ｂが弁室２３，２４を連通する冷媒絞り通路となる。従って、冷媒は、弁室２３からこれに小穴５０ａ，５０ｂを通って弁室２４に送られるとき、減圧される。
【０１０４】
かかる除湿絞り装置を図３における除湿絞り装置６として使用し、図１３（ａ）に示す状態にして除湿運転を行なう場合、上記のように、室内熱交換器５ｂの蒸発温度を下げて除湿能力を高めるために、小穴５０ａ，５０ｂの径を小さくすると、冷媒に混ざって流れてくる浮遊物５１ａ，５１ｂがこれら小孔５０ａ，５０ｂにひっかかったり、堆積したりして小孔５０ａ，５０ｂを詰まらせてしまう。ここで、浮遊物５１ａ，５１ｂとしては、冷凍サイクル中のゴミやコンタミなどである。このような状態が進んで全ての小穴５０ａ，５０ｂが浮遊物５１ａ，５１ｂで塞がるようになると、除湿運転ができなくなる。
【０１０５】
このような状態になって、その後、図１３（ｂ）に示すように、弁棒１５が持ち上げられて弁口２１が全開となっても、小孔５０ａ，５０ｂを詰まらせた浮遊物５４ａ，５４ｂは取り除くことができない。従って、小孔５０ａ，５０ｂが詰まった除湿絞り弁は絞りの役割を果たせず、冷凍サイクルを閉め切ってしまうため、除湿運転ができなくなってしまう。
【０１０６】
これに対し、図１，図２に示した本実施形態における除湿絞り装置６では、このような問題も解消することができる。これを図１４により説明する。但し、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけている。
【０１０７】
図１４（ａ）において、除湿運転時では、弁棒１５が弁座２０に当接して弁口２１が閉じて、切欠溝１９ａ，１９ｂによる冷媒絞り通路によって弁室２３，２４が連通された状態にある。このとき、除湿能率を向上させるためにこれら冷媒絞り通路を狭くすると、上記従来の除湿絞り装置と同様に、これら冷媒絞り通路に浮遊物５１ａ，５１ｂが引っ掛かったり、堆積したりする。
【０１０８】
しかしながら、図１４（ｂ）に示すように、弁棒１５を持ち上げると、これら浮遊物５１ａ，５１ｂは弁座２０の上端面に単に乗った状態となり、あるいはまた、切込溝１９ａ，１９ｂに浮遊物５１ａ，５１ｂが入り込んでも、弁棒１５が持ち上がった状態では、弁口２１で露出した状態にあり、このため、冷媒の流れによって押し流されて除かれる。
【０１０９】
このようにして、冷媒絞り通路での浮遊物５１ａ，５１ｂを弁棒１５を持ち上げることによって排除することができ、このため、切込み溝１９ａ，１９ｂの深さを浅くして冷媒絞り通路の径を小さくすることができ、除湿能力を高めることができる。
【０１１０】
また、図１，図２に示した本実施形態における除湿絞り装置６では、切込み溝１９ａ，１９ｂは弁座２０の弁口２１側端部に設けられているため、冷媒絞り通路に浮遊物が入り込んでも、弁棒１５が弁座２０にロックすることもなく、弁棒１５を引き上げることができて、浮遊物による冷媒絞り通路の詰まりを容易に除去することができる。
【０１１１】
さらに、弁座２０に切込溝１９を設けたことにより、弁棒１５の動きにかかわらず、冷媒の流れに対する切込溝１９の位置を固定することができ、これにより、冷媒絞り通路位置を所定の位置に形成することができて、冷媒流動音の発生のバラツキも小さくすることができる。冷媒の流れに対する冷媒絞り通路の位置が異なると、冷媒流動音が大きくなったり、違った音になったりして、除湿絞り装置毎に、従って、空気調和機毎に発生する騒音が異なることになる。図１４に示すような弁棒１５に小穴５０ａ，５０ｂが設けられた従来の除湿絞り装置では、弁棒１５の弁座２０への当接状態に応じて、冷媒の流れに対する小穴５０ａ，５０ｂの位置が異なり、従って、発生する冷媒流動音も異なる。これに対し、この実施形態では、冷媒流動音が最小となるような位置に冷媒絞り通路を配置することができ、従って、除湿絞り毎に発生する流動音が異なるというような問題を回避できる。
【０１１２】
このように、図１，図２に示す除湿絞り装置を図３における除湿絞り装置６として使用することにより、冷媒絞り通路に浮遊物の詰まりのない信頼性の高い絞り装置を備えることになり、その結果、除湿絞り量の大きい、即ち、絞り径の小さな除湿絞り装置とすることができて、必要除湿量を確保するための圧縮機１の回転数を小さくすることができる。従って、この実施形態では、冷媒流動音も大幅に低減可能とし、さらに、消費電力量も低減可能として、室温の低下を防ぎつつ除湿を行なう除湿運転が可能となる。
【０１１３】
なお、この実施形態において、室外温度２４℃，室外湿度８０％，室内温度２４℃，室内湿度６０％の条件下で実際に除湿運転をしたところ、除湿絞り装置６の絞り量を従来の３倍にすることができ、その結果、必要除湿量（５１０ｍｌ／ｈ）を確保するための圧縮機１の回転数は半減し、また、消費電力量は従来の５５０Ｗから約半分の２８０Ｗになった。さらに、冷媒流量が半減することにより、運動エネルギも半減して、冷媒流動音として約４dBの低減となった。勿論、この除湿運転でも、室内への吹出空気の温度が室温よりも低下するのを防ぎつつ除湿が行なわれて、必要除湿量は確保されており、この実施形態の目的とする機能は維持されている。
【０１１４】
図１５は図３における除湿絞り装置６の第２の具体例の要部を示す縦断面図であって、１５ａは弁棒１５の側面であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１１５】
同図において、弁棒１５の先端部には、上記のようなテーパ面２７が設けられておらず、先端面が弁棒１５の側面１５ａに対して垂直な平坦面をなしている。弁棒１５が電磁コイルの電磁力によって弁座２０に押しつけられたときには、この弁棒１５の平坦な先端面が弁座２０の平坦な上端面に当接し、これによって弁座２０の弁口２１が閉じる。このとき、弁座２０の上端部に形成されている切込溝１９は、その弁室２３側の端部が一部弁棒１５の側面１５ａよりも外側にはみ出しており、このため、弁棒１５が弁座２０の弁口２１を塞いでも、切込溝１９による冷媒絞り通路２８が形成されて弁室２３，２４を連通する。
【０１１６】
このようにして、図１，図２に示した具体例に比べて弁棒１５の構造を簡単にすることができて、弁動作を行なわせることができる。この具体例においても、弁棒１５を持ち上げることにより、切込溝１９に詰まった浮遊物を取り除くことができるから、従って、冷媒絞り通路２８を細くすることができる。
【０１１７】
図１６（ａ）は図３における除湿絞り装置６の第３の具体例の要部を示す縦断面図、同図（ｂ）は同図（ａ）での弁口２１の部分を拡大して示す縦断面図であって、２０ａは座ぐり部、２０ｂは座ぐり側面であり、図１５に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１１８】
同図（ａ），（ｂ）において、この具体例は、図１５に示した第２の具体例に対し、弁座２０の上端面に座ぐり部２０ａを設け、この座ぐり部２０ａに弁棒１５の平坦な先端面が当接するようにしたものである。
【０１１９】
このような座ぐり部２０ａを設けたことにより、弁棒１５の大まかな位置決めができ、弁棒１５の図面上横方向の位置ずれを少なくすることができる。
【０１２０】
ところで、弁棒１５が座ぐり部２０ａに嵌まり込んだとき、この座ぐり部２０ａの側面２０ｂが弁棒１５の先端部の側面１５ａと平行な場合、弁棒１５の先端部の外径と座ぐり部２０ａの内径とがあまり違わないと、弁棒１５の先端部の外周部が切込溝１９の大部分に入り込んで冷媒絞り通路２８の大部分を塞いでしまい、弁棒１５が冷媒絞り通路２８の絞りとなってしまうし、また、この座ぐり部２０ａの側面２０ｂと弁棒１５の側面１５ａとの間にも浮遊物が詰まって弁棒１５が弁座２０にロックされて抜き出せないようになるおそれもある。これを防止するために、座ぐり部２０ａの側面２０ｂと弁棒１５の側面１５ａとの間に充分な距離Ｌがあるように、座ぐり部２０ａの内径を弁棒１５の先端部の直径よりも充分大きくする。勿論、この場合、座ぐり部２０ａの直径をあまり大きくすると、弁棒１５が座ぐり部２０ａ内で一方に大きく片寄る位置ずれをしたとき、この座ぐり部２０ａの切込溝１９が設けられていない部分で大きな隙間が生じて、これにより弁室２３，２４が連通してしまう。このため、座ぐり部２０ａの内径も上限がある。
【０１２１】
このように、図１６で示した具体例は、切込溝１９を弁座２０の座ぐり部２０ａ内から弁座２０の内面に伸延するようにしている。
【０１２２】
これに対し、図１７に示す除湿絞り装置６の第４の具体例は、座ぐり部２０ａから弁座２０の上端面まで、弁座２０の上端面にいくほど座ぐり面が広くなるように、座ぐり部２０ａの側面２０ｃがテーパ傾斜して、座ぐり部２０ａが弁座２０の上端面側に広がった形状となっている。つまり、弁棒１５の先端部の側面１５ａと座ぐり部２０ａの側面２０ｃとの間隔が、弁座２０の上端面に向かって広がるように形成されている。なお、切込溝１９は、弁座２０の座ぐり部２０ａ内から弁座２０の内面に伸延するようにしている。
【０１２３】
このために、この側面２０ｃと弁棒１５の側面１５ａとの間に浮遊物が詰まっても、弁棒１５を座ぐり部２０ａ内から持ち上げるときには、弁棒１５の上昇とともに浮遊物が取れ易くなる。このため、弁棒１５は弁座２０にロックされることはない。
【０１２４】
図１８は図３における除湿絞り装置６の第５の具体例の要部を示す縦断面図であって、６０は切込溝であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１２５】
同図において、弁棒１５の先端部は、図１に示した第１の具体例と同様、テーパ面が設けられているが、さらに、このテーパ面に１個以上の切込溝６０が設けられている。即ち、この具体例では、図１に示した第１の具体例のように弁座２０側に切込溝を設ける代わりに、弁棒１５側に切込溝６０を設けたものであり、図１するように弁棒１５が弁座２０に当接したときには、弁棒１５の先端の一部が弁座２０の内径側には入り込むとともに、切込溝６０と弁座２０とによって弁室２３，２４を連通する冷媒絞り通路が形成される。
【０１２６】
この具体例においても、先の第１の具体例と同様、弁棒１５の先端部が弁座２０で保持されて、冷媒の流体力による弁棒１５の振動が抑圧されて冷媒流動音の発生を低減できるし、除湿絞り装置６が全体として傾いて設置されても、弁棒１５は正しい姿勢で弁座２０との当接が可能となるし、さらには、図１８に示す状態で冷媒絞り通路に浮遊物が詰まっても、弁棒１５を持ち上げることにより、これを取り除くことができるから、この冷媒絞り通路を狭くして除湿能力を高めることもできる。
【０１２７】
図１９は図３における除湿絞り装置６の第６の具体例の要部を示す縦断面図であって、６１は切込溝、６２は空間であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１２８】
同図において、弁棒１５の先端部は、図１で説明したように、筒状をなしており、この筒状部の先端に、外面からこの筒状部内の空間６２に達する切欠溝６１を１個以上設けている。この空間６２は弁室２４に開放されている。この切欠溝６１はこの筒状部の中心軸に対して直交するように形成されている。これ以外の構成は、図１８に示した具体例と同様である。
【０１２９】
図示するように、弁棒１５が弁座２０に当接した状態にあるときには、弁棒１５の先端部の空間６２が弁室２４と一体となり、切込溝６１が弁室２３と空間６２とを連通する冷媒絞り通路２８を形成する。
【０１３０】
この具体例も、切込溝６１を除いて図１８に示した具体例と同様の構成をなしているので、図１８に示した具体例と同様の効果が得られる。
【０１３１】
ところで、この具体例では、先に説明したように、電磁力とバネ１６の付勢力とによって弁棒１５が上下に移動する構成となっているので、弁棒１５は、本来その中心軸を中心とした回転をせずに上下に動くものである。
【０１３２】
しかし、いま、図１８において、弁棒１５に２個の切込溝６０が設けられ（夫々を切込溝６０ａ，６０ｂとする）、図１８で矢印Ｙ−Ｙ方向から弁棒１５をみた図２０（ａ）に示すように、矢印で示す冷媒の流れ方向に対して、これに直交する対称な位置に配置された場合でも、あるいは、弁棒１５に３個の切込溝６０が設けられ（夫々を切込溝６０ａ，６０ｂ，６０ｃとする）、図２０（ｂ）に示すように、矢印で示す冷媒の流れ方向に対して、対称な位置に配置された場合でも、冷媒の流体力の作用や電磁力のバランスにより、弁棒１５の動きに回転を伴う場合が生じることがある。このような場合には、弁棒１５に設けられた切込溝６０も弁棒１５とともに回転してしまう可能性がある。例えば、図２０（ａ）や図２０（ｂ）に示す切込溝６０の配置の場合には、切込溝６０ａ，６０ｂや切込溝６０ａ，６０ｂ，６０ｃの位置が最大で４５゜程回転してしまう可能性がある。このような回転が生ずると、冷媒絞り通路の位置が変化することになり、除湿絞り装置６内での冷媒流動が変わって冷媒流動音にバラツキが生じることになる。
【０１３３】
以上のことは、図１９に示した具体例についても同様である。
【０１３４】
図２１はかかる弁棒１５の回転を防止できるようにした図３における除湿絞り装置６の第７の具体例を示す縦断面図であって、６３はガイド溝、６４はガイドであり、図１８に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１３５】
同図において、弁棒１５にガイド溝６３が設けられ、また、弁体１８に取り付けたストッパ１７にガイド６４が設けられ、これらガイド溝６３にガイド３４が嵌め込まれている。これにより、弁棒１５はその中心軸を中心とする回転を行なうことができず、この結果、弁棒１５に切込溝６０を設けた場合でも、弁棒１５が弁座２０に当接したときに切込溝６０によって形成される冷媒絞り通路は、その位置が常に固定されることになり、発生する冷媒流動音が安定する。
【０１３６】
これは、図１９に示した具体例に対しても同様である。
【０１３７】
なお、以上説明した除湿絞り装置６の具体例では、例えば、図２から明らかなように、冷媒流れの中に弁棒１５が配置されるため、冷媒流は弁棒１５にぶつかって二手に分かれ、弁口２１に設けられている切込溝１９から冷媒絞り通路２８に流入する。従って、図２０（ａ）において、直線Ｓに関して対称の位置に切込溝１９ａ，１９ｂを配置することにより、弁棒１５に加わる流体力が均等になり、弁棒１５の振動を押さえて冷媒流動音を低減することができる。
【０１３８】
図１８，図１９及び図２１に示した具体例において、弁棒１５に設けられた切込溝６０，６１の配置は、先の図１，図２で説明した具体例と同様に、流れ込む冷媒の流れ方向に平行な上記直線Ｓに関して対称となるように配置する。図２０（ａ），（ｂ）はその例を示したものでもある。
【０１３９】
また、図１９に示した具体例に、さらに、ガイド溝６３，ガイド６４を設けた図２１に示す具体例において、切込溝６１の形状としては、図２２（ａ）に示すように、溝幅が一定の断面が正方形状の溝としてもよいし、図２２（ｂ）に示すように、溝底になるに従って溝幅が狭くなる断面が台形状の溝としてもよい。この場合には、切込溝６１に浮遊物（ゴミやコンタミなど）が付着しても、冷媒の流れによって取り除き易くなる。なお、切込溝の形状としては、上記のもののみに限られるものではなく、Ｖ字形状（ノッチ形状），半円筒形状，矩形形状など必要に応じて任意の形状とすることができる。
【０１４０】
なお、図１５に示した具体例において、図２１に示したガイド溝６３とガイド６４とからなるガイド機構を、弁棒１５の外周に２個所以上設けるようにすることにより、弁座２０の半径方向に対する弁棒１５の位置ずれを低減することができる。
【０１４１】
図２３は図３に示した実施形態での除湿絞り装置６の制御システムを示す図であって、７０はコントローラ、７１は圧縮機１の回転数検出制御装置、７２は室外熱交換器３の吹出空気温度検出装置、７３は室外熱交換器３の吸込空気温度検出装置、７４は室外ファン７の回転数検出制御装置、７５は室内熱交換器５ａ，５ｂの吹出空気温湿度検出装置、７６ａ，７６ｂは夫々室内熱交換器５ａ，５ｂの吸込空気温湿度検出装置、７７は蒸発温度もしくは除湿絞り装置６の下流側の温度検出そうち、７８は室内ファン８の回転数検出制御装置であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１４２】
この制御システムでは、除湿絞り装置６での上記の浮遊物の除去制御も行なうものである。上記の切込溝によって形成される冷媒絞り通路に浮遊物が詰まることは、絞り量が大きくなることと同じであるから、先に図７で説明したように、特性線が下がって蒸発温度の低下をきたすことになる。また、蒸発温度が下がることにより、空気調和機の冷却能力も大きくなり、室内熱交換器からの吹出し空気の温度も下がる。さらに、除湿量も大きくなる。
【０１４３】
そこで、図２３において、室内熱交換器５ｂでの蒸発温度または除湿絞り装置６の下流側での冷媒配管の温度（ほぼ冷媒の温度に等しい）や室内熱交換器５ａ，５ｂからの吹出空気の温度、室内熱交換器５ａ，５ｂの吸込空気の温湿度と吹出空気の温湿度を検出し、その値で持って浮遊物による冷媒絞り通路の目詰まりの有無を判定することができる。
【０１４４】
ここで、コントローラ７０は、圧縮機１の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７１と、室外熱交換器３の吹出空気の温度を検出する吹出空気温度検出装置７２と、室外熱交換器３の吸込空気の温度を検出する吸込空気温度検出装置７３と、室外ファン７の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７４と、室内熱交換器５ａ，５ｂの吹出空気の温度及び湿度を検出する吹出空気温湿度検出装置７５と、室内熱交換器５ａの吸込空気の温度及び湿度を検出する吸込空気温湿度検出装置７６ａと、室内熱交換器５ｂの吸込空気の温度及び湿度を検出する吸込空気温湿度検出装置７６ｂと、室内熱交換器５ｂでの蒸発温度もしくは除湿絞り装置６の下流側の温度を検出する温度検出装置７７と、室内ファン８の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７８とを備えている。
【０１４５】
コントローラ７０は、回転数検出制御装置７１や回転数検出制御装置７４，７８が検出した回転数情報、吹出空気温度検出装置７２や吸込空気温度検出装置７３，温度検出装置７７が検出した温度情報、吹出空気温湿度検出装置７５や吸込空気温湿度検出装置７６ａ，吸込空気温湿度検出装置７６ｂが検出した温度，湿度情報を夫々取り込んで記憶処理判断し、この処理結果に応じてこれら圧縮機１や室外ファン７，室内ファン８などを制御するが、除湿絞り装置６での電磁コイル１１の通電制御も行なう。
【０１４６】
なお、圧縮機１の回転数検出制御装置７１や室外ファン７の回転数検出制御装置７４，室内ファン８の回転数検出制御機器７４は、コントローラ７０内に組み込まれていてもよい。また、これらの回転数を検出する方法としては、モータの回転数を測定する方法，そのモータの電圧値や電流値を測定する方法など何れの方法を用いてもよい。さらに、これらの回転数を制御する方法としては、モータの電流の周波数や電圧値，電流値を可変させる方法など何れの方法を用いてもよい。さらに、空気温度を検出する方法としては、サーミスタや熱電対などを用いてもよいし、空気湿度を検出する方法としては、湿度センサを用いてもよい。
【０１４７】
図２４は除湿絞り装置６の冷媒絞り通路に浮遊物が詰まった場合の空気調和機の状態の変化と運転制御とを示すタイミング図である。
【０１４８】
ここでは、冷媒絞り通路の詰まりを判断する情報量として室内熱交換器５ｂでの蒸発温度（これは、図２３における温度検出装置７７が検出した温度情報で代替することもできる）を用い、空気調和機のサイクル運転制御対象として圧縮機１の運転と除湿絞り装置６での除湿絞り弁の開閉を用いている。
【０１４９】
いま、図１及び図２に示す除湿絞り装置６を例にして説明すると、図２３及び図２４において、冷媒絞り通路２８に浮遊物が詰まる前は、蒸発温度はほぼ一定値Ｔ０を示している（時刻Ｓ〜Ｓ１の期間）。冷媒絞り通路２８に浮遊物が堆積したりして詰まると、絞り量が大きくなるため、蒸発温度が下がる（時刻Ｓ１〜Ｓ２の期間ΔＳ０）。このとき、適正な蒸発温度Ｔ０と低下した蒸発温度Ｔ１との差ΔＴ（蒸発温度降下量）、もしくは時刻Ｓ１〜Ｓ２の期間ΔＳ０での蒸発温度の時間変化率（＝ΔＴ／ΔＳ０）を検出することにより、浮遊物の堆積，詰まりを判断することができる。
【０１５０】
ここで、時刻Ｓ２で冷媒絞り通路が詰まったと判断すると、圧縮機１の運転を停止させる。このとき、除湿絞り装置６の除湿絞り弁の高圧側（例えば、弁室２３側）と低圧側（例えば、弁室２４側）とでは、冷媒の圧力差が存在しているため、弁棒１０を弁座２０から離して絞り弁を開けることが難しい。圧力差が大きいほど、弁口２１を閉じた弁棒１０を持ち上げるためにバネ１６のバネ力が大きいことが必要である。
【０１５１】
そこで、この実施形態では、除湿絞り弁の前後の差圧をなくしてから弁棒１０を開けるようにするために、圧縮機１の運転を止めて（時刻Ｓ３）から時間ΔＳ１後の時刻Ｓ３に除湿絞り弁を開ける。除湿絞り弁でのバネ１６のバネ力が充分に大きい場合には、この遅れ時間ΔＳ１を短くてもよいし、また、設けなくともよい。
【０１５２】
時刻Ｓ３で除湿絞り弁が開いてから時刻Ｓ４までの期間ΔＳ２は、冷凍サイクル全体の圧力バランスをとるための期間であって、四方弁２の切替えなどに要する期間であり、必要に応じて設定すればよい。この期間ΔＳ２経過後、次の時刻Ｓ４〜Ｓ５の期間ΔＳ３の間、除湿絞り弁が開いた状態で圧縮機１を運転開始させ、除湿絞り弁の弁口２１に堆積して詰まった浮遊物を流し取り、圧縮機１の吸込み側に設けられているストレーナで捕集する。その後、電磁コイル１１に通電して弁棒１０を弁座２０に当接させ、除湿絞り弁を閉じさせて除湿運転を再開する。
【０１５３】
図２５は図１に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラの制御動作の一具体例を示すフローチャートである。
【０１５４】
この具体例は、蒸発温度の変化を検出して除湿絞り装置６での冷媒絞り通路の詰まりを検出するものであるが、蒸発温度が変化する要因としては、この冷媒絞り通路の目詰まりばかりでなく、ユーザが設定室内温度や室内湿度を変更した場合や室内外の空気温度（空気負荷条件）が急激に変化した場合にも生じる。これは、設定温湿度や空気負荷条件に応じて圧縮機１の回転数や室内外ファン８，７の回転数が変更する場合があるからである。
【０１５５】
そこで、この具体例では、図２５において、蒸発温度の変化を検出したとき、まず、圧縮機１の回転数が変更されたかどうか（ステップ８０）、室外ファン７の回転数が変更されたかどうか（ステップ８１）、室内ファン８の回転数が変更されたかどうか（ステップ８２）を夫々判定し、それらのいずれかが変化したときには、蒸発温度の変化がそれによって生じたものとする。なお、一般に、除湿運転時の条件下では、室内外の空気負荷条件が急激に変化することは少ないので、必要に応じてこれらの情報は検出すればよい。
【０１５６】
これら回転数のいずれも変更されずに蒸発温度が変化し、かつ検出している蒸発温度が急激に低下したときには、この蒸発温度の降下量を検出して予め設定されている規定量α以上かどうか判断し（ステップ８３）、この規定値α以上であれば、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしているものと考えられるので、図２４で説明した動作を行なう。
【０１５７】
即ち、まず、圧縮機１を停止させる（ステップ８４）。それ以外は継続して除湿運転する。このとき、蒸発温度の降下量を用いるのは、蒸発温度は空気負荷条件やユーザの設定空気温湿度などの組み合わせに応じた空気調和機の運転で生じるため、蒸発温度の絶対値を用いて閾値とすることが困難なためである。圧縮機１が稼働中で冷媒が流れていると、除湿絞り装置６においては、流体力によって弁棒１５が弁座２０に押しつけられているため、弁棒１５を開くには、大きな力を要する。従って、圧縮機１が止まってから除湿絞り弁前後の圧力差が小さく期間ΔＳ１の経過を待って、弁棒１５を持ち上げ、除湿絞り弁を開ける（ステップ８５）。続いて、冷凍サイクル内の圧力バランスが取れた期間ΔＳ２後、再度圧縮機１を稼働させて（ステップ８６）冷凍サイクル内で冷媒を循環させ、除湿絞り弁の弁棒１５及び弁口２１の切込溝１９に付着しているゴミを流す。このゴミは冷凍サイクル内を流れ、圧縮機１の入口に設けられているストレーナ内のメッシュで捕獲される。充分に冷媒を循環させた期間ΔＳ３後、除湿絞り弁で弁棒１５を弁座２０に当接させて弁口２１を閉め（ステップ８７）、除湿運転を再開する。
【０１５８】
図２６は図１に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作の他の具体例を示すフローチャートである。
【０１５９】
この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、蒸発温度の降下量の代わりに、蒸発温度の勾配、即ち、蒸発温度の時間変化率を用いたものである。図２６において、この判定がステップ８８で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２５と同様である。
【０１６０】
このステップ８８では、検出している蒸発温度が急激に下がり、その時間変化率を検出して予め設定されている規定量βと比較し、この時間変化率が規定値β以上であるとき、除湿絞り装置６が目詰まりしたと判断し、ステップ８４以下の制御動作に進む。
【０１６１】
図２７は図３に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作のさらに他の具体例を示すフローチャートである。
【０１６２】
この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、蒸発温度の降下量の代わりに、室内熱交換器の吹出空気温度の降下量を用いるものである。図２７において、この判定がステップ９０で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２５と同様である。
【０１６３】
但し、この場合、室内熱交換器の吸込空気の温度を検出し、これが変化せずにほぼ一定に維持されているときに（ステップ８９）、検出している室内熱交換器の吹出空気の温度が急激に下がり、その検出した降下量が予め設定されている規定量γ以上のとき（ステップ９０）、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしたと判定してステップ８４以下の制御処理に進む。
【０１６４】
図２８は図３に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作のさらに他の具体例を示すフローチャートである。
【０１６５】
この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、室内熱交換器の吹出空気の温度の降下量の代わりに、室内熱交換器の吹出空気の温度の勾配、即ち、室内吹出空気温度の時間変化率を用いた場合である。図２８において、この判定がステップ９１で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２７と同様である。
【０１６６】
この場合も、室内熱交換器の吸込空気の温度を検出し、それがほぼ一定で、変化していないとき（ステップ８９）、検出している室内熱交換器の吹出空気の温度が急激に下がり、その時間変化率が予め設定されている規定量δ以上であれば（ステップ９１）、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしていると判定し、ステップ８４からの制御動作に進む。
【０１６７】
なお、コンタミのように、時間的に徐々に堆積される浮遊物に関しては、降下量と時間変化率の両方を組み合わせるとよい。
【０１６８】
また、これら蒸発温度や室内熱交換器の吹出空気の温度の他に、室内熱交換器の吸込空気や吹出空気の温度と湿度を検出し、除湿量の上昇量または勾配（時間変化率）を用いても、同様な制御が可能である。
【０１６９】
図２９は本発明による空気調和機の第２の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図であって、１００は膨張弁であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１７０】
この第２の実施形態は、図２９に示すように、図３に示した第１の実施形態と同様の構成の冷凍サイクルを有するものであるが、図３での冷房，暖房運転時用の絞り装置４の代わりに、図１，図２，図１８，図１９，図２１で示した除湿絞り装置６と同様の構成の絞り弁を備えた膨張弁１００として用いたものである。
【０１７１】
この膨張弁１００としては、冷，暖房運転時では、絞り作用を有し、除湿運転時では、ほとんど圧力損失がないようにするものであり、上記の除湿絞り弁を備えることにより、図３に示した絞り装置４よりも構成が簡略化されて部品点数を少なくすることができ、しかも、冷凍サイクルの機能としては図３に示したものと同等である。
【０１７２】
図３０は本発明による空気調和機の第３の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図であって、５は室内熱交換器、１０１は膨張弁であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１７３】
この実施形態は、図３０に示すように、圧縮機１と暖房運転と冷房運転とで冷媒の流れ方向を切り替える四方弁２と室外熱交換器３と室内熱交換器５とが冷媒配管で接続され、室外熱交換器３に室外ファン７が、室内熱交換器５に室内ファン８が夫々設けられて、従来の冷凍サイクルを同様の構成をなしているが、室外熱交換器３と室内熱交換器５との間に設けられる減圧器として、複数段に冷媒の絞り量を切り替えることができる膨張弁１０１が用いられる。
【０１７４】
図３１及び図３２は図３０における膨張弁１０１の一具体例を示す縦断面図であって、２４’は弁室であり、図１に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１７５】
図３１は膨張弁１０１が閉じた状態を示すものである。同図において、図１に示した除湿絞り装置６と同様に、弁棒１５の先端部にテーパ面が形成され、また、弁座２０に切込溝１９が設けられており、弁棒１５が弁座２０に当接することにより、弁室２３，２４’間が遮断され、切込溝１９と弁棒１５の先端のテーパ面とで形成される冷媒絞り通路２８を介してこれら弁室２３，２４’が連通する。したがって、この場合の冷媒絞り量は、冷媒絞り通路２８によって決まる。
【０１７６】
ここで、除湿絞り装置６の先に示した具体例では、例えば、図１，図２で示すように、除湿運転時に低圧側となる弁室２４の径Ｄ１とこれに接続される冷媒配管２６との径Ｄ２とを等しくしたが、この具体例では、図３１に示すように、弁室２４’の径Ｄ３を冷媒配管２６の径Ｄ２よりも小さくしている。従って、この弁棒１５は、先の除湿絞り装置６での弁棒１５に比べ、そのテーパ面が径Ｄ３の弁室２４’に一部は入り込むことができるように、先細となっている。
【０１７７】
そこで、電磁コイル１１に通電を解除して弁棒１５を上昇させ、図３２に示すように、弁室２３，２４’が直接連通するが、このとき、弁室２４’の径Ｄ３が冷媒配管２６の径Ｄ２よりも小さいために、この弁室２４’で冷媒が絞られることになる。
【０１７８】
このように、この膨張弁１０１では、弁が閉じても、また、開いても、冷媒は絞られることになる。しかし、弁室２４’の径Ｄ３と図３１の状態で形成される冷媒絞り通路２８の径（この場合、複数の冷媒絞り通路２８が形成されるときには、それらの断面積の合計に対する径）とは異なるから、弁が開いたときと閉じたときとで冷媒の絞り量が異なることになる。従って、膨張弁１０１は冷媒絞り量を２段に切り替えることができる。
【０１７９】
そこで、かかる機能を持つ膨張弁１０１を用いる図３０に示す実施形態では、従来のキャピラリーチューブのような１つの固定絞りを有する空気調和機よりも運転範囲が拡大できる。しかも、膨張弁１０１は、図３１，図３２に示したように、基本構成としては、先の除湿絞り装置６と同様の構成をなしているから、ゴミ詰まりなどもなくて信頼性も高いし、また、部品点数も少なくてすむことになる。
【０１８０】
なお、膨張弁１０１においても、図３１に示す状態では、冷媒絞り通路２８に浮遊物が詰まる場合もあり得るが、先の除湿絞り装置６での制御と同様にして、この浮遊物を取り除くことができることは明らかである。
【０１８１】
また、膨張弁１０１での切込溝を弁棒に設けるか、弁座に設けるかや、その形状，配置については、先の除湿絞り装置６の場合と同様である。
【０１８２】
図３３は本発明による空気調和機の第４の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図であって、図３０に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。
【０１８３】
この実施形態は、図３３に示すように、四方弁を除いて冷媒の流れを１方向のみとし、冷房または暖房運転のいずれか一方ができるようにしたものであり、この場合においても、図３１，図３２で説明した膨張弁１０１を用いることができる。
【０１８４】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態にのみ限定されるものではない。
【０１８５】
例えば、上記実施形態では、除湿絞り装置６や膨張弁１０１での弁棒１５の駆動手段として、電磁コイル１１や電磁ガイド１２，バネ１６などで構成されたものとしたが、モータを使用したり、機械的に駆動されるものを用いたりしてもよいし、感温筒を用いた圧力制御に適用してよく、駆動手段については、種々の構成のものを適用してもよく、同様な効果が得られる。
【０１８６】
また、これまでは、冷房，暖房，除湿の３つの運転状態ができる冷凍サイクルについて説明したが、これに限るものではなく、他の冷凍サイクルについても適用することができる。例えば、図３や図２９に示す冷凍サイクルにおいて、四方弁２を設けない冷房運転と冷房サイクルでの除湿運転が可能な冷凍サイクル、即ち、室内熱交換器５ｂ，圧縮機１及び室外熱交換器３が直列になるように接続した場合でも、本発明を適用することにより、除湿運転において、室温を下げずにかつ必要除湿量を確保しつつ、さらに冷媒流動音の小さい空気調和機を構成することができる。
【０１８７】
さらに、図３及び図２９に示す冷凍サイクルにおいて、四方弁２を設けない暖房運転と暖房サイクルでの除湿運転が可能な冷凍サイクル、即ち、室外熱交換器３，圧縮機１及び室内熱交換器５ｂが直列になるように接続した場合でも、本発明を適用することにより、除湿運転において、同様に、室温を下げずにかつ必要除湿量を確保しつつ、さらに冷媒流動音の小さい空気調和機を構成することができる。
【０１８８】
なお、図３及び図２９に示す冷凍サイクルにおいて、アキュムレータを圧縮機１の吸入側（室内熱交換器５ｂと圧縮機１との間）に設けてもよく、使用する圧縮機１の種類あるいは主絞り装置の種類や制御方法によっては、アキュムレータ付きの冷凍サイクルの構成とすることができる。
【０１８９】
さらにまた、冷凍サイクル内を流れる冷媒の種類としては、空気調和機で一般的に使用されているＨＣＦＣ２２などの単一冷媒，オゾン層破壊や地球温暖化の点からＨＣＦＣ２２に代わる代替冷媒の１つである混合冷媒を使用することができる。
【０１９０】
例えば、代替冷媒の１つであるＨＦＣ系冷媒を使用する場合、これが塩素原子を有しないため、極性を強く持っている。従って、使用される冷凍機油も、ＨＦＣ系冷媒と溶解する極性をもつ冷凍機油が使用される。しかし、空気調和機の製造工程や現地での設置において、冷凍サイクル内にコンタミなどの不純物が残留する。コンタミの多くは非極性物質である。また、圧縮機内部の高温部などで反応性の高い不純物や冷凍機油に含まれている添加物が反応し、非極性物質であるスラッジを形成する。これらの非極性物質が液冷媒中に析出し、冷凍サイクル内で堆積する。これは、特に、絞りなどの狭い冷媒絞り通路で堆積しやすい。また、一部の混合冷媒のように、従来使用されている冷媒の圧力よりも使用圧力が大きいものもある。このとき、圧力変動も大きくなるので、冷媒流動音の発生レベルも大きくなることが考えられる。
【０１９１】
これらの何れの場合においても、本発明を適用することにより、冷媒絞り通路の詰まりも解決でき、その結果、必要冷媒流量を少なくできるため、冷媒流動音も低減された除湿運転や冷暖房運転が可能となる。
【０１９２】
さらにまた、上記実施形態では、建屋の空気調和機を想定して説明したが、これに限らず、除湿運転が必要な他の用途の装置にも適用可能である。このような場合には、一般に、熱交換器が室内あるいは室外で用いられるとは限られず、この場合には、図３などにおける室内熱交換器５，５ａ，５ｂが利用側熱交換器となり、室外熱交換器３が熱源側熱交換器となり、室内ファン８が利用側ファン，室外ファン７が熱源側ファンとなる。
【０１９３】
さらにまた、圧縮機１の種類も、一定速回転機のものであってもよいし、また、インバータによる回転数可変機であってもよく、いずれの場合も、上記と同様の効果が得られる。
【０１９４】
以上のように、本発明では、室内熱交換器（利用側熱交換器）を二分割してその間に除湿運転時に使用する除湿絞り装置を設け、除湿運転時、利用側熱交換器の一方を蒸発器、他方を凝縮器として冷凍サイクルにより空気の冷却・除湿及び加熱を行なう冷凍サイクルにおいて、除湿絞り装置に対して、弁棒と弁座とが接触したときのみ、弁棒もしくは弁座に設けられた切込溝と弁棒もしくは弁座に囲まれた領域が冷媒絞り通路となる構造とすることにより、冷媒絞り量を大きくするために絞り径を小さくしても、冷媒絞り通路の詰まりなどの発生を防ぐことができ、その結果、冷媒絞り量を大きくできて、室温が下がるのを防ぎつつ必要除湿量を確保するために必要な冷媒流量を低減でき、従って、冷媒流動音も低減され、さらに、圧縮機の回転数が小さくて済むため、除湿運転に必要な消費電力量も低減できる。
【０１９５】
さらに、本発明では、ヒートポンプ空気調和機や冷房専用空気調和機として、２段階の絞りの膨張弁を有するため、キャピラリーチューブのような１つの固定絞りの絞り装置を有する空気調和機よりも運転範囲が拡大でき、さらに、絞り弁にゴミ詰まりなどもなく信頼性も高く、しかも、部品点数が少ないため、低価格な空気調和機を提供することが出来る。
【０１９６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、室内熱交換器（利用側熱交換器）を二分割してその間に除湿運転時に使用する除湿絞り装置を設け、除湿運転時に利用側熱交換器の一方を蒸発器、他方を凝縮器として冷凍サイクルにより空気の冷却・除湿及び加熱を行なう冷凍サイクルにおいて、除湿絞り装置に対して、弁口と開放口とを結ぶ冷媒通路に切込溝を設けることにより、弁全開時には、圧力損失の冷媒通路として、また、弁全閉時には、切込溝が弁棒によって仕切られて、各々独立した冷媒絞り通路として形成される構造の除湿絞り弁としたため、除湿性能向上のために、冷媒絞り量を大きくした場合においても、即ち、絞り径を小さくした場合においても、弁を全開にすることで絞りの形成を解除でき、冷媒絞り通路の詰まりを防ぐことが可能となる。
【０１９７】
また、本発明によると、冷媒絞り量を大きくして蒸発温度を下げられることにより、必要除湿量を確保するのに必要な冷媒循環量を少なくすることができ、従って、冷媒流の運動エネルギを低減できて、冷媒流動音の低減が可能である。
【０１９８】
さらに、本発明によると、冷媒循環量が少なくてすむため、圧縮機の回転数を低減することができ、従って、空気調和機を稼働させるに必要な消費電力量をも低減できる。
【０１９９】
以上のことからして、本発明は、冷房・暖房性能を低下させることもなく、かつ冷媒流動音も小さくして、さらに、消費電力量も少ない運転で、室温を下げずに湿度を下げることができる空気調和機を提供できて、快適な除湿運転を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による空気調和機の第１の実施形態での除湿絞り装置の第１の具体例の弁開放状態を示す縦断面図である。
【図２】図１に示した具体例の弁閉鎖状態を示す縦断面図である。
【図３】図１，図２に示した除湿絞り装置を用いた本発明による空気調和機の第１の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図である。
【図４】図１における切込溝の配置例を示す平面図である。
【図５】図１及び図２に示した具体例の傾いて設置された場合の弁棒が弁座に接触し始めたときの状態を示す図である。
【図６】図５に示した状態に続く弁棒が弁座に押しつけられた状態を示す図である。
【図７】図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と蒸発温度との関係を示す特性図である。
【図８】図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と除湿絞り装置での除湿量との関係を示す特性図である。
【図９】図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と冷媒流量との関係を示す特性図である。
【図１０】図３に示した実施形態での冷媒流量と冷媒流の運動エネルギとの関係を示す特性図である。
【図１１】図３に示した実施形態での運動エネルギと冷媒流動音との関係を示す特性図である。
【図１２】図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と消費電力量との関係を示す特性である。
【図１３】従来の除湿絞り装置での冷媒絞り通路の浮遊物詰まり状態を示す図である。
【図１４】図１，図２で示した除湿絞り装置での冷媒絞り通路の浮遊物詰まりとその除去方法を示す図である。
【図１５】図３における除湿絞り装置の第２の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図１６】図３における除湿絞り装置の第３の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図１７】図３における除湿絞り装置の第４の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図１８】図３における除湿絞り装置の第５の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図１９】図３における除湿絞り装置の第６の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図２０】図１８に示した具体例での切込溝の配置例を示す平面図である。
【図２１】図３における除湿絞り装置の第７の具体例の要部を示す縦断面図である。
【図２２】図１９及び図２１に示した具体例での切込溝の断面形状を示す側面図である。
【図２３】図３で示した実施形態での冷凍サイクルの検出制御システムを示す構成図である。
【図２４】図２３における除湿絞り装置での浮遊物詰まり発生時の運転制御を示すタイムミング図である。
【図２５】図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第１の具体例を示すフローチャートである。
【図２６】図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第２の具体例を示すフローチャートである。
【図２７】図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第３の具体例を示すフローチャートである。
【図２８】図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第４の具体例を示すフローチャートである。
【図２９】本発明による空気調和機の第２の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。
【図３０】本発明による空気調和機の第３の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。
【図３１】図３０における膨張弁の一具体例の弁閉鎖状態を示す縦断面図である。
【図３２】図３１に示した具体例の弁開放状態を示す縦断面図である。
【図３３】本発明による空気調和機の第４の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。
【符号の説明】
１ 圧縮機
２ 四方弁
３ 室外熱交換器（熱源側熱交換器）
４ 絞り装置
５，５ａ，５ｂ 室内熱交換器（利用側熱交換器）
６ 除湿絞り装置
７ 室外ファン
８ 室内ファン
９ 主絞り装置
１０ 二方弁
１１ 電磁コイル
１２ 電磁ガイド
１３ プランジャ
１４ 緩衝材
１５ 弁棒
１６ バネ
１７ ストッパ
１８ 弁体
１９，１９ａ〜１９ｄ 切込溝
２０ 弁座
２１ 弁口
２２ 開放口
２３，２４，２４’ 弁室
２５，２６ 冷媒配管
２７ テーパ面
２８ 冷媒絞り通路
６０，６１，６１ａ〜６１ｃ 切込溝
６２ 弁棒内の空間
６３ ガイド溝
６４ ガイド
７０ コントローラ
７１ 圧縮機回転数検出制御装置
７２ 室外吹出空気温度検出装置
７３ 室外吸込空気温度検出装置
７４ 室外ファン回転数検出制御装置
７５ 室内吹出空気温湿度検出装置
７６ａ，７６ｂ 室内吸込空気温湿度検出装置
７７ 蒸発温度または除湿絞り装置下流温度検出装置
７８ 室内ファン回転数検出制御装置
１００，１０１ 膨張弁[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an air conditioner that performs cooling, heating, and dehumidifying operations using a refrigeration cycle, and in particular, as a refrigeration cycle, two indoor heat exchangers are provided, and a dehumidifying throttle device is disposed between them. The present invention relates to an air conditioner that enables a dehumidifying operation to perform dehumidification while preventing a decrease in room temperature.
[0002]
[Prior art]
As an example of an air conditioner that performs a dehumidifying operation using a refrigeration cycle, there is a conventional one disclosed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2-183776.
[0003]
This is because a compressor, an outdoor heat exchanger, an expansion device, an indoor heat exchanger, etc. are sequentially connected by refrigerant piping, and the indoor heat exchanger is thermally divided into two (that is, two indoor heat exchangers). And a refrigeration cycle is configured by providing a dehumidifying squeezing device that is used during the dehumidifying operation. In this configuration, during the dehumidifying operation, the refrigerant is passed through the dehumidifying throttle device so that the upstream side of the two-way indoor heat exchanger functions as a condenser and the downstream side functions as an evaporator. By cooling and dehumidifying the air and heating the indoor air with a condenser, it is possible to perform a dehumidifying operation that reduces the humidity without significantly reducing the temperature of the air blown into the room from the air conditioner.
[0004]
The dehumidifying throttle device used here has a two-way valve structure with a movable valve, and a small hole is provided in the valve movable portion. During the dehumidifying operation, this valve movable part acts to connect the refrigerant pipe from one indoor heat exchanger and the refrigerant pipe from the other indoor heat exchanger via this small hole, and warm and cool operation In some cases, these refrigerant pipes are directly connected so that the valve movable portion does not act.
[0005]
By the way, in the throttle device provided in the refrigeration cycle of the air conditioner, noise due to the flow of the refrigerant is generated, and conventionally, various means have been proposed as means for reducing the refrigerant flow temperature.
[0006]
As one conventional example, in an air conditioner described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-129371, refrigerant generated in a throttle device provided between an outdoor heat exchanger and an indoor heat exchanger used during cooling and heating operations. In order to reduce the flow noise, a fixed orifice is provided on the upstream side of the expansion valve, which is a throttle device, to increase the number of bubbles in the refrigerant when passing through the expansion valve, and to reduce the noise level by making the distribution uniform. I am trying.
[0007]
In addition, in the electromagnetic valve described in Japanese Patent Laid-Open No. 7-248162 as another conventional example, a movable valve rod is provided with a flow hole passing through the center thereof. The valve stem is actuated to shut off the two refrigerant pipes with the valve stem itself, and the refrigerant leak passage including the passage hole of the valve stem communicates between the refrigerants, and the refrigerant is reduced in pressure within the refrigerant leak passage. In this way, the refrigerant passing sound is reduced.
[0008]
Furthermore, in the electric flow control valve described in JP-A-8-93945 as another conventional example, in addition to the main refrigerant throttle passage formed by the gap between the valve rod and the valve seat, the high-pressure side refrigerant passage of the throttle A sub-refrigerant throttle passage that communicates with the low-pressure side refrigerant passage is provided in the valve rod, and gas-liquid separation is performed in the valve so that the liquid refrigerant passes through the main refrigerant throttle passage and the gas refrigerant passes through the sub-refrigerant throttle passage. I try to pass.
[0009]
Furthermore, Japanese Patent Laid-Open No. 5-288286 (particularly, FIGS. 12 to 19) discloses an expansion valve in which a groove is provided at the tip of a valve stem.
[0010]
This is because a groove is provided at the tip of the movable valve stem, and when this valve stem is arranged in the valve seat, a gap is created by this groove between this valve stem and the valve seat. The refrigerant flows. As the shape of the groove, a groove having a constant depth with respect to the axial direction of the valve stem or a tapered shape in which the depth of the groove gradually decreases in the axial direction of the valve stem is disclosed. By providing a plurality of such grooves in the valve stem, a plurality of refrigerant passages are secured, and as a result, even when a gas-liquid two-phase flow flows in, there is a passage between the gas refrigerant and the liquid refrigerant, so Blocking is prevented, and refrigerant flow noise is reduced.
[0011]
Further, particularly in FIGS. 2 and 3 of Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-54164, an expansion valve having a groove provided in a valve seat is disclosed. This expansion valve is provided with one parallel groove from the valve seat end to the central orifice parallel to the inlet shaft, and when the valve stem closes due to contact between the valve stem and the valve seat, The groove end is a small hole to form a diaphragm.
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
In general, one method for improving the dehumidifying performance is to increase the squeezing amount of the dehumidifying squeezing device to lower the evaporation temperature.
[0013]
In view of this, increasing the amount of depressurization of the dehumidifying squeezing device means reducing the diameter of the small hole in the dehumidifying squeezing device having the small-hole two-way valve structure described in Japanese Patent Laid-Open No. 2-183377. Equivalent to. Moreover, in the solenoid valve described in JP-A-7-248162, this corresponds to reducing the sectional area of the refrigerant leakage passage or increasing its length. Further, in the electric flow control valve described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-93945, the step area of each of the main refrigerant throttle passage formed by the gap between the valve rod and the valve seat and the sub refrigerant throttle passage bypassing the gas refrigerant is reduced. It corresponds to that.
[0014]
However, when the diameter of the small holes and the stepped area of the passage are reduced in this way, dust and the like existing in the refrigerant circulating in the refrigeration cycle are easily clogged or attached thereto. Therefore, if dust or the like is clogged or adhered to the small hole or the refrigerant throttle passage, it does not act as a throttle, and in the worst case, the refrigerant does not circulate and does not function as an air conditioner.
[0015]
In addition, when the diameter of the small hole is small, there is a concern that whistling noise or fluctuating sound may be generated due to the refrigerant flow passing through the small hole, or the noise level may increase due to an increase in flow velocity.
[0016]
Generally, in the throttle device, a large refrigerant flow noise as a continuous sound or discontinuous sound is generated with the throttle action, and this refrigerant flow noise, particularly the magnitude of the discontinuous sound, is a high pressure flowing into the throttle device. It is greatly influenced by the flow pattern of the side refrigerant passage. Among them, intermittent refrigerant flow noise occurs and becomes very loud when slug flow and plug flow in which shell-like bubbles and liquid alternate in a two-phase flow state where gas and liquid are mixed. It is known.
[0017]
Here, the continuous flow noise is mainly generated when the liquid refrigerant is decompressed and expanded at the throttle portion of the throttle device to become a high-speed gas-liquid two-phase jet. In addition, the discontinuous flow noise is mainly due to the difference in flow resistance when the gas refrigerant that is a compressive fluid and the liquid refrigerant that is an incompressible fluid alternately pass through the narrow flow path of the expansion device. Flow rate fluctuations and pressure fluctuations are generated as excitation forces.
[0018]
In the air conditioner described in JP-A-57-129371, a fixed orifice is disposed on the upstream side of the throttle in order to solve these refrigerant flow noises.
[0019]
However, in the case of the reheat dehumidification type dehumidification cycle in which the use side heat exchanger (for example, an indoor heat exchanger in the case of a domestic air conditioner) is divided into two, the dehumidifying throttle device used only during the dehumidifying operation is Since it is arranged in the middle of such a use-side heat exchanger, if a fixed orifice is arranged before and after that, it becomes a squeezing device during cooling and heating operations, and thus causes a pressure drop of the refrigerant, resulting in cooling and heating operations. Reduce performance. In particular, since the dehumidifying throttle device is disposed in the middle of the use side heat exchanger, the state of the refrigerant is a gas-liquid two-phase flow, and as a result, the pressure drop is larger than in the case of a single-phase flow.
[0020]
Moreover, in the expansion valve described in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-288286, in order to solve the above-described refrigerant flow noise, a plurality of grooves are provided in the valve rod to secure a plurality of refrigerant passages. However, this expansion valve has the following problems.
[0021]
One of them is the problem of clogging with the aperture.
For example, when the above-mentioned valve stem is provided with a parallel groove having a constant depth, when the valve stem is inserted into the valve seat, the distance between the bottom of the groove and the wall surface of the valve seat is constant. Therefore, dust may be clogged between the groove and the wall surface of the valve seat. When this happens, the valve stem locks and stops moving.
[0022]
Further, since the valve stem is attached to a stator that moves up and down by a feed screw, the valve stem moves up and down while rotating about its axis. Therefore, even if the groove is a parallel groove or a tapered groove whose depth changes in the axial direction of the valve stem, when the groove is clogged with dust, Since the valve stem rotates in the valve seat with dust remaining in the groove, the dust bites into the gap between the valve stem and the valve seat, the valve stem locks, and the valve stem does not move.
[0023]
The second problem is the vibration of the valve stem.
That is, the valve stem moves up and down while rotating about its axis by the feed screw, so that the groove provided in the valve stem rotates with the valve stem, and the valve seat of the valve stem against the inflowing refrigerant flow. The groove position, that is, the position of the refrigerant throttle passage changes according to the insertion height (depth). As a result, depending on the groove position, an unbalanced fluid force acts on the valve stem, and the valve stem vibrates and a refrigerant flow noise is generated. Therefore, the refrigerant flow noise varies and the sound is not stable.
[0024]
Further, the expansion valve described in Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-54164 has a structure in which a groove is provided in the valve seat, and when the valve rod comes into contact with the valve seat and the valve is closed, the groove end becomes a small hole throttle. However, there are the following problems.
[0025]
The first problem is a problem of dust clogging in this groove.
For example, since the end of the groove on the orifice side serves as a throttle, dust flowing together with the refrigerant in the refrigeration cycle always passes through this groove portion when passing through the expansion valve. Accordingly, dust that cannot pass through the groove serving as a throttle is deposited over the entire groove portion. At this time, even if the valve rod is moved away from the valve seat and the valve is opened to circulate the refrigerant, the refrigerant flow collides with the valve seat because the upper end of the valve seat is at a position higher than the lower end of the inlet passage of the expansion valve. The main flow of the refrigerant flow is an upward flow and flows above the groove portion and flows into the orifice. Therefore, since dust accumulated in the entire groove portion is continuous throughout the groove portion, when the valve is lifted and the valve is opened, the dust in the tightened portion of the groove is not easily removed. All the garbage will be harder to remove.
[0026]
In addition, when an HFC-based refrigerant is used, contaminants and the like are accumulated as a kind of dust on the small diameter portion and the narrowed portion. In particular, in the case of an expansion valve or the like, it accumulates on the upper surface of the valve seat. At this time, contamination may accumulate in the groove provided in the expansion valve and fill the groove.
[0027]
The second problem is a problem of refrigerant flow noise.
For example, when the valve stem closes due to the valve stem contacting the valve seat and a throttle is formed, the refrigerant that has passed through the throttle due to the groove once collides with the valve cap, changes the flow direction, and flows out of the expansion valve. . Therefore, when the refrigerant flow collides with the valve stem and changes the flow direction, a large disturbance occurs in the flow, and the valve stem is vibrated. As a result, a large refrigerant flow noise is generated.
[0028]
Further, in the above expansion valve, one groove is provided and one throttle is formed, and all refrigerant flows pass through one throttle, so that the flow velocity of the refrigerant is greatly accelerated and the refrigerant is Flowing sound increases. This is because the kinetic energy of the refrigerant jet greatly increases as the flow velocity increases. Furthermore, when a gas-liquid two-phase flow with the most remarkable refrigerant flow noise flows, the gas phase (gas refrigerant) and the liquid phase (liquid refrigerant) alternately flow into one throttle, Due to the difference, large flow rate fluctuations and pressure fluctuations occur, and intermittent refrigerant flow noise occurs. Furthermore, since there is one groove, a unidirectional excitation force due to the refrigerant flow is applied to the valve stem, and the valve stem vibrates and generates sound.
[0029]
The third problem is passage resistance when the valve stem moves away from the valve seat.
In the expansion valve, the diameter of the outlet refrigerant passage is smaller than the diameter of the inlet refrigerant passage. Further, in the dehumidification cycle of the reheat dehumidification method that is particularly targeted in the present invention described later, the dehumidification valve used for the dehumidification operation (dehumidification expansion valve) serves as a throttle only during the dehumidification operation, During heating operation, the valve is required to be a low pressure loss valve. That is, a throttle is formed when the valve stem contacts the valve seat and the valve is closed, and when the valve is opened away from the valve seat, the passage becomes a low pressure loss passage. Therefore, when this expansion valve is used, even if the valve stem is separated from the valve seat and the valve is opened, the diameter of the refrigerant passage on the outlet side is always smaller than the diameter of the refrigerant passage on the inlet side, so the throttling state is not released. . As a result, when this expansion valve is used, the cooling performance and heating performance of the air conditioner are lowered.
[0030]
An object of the present invention is to solve such problems, to reduce the refrigerant flow noise generated in the dehumidifying throttle device, and to further reduce the power consumption amount while securing the necessary dehumidifying amount during the dehumidifying operation. Is to provide an air conditioner.
[0031]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention provides a first and second usage-side heat exchanger by thermally dividing a usage-side heat exchanger into two, and the first and second usage-side heat exchange. An air conditioner in which a dehumidifying squeezing device is provided between the chambers, and during the dehumidifying operation, the first usage-side heat exchanger on the upstream side is a condenser and the second usage-side heat exchanger on the downstream side is an evaporator. The dehumidifying throttle device has a valve port penetrating the high-pressure side refrigerant passage and an open port penetrating the low-pressure side refrigerant passage, and connects the valve port and the open port to the valve seat. The dehumidifying throttle valve is composed of a valve rod for opening and closing the refrigerant passage and a valve movable portion for moving the valve rod, and the dehumidifying throttle valve is in contact with the valve rod and the valve seat. When the refrigerant passage is closed, an independent throttle passage that is surrounded by the valve stem and the valve seat and communicates the valve port and the open port. When the refrigerant passage where the valve rod and the valve seat are not in contact is opened, the independent throttle passage is integrated with the refrigerant passage so that the throttle passage is not formed. .
[0032]
In the present invention, when the valve rod of the dehumidifying throttle valve is in contact with the valve seat and the refrigerant passage is closed, a plurality of the independent throttle passages are formed, and the valve stem and the valve When the refrigerant passage is opened without contacting the seat, a plurality of the independent throttle passages are integrated with the refrigerant passage.
[0033]
Furthermore, the present invention provides one or more notch grooves in the valve seat, and when the valve rod and the valve seat are in contact with each other to close the refrigerant passage, the notch groove and the wall surface of the valve seat are provided. Thus, the above-described independent throttle passage is formed.
[0034]
Further, according to the present invention, when the valve rod is provided with one or more cut grooves, and when the valve rod and the valve seat are in contact with each other and the refrigerant passage is closed, the cut groove, the wall surface of the valve seat, Thus, the above-described independent throttle passage is formed.
[0035]
Furthermore, in the present invention, the shape of the cut groove is a V groove (notch) shape.
[0036]
Furthermore, in the present invention, the cut groove has a semi-cylindrical shape.
[0037]
Furthermore, in the present invention, the shape of the cut groove is a rectangular groove shape.
[0038]
Further, according to the present invention, the cut grooves provided in the valve seat are arranged symmetrically with respect to the axis of the refrigerant passage on the high pressure side.
[0039]
Further, according to the present invention, the cut grooves provided in the valve rod are arranged symmetrically with respect to the axis of the refrigerant passage on the high pressure side.
[0040]
Further, in the present invention, the cut groove provided in the valve seat is disposed on the axis of the refrigerant passage on the high pressure side.
[0041]
Further, in the present invention, the cut groove provided in the valve rod is arranged on the axis of the refrigerant passage on the high pressure side.
[0042]
Furthermore, the present invention has the structure of the dehumidifying throttle valve described above, and the sectional area of the refrigerant passage connecting the valve opening and the opening is larger than the sectional area of the refrigerant passage on the low pressure side.
[0043]
Furthermore, the present invention has means for detecting the temperature or evaporation temperature downstream of the dehumidifying throttle device, or the temperature of the air blown from the use side heat exchanger, and the amount of change or time change of the temperature is a predetermined value. When larger, the dehumidifying squeezing device is opened.
[0044]
Furthermore, in the present invention, the main throttle device provided between the heat source side heat exchanger and the use side heat exchanger has the same structure as the dehumidifying throttle device.
[0045]
Furthermore, the present invention provides an air conditioner capable of switching a refrigerant flow direction in a refrigeration cycle, wherein the dehumidifier is used as a throttling device provided between the heat source side heat exchanger and the use side heat exchanger. Consists of a valve having a throttle valve structure and a cross-sectional area of the refrigerant passage connecting the valve port and the open port being not larger than the cross-sectional area of the refrigerant passage on the high pressure side or the refrigerant passage on the low pressure side Has been.
[0046]
Furthermore, the present invention provides an air conditioner capable of either heating or cooling operation, wherein the dehumidifying throttle valve is a throttling device provided between the heat source side heat exchanger and the use side heat exchanger. It has a structure, and is composed of a valve having a structure in which the cross-sectional area of the refrigerant passage connecting the valve opening and the opening is not larger than the cross-sectional area of the high-pressure side refrigerant passage or the low-pressure side refrigerant passage. .
[0047]
Further, in the present invention, the refrigerant used is an HFC refrigerant.
[0048]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings as being installed in a building.
[0049]
FIG. 3 is a block diagram showing a refrigeration cycle in the first embodiment of the air conditioner according to the present invention, wherein 1 is a compressor, 2 is a four-way valve, 3 is an outdoor heat exchanger, 4 is a throttle device, and 5a. 5b is an indoor heat exchanger, 6 is a dehumidifying throttle device, 7 is an outdoor fan, 8 is an indoor fan, 9 is a main throttle device, and 10 is a two-way valve.
In this figure, in this embodiment, a
[0050]
The four-
[0051]
Further, the
[0052]
The
[0053]
In this embodiment, during the heating operation, the
[0054]
During the dehumidifying operation, the
[0055]
1 and 2 are longitudinal sectional views showing a first specific example of the dehumidifying and
[0056]
In the figure, the
[0057]
The
[0058]
With this configuration, when the
[0059]
A
[0060]
The distal end portion of the
[0061]
In addition, at the end of the
[0062]
In such a configuration, when the
[0063]
As a result, the
[0064]
When the energization of the
[0065]
Thus, this specific example of the structure of the dehumidifying throttle valve is such that when at least the diameter D1 of the
[0066]
In this specific example, a
[0067]
FIG. 4 is a plan view showing an example of the arrangement of the
[0068]
FIG. 4A shows two
[0069]
FIG. 4 (b) shows a case where the two cut grooves 19a and 19b are arranged at opposing positions on the straight line S.
[0070]
In FIG. 4C, the number of the
[0071]
In addition to these, one or more arbitrary number of cut grooves can be provided, but these are arranged so as to be symmetric with respect to the straight line S.
[0072]
From the viewpoint of refrigerant flow noise, the dehumidifying throttle device should have a plurality of cut grooves. This is because by forming a plurality of cut grooves, a plurality of refrigerant throttle passages are formed, and the refrigerant flow is distributed to these refrigerant throttle passages, and the refrigerant jets coming out of the respective refrigerant throttle passages move. Energy is reduced, and refrigerant flow noise generated from the dehumidifying throttle device is reduced.
[0073]
Furthermore, when a gas-liquid two-phase flow with the most remarkable refrigerant flow noise flows, a plurality of refrigerant constriction passages are formed, so that a gas phase (gas refrigerant) and a liquid phase (liquid refrigerant) are contained in the refrigerant constriction passages. Even if it flows simultaneously, each refrigerant passage is secured, so that it is possible to reduce the occurrence of large flow rate fluctuations and pressure fluctuations due to differences in the respective throttle passage resistances. As a result, in particular, intermittent refrigerant flow noise is reduced. be able to.
[0074]
In addition, when there are a plurality of cut grooves, an excitation force due to the refrigerant flow is evenly applied to the valve stem, and vibration of the valve stem due to the fluid force can be suppressed to reduce refrigerant flow noise.
[0075]
Next, the operation | movement at the time of the heating operation of this specific example, a cooling operation, and a dehumidification operation is demonstrated.
[0076]
During the warming and cooling operation, the
[0077]
During the dehumidifying operation, the
[0078]
In this way, the indoor heat exchanger 5b performs dehumidification while cooling the indoor air. However, the indoor heat exchanger 5a heats the indoor air, and thus dehumidifying operation that dehumidifies while preventing a decrease in room temperature. Can be performed.
[0079]
In addition, the
[0080]
However, since the tapered
[0081]
In the embodiment shown in FIG. 3, the rotational speed of the
[0082]
Furthermore, the indoor heat exchangers 5a and 5b are not only arranged side by side when viewed from the room, but also arranged front and rear when viewed from the room, and the
[0083]
In any case, in this embodiment, it is possible to reduce the refrigerant flow noise generated in the dehumidifying and
[0084]
Next, in this embodiment, a dehumidifying operation that does not lower the room temperature and a method that makes it possible to ensure both the required dehumidifying amount and the refrigerant flow noise will be described.
[0085]
In order to improve the dehumidifying performance, there is a method of lowering the temperature of the refrigerant in the indoor heat exchanger 5b used as an evaporator, that is, the evaporation temperature in the dehumidifying operation. In general, as a method of lowering the evaporation temperature, a method of increasing the rotational speed of the
[0086]
FIG. 7 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the
[0087]
FIG. 8 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the
[0088]
FIG. 9 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the
[0089]
FIG. 10 is a characteristic diagram showing the relationship between the refrigerant flow rate per unit time and the kinetic energy of the refrigerant. This characteristic 43 indicates that the kinetic energy increases as the refrigerant flow rate increases.
[0090]
FIG. 11 is a characteristic diagram showing the relationship between the kinetic energy of the refrigerant and the refrigerant flow noise. This characteristic 46 indicates that the kinetic energy increases and the refrigerant flow noise increases.
[0091]
From FIG. 7 to FIG. 11, when the rotation speed of the compressor is increased in order to lower the evaporation temperature and increase the dehumidifying performance, the refrigerant flow rate increases, the kinetic energy increases, and the refrigerant flow noise increases. .
[0092]
Further, in order to increase the dehumidifying performance by lowering the evaporation temperature, if the rotational speed of the
[0093]
On the other hand, in this embodiment, in order to lower the evaporation temperature and increase the dehumidifying performance, the dehumidifying squeezing amount of the
[0094]
In FIG. 7, if the dehumidifying squeeze amount of the dehumidifying and
[0095]
In FIG. 8, when the amount of dehumidifying throttle of the dehumidifying and
[0096]
On the other hand, if the indoor environment is determined, the necessary dehumidifying amount to be secured at that time is determined. Therefore, in FIG. 8, as described above, if the dehumidification amount to be secured at that time is H1, the rotational speed of the
[0097]
Thus, when the compressor rotational speed is lowered, the refrigerant flow rate is reduced according to FIG. 9, and the refrigerant flow rate is reduced at the point 41 on the characteristic 40 by reducing the compressor rotational speed from N1 to N2. From G1 to G2 at point 42. Accordingly, in FIG. 10, the kinetic energy decreases from E1 at the point 44 to E2 smaller than this on the characteristic 43, and eventually shifts from the point 47 to the point 48 on the characteristic 46 in FIG. The level of P1 is changed from P1 to P2 smaller than this.
[0098]
In this way, by increasing the dehumidifying throttle amount of the dehumidifying throttle device, it is possible to reduce refrigerant flow noise generated from the dehumidifying throttle device and the indoor heat exchanger.
[0099]
FIG. 12 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the
[0100]
As shown in FIG. 12, the amount of electric power required for the operation of the air conditioner is smaller as the rotation speed of the compressor is smaller. Therefore, the rotational speed of the
[0101]
As described above, by increasing the throttle amount of the dehumidifying and
[0102]
However, increasing the throttle amount of the dehumidifying throttle device decreases the cross-sectional area of the refrigerant throttle passage. As a result, the following problems occur in the conventional dehumidifying and drawing device. This will be described with reference to FIG. However, 50a and 50b are small holes, 51a and 51b are floating substances, and the parts corresponding to those in FIG.
[0103]
13A, in the dehumidifying throttle valve of the conventional dehumidifying throttle device, small holes 50a and 50b are provided in the side wall of the valve rod 52, and the
[0104]
When such a dehumidifying squeezing device is used as the
[0105]
Then, as shown in FIG. 13 (b), even if the
[0106]
On the other hand, such a problem can also be solved in the dehumidifying and squeezing
[0107]
In FIG. 14A, in the dehumidifying operation, the valve stem 15 contacts the
[0108]
However, as shown in FIG. 14 (b), when the
[0109]
In this way, the suspended matters 51a and 51b in the refrigerant throttle passage can be eliminated by lifting the
[0110]
Moreover, in the
[0111]
Furthermore, by providing the
[0112]
As described above, by using the dehumidifying and throttling device shown in FIGS. 1 and 2 as the dehumidifying and
[0113]
In this embodiment, when the dehumidifying operation is actually performed under the conditions of the outdoor temperature of 24 ° C., the outdoor humidity of 80%, the indoor temperature of 24 ° C., and the indoor humidity of 60%, the throttle amount of the dehumidifying and
[0114]
FIG. 15 is a longitudinal sectional view showing the main part of the second specific example of the dehumidifying and squeezing
[0115]
In the drawing, the tip portion of the
[0116]
In this way, the structure of the
[0117]
FIG. 16A is a longitudinal sectional view showing the main part of the third specific example of the dehumidifying and
[0118]
15 (a) and (b), this specific example is provided with a counterbore 20a on the upper end surface of the
[0119]
By providing such counterbore 20a, the
[0120]
By the way, when the
[0121]
As described above, in the specific example shown in FIG. 16, the
[0122]
In contrast, in the fourth specific example of the dehumidifying and
[0123]
For this reason, even if floating matter is clogged between the side surface 20c and the side surface 15a of the
[0124]
FIG. 18 is a longitudinal sectional view showing a main part of a fifth specific example of the dehumidifying and
[0125]
In the same figure, the tip of the
[0126]
Also in this specific example, as in the first specific example, the tip of the
[0127]
19 is a longitudinal sectional view showing the main part of the sixth specific example of the dehumidifying and
[0128]
As shown in FIG. 1, the tip of the
[0129]
As shown in the figure, when the
[0130]
Since this specific example also has the same configuration as the specific example shown in FIG. 18 except for the
[0131]
By the way, in this specific example, as described above, the
[0132]
However, now, in FIG. 18, the
[0133]
The same applies to the specific example shown in FIG.
[0134]
21 is a longitudinal sectional view showing a seventh specific example of the dehumidifying and
[0135]
In the drawing, a guide groove 63 is provided in the
[0136]
The same applies to the specific example shown in FIG.
[0137]
In the specific example of the dehumidifying and
[0138]
In the specific examples shown in FIGS. 18, 19 and 21, the arrangement of the
[0139]
Further, in the specific example shown in FIG. 21 in which the guide groove 63 and the guide 64 are further provided in the specific example shown in FIG. 19, the shape of the
[0140]
In the specific example shown in FIG. 15, the radius of the
[0141]
FIG. 23 is a diagram showing a control system of the dehumidifying and
[0142]
In this control system, the dehumidifying and squeezing
[0143]
Therefore, in FIG. 23, the evaporating temperature in the indoor heat exchanger 5b, the temperature of the refrigerant pipe on the downstream side of the dehumidifying throttle device 6 (substantially equal to the temperature of the refrigerant), and the air blown out from the indoor heat exchangers 5a and 5b It is possible to detect the temperature, the temperature and humidity of the intake air of the indoor heat exchangers 5a and 5b, and the temperature and humidity of the blown air, and determine whether or not the refrigerant constriction passage is clogged by floating substances.
[0144]
Here, the
[0145]
The
[0146]
The rotational speed
[0147]
FIG. 24 is a timing chart showing a change in the state of the air conditioner and operation control when floating substances are clogged in the refrigerant throttle passage of the
[0148]
Here, the evaporation temperature in the indoor heat exchanger 5b (this can be replaced by the temperature information detected by the
[0149]
Now, the dehumidifying and
[0150]
If it is determined that the refrigerant throttle passage is clogged at time S2, the operation of the
[0151]
Therefore, in this embodiment, in order to open the
[0152]
A period ΔS2 from the opening of the dehumidifying throttle valve at time S3 to time S4 is a period for balancing the pressure of the entire refrigeration cycle, and is a period required for switching the four-
[0153]
FIG. 25 is a flowchart showing a specific example of the control operation of the controller in FIG. 23 during the dehumidifying operation of the first embodiment shown in FIG.
[0154]
In this specific example, the change in the evaporation temperature is detected to detect the clogging of the refrigerant throttle passage in the
[0155]
Therefore, in this specific example, when a change in the evaporation temperature is detected in FIG. 25, first, whether or not the rotational speed of the
[0156]
When the evaporation temperature changes without changing any of these rotation speeds, and the detected evaporation temperature falls sharply, the amount of decrease in the evaporation temperature is detected to determine whether it is equal to or greater than a preset specified amount α. If it is determined whether the dehumidifying and
[0157]
That is, first, the
[0158]
FIG. 26 is a flowchart showing another specific example of the control operation of the
[0159]
In this specific example, the gradient of the evaporation temperature, that is, the temporal change rate of the evaporation temperature is used in place of the amount of decrease in the evaporation temperature in order to determine the clogging due to the suspended matter in the
[0160]
In this step 88, the detected evaporating temperature falls rapidly, the time change rate is detected and compared with a preset specified amount β, and when this time change rate is equal to or greater than the specified value β, dehumidification is performed. It is determined that the
[0161]
FIG. 27 is a flowchart showing still another specific example of the control operation of the
[0162]
In this specific example, in order to determine clogging due to suspended matter in the
[0163]
However, in this case, when the temperature of the intake air of the indoor heat exchanger is detected and kept unchanged (step 89), the detected temperature of the blown air of the indoor heat exchanger is detected. If the detected drop amount is equal to or greater than a predetermined amount γ (step 90), it is determined that the dehumidifying and
[0164]
FIG. 28 is a flowchart showing still another specific example of the control operation of the
[0165]
In this specific example, in order to determine clogging due to suspended matter in the dehumidifying and
[0166]
In this case as well, when the temperature of the intake air of the indoor heat exchanger is detected and is substantially constant and has not changed (step 89), the temperature of the detected air from the indoor heat exchanger is rapidly decreased. If the time change rate is equal to or greater than the predetermined amount δ set in advance (step 91), it is determined that the dehumidifying and
[0167]
For suspended matter that gradually accumulates with time, such as contamination, it is better to combine both the amount of descent and the rate of change over time.
[0168]
In addition to the evaporation temperature and the temperature of the air blown from the indoor heat exchanger, the temperature and humidity of the intake air and the blown air from the indoor heat exchanger are detected, and the amount of dehumidification rise or gradient (time change rate) Even if it is used, the same control is possible.
[0169]
FIG. 29 is a block diagram showing a refrigeration cycle of the second embodiment of the air conditioner according to the present invention, in which 100 is an expansion valve, and parts corresponding to those in FIG. Omitted.
[0170]
As shown in FIG. 29, the second embodiment has a refrigeration cycle having the same configuration as that of the first embodiment shown in FIG. 3, but is used for cooling and heating operations in FIG. Instead of the
[0171]
The
[0172]
FIG. 30 is a configuration diagram showing a refrigeration cycle in the third embodiment of the air conditioner according to the present invention, in which 5 is an indoor heat exchanger, 101 is an expansion valve, and the parts corresponding to FIG. 3 are the same. The description which attaches a code | symbol and overlaps is abbreviate | omitted.
[0173]
In this embodiment, as shown in FIG. 30, the four-
[0174]
FIGS. 31 and 32 are longitudinal sectional views showing a specific example of the expansion valve 101 in FIG. 30, where 24 ′ is a valve chamber, and portions corresponding to those in FIG. Omitted.
[0175]
FIG. 31 shows a state in which the expansion valve 101 is closed. In the same figure, similarly to the dehumidifying and
[0176]
Here, in the specific example shown above of the
[0177]
Therefore, energization of the
[0178]
Thus, in the expansion valve 101, the refrigerant is throttled regardless of whether the valve is closed or opened. However, the diameter D3 of the
[0179]
Therefore, in the embodiment shown in FIG. 30 using the expansion valve 101 having such a function, the operating range can be expanded as compared with an air conditioner having one fixed throttle such as a conventional capillary tube. In addition, as shown in FIGS. 31 and 32, the expansion valve 101 has a basic configuration similar to that of the previous dehumidifying and
[0180]
In the expansion valve 101 as well, in the state shown in FIG. 31, the
[0181]
Further, whether the notch groove in the expansion valve 101 is provided in the valve rod or the valve seat, and the shape and arrangement thereof are the same as in the case of the dehumidifying and
[0182]
FIG. 33 is a block diagram showing the refrigeration cycle of the fourth embodiment of the air conditioner according to the present invention. The parts corresponding to those in FIG.
[0183]
In this embodiment, as shown in FIG. 33, the flow of the refrigerant is made only in one direction except for the four-way valve so that either one of cooling or heating operation can be performed. The expansion valve 101 described in FIG. 32 can be used.
[0184]
As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention is not limited only to this embodiment.
[0185]
For example, in the above embodiment, the driving means for the
[0186]
In the above description, the refrigeration cycle capable of three operation states of cooling, heating, and dehumidification has been described. However, the present invention is not limited to this and can be applied to other refrigeration cycles. For example, in the refrigeration cycle shown in FIGS. 3 and 29, a refrigeration cycle capable of performing a cooling operation without the four-
[0187]
Further, in the refrigeration cycle shown in FIGS. 3 and 29, a refrigeration cycle capable of performing a heating operation without the four-
[0188]
In the refrigeration cycle shown in FIGS. 3 and 29, an accumulator may be provided on the suction side of the compressor 1 (between the indoor heat exchanger 5b and the compressor 1). Depending on the type of throttle device and the control method, it can be configured as a refrigeration cycle with an accumulator.
[0189]
Furthermore, as the type of refrigerant flowing in the refrigeration cycle, a single refrigerant such as HCFC22 generally used in air conditioners, or one of alternative refrigerants that replaces HCFC22 in terms of ozone layer destruction and global warming. A mixed refrigerant can be used.
[0190]
For example, when an HFC-based refrigerant that is one of alternative refrigerants is used, it has a strong polarity because it does not have a chlorine atom. Therefore, the refrigerating machine oil to be used is a refrigerating machine oil having a polarity that dissolves with the HFC refrigerant. However, impurities such as contamination remain in the refrigeration cycle during the manufacturing process of the air conditioner and installation at the site. Most of the contaminants are non-polar substances. In addition, highly reactive impurities and additives contained in the refrigerating machine oil react at a high temperature portion inside the compressor to form sludge, which is a nonpolar substance. These non-polar substances are deposited in the liquid refrigerant and are deposited in the refrigeration cycle. This is particularly likely to accumulate in a narrow refrigerant throttle passage such as a throttle. In addition, some of the mixed refrigerants have a working pressure larger than that of conventionally used refrigerants. At this time, since the pressure fluctuation also increases, it is considered that the generation level of the refrigerant flow noise also increases.
[0191]
In any of these cases, by applying the present invention, clogging of the refrigerant throttle passage can be solved, and as a result, the required refrigerant flow rate can be reduced, so that dehumidifying operation and air conditioning operation with reduced refrigerant flow noise are possible. It becomes.
[0192]
Furthermore, although the said embodiment demonstrated and demonstrated the air conditioner of the building, it is applicable not only to this but the apparatus of the other use which needs a dehumidification driving | operation. In such a case, generally, the heat exchanger is not necessarily used indoors or outdoors, and in this case, the
[0193]
Furthermore, the type of the
[0194]
As described above, in the present invention, the indoor heat exchanger (use side heat exchanger) is divided into two, and a dehumidifying throttle device used during the dehumidifying operation is provided between them, and one of the use side heat exchangers is removed during the dehumidifying operation. In a refrigeration cycle that cools, dehumidifies and heats air by a refrigeration cycle using the evaporator as the condenser and the other is a condenser, it is provided on the valve stem or valve seat only when the valve stem and valve seat contact the dehumidifying throttle device. The structure surrounded by the cut groove and the valve stem or valve seat becomes the refrigerant throttle passage, so that the refrigerant throttle passage is clogged even if the throttle diameter is reduced to increase the refrigerant throttle amount. As a result, the amount of refrigerant throttling can be increased, and the refrigerant flow rate required to secure the necessary dehumidification amount while preventing the room temperature from decreasing can be reduced, and therefore the refrigerant flow noise is also reduced. In addition, the compressor Because the number of rolling is only a small, it can be reduced power consumption required for the dehumidifying operation.
[0195]
Furthermore, in the present invention, since it has a two-stage throttle expansion valve as a heat pump air conditioner or a cooling-only air conditioner, the operating range is larger than that of an air conditioner having a single fixed throttle device such as a capillary tube. Furthermore, since the throttle valve is not clogged with dust and has high reliability and the number of parts is small, an inexpensive air conditioner can be provided.
[0196]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the indoor heat exchanger (use side heat exchanger) is divided into two parts, and a dehumidifying throttle device used during the dehumidifying operation is provided between them. In a refrigeration cycle in which one side is an evaporator and the other side is a condenser to cool, dehumidify, and heat air by a refrigeration cycle, a cut groove is provided in the refrigerant passage connecting the valve port and the open port to the dehumidifying throttle device. Therefore, when the valve is fully opened, the dehumidification throttle valve is structured as a pressure loss refrigerant passage, and when the valve is fully closed, the notch groove is partitioned by a valve rod to form independent refrigerant throttle passages. In order to improve performance, even when the refrigerant throttle amount is increased, that is, when the throttle diameter is reduced, the formation of the throttle can be released by fully opening the valve to prevent clogging of the refrigerant throttle passage. It is possible.
[0197]
Also, according to the present invention, the refrigerant circulation amount required to ensure the necessary dehumidification amount can be reduced by increasing the refrigerant throttle amount and lowering the evaporation temperature, and therefore, the kinetic energy of the refrigerant flow can be reduced. It is possible to reduce the refrigerant flow noise.
[0198]
Furthermore, according to the present invention, since the refrigerant circulation amount is small, the number of rotations of the compressor can be reduced, and accordingly, the amount of power consumption required to operate the air conditioner can be reduced.
[0199]
Based on the above, the present invention reduces the humidity without lowering the room temperature without reducing the cooling / heating performance, reducing the refrigerant flow noise, and further reducing the power consumption. It is possible to provide an air conditioner that can perform a dehumidifying operation.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a valve open state of a first specific example of a dehumidifying throttle device in a first embodiment of an air conditioner according to the present invention.
FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing a valve closed state of the specific example shown in FIG. 1;
FIG. 3 is a configuration diagram showing a refrigeration cycle of a first embodiment of an air conditioner according to the present invention using the dehumidifying throttle device shown in FIGS. 1 and 2;
4 is a plan view showing an example of arrangement of cut grooves in FIG. 1. FIG.
FIG. 5 is a diagram showing a state when the valve stem in the specific example shown in FIGS. 1 and 2 is installed at an angle and starts to contact the valve seat.
6 is a view showing a state in which the valve rod following the state shown in FIG. 5 is pressed against the valve seat.
7 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotation speed of the compressor and the evaporation temperature in the embodiment shown in FIG. 3. FIG.
8 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the compressor and the dehumidification amount in the dehumidifying squeezing device in the embodiment shown in FIG.
FIG. 9 is a characteristic diagram showing the relationship between the rotational speed of the compressor and the refrigerant flow rate in the embodiment shown in FIG. 3;
10 is a characteristic diagram showing the relationship between the refrigerant flow rate and the kinetic energy of the refrigerant flow in the embodiment shown in FIG.
11 is a characteristic diagram showing the relationship between kinetic energy and refrigerant flow noise in the embodiment shown in FIG. 3; FIG.
12 is a characteristic showing the relationship between the rotational speed of the compressor and the amount of power consumption in the embodiment shown in FIG. 3;
FIG. 13 is a diagram showing a state where a refrigerant throttle passage is clogged with floating substances in a conventional dehumidifying throttle device.
14 is a diagram showing a method for removing clogged floating substances in the refrigerant throttle passage in the dehumidifying throttle apparatus shown in FIGS. 1 and 2. FIG.
15 is a longitudinal sectional view showing the main part of a second specific example of the dehumidifying and drawing apparatus in FIG. 3. FIG.
16 is a longitudinal sectional view showing the main part of a third specific example of the dehumidifying and squeezing device in FIG. 3. FIG.
FIG. 17 is a longitudinal sectional view showing a main part of a fourth specific example of the dehumidifying and squeezing device in FIG. 3;
18 is a longitudinal sectional view showing the main part of a fifth specific example of the dehumidifying and drawing apparatus in FIG. 3; FIG.
FIG. 19 is a longitudinal sectional view showing the main part of a sixth specific example of the dehumidifying and drawing apparatus in FIG. 3;
20 is a plan view showing an arrangement example of cut grooves in the specific example shown in FIG.
FIG. 21 is a longitudinal sectional view showing an essential part of a seventh specific example of the dehumidifying and squeezing device in FIG. 3;
22 is a side view showing the cross-sectional shape of the cut groove in the specific example shown in FIGS. 19 and 21. FIG.
23 is a configuration diagram showing a detection control system for a refrigeration cycle in the embodiment shown in FIG.
24 is a timing diagram showing operation control at the time of occurrence of floating substance clogging in the dehumidifying throttle device in FIG. 23. FIG.
25 is a flowchart showing a first specific example of a floating clog removing operation of the dehumidifying and throttling device by the controller in FIG. 23. FIG.
FIG. 26 is a flowchart showing a second specific example of the floating clog removing operation of the dehumidifying throttle device by the controller in FIG.
27 is a flowchart showing a third specific example of the floating clog removing operation of the dehumidifying and throttling device by the controller in FIG. 23. FIG.
FIG. 28 is a flowchart showing a fourth specific example of the floating clog removing operation of the dehumidifying throttle device by the controller in FIG.
FIG. 29 is a configuration diagram showing a refrigeration cycle in the second embodiment of the air conditioner according to the present invention.
FIG. 30 is a configuration diagram showing a refrigeration cycle in an air conditioner according to a third embodiment of the present invention.
31 is a longitudinal sectional view showing a valve closed state of a specific example of the expansion valve in FIG. 30. FIG.
32 is a longitudinal sectional view showing a valve open state of the specific example shown in FIG. 31. FIG.
FIG. 33 is a configuration diagram showing a refrigeration cycle in an air conditioner according to a fourth embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
1 Compressor
2 Four-way valve
3 Outdoor heat exchanger (heat source side heat exchanger)
4 Aperture device
5, 5a, 5b Indoor heat exchanger (use side heat exchanger)
6 Dehumidifying throttle device
7 Outdoor fan
8 Indoor fans
9 Main aperture device
10 Two-way valve
11 Electromagnetic coil
12 Electromagnetic guide
13 Plunger
14 cushioning material
15 Valve stem
16 Spring
17 Stopper
18 Disc
19, 19a to 19d cut groove
20 Valve seat
21 Valve
22 Open mouth
23, 24, 24 'valve chamber
25, 26 Refrigerant piping
27 Tapered surface
28 Refrigerant throttle passage
60, 61, 61a-61c cut groove
62 Space in the valve stem
63 Guide groove
64 Guide
70 controller
71 Compressor rotation speed detection control device
72 Outdoor air temperature detector
73 Outdoor suction air temperature detector
74 Outdoor fan rotation speed detection control device
75 Indoor air temperature and humidity detector
76a, 76b Indoor suction air temperature / humidity detection device
77 Evaporation temperature or dehumidifying throttle device downstream temperature detection device
78 Indoor fan rotation speed detection control device
100, 101 expansion valve
Claims (3)
該除湿絞り装置は、
該第１の利用側熱交換器に連通した第１の冷媒通路に貫通する弁口と、
該第２の利用側熱交換器に連通した第２の冷媒通路に貫通する開放口と、
該弁口と該開放口とを結ぶ第３の冷媒通路が形成された弁座と、
該第３の冷媒通路の開閉を行なう弁棒と該弁棒を可動させる弁可動部とから 形成される除湿絞り弁と
を有して、該弁棒が可動することによって該第３の冷媒通路を開閉する弁の構造をなし、
除湿運転時には、該弁棒が該弁座に当接して該第３の冷媒通路を閉じて、該弁棒と該弁座の壁面とで囲まれた独立した冷媒の絞り通路を形成し、暖房または冷房運転時には、該弁棒と該弁座とが離れて該第３の冷媒通路を開いて、該独立した絞り通路が該第３の冷媒通路と一体になって該第３の冷媒通路の一部をなし、
さらに、該第２の冷媒通路での冷媒の温度もしくは蒸発温度または該利用側熱交換器の吹出空気温度を検出する温度検出手段と、該圧縮機や該ファンの回転数を検出する回転数検出手段とを設け、
除湿運転時、該回転数検出手段で検出される該圧縮機や該ファンの回転数に変化がないときに、該温度検出手段の検出温度の変化量または時間変化が所定値よりも大きくなったとき、該除湿絞り装置で該弁棒を該弁座から離して該第３の冷媒通路を開にする制御手段と
を設けたことを特徴とする空気調和機。 A refrigeration cycle is formed by an outdoor heat exchanger provided with a compressor, a four-way valve, a fan, a throttle device, and a user side heat exchanger provided with a fan, and a use side heat exchanger that forms the refrigerant cycle is provided. A dehumidifying squeezing device is provided between the first and second usage-side heat exchangers as the first and second usage-side heat exchangers by dividing into two thermally, and during the dehumidifying operation, The first use side heat exchanger on the upstream side is used as a condenser, and the second use side heat exchanger on the downstream side is used as an evaporator, and dehumidification is performed without lowering the room temperature. in the air conditioner,
The dehumidifying squeezing device comprises:
A valve port penetrating the first refrigerant passage communicating with the first user-side heat exchanger;
An opening through the second refrigerant passage communicating with the second usage-side heat exchanger;
A valve seat in which a third refrigerant passage connecting the valve opening and the opening is formed;
And a dehumidifying throttle valve formed from a valve rod that opens and closes the third refrigerant passage and a valve movable portion that moves the valve rod, and the third refrigerant passage is moved by moving the valve rod. The structure of the valve that opens and closes
During the dehumidifying operation, the valve stem comes into contact with the valve seat and closes the third refrigerant passage to form an independent refrigerant throttle passage surrounded by the valve stem and the wall surface of the valve seat. Alternatively, during the cooling operation, the valve stem and the valve seat are separated to open the third refrigerant passage, and the independent throttle passage is integrated with the third refrigerant passage to form the third refrigerant passage. Do some,
Furthermore, temperature detection means for detecting the refrigerant temperature or evaporation temperature in the second refrigerant passage or the blown air temperature of the use side heat exchanger , and rotation speed detection for detecting the rotation speed of the compressor and the fan Means ,
During the dehumidifying operation, when there is no change in the rotation speed of the compressor or the fan detected by the rotation speed detection means, the change amount or time change of the detected temperature of the temperature detection means becomes larger than a predetermined value. And a control means for opening the third refrigerant passage by separating the valve rod from the valve seat in the dehumidifying throttle device.
前記弁座または前記弁棒に１つ以上の切込溝を設け、前記第３の冷媒通路が閉じたとき、該切込溝と前記弁棒または前記弁座の壁面とで前記独立した冷媒の絞り通路を形成し、
前記切込溝は、Ｖ溝（ノッチ）形状をなすことを特徴とする空気調和機。In claim 1,
The valve seat or the valve stem is provided with one or more cut grooves, and when the third refrigerant passage is closed, the independent refrigerant flows between the cut groove and the wall surface of the valve rod or the valve seat. Form a throttle passage,
The air conditioner characterized in that the cut groove has a V groove (notch) shape .
前記弁座または前記弁棒に１つ以上の切込溝を設け、前記第３の冷媒通路が閉じたとき、該切込溝と前記弁棒または前記弁座の壁面とで前記独立した冷媒の絞り通路を形成し、
前記切込溝は、半円筒形状をなすことを特徴とする空気調和機。In claim 1 ,
The valve seat or the valve stem is provided with one or more cut grooves, and when the third refrigerant passage is closed, the independent refrigerant flows between the cut groove and the wall surface of the valve rod or the valve seat. Form a throttle passage,
The air conditioner is characterized in that the cut groove has a semi-cylindrical shape .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20482597A JP3955361B2 (en) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | Air conditioner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20482597A JP3955361B2 (en) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | Air conditioner |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007030706A Division JP4303759B2 (en) | 2007-02-09 | 2007-02-09 | Air conditioner |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1151514A JPH1151514A (en) | 1999-02-26 |
| JP3955361B2 true JP3955361B2 (en) | 2007-08-08 |
Family
ID=16497016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20482597A Expired - Fee Related JP3955361B2 (en) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | Air conditioner |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3955361B2 (en) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3417351B2 (en) * | 1999-08-06 | 2003-06-16 | 三菱電機株式会社 | Aperture device |
| JP2002098386A (en) * | 2000-07-17 | 2002-04-05 | Saginomiya Seisakusho Inc | Fluid control valve, control device of air conditioner, and the air conditioner |
| JP4258117B2 (en) * | 2000-09-29 | 2009-04-30 | 三菱電機株式会社 | Air conditioner |
| ES2347761T3 (en) | 2001-01-31 | 2010-11-04 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | STRANGULATION DEVICE. |
| JP5060689B2 (en) * | 2001-04-13 | 2012-10-31 | 株式会社鷺宮製作所 | Flow control valve and control device for flow control valve |
| JP2002372346A (en) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Daikin Ind Ltd | Refrigerant circuit, its operation checking method, method for filling refrigerant, and closing valve for filling refrigerant |
| JP2004183950A (en) * | 2002-12-02 | 2004-07-02 | Daikin Ind Ltd | Solenoid valve |
| JP4171900B2 (en) * | 2003-05-19 | 2008-10-29 | Ｓｍｃ株式会社 | Vacuum pressure control valve |
| JP4573686B2 (en) * | 2005-03-31 | 2010-11-04 | 三洋電機株式会社 | Control device for cooling system |
| JP4812601B2 (en) | 2006-01-05 | 2011-11-09 | 株式会社不二工機 | Motorized valve |
| JP2007187377A (en) * | 2006-01-12 | 2007-07-26 | Sharp Corp | Air conditioner |
| JP4629709B2 (en) * | 2007-08-30 | 2011-02-09 | 株式会社鷺宮製作所 | Bidirectional solenoid valve |
| JP5196983B2 (en) * | 2007-12-18 | 2013-05-15 | 株式会社不二工機 | Flow control valve |
| JP5432236B2 (en) * | 2011-01-31 | 2014-03-05 | 株式会社鷺宮製作所 | Throttle valve device |
| JP6903453B2 (en) * | 2017-03-10 | 2021-07-14 | 株式会社鷺宮製作所 | Electric valve and refrigeration cycle system |
| JP6651586B1 (en) | 2018-08-31 | 2020-02-19 | サーパス工業株式会社 | Flow control device and control method of flow control device |
| CN116792408B (en) * | 2023-08-25 | 2023-11-03 | 江苏领臣精密机械有限公司 | Hydrostatic guideway throttling structure |
-
1997
- 1997-07-30 JP JP20482597A patent/JP3955361B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1151514A (en) | 1999-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3955361B2 (en) | Air conditioner | |
| JP4303759B2 (en) | Air conditioner | |
| US9494356B2 (en) | Condensing unit having fluid injection | |
| US4936107A (en) | External heat exchange unit with plurality of heat exchanger elements and fan devices and method for controlling fan devices | |
| EP2128542B1 (en) | Air conditioner | |
| EP2000757B1 (en) | Refrigerating cycle apparatus | |
| JP3918421B2 (en) | Air conditioner, operation method of air conditioner | |
| JP2007085730A (en) | Air conditioner and method of operating air conditioner | |
| JPH0953861A (en) | Capacity controller for refrigerating cycle | |
| AU2002332260B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2007139244A (en) | Refrigeration device | |
| JP3982557B2 (en) | Air conditioner | |
| JP4599190B2 (en) | Flow rate adjusting device and air conditioner | |
| JP3890870B2 (en) | Air conditioner | |
| JP3817392B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2001065953A (en) | Air conditioner and control method of the same | |
| JP3334222B2 (en) | Air conditioner | |
| JPH10227533A (en) | Air-conditioner | |
| JP3817981B2 (en) | Refrigeration cycle apparatus and air conditioner | |
| JPH0712431A (en) | Air conditioner | |
| JP4012892B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2508842B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2001241779A (en) | Refrigerant flow rate controller for air conditioner | |
| JPH07332736A (en) | Air conditioner | |
| JP2009186035A (en) | Refrigerating device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040126 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060724 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060808 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061005 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061212 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070111 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20070320 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070424 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070502 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110511 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110511 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120511 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120511 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130511 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130511 Year of fee payment: 6 |
|
| S631 | Written request for registration of reclamation of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313631 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |