JP3944657B2 - 炭酸ガスの発生を抑制する発電設備 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、炭酸ガスの発生を抑制する発電設備に係わり、更に詳しくは、発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を製造する発電設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】
天然ガス等の炭化水素を燃料とし、リフォーマ，ガスタービン，排熱ボイラ及び蒸気タービンを組み合わせた複合サイクル発電プラント(combined cycle power plant)が既に実用化されている。この発電プラントは、発電効率が高い特徴を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の複合サイクル発電プラントは、発電効率自体は高いが、炭化水素燃料中の炭素（カーボン）が全て炭酸ガス（ＣＯ2 ）として大気中に排出されるため、地球温暖化の要因となる問題点がある。そのため、地球環境保護の見地から建設が困難になりつつある。
【０００４】
本発明はかかる問題点を解決するために創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、併せて燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制することができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気の製造と一酸化炭素の固定を効率良く行うことができる発電設備を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、炭化水素を水蒸気改質して水素及び一酸化炭素を含むガスに改質するリフォーマと、改質ガス中の一酸化炭素を固定するガス固定設備と、ガス固定設備の余剰ガスを燃料とするガスタービン発電装置と、リフォーマの排熱から水蒸気を発生させる廃熱ボイラと、を備え、発生した水蒸気を、リフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用い、前記リフォーマから送出された改質ガス中の水素を分離するガス分離装置を備え、前記ガスタービン発電装置は、当該分離された水素を燃料とし、前記ガス分離装置は、リフォーマからの改質ガスを加圧するガスコンプレッサを有するとともに、該加圧改質ガスから水素を分離するようになっており、ガスタービン発電装置の排ガスの一部と、ガス分離装置により分離された水素の一部とを燃焼させ、その燃焼ガスをリフォーマの燃焼ガス室に供給する燃焼器と、前記ガス分離装置により分離された水素を前記燃焼器へ供給する第１ガスラインと、前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスを廃熱ボイラへ供給する第２ガスラインと、該第２ガスラインから分岐し、前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスの一部を前記燃焼器へ供給する分岐ガスラインと、前記第１ガスラインに設けられ、前記ガス分離装置により加圧および分離された水素を、前記リフォーマから前記ガス分離装置へ流れる途中の前記改質ガスにより、予熱する熱交換器と、第１ガスラインにおける、前記熱交換器の下流側に設けられ、第１ガスラインを流れる加圧水素を圧力降下させる膨張タービンと、分岐ガスラインに設けられ、前記膨張タービンにより駆動されるブロアと、を備える、ことを特徴とする炭酸ガスの発生を抑制する発電設備が提供される。
【０００６】
上記本発明の構成によれば、リフォーマで燃料を改質し、改質ガス中の一酸化炭素をガス固定設備で固定し、その余剰ガスを燃料としてガスタービン装置で発電するので、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制しながら発電することができ、同時に一酸化炭素を原料とする化学製品を製造することができる。また、廃熱ボイラで排熱から水蒸気を発生させ、この水蒸気をリフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用いるので、炭化水素を燃料とする高効率発電ができる。
【０００７】
また、改質ガス中の水素をガス分離装置で分離し、この水素を燃料としてガスタービン装置で発電するので、水素の燃焼によりクリーンな水蒸気のみが発生し、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出をなくすことができる。
【０００８】
また、好ましくは前記ガス分離装置は、圧力スイング式吸着装置である。この圧力スイング式吸着装置は、水素ＰＳＡ装置又はＣＯ−ＰＳＡ装置であるのがよい。この構成により、水素又は一酸化炭素（ＣＯ）を効率良く分離することができる。
【０００９】
更に、本発明の好ましい実施形態によれば、前記ガス固定設備は、一酸化炭素をメタノールと反応させて酢酸を製造する酢酸製造装置である。この構成により、一酸化炭素を付加価値の高い酢酸に固定化することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施形態を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、参考例による炭酸ガスの発生を抑制する発電設備１０の全体構成図である。この図において、発電設備１０は、水素１を燃料とし炭化水素２を水蒸気改質して水素及び一酸化炭素を含むガス３（改質ガス）に改質するリフォーマ１２（改質器）と、改質ガス３中の水素１を分離するガス分離装置１４と、分離された水素１を燃料とするガスタービン発電装置１６と、ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排熱から水蒸気４を発生させる廃熱ボイラ１８と、を備えている。
【００１１】
リフォーマ１２は、隔壁により分離された改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘとからなる。また、このリフォーマ１２に付随して副燃焼器１３が設けられ、ガスタービン発電装置１６の排ガス５（大量の酸素を含む）により水素１を燃焼させ、リフォーマ１２で必要な熱を発生させるようになっている。なおこの図で１３ａはブロアである。
【００１２】
ガスタービン発電装置１６は、主燃焼器１７，ガスタービンＴ，コンプレッサＣ及び発電機Ｇからなる。また、廃熱ボイラ１８で発生した水蒸気４を主燃焼器１７に噴射できるようになっている。
【００１３】
ガス分離装置１４は、圧力スイング式吸着装置であり、好ましくは、水素ＰＳＡ装置又はＣＯ−ＰＳＡ装置である。図２は、水素ＰＳＡ装置の模式的構成図であり、複数の吸着塔１４ａに例えば活性炭とＺＭＳ（ゼオライトモレキュラーシーブス）が充填されており、活性炭によりメタンと炭酸ガスを吸着し、ＺＭＳによって一酸化炭素を吸着して残った水素を得るようになっている。吸着したガス（例えば一酸化炭素）は減圧により取り出すことができる。なお、この図で１４ｂは、バッファタンクである。
【００１４】
同様に、ＣＯ−ＰＳＡ装置（図示せず）により、原料ガス中のＣＯを吸着剤に吸着させて分離し、高濃度の一酸化炭素（ＣＯ）を分離することができる。これらのガス分離装置を用いることにより、水素又は一酸化炭素（ＣＯ）を効率良く分離することができる。なお、ガス分離装置１４は、上述した圧力スイング式吸着装置に限定されず、例えば水素膜分離装置を用いてもよい。
【００１５】
図１において、発電設備１０は、更に、ガス分離装置１４で分離した一酸化炭素６を固定するガス固定設備２０を備えている。このガス固定設備２０は、この例ではメタノールと反応させて酢酸を製造する酢酸製造装置である。この構成により、一酸化炭素を付加価値の高い酢酸に固定化することができる。なお、ガス固定設備２０は、酢酸製造装置に限定されず、一酸化炭素を原料として化学製品を製造する別の周知の設備であってもよい。
【００１６】
上述した構成により、リフォーマ１２で燃料２を改質し、改質ガス３中の水素１をガス分離装置１４で分離し、この水素１を燃料としてガスタービン装置１６で発電するので、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制しながら発電することができ、同時に化学原料となる一酸化炭素６を分離することができる。また、廃熱ボイラ１８で排熱から水蒸気４を発生させ、この水蒸気４をリフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用いるので、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を効率良く製造することができる。
【００１７】
上述したように参考例では、天然ガス等の炭化水素２を燃料とし、リフォーマ１２、ガス分離装置１４（例えば水素ＰＳＡ装置）、ガスタービン発電装置１６及び廃熱ボイラ１８等より構成されている。炭化水素２はリフォーマ１２で水蒸気改質され、水素，一酸化炭素及び二酸化炭素に転換される。改質されたガス３は冷却された後に水素ＰＳＡ装置１４に入り、水素１と一酸化炭素を主成分とするガス６に分離される。酢酸製造装置２０において一酸化炭素はメタノールと反応し酢酸が製造され炭素分が固定化される。一方、水素１はガスタービン発電装置１６で燃焼され発電に利用されると同時にリフォーマ１２の熱源として活用される。ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排ガス５は、廃熱ボイラ１８の熱源としてリフォーマ用水蒸気，ガスタービン発電装置１６の蒸気噴射及びユーティリィティ用水蒸気を発生するために活用される。従って、上記の発電設備は高効率発電と同時に一酸化炭素（又はこれを原料とする化学製品、例えば酢酸）及びユーティリィティ蒸気を効率良く製造することができる。
【００１８】
上述したように発電設備１０は、以下の特徴を有している。
（１） 炭化水素２を水蒸気改質するリフォーマ１２を設置している。
（２） リフォーマ１２からの改質ガス３を冷却後、水素ＰＳＡ装置１４を設置し、水素１とそれ以外のガス６（一酸化炭素、二酸化炭素、メタン、未回収水素、等）に分離する。
（３） 水素ＰＳＡ装置１４からの水素１はガスタービン発電装置１６を設置し発電用燃料として使用すると同時に、リフォーマ１２の加熱源として利用する。
（４） 水素ＰＳＡ装置１４からの一酸化炭素を主成分とするガスは、各種化学製品（ポリカーボネイト、ポリウレタン、エチレングリコール等）の原料として活用する。一例として、一酸化炭素とメタノールを反応させ酢酸を製造し、炭化水素２中の炭素を固定化することにより、以下の反応により、発電設備の排ガス中のＣＯ2 発生量を低減することができる。
【００１９】
ＣＯ＋ＣＨ3 ＯＨ（メタノール）→ＣＨ3 ＣＯＯＨ（酢酸）
（５） ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排ガスは廃熱ボイラ１８を設置し、蒸気を発生させ熱回収を行う。
（６） 発生した水蒸気４は改質反応用プロセスガス及びガスタービン発電装置１６の蒸気噴射に使用し、残余の水蒸気は他のユーティリィティとして活用する。
（７） （２）の水素ＰＳＡ装置１４の代わりに、ＣＯ−ＰＳＡ装置を設置し、回収されたＣＯを各種化学製品の原料として使用し、残余ガスをガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源として活用することもできる。
（８） （２）（７）の代わりに、水素分離膜を利用し、水素はガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２を熱源として、ＣＯを含む残余ガスは各種化学製品の原料として活用することもできる。
（９） 廃熱ボイラ１８を水質によって２台設置し、１台はイオン交換樹脂による水処理後、蒸気発生させプロセス用に利用し、残りの１台は軟質器による水処理後、蒸気を発生させ、ガスタービン発電装置１６蒸気噴射及び一般ユーティリィティ用として利用することにより、水質を効率よく管理することができる。
【００２０】
【実施例】
以下に参考実施例と本発明の好ましい実施例を詳細に説明する。図３は、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘの両方を大気圧運転する場合のフローチャート図である。燃料である炭化水素２（ＴＧ：都市ガス）にはリフォーマの改質触媒の被毒物質となる付臭剤（ＴＢＭ:Tertiary ButylMercaptane (CH3)3CSH, ＤＭＳ:Dimethl Sulfide (CH3)2S）が含まれており、これを除去する必要がある。
【００２１】
この発電設備では常温脱硫方式を採用し、発電設備のシンプル化を図っている。脱硫器１１には、脱硫剤として二酸化マンガンが充填され、都市ガス２を通すことにより付臭剤は脱硫剤に吸着される。２基の脱硫器１１が設置されているのは、１基の脱硫性能が低下した際、他の脱硫器１１に切り換えることにより、連続運転に支障をきたさないよう配慮している。
【００２２】
なお、脱硫方式としては通常の水添脱硫方式を採用してもよい。すなわち、改質ガスの一部を都市ガスに混合加熱後、コバルト−モリブデン（Ｃｏ−Ｍｏ）、あるいはニッケル−モリブデン（Ｎｉ−Ｍｏ）の充填層を通すことにより、付臭剤（ＴＢＭ，ＤＭＳ）を硫化水素に転換する。硫化水素を含む都市ガスは酸化亜鉛の充填層を通すことにより、硫化水素は酸化亜鉛に吸着される。ただし、発電設備が若干複雑になる。
【００２３】
改質に使用されるプロセス水蒸気４は、精製器２１で上水中のＳＯ4 --，Ｃｌ- など、
改質触媒に被毒する物質を除去後、廃熱ボイラ１８ｂで製造される。この廃熱ボイラ１８ｂの熱源はリフォーマ１２からの高温改質ガス３である。脱硫された都市ガス２と廃熱ボイラ１８ｂからのプロセス水蒸気４は混合後、熱交換器２２で予熱されリフォーマ１２で燃焼ガス室Ｈｅｘから熱を受け改質される。
【００２４】
リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆには改質触媒が充填されている。リフォーマ１２で改質されたガス３は熱交換器２２及び廃熱ボイラ１８ｂで冷却され、かつドレンセパレータ２３で水切りが実施後、水素ＰＳＡ装置１４のガスコンプレッサ２４で約１０ａｔｍに加圧される。ガスコンプレッサ２４の動力を低減するため、中間冷却器２５が配置されている。
【００２５】
水素ＰＳＡ装置１４の作動原理は図２で説明した通りである。水素ＰＳＡ装置１４では水素がはじめに吸着するため、水素１の圧力損失が少なくほぼ１０ａｔｍに近い圧力である。一方、ＣＯを主成分とする副生品６は吸着後、圧力を下げる工程でゼオライト等の吸着剤から放出されるので、圧力はほぼ大気圧に近い値となる。水素ＰＳＡ装置１４からの高圧水素１はガスタービン発電装置１６の燃料及びリフォーマ１２の加熱燃料として活用される。一方、ＣＯを主成分とひる副生品６は各種化学製品の原料として活用される。
【００２６】
なお図３の発電設備では、水素ＰＳＡ装置１４の場合を説明したが、ガス分離としてはＣＯ−ＰＳＡ装置を採用することもできる。この場合、ＣＯは各種化学製品の原料として活用され、それ以外の副生品はガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の加熱燃料として用いる。ＣＯ−ＰＳＡ装置の作動原理も、実質的には、水素ＰＳＡ装置１４と同様である。また、ガス分離法としては水素膜分離も考えられる。
【００２７】
図３において、ガスタービン発電装置１６に送られた高圧水素１は主燃焼器１７で、コンプレッサＣからの圧縮空気及び廃熱ボイラ１８ａからの蒸気と混合燃焼してタービンＴに送られ、発電機Ｇを駆動することにより電気を発生する。タービンＴの排気ガス５はリフォーマ１２からの燃焼排ガスの一部と共にリフォーマ１２の副燃焼器１３に送られ支燃材として活用される。
【００２８】
水素ＰＳＡ装置１４からの高圧水素１の一部は減圧された後、リフォーマ１２の副燃焼器１３で燃焼され、リフォーマ１２の加熱源となる。リフォーマ１２からの排ガスの一部は廃熱ボイラ１８ａの加熱源として活用された後、大気放出される。廃熱ボイラ１８ａ，１８ｂを２台設置する理由は、ボイラ水質のグレードが異なるためである。つまり、改質反応用のプロセス蒸気４は改質触媒の被毒を避けるため、上水をイオン交換樹脂に通し、ＳＯ4 --，Ｃｌ- イオン等を除去する必要がある（１８ｂ）。一方、ガスタービン発電装置１６用の蒸気噴射及び一般ユーティリィティに使用される蒸気は通常のボイラ水を用いることができる。
【００２９】
図４は、以下の条件における熱バランス及び物質バランスの一例である。
（１）リフォーマ１２：運転圧力１ａｔｍ，運転温度７５０℃、Ｓ／Ｃ＝２．５、（２）ＰＳＡ装置１４：Ｈ2 回収率８０％、（３）ガスタービン発電装置１６：入口圧力１０．６５ａｔｍ，入口温度１００９℃，蒸気噴射量６．３ｔｏｎ／Ｈｒ。解析結果は以下の通り。
（１）リフォーマ１２：メタン転換率９８．４％，副燃焼器水素流量比３７．２％、（２）ガスタービン発電装置１６：主燃焼器水素流量比６２．８％、（３）リフォーマの排ガスバイパス比３８％この熱バランス及び物質バランスから、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を効率良く製造することができることがわかる。
【００３０】
図５は、リフォーマ１２の運転圧力が１ａｔｍ，Ｓ／Ｃ＝２．５の場合のガスタービン発電装置１６の蒸気噴射量（横軸）とガスタービンの発電出力及び都市ガス流量（縦軸）との関係を示す。この図から、発電設備の熱電比（ユーティリィティ蒸気量と発電出力との比）を可変にできることがわかる。なお、蒸気噴射量を増加させるとガスタービン発電出力及び発電設備の都市ガス流量も増大する。
【００３１】
図６はリフォーマ１２の運転圧力が１ａｔｍ，Ｓ／Ｃ＝２．５の場合のＨ2 −ＰＳＡ装置１４の水素回収率がガスタービン発電出力及びリフォーマ１２の副燃焼器への水素流量比に与える影響を示す。ただし、発電設備への燃料流量を一定とした場合である。ＰＳＡ装置１４における水素回収率が向上するとガスタービン発電装置１６への水素流量が増大するので、ガスタービン発電出力は増大する。改質及び熱負荷は一定であるため、水素流量増大はガスタービン発電装置１６が受け持つので、リフォーマ１２の副燃焼器への水素燃料比は低下する。
【００３２】
図７は、本発明の実施例を示しており、図３とほぼ同じ発電設備であるが、リフォーマ１２の副燃焼器１３への高圧水素ガス１は減圧してから燃焼している。この水素ガス１の圧力エネルギを動力回収するため、高圧水素を熱交換器２６で予熱後、膨張タービン２７で大気圧まで圧力降下させた後、リフォーマ１２の副燃焼器１３で燃焼させる。膨張タービン２７の動力はリサイクルブロア２７ａを駆動させるのに用いる。
【００３３】
図８はリフォーマ１２の改質室Ｒｅｆを１０ａｔｍの高圧運転，燃焼ガス室Ｈｅｘを大気圧運転する場合の発電設備を示す。これは、図３のリフォーマ１２の改質室Ｒｅｆが大気圧運転の場合には、ＰＳＡ装置１４の直前の昇圧用コンプレッサ２４の動力が過大になるため、都市ガス２を脱硫器１１に入る前にコンプレッサ２８で圧縮し、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆを高圧運転することにより、発電設備の動力を削減するようになっている。
【００３４】
図９は、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆ及び燃焼ガス室Ｈｅｘの両方共１０ａｔｍ程度の高圧にして運転する発電設備を示す。ただし、ガスタービン発電装置１６の機能を圧縮機、燃焼部及びタービン部に分割する必要がある。
【００３５】
図１０は、改質したガス３を酢酸製造プラント２０に送り出し、酢酸製造プラント２０における未反応ガス７をガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源とする発電設備である。この図に示すように、ガス固定設備２０（この図では酢酸製造プラント）は、ガス分離装置（１４，３０等）でガス分離することを必ずしも要件とせず、分離せずに混合ガス中の一酸化炭素を選択的に固定するものであってもよい。
【００３６】
図１１は、ＰＳＡ装置１４の替わりに膜分離装置３０を用いた図８と同様の図である。
この図において、３２は膜分離部、３３はフィルター、３４はガス冷却器である。膜分離装置は、欠陥のない高分子膜を隔てて両側にガスが存在した場合に、分圧が高い方から低い方にガスが透過する原理を応用したものであり、特に分子量の小さい水素ガスを例えば９９％の純度で分離することができる。従って、かかる膜分離装置３０を用いることによっても、水素を効率良く分離することができる。
【００３７】
なお、本発明は上述した実施例に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できることは勿論である。
【００３８】
【発明の効果】
上述したように、本発明の炭酸ガスの発生を抑制する発電設備は、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、併せて燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制することができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気の製造と一酸化炭素の固定を効率良く行うことができる、等の優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 参考例による発電設備１０の全体構成図である。
【図２】 水素ＰＳＡ装置の模式的構成図である。
【図３】 リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘとも大気圧運転する場合のフローチャート図である。
【図４】 発電設備の熱バランス及び物質バランスの一例を示す図である。
【図５】 ガスタービン発電装置１６の蒸気噴射量（横軸）とガスタービンの発電出力及び都市ガス流量（縦軸）との関係図である。
【図６】 Ｈ2 −ＰＳＡ装置１４の水素回収率がガスタービン発電出力及びリフォーマ１２の副燃焼器への水素流量比に与える影響を示す図である。
【図７】 リフォーマ１２の副燃焼器への高圧水素ガスを減圧してから燃焼する場合の図３と同様の図であるが、本発明の実施例を示している。
【図８】 リフォーマの改質室Ｒｅｆを１０ａｔｍの高圧運転，燃焼ガス室Ｈｅｘを大気圧運転する場合の発電設備を示す図である。
【図９】 リフォーマの改質室Ｒｅｆ及び燃焼ガス室Ｈｅｘの両方共１０ａｔｍ程度の高圧にして運転する発電設備を示す図である。
【図１０】 改質したガスを酢酸プラントに送出し、未反応ガスをガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源とする発電設備を示す図である。
【図１１】 ＰＳＡ装置１４の替わりに膜分離装置３０を用いた図８と同様の図である。
【符号の説明】
１水素
２炭化水素
３改質ガス
４水蒸気
５排ガス
６一酸化炭素を主成分とするガス
７未反応ガス
１０発電設備
１１脱硫器
１２リフォーマ（改質器）
１３副燃焼器
１４ガス分離装置（水素ＰＳＡ装置）
１６ガスタービン発電装置
１７主燃焼器
１８，１８ａ，１８ｂ 廃熱ボイラ
２０ガス固定設備（酢酸製造装置）
２１精製器
２２熱交換器
２３ドレンセパレータ
２４ガスコンプレッサ
２５中間冷却器
２６熱交換器
２７膨張タービン
２８コンプレッサ
３０膜分離装置
３２膜分離部
３３フィルター
３４ガス冷却器
【発明の属する技術分野】
本発明は、炭酸ガスの発生を抑制する発電設備に係わり、更に詳しくは、発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を製造する発電設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】
天然ガス等の炭化水素を燃料とし、リフォーマ，ガスタービン，排熱ボイラ及び蒸気タービンを組み合わせた複合サイクル発電プラント(combined cycle power plant)が既に実用化されている。この発電プラントは、発電効率が高い特徴を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の複合サイクル発電プラントは、発電効率自体は高いが、炭化水素燃料中の炭素（カーボン）が全て炭酸ガス（ＣＯ2 ）として大気中に排出されるため、地球温暖化の要因となる問題点がある。そのため、地球環境保護の見地から建設が困難になりつつある。
【０００４】
本発明はかかる問題点を解決するために創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、併せて燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制することができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気の製造と一酸化炭素の固定を効率良く行うことができる発電設備を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、炭化水素を水蒸気改質して水素及び一酸化炭素を含むガスに改質するリフォーマと、改質ガス中の一酸化炭素を固定するガス固定設備と、ガス固定設備の余剰ガスを燃料とするガスタービン発電装置と、リフォーマの排熱から水蒸気を発生させる廃熱ボイラと、を備え、発生した水蒸気を、リフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用い、前記リフォーマから送出された改質ガス中の水素を分離するガス分離装置を備え、前記ガスタービン発電装置は、当該分離された水素を燃料とし、前記ガス分離装置は、リフォーマからの改質ガスを加圧するガスコンプレッサを有するとともに、該加圧改質ガスから水素を分離するようになっており、ガスタービン発電装置の排ガスの一部と、ガス分離装置により分離された水素の一部とを燃焼させ、その燃焼ガスをリフォーマの燃焼ガス室に供給する燃焼器と、前記ガス分離装置により分離された水素を前記燃焼器へ供給する第１ガスラインと、前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスを廃熱ボイラへ供給する第２ガスラインと、該第２ガスラインから分岐し、前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスの一部を前記燃焼器へ供給する分岐ガスラインと、前記第１ガスラインに設けられ、前記ガス分離装置により加圧および分離された水素を、前記リフォーマから前記ガス分離装置へ流れる途中の前記改質ガスにより、予熱する熱交換器と、第１ガスラインにおける、前記熱交換器の下流側に設けられ、第１ガスラインを流れる加圧水素を圧力降下させる膨張タービンと、分岐ガスラインに設けられ、前記膨張タービンにより駆動されるブロアと、を備える、ことを特徴とする炭酸ガスの発生を抑制する発電設備が提供される。
【０００６】
上記本発明の構成によれば、リフォーマで燃料を改質し、改質ガス中の一酸化炭素をガス固定設備で固定し、その余剰ガスを燃料としてガスタービン装置で発電するので、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制しながら発電することができ、同時に一酸化炭素を原料とする化学製品を製造することができる。また、廃熱ボイラで排熱から水蒸気を発生させ、この水蒸気をリフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用いるので、炭化水素を燃料とする高効率発電ができる。
【０００７】
また、改質ガス中の水素をガス分離装置で分離し、この水素を燃料としてガスタービン装置で発電するので、水素の燃焼によりクリーンな水蒸気のみが発生し、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出をなくすことができる。
【０００８】
また、好ましくは前記ガス分離装置は、圧力スイング式吸着装置である。この圧力スイング式吸着装置は、水素ＰＳＡ装置又はＣＯ−ＰＳＡ装置であるのがよい。この構成により、水素又は一酸化炭素（ＣＯ）を効率良く分離することができる。
【０００９】
更に、本発明の好ましい実施形態によれば、前記ガス固定設備は、一酸化炭素をメタノールと反応させて酢酸を製造する酢酸製造装置である。この構成により、一酸化炭素を付加価値の高い酢酸に固定化することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施形態を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、参考例による炭酸ガスの発生を抑制する発電設備１０の全体構成図である。この図において、発電設備１０は、水素１を燃料とし炭化水素２を水蒸気改質して水素及び一酸化炭素を含むガス３（改質ガス）に改質するリフォーマ１２（改質器）と、改質ガス３中の水素１を分離するガス分離装置１４と、分離された水素１を燃料とするガスタービン発電装置１６と、ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排熱から水蒸気４を発生させる廃熱ボイラ１８と、を備えている。
【００１１】
リフォーマ１２は、隔壁により分離された改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘとからなる。また、このリフォーマ１２に付随して副燃焼器１３が設けられ、ガスタービン発電装置１６の排ガス５（大量の酸素を含む）により水素１を燃焼させ、リフォーマ１２で必要な熱を発生させるようになっている。なおこの図で１３ａはブロアである。
【００１２】
ガスタービン発電装置１６は、主燃焼器１７，ガスタービンＴ，コンプレッサＣ及び発電機Ｇからなる。また、廃熱ボイラ１８で発生した水蒸気４を主燃焼器１７に噴射できるようになっている。
【００１３】
ガス分離装置１４は、圧力スイング式吸着装置であり、好ましくは、水素ＰＳＡ装置又はＣＯ−ＰＳＡ装置である。図２は、水素ＰＳＡ装置の模式的構成図であり、複数の吸着塔１４ａに例えば活性炭とＺＭＳ（ゼオライトモレキュラーシーブス）が充填されており、活性炭によりメタンと炭酸ガスを吸着し、ＺＭＳによって一酸化炭素を吸着して残った水素を得るようになっている。吸着したガス（例えば一酸化炭素）は減圧により取り出すことができる。なお、この図で１４ｂは、バッファタンクである。
【００１４】
同様に、ＣＯ−ＰＳＡ装置（図示せず）により、原料ガス中のＣＯを吸着剤に吸着させて分離し、高濃度の一酸化炭素（ＣＯ）を分離することができる。これらのガス分離装置を用いることにより、水素又は一酸化炭素（ＣＯ）を効率良く分離することができる。なお、ガス分離装置１４は、上述した圧力スイング式吸着装置に限定されず、例えば水素膜分離装置を用いてもよい。
【００１５】
図１において、発電設備１０は、更に、ガス分離装置１４で分離した一酸化炭素６を固定するガス固定設備２０を備えている。このガス固定設備２０は、この例ではメタノールと反応させて酢酸を製造する酢酸製造装置である。この構成により、一酸化炭素を付加価値の高い酢酸に固定化することができる。なお、ガス固定設備２０は、酢酸製造装置に限定されず、一酸化炭素を原料として化学製品を製造する別の周知の設備であってもよい。
【００１６】
上述した構成により、リフォーマ１２で燃料２を改質し、改質ガス３中の水素１をガス分離装置１４で分離し、この水素１を燃料としてガスタービン装置１６で発電するので、燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制しながら発電することができ、同時に化学原料となる一酸化炭素６を分離することができる。また、廃熱ボイラ１８で排熱から水蒸気４を発生させ、この水蒸気４をリフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用いるので、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を効率良く製造することができる。
【００１７】
上述したように参考例では、天然ガス等の炭化水素２を燃料とし、リフォーマ１２、ガス分離装置１４（例えば水素ＰＳＡ装置）、ガスタービン発電装置１６及び廃熱ボイラ１８等より構成されている。炭化水素２はリフォーマ１２で水蒸気改質され、水素，一酸化炭素及び二酸化炭素に転換される。改質されたガス３は冷却された後に水素ＰＳＡ装置１４に入り、水素１と一酸化炭素を主成分とするガス６に分離される。酢酸製造装置２０において一酸化炭素はメタノールと反応し酢酸が製造され炭素分が固定化される。一方、水素１はガスタービン発電装置１６で燃焼され発電に利用されると同時にリフォーマ１２の熱源として活用される。ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排ガス５は、廃熱ボイラ１８の熱源としてリフォーマ用水蒸気，ガスタービン発電装置１６の蒸気噴射及びユーティリィティ用水蒸気を発生するために活用される。従って、上記の発電設備は高効率発電と同時に一酸化炭素（又はこれを原料とする化学製品、例えば酢酸）及びユーティリィティ蒸気を効率良く製造することができる。
【００１８】
上述したように発電設備１０は、以下の特徴を有している。
（１） 炭化水素２を水蒸気改質するリフォーマ１２を設置している。
（２） リフォーマ１２からの改質ガス３を冷却後、水素ＰＳＡ装置１４を設置し、水素１とそれ以外のガス６（一酸化炭素、二酸化炭素、メタン、未回収水素、等）に分離する。
（３） 水素ＰＳＡ装置１４からの水素１はガスタービン発電装置１６を設置し発電用燃料として使用すると同時に、リフォーマ１２の加熱源として利用する。
（４） 水素ＰＳＡ装置１４からの一酸化炭素を主成分とするガスは、各種化学製品（ポリカーボネイト、ポリウレタン、エチレングリコール等）の原料として活用する。一例として、一酸化炭素とメタノールを反応させ酢酸を製造し、炭化水素２中の炭素を固定化することにより、以下の反応により、発電設備の排ガス中のＣＯ2 発生量を低減することができる。
【００１９】
ＣＯ＋ＣＨ3 ＯＨ（メタノール）→ＣＨ3 ＣＯＯＨ（酢酸）
（５） ガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の排ガスは廃熱ボイラ１８を設置し、蒸気を発生させ熱回収を行う。
（６） 発生した水蒸気４は改質反応用プロセスガス及びガスタービン発電装置１６の蒸気噴射に使用し、残余の水蒸気は他のユーティリィティとして活用する。
（７） （２）の水素ＰＳＡ装置１４の代わりに、ＣＯ−ＰＳＡ装置を設置し、回収されたＣＯを各種化学製品の原料として使用し、残余ガスをガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源として活用することもできる。
（８） （２）（７）の代わりに、水素分離膜を利用し、水素はガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２を熱源として、ＣＯを含む残余ガスは各種化学製品の原料として活用することもできる。
（９） 廃熱ボイラ１８を水質によって２台設置し、１台はイオン交換樹脂による水処理後、蒸気発生させプロセス用に利用し、残りの１台は軟質器による水処理後、蒸気を発生させ、ガスタービン発電装置１６蒸気噴射及び一般ユーティリィティ用として利用することにより、水質を効率よく管理することができる。
【００２０】
【実施例】
以下に参考実施例と本発明の好ましい実施例を詳細に説明する。図３は、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘの両方を大気圧運転する場合のフローチャート図である。燃料である炭化水素２（ＴＧ：都市ガス）にはリフォーマの改質触媒の被毒物質となる付臭剤（ＴＢＭ:Tertiary ButylMercaptane (CH3)3CSH, ＤＭＳ:Dimethl Sulfide (CH3)2S）が含まれており、これを除去する必要がある。
【００２１】
この発電設備では常温脱硫方式を採用し、発電設備のシンプル化を図っている。脱硫器１１には、脱硫剤として二酸化マンガンが充填され、都市ガス２を通すことにより付臭剤は脱硫剤に吸着される。２基の脱硫器１１が設置されているのは、１基の脱硫性能が低下した際、他の脱硫器１１に切り換えることにより、連続運転に支障をきたさないよう配慮している。
【００２２】
なお、脱硫方式としては通常の水添脱硫方式を採用してもよい。すなわち、改質ガスの一部を都市ガスに混合加熱後、コバルト−モリブデン（Ｃｏ−Ｍｏ）、あるいはニッケル−モリブデン（Ｎｉ−Ｍｏ）の充填層を通すことにより、付臭剤（ＴＢＭ，ＤＭＳ）を硫化水素に転換する。硫化水素を含む都市ガスは酸化亜鉛の充填層を通すことにより、硫化水素は酸化亜鉛に吸着される。ただし、発電設備が若干複雑になる。
【００２３】
改質に使用されるプロセス水蒸気４は、精製器２１で上水中のＳＯ4 --，Ｃｌ- など、
改質触媒に被毒する物質を除去後、廃熱ボイラ１８ｂで製造される。この廃熱ボイラ１８ｂの熱源はリフォーマ１２からの高温改質ガス３である。脱硫された都市ガス２と廃熱ボイラ１８ｂからのプロセス水蒸気４は混合後、熱交換器２２で予熱されリフォーマ１２で燃焼ガス室Ｈｅｘから熱を受け改質される。
【００２４】
リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆには改質触媒が充填されている。リフォーマ１２で改質されたガス３は熱交換器２２及び廃熱ボイラ１８ｂで冷却され、かつドレンセパレータ２３で水切りが実施後、水素ＰＳＡ装置１４のガスコンプレッサ２４で約１０ａｔｍに加圧される。ガスコンプレッサ２４の動力を低減するため、中間冷却器２５が配置されている。
【００２５】
水素ＰＳＡ装置１４の作動原理は図２で説明した通りである。水素ＰＳＡ装置１４では水素がはじめに吸着するため、水素１の圧力損失が少なくほぼ１０ａｔｍに近い圧力である。一方、ＣＯを主成分とする副生品６は吸着後、圧力を下げる工程でゼオライト等の吸着剤から放出されるので、圧力はほぼ大気圧に近い値となる。水素ＰＳＡ装置１４からの高圧水素１はガスタービン発電装置１６の燃料及びリフォーマ１２の加熱燃料として活用される。一方、ＣＯを主成分とひる副生品６は各種化学製品の原料として活用される。
【００２６】
なお図３の発電設備では、水素ＰＳＡ装置１４の場合を説明したが、ガス分離としてはＣＯ−ＰＳＡ装置を採用することもできる。この場合、ＣＯは各種化学製品の原料として活用され、それ以外の副生品はガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の加熱燃料として用いる。ＣＯ−ＰＳＡ装置の作動原理も、実質的には、水素ＰＳＡ装置１４と同様である。また、ガス分離法としては水素膜分離も考えられる。
【００２７】
図３において、ガスタービン発電装置１６に送られた高圧水素１は主燃焼器１７で、コンプレッサＣからの圧縮空気及び廃熱ボイラ１８ａからの蒸気と混合燃焼してタービンＴに送られ、発電機Ｇを駆動することにより電気を発生する。タービンＴの排気ガス５はリフォーマ１２からの燃焼排ガスの一部と共にリフォーマ１２の副燃焼器１３に送られ支燃材として活用される。
【００２８】
水素ＰＳＡ装置１４からの高圧水素１の一部は減圧された後、リフォーマ１２の副燃焼器１３で燃焼され、リフォーマ１２の加熱源となる。リフォーマ１２からの排ガスの一部は廃熱ボイラ１８ａの加熱源として活用された後、大気放出される。廃熱ボイラ１８ａ，１８ｂを２台設置する理由は、ボイラ水質のグレードが異なるためである。つまり、改質反応用のプロセス蒸気４は改質触媒の被毒を避けるため、上水をイオン交換樹脂に通し、ＳＯ4 --，Ｃｌ- イオン等を除去する必要がある（１８ｂ）。一方、ガスタービン発電装置１６用の蒸気噴射及び一般ユーティリィティに使用される蒸気は通常のボイラ水を用いることができる。
【００２９】
図４は、以下の条件における熱バランス及び物質バランスの一例である。
（１）リフォーマ１２：運転圧力１ａｔｍ，運転温度７５０℃、Ｓ／Ｃ＝２．５、（２）ＰＳＡ装置１４：Ｈ2 回収率８０％、（３）ガスタービン発電装置１６：入口圧力１０．６５ａｔｍ，入口温度１００９℃，蒸気噴射量６．３ｔｏｎ／Ｈｒ。解析結果は以下の通り。
（１）リフォーマ１２：メタン転換率９８．４％，副燃焼器水素流量比３７．２％、（２）ガスタービン発電装置１６：主燃焼器水素流量比６２．８％、（３）リフォーマの排ガスバイパス比３８％この熱バランス及び物質バランスから、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気と一酸化炭素を効率良く製造することができることがわかる。
【００３０】
図５は、リフォーマ１２の運転圧力が１ａｔｍ，Ｓ／Ｃ＝２．５の場合のガスタービン発電装置１６の蒸気噴射量（横軸）とガスタービンの発電出力及び都市ガス流量（縦軸）との関係を示す。この図から、発電設備の熱電比（ユーティリィティ蒸気量と発電出力との比）を可変にできることがわかる。なお、蒸気噴射量を増加させるとガスタービン発電出力及び発電設備の都市ガス流量も増大する。
【００３１】
図６はリフォーマ１２の運転圧力が１ａｔｍ，Ｓ／Ｃ＝２．５の場合のＨ2 −ＰＳＡ装置１４の水素回収率がガスタービン発電出力及びリフォーマ１２の副燃焼器への水素流量比に与える影響を示す。ただし、発電設備への燃料流量を一定とした場合である。ＰＳＡ装置１４における水素回収率が向上するとガスタービン発電装置１６への水素流量が増大するので、ガスタービン発電出力は増大する。改質及び熱負荷は一定であるため、水素流量増大はガスタービン発電装置１６が受け持つので、リフォーマ１２の副燃焼器への水素燃料比は低下する。
【００３２】
図７は、本発明の実施例を示しており、図３とほぼ同じ発電設備であるが、リフォーマ１２の副燃焼器１３への高圧水素ガス１は減圧してから燃焼している。この水素ガス１の圧力エネルギを動力回収するため、高圧水素を熱交換器２６で予熱後、膨張タービン２７で大気圧まで圧力降下させた後、リフォーマ１２の副燃焼器１３で燃焼させる。膨張タービン２７の動力はリサイクルブロア２７ａを駆動させるのに用いる。
【００３３】
図８はリフォーマ１２の改質室Ｒｅｆを１０ａｔｍの高圧運転，燃焼ガス室Ｈｅｘを大気圧運転する場合の発電設備を示す。これは、図３のリフォーマ１２の改質室Ｒｅｆが大気圧運転の場合には、ＰＳＡ装置１４の直前の昇圧用コンプレッサ２４の動力が過大になるため、都市ガス２を脱硫器１１に入る前にコンプレッサ２８で圧縮し、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆを高圧運転することにより、発電設備の動力を削減するようになっている。
【００３４】
図９は、リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆ及び燃焼ガス室Ｈｅｘの両方共１０ａｔｍ程度の高圧にして運転する発電設備を示す。ただし、ガスタービン発電装置１６の機能を圧縮機、燃焼部及びタービン部に分割する必要がある。
【００３５】
図１０は、改質したガス３を酢酸製造プラント２０に送り出し、酢酸製造プラント２０における未反応ガス７をガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源とする発電設備である。この図に示すように、ガス固定設備２０（この図では酢酸製造プラント）は、ガス分離装置（１４，３０等）でガス分離することを必ずしも要件とせず、分離せずに混合ガス中の一酸化炭素を選択的に固定するものであってもよい。
【００３６】
図１１は、ＰＳＡ装置１４の替わりに膜分離装置３０を用いた図８と同様の図である。
この図において、３２は膜分離部、３３はフィルター、３４はガス冷却器である。膜分離装置は、欠陥のない高分子膜を隔てて両側にガスが存在した場合に、分圧が高い方から低い方にガスが透過する原理を応用したものであり、特に分子量の小さい水素ガスを例えば９９％の純度で分離することができる。従って、かかる膜分離装置３０を用いることによっても、水素を効率良く分離することができる。
【００３７】
なお、本発明は上述した実施例に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できることは勿論である。
【００３８】
【発明の効果】
上述したように、本発明の炭酸ガスの発生を抑制する発電設備は、炭化水素を燃料として高効率で発電ができ、併せて燃料中の炭素（カーボン）の炭酸ガス（ＣＯ2 ）としての排出を抑制することができ、かつ発電と同時にユーティリィティ蒸気の製造と一酸化炭素の固定を効率良く行うことができる、等の優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 参考例による発電設備１０の全体構成図である。
【図２】 水素ＰＳＡ装置の模式的構成図である。
【図３】 リフォーマ１２の改質室Ｒｅｆと燃焼ガス室Ｈｅｘとも大気圧運転する場合のフローチャート図である。
【図４】 発電設備の熱バランス及び物質バランスの一例を示す図である。
【図５】 ガスタービン発電装置１６の蒸気噴射量（横軸）とガスタービンの発電出力及び都市ガス流量（縦軸）との関係図である。
【図６】 Ｈ2 −ＰＳＡ装置１４の水素回収率がガスタービン発電出力及びリフォーマ１２の副燃焼器への水素流量比に与える影響を示す図である。
【図７】 リフォーマ１２の副燃焼器への高圧水素ガスを減圧してから燃焼する場合の図３と同様の図であるが、本発明の実施例を示している。
【図８】 リフォーマの改質室Ｒｅｆを１０ａｔｍの高圧運転，燃焼ガス室Ｈｅｘを大気圧運転する場合の発電設備を示す図である。
【図９】 リフォーマの改質室Ｒｅｆ及び燃焼ガス室Ｈｅｘの両方共１０ａｔｍ程度の高圧にして運転する発電設備を示す図である。
【図１０】 改質したガスを酢酸プラントに送出し、未反応ガスをガスタービン発電装置１６及びリフォーマ１２の熱源とする発電設備を示す図である。
【図１１】 ＰＳＡ装置１４の替わりに膜分離装置３０を用いた図８と同様の図である。
【符号の説明】
１水素
２炭化水素
３改質ガス
４水蒸気
５排ガス
６一酸化炭素を主成分とするガス
７未反応ガス
１０発電設備
１１脱硫器
１２リフォーマ（改質器）
１３副燃焼器
１４ガス分離装置（水素ＰＳＡ装置）
１６ガスタービン発電装置
１７主燃焼器
１８，１８ａ，１８ｂ 廃熱ボイラ
２０ガス固定設備（酢酸製造装置）
２１精製器
２２熱交換器
２３ドレンセパレータ
２４ガスコンプレッサ
２５中間冷却器
２６熱交換器
２７膨張タービン
２８コンプレッサ
３０膜分離装置
３２膜分離部
３３フィルター
３４ガス冷却器
Claims (4)
- 炭化水素を水蒸気改質して水素及び一酸化炭素を含むガスに改質するリフォーマと、改質ガス中の一酸化炭素を固定するガス固定設備と、ガス固定設備の余剰ガスを燃料とするガスタービン発電装置と、リフォーマの排熱から水蒸気を発生させる廃熱ボイラと、を備え、発生した水蒸気を、リフォーマの水蒸気改質、ガスタービン蒸気噴射及びユーティリィティ蒸気として用い、
前記リフォーマから送出された改質ガス中の水素を分離するガス分離装置を備え、前記ガスタービン発電装置は、当該分離された水素を燃料とし、
前記ガス分離装置は、リフォーマからの改質ガスを加圧するガスコンプレッサを有するとともに、該加圧改質ガスから水素を分離するようになっており、
ガスタービン発電装置の排ガスの一部と、ガス分離装置により分離された水素の一部とを燃焼させ、その燃焼ガスをリフォーマの燃焼ガス室に供給する燃焼器と、
前記ガス分離装置により分離された水素を前記燃焼器へ供給する第１ガスラインと、
前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスを廃熱ボイラへ供給する第２ガスラインと、
該第２ガスラインから分岐し、前記リフォーマの燃焼ガス室からの排ガスの一部を前記燃焼器へ供給する分岐ガスラインと、
前記第１ガスラインに設けられ、前記ガス分離装置により加圧および分離された水素を、前記リフォーマから前記ガス分離装置へ流れる途中の前記改質ガスにより、予熱する熱交換器と、
第１ガスラインにおける、前記熱交換器の下流側に設けられ、第１ガスラインを流れる加圧水素を圧力降下させる膨張タービンと、
前記分岐ガスラインに設けられ、前記膨張タービンにより駆動されるブロアと、を備える、ことを特徴とする炭酸ガスの発生を抑制する発電設備。 - 前記ガス分離装置は、圧力スイング式吸着装置である、ことを特徴とする請求項１に記載の炭酸ガスの発生を抑制する発電設備。
- 前記圧力スイング式吸着装置は、水素ＰＳＡ装置又はＣＯ−ＰＳＡ装置である、ことを特徴とする請求項２に記載の炭酸ガスの発生を抑制する発電設備。
- 前記ガス固定設備は、一酸化炭素をメタノールと反応させて酢酸を製造する酢酸製造装置である、ことを特徴とする請求項１に記載の炭酸ガスの発生を抑制する発電設備。
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