JP3900311B2 - Mechanical crusher - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂または樹脂を主成分とする粉体の製造、特に、乾式トナーや粉体塗料の製造における乾式の粉砕処理に好適な機械式粉砕装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
乾式トナーや粉体塗料等の製造においては、最終製品の粒径の調整や、粒度分布の調整のために乾式の機械的粉砕処理がなされており、それに用いる機械式粉砕装置が種々提案されている。
従来、このような被粉砕物を微粉砕するための回転型機械式粉砕装置として、特開昭59−105853号公報および特公平3−15489号公報に記載の微粉砕機が知られている。図13に示すように、この微粉砕機50は、外周面に母線と平行な多数の凹凸部54を周方向に連続させた円筒状の回転子(ロータ)54を回転軸56で支持し、この回転子54の外周面と微小な間隙58をおいて、内周面に母線と平行な多数の凹凸部60を周方向に連続させた円筒状の固定子(ライナ)62を回転子54の外側に嵌装し、その間隙58を粉砕室とするものである。
【0003】
そして、この微粉砕機50においては、回転子54を高速で回転するとともにケーシング51の図中右上側面部に設けられた製品排出口64から吸引送風機(図示せず)などによって吸引することにより、ケーシング51の図中左下部に設けられた被粉砕物の供給口66から供給された被粉砕物を空気流とともに微小間隙58からなる粉砕室に送り込み、この時に回転子54および固定子62の凹凸により生じる渦流により効果的にこの凹凸面に衝突させ、あるいは回転子54および固定子62の両凸部間で磨砕することにより、微細粒子とする粉砕処理を行った後、微小間隙から流出した微細粒子を製品排出口から機外に排出するものである。なお、このような微粉砕機50においては、間隙58からの粗大粒子の流出を防止し、微細粒子のみを流出させるために、固定子62の上端部にその凹凸部60の凹部を塞ぐ分級リング68を設けている。
この微粉砕機50においては、粉砕室に相当する間隙58の間隔を1mm以下とし、回転子54を高速回転させることにより、固定子62および回転子54の両凹凸面からこれらの凹部内に定常的に発生する渦流によって被粉砕物が互いに衝突し、剪断力を受けて、微粉砕が効果的に行われ、ミクロンオーダーから10数ミクロンオーダーの比較的粒度分布巾の狭い粉砕物が得られるとされている。
【0004】
このような微粉砕機50では、回転子54の凹凸部52と固定子62の凹凸部60との組み合わせとして、図14(a)、(b)、(c)および(d)に示すものが提案されている。これらの図において、凹凸部52aおよび凹凸部60aは横断面形状が方形状のもので、凹凸部52bおよび凹凸部60bは横断面形状が三角形状のものであるが、これらの組み合わせのうち図14(d)に示す三角形状凹凸部52bおよび凹凸部60bの組み合わせにより、優れた粉砕性能が得られることが知られている。
【0005】
また、特開平7−155628号公報には、図15(a)および(b)に示すように、上述の微粉砕機50のような回転子54の外周面および固定子(筒体)62の内周面の母線と平行な多数の凹凸部に加え、回転子54の外周面に、および回転子54の外周面と固定子62の内周面に、母線と直交する方向の多数の凹凸部72、および凹凸部72と74を母線の方向に連続して形成した機械式粉砕装置70、および71が提案されている。これらの機械式粉砕装置70および71は、母線と平行な方向とこれに直交する方向の両方向に凹凸部を形成することにより、水平方向に加えて上下方向の渦流を発生させることができ、それにより粉砕機能が向上される結果、粒径が数十ミクロンオーダーの粉砕物が得られるとしている。
【0006】
なお、この他、回転型機械式粉砕装置としては、例えば、特公平4−12190号公報および同4−12191号公報に記載の各種鉱物、セラミックス、大豆、石、砂利などの堅い材料を粉砕する粉砕装置、特公昭58−14822号公報および同58−14823号公報に記載の複写用カーボンや顔料の微粒子を得る微粉砕機、特公昭61−36457号公報および同61−36459号公報に記載の数ミクロンオーダーの超微粒子を得る超微粉砕機および特開平5−184960号公報に記載の粉砕装置などが知られている。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、樹脂または樹脂を主成分とする粉体、より具体的には、乾式トナーや粉体塗料等においては、高品質を目指してより粒径の小さい粉体や粒度の揃った、すなわち粒度分布の幅のシャープな粉体が要求されている。
ところが、上記従来の機械式粉砕装置では、小粒径の粉砕品を得ようとする場合、ロータの回転数を上げなければならず、エネルギー効率、軸受寿命、騒音、振動、空気排気温度の上昇等の面で問題となっている。また、ロータの回転数を上げるのにも限界があり、目標の粒子径に粉砕できないという問題があった。
また、例えば、乾式トナーの場合には、目標粒径より過度に細かい粒子は、製品品質向上のため分級手段によって除去して粒度分布を調整するが、ロータの回転数が高い場合、目標粒径より過粉砕してしまう粒子が多く発生するため、不要粒子が多く歩留りが悪く問題となっている。
【0008】
また、特開昭59−105853号公報および特公平3−15489号公報に記載の微粉砕機50では、粗大粒子の通過を防止するため、回転子54と固定子62の間の粉砕室を狭くする機構が取られている、たとえば、粉砕室となる上記間隙58の間隔を1mm以下に設定している。しかしながら、このように粉砕室を狭くすると処理能力が低下し、処理量が少なくなるという問題のほか、原料の供給量によっては、特に処理能力を越えるような供給量では、粉砕時の摩擦熱等により粉砕室の温度が過度に上昇するという問題が生じる恐れがある。そして、そのような場合には原料粉体が粉砕室内部で融着を起こしてしまい、それ以上の粉砕処理の続行が困難もしくは不可能となるという問題があった。
【0009】
また、特開平7−155628号公報に記載の機械式粉砕装置では、回転子54の外周面および固定子62の内周面に母線と平行な凹凸部に加え、母線に直交する凹凸部72、74が形成されていることにより、これらの凸部により水平方向に加えて上下方向にも渦流を発生させているために、過度な渦流が発生し、また過度に粒子が衝突を起こし、特に回転子54の凹部に過度に粒子が衝突し、過粉砕が生じ、空気排気温度が過度に上昇するという問題があった。
【0010】
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、粒径が小さく、しかも粗大粒子の混入がなく、かつシャープな粒度分布幅の粉砕物を高効率で製造することのできる、樹脂または樹脂を主成分とする粉体の微粉砕用として好適な機械式粉砕装置を提供することにある。
【0011】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明に係る機械式粉砕装置は、回転軸に支持され、外周面に複数の溝が形成されたロータと、このロータの外側に、このロータの外周面と所望の間隙を有するように嵌装され、その内周面に複数の溝が形成されたライナとを備え、前記間隙で被粉砕物を粉砕処理する機械式粉砕装置であって、前記ロータの外周面または前記ライナの内周面の少なくとも一方に、前記溝として、前記回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に傾斜している第1の溝、および前記回転軸に平行な方向に対し前記被粉砕物の流れを妨げる方向と逆方向に傾斜している第2の溝の両方が形成されていることを特徴とするものである。
【0012】
ここで、前記ロータの溝および前記ライナの溝のいずれか一方の溝の、前記回転軸に平行な方向に対する傾斜角度が、5度以上90度未満であるのが好ましい。
【0013】
また、前記ロータの溝が、前記回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に傾斜している第1の溝、および前記回転軸に平行な方向に対し前記被粉砕物の流れを妨げる方向と逆方向に傾斜している第2の溝であり、その傾斜角度が5度以上45度以下であるのが好ましい。また、前記ロータの溝の方向に直角な方向における前記溝の断面形状は、前記ロータの回転方向に対する前側の面が、前記ロータの半径方向に対し前記ロータの回転方向と逆方向に30度から前記ロータの回転方向に30度までの範囲内の角度に傾斜し、前記ロータの回転方向に対する後側の面が、前記ロータの半径方向に対し前記ロータの回転方向とは逆方向に30度から70度までの範囲内の角度に傾斜しているのが好ましい。
【0014】
また、前記ライナの溝が、前記ロータの回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に傾斜している第1の溝、および前記回転軸に平行な方向に対し前記被粉砕物の流れを妨げる方向と逆方向に傾斜している第2の溝であり、その傾斜角度が5度〜45度であるのが好ましい。さらに前記ライナの溝の方向に直角な方向における前記溝の断面形状は、前記ロータの回転方向に対する前側の面が、前記ロータの中心方向に対し前記ロータの回転方向に30度から70度までの範囲内の角度に傾斜し、前記ロータの回転方向に対する後側の面が、前記ロータの中心方向に対し前記ロータの回転方向と逆方向に30度から前記ロータの回転方向に30度までの範囲内の角度に傾斜しているのが好ましい。
【0015】
【作用】
本発明の機械式粉砕装置では、ロータとライナとの間の間隙からなる粉砕室において原料粉体は微粉砕されるが、運転時、製品を排出するための製品排出口から吸引されており、原料供給口から供給された原料粉体と共に流入した空気がロータまたはライナの母線方向、すなわちロータの回転軸に平行な方向に流れているため、粉砕室となるロータとライナとの間の間隙に空気流に乗って入った原料粉体は、ロータの回転により、この空気流と直交する方向の力を受け、ロータの回転方向に流される。ところが、本発明の粉砕装置においては、この原料粉体が流される方向にその流れを妨げるように、回転軸方向に傾斜した複数の溝がロータまたはライナもしくは両者の周面に形成されているので、ロータとライナの間の間隙に入った粉砕粒子は排出口への通過速度が低下し、また、ロータの溝の凸部によって、供給口側に飛ばされることから、間隙の間隔、すなわち粉砕室の空間を広く保ったままでも、粉砕粒子が粉砕室に滞留する時間を長くとれる。このため、本発明によれば、過度の渦流の発生を防止し、過度の衝突を防止することができるので、過粉砕を防止できると共に、粉砕粒子の滞留時間を長くとれるので、粒子径を小さくでき、同時に粗大粒子の発生を防止することができる。
【0016】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る機械式粉砕装置を添付の図面に示す好適実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらにより限定されるものではない。
図1は、本発明の機械式粉砕装置の一実施例の断面模式図である。これらの図面においては、簡略化のため、一部ハッチングを省略している。
【0017】
同図に示すように、機械式粉砕装置(以下、粉砕装置という)10は、横型粉砕装置であって、ケーシング11と、ケーシング11に回転自在に支持される回転軸12と、回転軸12に支持かつ固定される複数、図示例では4つのロータユニット14からなるロータ16と、ケーシング11に支持され、ロータ16の外側に、ロータ16の外周面と所望の一定の間隙を有するように嵌挿されるライナ18とを有する。ケーシング11には、図中左側に、粉砕原料(被粉砕物)を供給する原料供給口20および図中右側に、粉砕された粉砕製品を排出する製品排出口22が設けられている。
【0018】
機械式粉砕装置10においては、回転軸12は、この機械式粉砕装置10の取付面に対して平行に、すなわち水平に配設され、ケーシング11の図中左右両側壁面に軸受24aおよび24bを介して支承される。そして回転軸12の一端部、図示例では右端部(軸受24b側)は、図示されていないプーリーおよび伝動ベルトなどの巻掛伝動機構や歯車伝動機構などを介して、モータなどの駆動装置に連結されている。
【0019】
4個のロータユニット14は、図示しないキーによって回転軸12に固定され、4個のロータユニット14を両側から挟持する円形側板26aおよび26bによって一体化され、ロータ16を構成する。図示例では、ロータ16は、その長さ方向に分割された4つのロータユニット14から構成されているが、これは製造上の便宜のためであり、本発明はこれに限定されず、構成するロータユニット14の個数に制限がないのはもちろん、全体を一体で製造した一本のロータで構成することもできるのはいうまでもない。
【0020】
ロータ16の外側には、その外周面と一定の間隙をおくようにしてライナ18が嵌装されているが、このロータ16の外周面とライナ18の内周面との間に画成される間隙28が、原料の粉砕室となる。ライナ18は、ケーシング11の中央の円筒胴部内に嵌着固定される。また、ケーシング11の両側は、ライナ18(およびロータ16)の両外側に適当な大きさの空間が形成されるように、その容積および形状が設定され、図中左側の空間は原料供給口20に通じ、図中右側の空間は製品(粉砕物)排出口22に通じている。そして、製品排出口22は図示しないブロアなどの空気吸引装置によって吸引されており、原料供給口20から供給された被粉砕物を空気と共に吸引し、装置内で粉砕されて得られた製品を空気と共に製品排出口22から排出する。さらに、ケーシング11の下面には脚部を有し、図示しない据付台に取り付けられる。
【0021】
本発明の機械式粉砕装置10の基本構造は以上であるが、本発明は図1に示す横型粉砕装置に限定されるものではなく、例えば、図2に示すように、回転軸12およびこれに支持されるロータ16ならびにこれに所定間隙をおいて嵌挿されるライナ18が垂設され、ライナ18の下側のケーシング下部に原料供給口20、ライナ18の上側のケーシング上部に製品排出口22を設ける構造の縦型粉砕装置30であってもよいなど、同様な基本構成要素を有しているものであればどのような粉砕装置であってもよく、公知技術の構造に基づいて適宜改変することができる。
【0022】
本発明の機械式粉砕装置10において、最も特徴的な部分は、ロータ16の外周面およびライナ18の内周面のいずれか一方、もしくは両方に複数の溝が形成され、かつ、これら溝が、回転軸12に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に傾斜していることである。
すなわち、図3に示すように、ライナ18の内周面には一点鎖線で示される回転軸12の回転中心(中心線)12aに平行な方向に対して、その包絡線のみが点線で示されているロータ16の回転方向(図中矢印bで示す)の逆方向に傾斜する溝32が形成されている。ここで、図3においては、ライナ18は、その6分の1を構成するライナユニットのみが示され、他は点線でその包絡線が示されている。もちろん、本発明において、ライナ18を構成するライナユニットの数には制限はないし、ライナ18を1個の円管状体で構成できることはいうまでもない。
なお、本発明において、回転軸12に平行な方向とは、回転軸12の回転中心12aに平行な方向であって、図中矢印aで示す空気の流れの方向を意味し、従ってロータ16またはライナ18の長手方向およびその母線方向に等しい。
【0023】
ところで、本発明においてはロータ16の外周面の溝34およびライナ18の内周面の溝32の少なくとも一方の溝は回転軸12に平行な方向に対し被粉砕物(粒子)の流れを妨げる方向に傾斜している必要がある。図4に展開して模式的に示すように、ロータ16の外周面とライナ18の内周面との間の間隙28を移動する被粉砕物の移動速度ベクトル(粒子の流れの速度ベクトル)は、ロータ16の回転の速度ベクトル(向き:回転方向b、長さ:速度)と空気の流れの速度ベクトル(向き:流れ方向a、長さ:速度)との合成ベクトルで与えられる。そこで、ライナ18内周面の溝32は、得られた粒子の流れの速度ベクトルの方向(図中矢印cで示す)に対して交差する方向、好ましくは直交する方向に設けられる。すなわち、図4において、溝32は空気流方向aに対して傾斜するように設けられる。ここで、空気流方向aに対する溝32の傾斜角度θは、溝32が粒子流を妨げる方向に鋭角に傾斜していれば特に制限はないが、好ましくは5度以上90度未満であり、より好ましくは5度〜60度、さらに好ましくは5度〜45度、最も好ましくは10度〜30度であるのがよい。
【0024】
このようにライナ18の内周面に空気流方向aに対し傾斜する溝(以下、傾斜溝という)32の形状および幅、深さ、ピッチなどを含む寸法は特に限定されず、例えば、ライナ18の溝32の方向と直交する断面での傾斜溝32の形状が、鋸歯状、台形状、矩形状、円弧状などのいずれであってもよいが、特に、図5(a)に示すように一辺がロータ16の中心に向き、他辺がこの一辺と45〜60度の角度をなしロータ16の回転方向(b)後方が低くなる三角形状(特公平3−15489号公報に開示されたような)となるのが好ましい。
【0025】
例えば、図5(b)および(c)にライナ18の傾斜溝32の方向と直交する断面におけるライナ18の傾斜溝32の断面形状の代表例を示す。図5(b)および(c)に示すように、ライナ18の溝32の断面形状においては、ロータ16の回転方向bに対する前側の面32aは、ロータ16の中心方向、すなわち図中一点鎖線Rで示す方向に対しロータ16の回転方向bに所定角度αだけ傾斜し、回転方向bに対する後側の面32bは、中心方向Rに対し回転方向bあるいはその逆方向に所定角度βだけ傾斜している。ここで、溝32の断面傾斜角αおよびβは、回転方向bに対して、それぞれ30度〜70度および−30度〜30度(回転方向bと逆方向に30度から回転方向bに30度まで)の範囲内にあるのが好ましい。
また、図5(b)および(c)において、ライナ18の溝32の底部32cおよび隣接する溝32間のライナ18の凸部32dはいずれも、溝32のピッチpの1/2以下であるのが好ましい。なお、ライナ18の溝32の底部32cは、図5(b)および(c)に示すように直線部を形成せず、三角形の頂点をなすか、丸みを帯び、例えば図5(a)に示すように円弧状をなすのがより好ましい。
【0026】
以上の説明のように、ライナ18の内周面にこのような傾斜溝32を形成することにより、粉砕室を構成するロータ16とライナ18との間の間隙28で粉砕され、ライナ18の傾斜溝32に入った被粉砕物粒子は、製品排出口22からブロアなどによって吸引されている空気の流れの方向に移動しにくくなり、粉砕室の空間を広く保ったまま粉砕室中に滞留する時間を長くとることができる。
【0027】
本発明においては、傾斜溝はライナ18の内周面に形成される傾斜溝32に限定されず、ロータ16の外周面およびライナ18の内周面のいずれか一方に形成されていればよいが、両方の周面に形成することもできる。図6に示すように、ロータ16の外周面に傾斜溝34を形成する場合には、ロータ16を構成する4個のロータユニット14の隣合うロータユニット14の接合面において、傾斜溝34に位置ずれを生じず、傾斜溝32が滑らかに連続するように、回転軸12に固定するための4個のロータユニット14のキー溝(図示せず)を正確に位置合わせしておくのが好ましい。なお、ロータ16の傾斜溝34の傾斜角度については、ライナ18の傾斜溝32と同様にとくに制限はなく、また好適条件についても全く同様である。なお、ロータ16の傾斜溝34の形状および寸法についても、ライナ18の傾斜溝32と同様にとくに制限はなく、どのような形状であってもよいが、特に、図5(a)に示すようにロータ16の溝の方向と直交する断面での傾斜溝34の形状が、ロータ16の中心に向う半径に対しロータ16の回転方向(b)後方側に、一辺が5〜25度、他辺が45〜60度の角度をなす三角形状となるのが好ましい。
【0028】
例えば、図5(d)および(e)にロータ16の傾斜溝34の方向と直交する断面におけるロータ16の傾斜溝34の断面形状の代表例を示す。図5(d)および(e)に示すように、ロータ16の溝34の断面形状においてはその回転方向bに対する前側の面34aは、ロータ16の半径方向、すなわち図中一点鎖線Rで示す方向に対しロータ16の回転方向bあるいはその逆方向に所定角度γだけ傾斜し、回転方向bに対する後側の面34bは、半径方向Rに対し回転方向bと逆方向に所定角度δだけ傾斜している。ここで、傾斜溝34の断面傾斜角γおよびδは、回転方向bに対して、それぞれ−30度〜30度、すなわち回転方向bと逆方向に30度から回転方向bに30度までの範囲内および−70度〜−30度、すなわち回転方向bと逆方向に30度〜70度の範囲内にあるのが好ましい。
また、図5(d)および(e)において、ロータ16の溝34の底部34cおよび隣接する溝34間のロータ16の凸部34dはいずれも、溝34のピッチpの1/2以下であるのが好ましい。なお、ロータ16の溝34の底部34cは、図5(d)および(e)に示すように直線部を形成せず、三角形の頂点をなすか、丸みを帯び、例えば図5(a)に示すように円弧状をなすのがより好ましい。
【0029】
以下に、本発明の好ましい態様として、溝32および34の断面形状を限定する理由について説明する。
本発明の粉砕機では、過度な排気温度の上昇すなわち粉砕温度の上昇や粉砕動力の上昇を防ぐために、ロータの回転で流れを過度に乱すことなく、図5(a)に示す模式図のように、ライナ18およびロータ16の溝32および34中に適切な強さの渦を形成することが、粉砕性能向上のためには、必要である。ここで、参照符号32sは、ロータ16の回転により生じるライナ18の溝32中の流線のイメージを、参照符号34sはロータ16の溝34中の流線のイメージを示している。
【0030】
粉砕室28に投入された被粉砕物粒子は、ロータ16の溝34に生じる渦によりロータ16の溝34中に取り込まれ、面34bにぶつかって、ライナ18の方向にはじき飛ばされ、ライナ18の32a面に衝突して粉砕される(図5f参照)。粉砕された粒子のうち粗いものは、ライナ18の溝32中の渦の流れに乗れず再び粉砕室28に放出され、同じ作用を受ける。一方細かい粒子は、ライナ18の溝32またはロータ16の溝34の中の流れに乗って溝32および34内にとどまり、ロータ16およびライナ18の溝32および34の山、谷が交互に高速ですれ違うことで生じる圧力の変動によりある細かさまで粉砕される。
以上の粉砕の過程を考え、好ましい溝断面形状は、次のように決められる。
【0031】
ロータ16の溝34の後側面34bは、流れを過度に乱さず、排気温度の上昇を防止し、面に衝突する被粉砕物粒子をライナ18の方向にはじき飛ばせるように、傾斜角δはロータ16の回転方向bとは逆方向に30度以上、70度以下が好ましい。
ライナ18の溝32の前側面32aは、ロータ16によりはじき飛ばされた被粉砕物粒子が衝突したときに適切な衝撃が与えられるように、傾斜角αは回転方向に30度以上、70度以下が好ましい。
ロータ16の溝34およびライナ18の溝32中の渦は、適切な渦度の大きさで、空間が広く、安定していることが重要であり、ロータ16の溝34の前側面34aの傾斜角γおよびライナ18の溝32の後側面32bの傾斜角βの角度をそれぞれ0度以上および0度以下にすることで、溝32および34の空間を広くとれる。
【0032】
しかし、ロータ16の溝34の前側面34aは、回転方向bとは逆に傾斜角γを大きくとると主渦以外にも渦が生じてしまい、溝34から放出されるべき大きな粒子も、溝34の中に留まり、製品中に粗大粒子が混入してしまう。
ここで主渦とは、主に粉砕の作用を粒子に与える渦であり、図5aに参照符号32s,34sで示すものである(図5g参照)。
また、傾斜角γを回転方向bに大きくとると溝34中に生じた渦の主流中への放出が起こり不安定になったり、主流が溝34中に入り込み、渦の大きさが小さくなったりする。これらのことを考慮して、傾斜角γは回転方向bに−30度以上、かつ30度以下、すなわち回転方向bと逆方向に30度から回転方向bに30度までの範囲内であるのが好ましい。
ライナ18の溝32の後側面32bの傾斜角βも同様な理由から、回転方向bに−30度以上かつ30度以下、すなわち回転方向bと逆方向に30度から回転方向bに30度までの範囲内であるのが好ましい。
【0033】
次に、本発明において好ましい溝のピッチについて説明する。
同じロータ16の径では、溝ピッチpを小さくすると、溝(32,34)の数が多くなり、溝(32,34)の壁面(32a,32b,34a,34b)に衝突する確率が高くなり細かい粒度を得るためには好ましい。しかし、溝(32,34)の深さが、安定した適切な強さの渦を生成し、かつ主渦以外の渦の発生を抑えるために好適な範囲があるので、溝ピッチpを小さくすると溝の空間が狭くなり、処理能力が低下する等の問題がある。
溝ピッチpは、被粉砕物の種類、原料粒径、目的の製品粒度等に依存するが本発明の場合には、2mm〜10mm程度が好ましい。
また、溝(32,34)の深さは、ピッチの1/5倍以上、3倍以下が好ましい。
なお、溝ピッチpおよび深さは、ロータ16の溝34とライナ18の溝32とで同じにするのが好ましいが、両者の溝32と34とで異なっていてもよい。
【0034】
また、以上の説明のように、ロータ16の外周面にこのような傾斜溝34を形成することにより、粉砕室を構成するロータ16とライナ18との間の間隙28に入り、ロータ16の傾斜溝34によって形成された凸部34d(図5(d)および(e)参照)へ衝突した被粉砕物粒子は、製品排出口22からブロアなどによって吸引されている空気の流れの方向とは逆の方向(原料供給口20側)へはじき飛ばされるため、粉砕室中に滞留する時間を長くとることができる。
【0035】
また、前述したように、ロータ16の外周面およびライナ18の内周面のいずれか一方の周面にのみ傾斜溝を形成した場合には、他方の周面は回転軸12の中心線12aに平行な溝にすることもできる。さらに、いずれか一方の周面または両方の周面を、回転軸12の中心線12a(長手方向)に対して同一または異なる傾斜角度で交差する複数の傾斜溝、すなわち、図7(a)に示すライナ18および図7(b)に示すロータ16のように正面視がメッシュ状となるような傾斜溝36にすることもできる。
なお、このような傾斜溝の形成方法は、特に制限はなく、周面に切削等により凹部を形成する方法または鋳造等により凸部を形成する方法など、公知の形成方法のいずれの方法も適用することができ、さらに、その際には必要に応じて耐摩耗処理をすることもできる。
ところで、本発明においても、粉砕室となるロータ16の外周面とライナ20の内周面の間隙28の間隔は、特に制限的ではなく、被粉砕物の種類や原料および製品の粒度分布に応じて適宜選択することができるが、本発明においては特に、その特徴的な傾斜溝の存在により、従来より大きくすることができ、最大で3mm幅に設定することができる。
【0036】
本発明の機械式粉砕装置は基本的に以上のように構成されるものであるが、以下にその作用を図1および図3〜図7に基づいて詳細に説明する。まず、製品排出口22に粉砕製品回収用フィルタを介して接続された吸引送風機(図示せず)を送風運転を開始し、原料供給口20から流入した空気が装置内を図1中左方から右方へ流れる空気流となる。次いで、ロータ16を図3中の矢印b方向に回転させる。次に、原料供給口20から所望量の原料粉体が連続的または断続的に供給される。すると、供給された原料粉体は空気流とともに吸引され、粉砕室であるロータ16とライナ18との間の間隙28に到達する。そして、傾斜溝32,34の両凸部の間での摩砕を受け、傾斜溝32,34の凸部面への衝突や凹部内に生じた渦流による凹部面への衝突を繰り返し、また互いに衝突を繰り返し、適度に粉砕されながら徐々に右方に移動し、粉砕製品となって製品排出口22から吸引、排出され、装置外で、粉砕製品回収用フィルタにより捕捉される。
【0037】
この粉砕過程において傾斜溝は、図4に示すように作用する。すなわち、図4において矢印で示したとおり、ロータ16の回転方向bは空気流の方向aと直交する方向となっているため、空気流に乗って、ロータ16とライナ18との間の間隙28に入った原料粉体粒子は回転方向bに流され、おおよそc方向に進行することになる。したがって、原料粉体粒子はライナ18の傾斜溝32やロータ16の傾斜溝34に、直接もしくはこれらの傾斜溝32や34に生じる渦流によって、引き込まれ、あるいは取り込まれ、または衝突して逆方向にはじき飛ばされ、空気流の方向aへの移動を妨げられる。このため、空気流の方向aへの円滑な移動が妨げられ、間隙28からなる粉砕室における滞留時間を長くすることができる。このように傾斜溝32や34が粉砕室内の原料粉体粒子の流れを妨げるように作用するため、粉砕室の容積(間隙28の間隔)を大きくとることができ(間隙の間隔が最大で3mm)、処理量を多くした場合でも、十分な粉砕時間を確保することができる。このように粉砕室の空間を広く取ることにより、傾斜溝32や34により生じる渦流に過度に激しい乱れや不規則な乱れを含ましめず、原料粉体粒子を緩やかに粉砕することができるので、粉砕室における滞留時間を長くとるにもかかわらず、原料粉体の過粉砕を防止することができる。なお、本発明の機械式粉砕装置10においては、吸引送風機による吸引力とロータ16の回転速度は、円滑な粉砕処理ができるように、粉砕される原料粉体(被粉砕物)の種類、粒度、処理量、ロータ16およびライナの寸法、形状、傾斜溝の形状、寸法、粉砕室となる間隙の間隔などに応じて適宜選択し、設定することが好ましい。例えば、ロータの直径約250mm、軸方向の長さ約250mmの機械式粉砕装置では、吸引送風機の風量が約4〜6m3/minで、ロータ16の回転速度は約6,000〜13,000rpmが適当である。
【0038】
【実施例】
(実施例1)
図1に示す構造の機械式粉砕装置10を用い、平均粒径が500μm の一成分トナーを原料粉体として、下記の条件で粉砕を行った。
ここで、ライナ18の内周面には、図3および4に示すように複数の傾斜溝32を形成し、その傾斜角度θを10度とした。一方、ロータ16の外周面には、その母線方向に平行な溝(以下、この溝を「平行溝」という)を形成した。さらに、これらの傾斜溝32と平行溝の断面形状はいずれも図5に示すとおりであり、傾斜溝32および平行溝とも溝のピッチは4mm、溝の深さは2mmに設定した。また、ロータ16の直径は242mm、長さは240mmで、ロータ16とライナ18との間隔は2mmとした。
この機械式粉砕装置10の製品排出口22には粉砕製品回収用フィルタを介して吸引用ブロワを接続し、原料トナーはスクリューフィーダにより、原料供給口20から供給した。
【0039】
この機械式粉砕装置10をロータ16の回転数10,000rpm 、吸引用ブロワの風量4m3/min で運転し、原料トナーの処理量(供給速度)を10、20および30kg/h と変えて、粉砕処理を行った。製品排出口22から排出された粉処理後の粉砕物は、平均細孔径約3μm の粉砕製品回収用フィルタにより粉砕製品として捕捉、回収した。
こうして得られた粉砕製品の平均粒子径を測定し、供給速度に対してプロットした結果を図8に示す。
【0040】
(比較例1)
また、比較例として、ライナ18の内周面を平行溝にした以外は実施例1とまったく同一の機械式粉砕装置(溝は特公平3−15489号公報に記載の装置と同様である。)を用い、実施例1と同一の条件で同様の粉砕を行った。その結果も図8に合わせて示す。
【0041】
図8から明らかなように、本発明の機械式粉砕装置を用いた場合の本発明例1には、比較例1と比べて平均粒子径が小さな粉砕物が得られることがわかる。また、本発明例1では、粉砕用の溝を傾斜させることによる機械式粉砕装置の動力の上昇や、粉砕温度の上昇は認められなかった。
【0042】
(実施例2および比較例2)
実施例2として実施例1と同一の機械式粉砕装置および比較例2として比較例1と同様の機械式粉砕装置を用い、原料トナーの処理量(供給速度)を10kg/h に固定し、ロータ16の回転数を10,000rpm 〜13,000rpm に変化させたほかは実施例1と同様にして、原料トナーを粉砕し、粉砕製品を得た。得られた粉砕製品の平均粒子径と粉砕製品に含まれている5μm 以下の粒子の体積割合を測定した。その結果を図9に示す。
図9から明らかなように、同じ平均粒子径の粉砕製品では、比較例2の粉砕装置による粉砕製品に比べ、本発明例2の機械式粉砕装置による粉砕製品のほうが5μm 以下の粒子の含有割合が小さかった。この結果から、本発明の機械式粉砕装置によれば、過粉砕が少なくなることがわかる。
【0043】
(実施例3、実施例4および比較例3)
図2に示す機械式粉砕装置30を用い、平均粒径が200μm の一成分トナーを原料粉体として、下記の条件で粉砕を行った。
ここで、実施例3としてロータ16の外周面には、図4および6に示すように複数の傾斜溝34を形成し、その傾斜角度θを10度とした。次いで、実施例4としてロータ16の外周面には、図7(b)に示すように複数の傾斜溝36をメッシュ状に形成し、交差する傾斜溝の角度θをロータ16の母線方向に対し±10度とした。比較例3としてロータ16の外周面には、その母線方向に平行な平行溝を形成した。一方、いずれの場合もライナ18の内周面にはその母線方向に平行な平行溝を形成した。さらに、これらの傾斜溝34および36と平行溝の溝の方向と直交する断面形状および寸法は、実施例1と同一とした。
【0044】
この機械式粉砕装置30をロータ16の回転数を10,000rpm 、11,000rpm 、12,000rpm と変え、吸引用ブロワの風量を4m3/min として運転し、原料トナーの処理量(供給速度)を10kg/h として、粉砕処理を行った。この他の粉砕条件および粉砕後の粉砕物は処理も実施例1と全く同一とした。こうして得られた粉砕製品の平均粒子径を測定し、ロータ回転数に対してプロットした結果を図10に示す。
【0045】
図10から明らかなように、本発明例3の機械式粉砕装置により粉砕した場合は、比較例3の機械式粉砕装置により粉砕した場合に比べて、いずれのロータ回転数においても、粒径の小さな粉砕製品が得られることがわかる。本発明例4の機械式粉砕装置により粉砕した場合には、比較例3との差が一層顕著となることがわかる。また、本発明例3および4でも、粉砕用の溝を傾斜させることによる機械式粉砕装置の動力の上昇や、粉砕温度の上昇は認められなかった。
【0046】
(実施例5)
図2に示す構造の機械式粉砕装置30を用い、最大粒子径2mmの一成分トナーを原料粉体として、下記の条件で粉砕を行った。
ここで、実施例5としてライナ18の内周面には、回転軸に平行な方向に複数の平行溝を形成し、その断面形状は一辺がロータ16の中心に向き、他辺がこの一辺と45度の角度をなし、ロータ16の回転方向後方が低くなる三角形状(特公平3−15489号公報に開示されたような)とした。
一方、ロータ16の外周面には、回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向とその逆方向に傾斜している溝の両者を設け、その傾斜角度をそれぞれ5度、10度、20度、45度とした。すなわち、図7(b)に示すロータ16のように正面図がメッシュ状となるような傾斜溝とした。
これらの平行溝および傾斜溝ともに溝のピッチは4mm、溝の深さは2mmに設定した。
また、ロータ16の直径は242mm、長さは240mmで、ロータ16とライナ18との間隔は2mmとした。
この機械式粉砕装置30の製品排出口22には粉砕製品回収用フィルタを介して吸引用ブロワを接続し、原料トナーはスクリューフィーダーにより、原料供給口20から供給した。
吸入用ブロワの風量4m3/min で運転し、原料トナーの処理量(供給速度20kg/h として、粉砕品の粒径が12μm になるようにロータ16の回転数を調節した。
【0047】
(比較例4)
また、比較例4として、ロータ16の外周面の溝傾斜角度を0度、すなわち回転軸と平行な溝を設けたロータ16でも同様な運転条件で試験を行った。
【0048】
原料トナーを平均粒径12μm に粉砕するためには、ロータ16の外周面の溝傾斜角度に応じてロータ16の回転数を以下のように調節した。
すなわち、傾斜角0度のときはロータ回転数を11,000rpm に、傾斜角5度のときはロータ回転数を10,500rpm に、傾斜角10度および20度のときはロータ回転数を10,000rpm に、傾斜角45度のときにはロータ回転数を9,800rpm に調節した。
こうして得られた粉砕品に含まれる18μm 以上の、いわゆる粗大粒子の体積割合とロータ溝の傾斜角度との関係をプロットした結果を図11に示す。また、粉砕品に含まれる8μm 以下の、いわゆる過粉砕粒子の体積割合とロータ溝の傾斜角度との関係をプロットした結果を図12に示す。
【0049】
図11および図12から明らかなように本発明例5の機械式粉砕装置により粉砕した場合は、比較例4の機械式粉砕装置により粉砕した場合に比べて、ロータ16の外周面の溝傾斜角度が5度から45度の範囲において、過粉砕防止と粗大粒子混入防止の両方の点での効果が大きいことが分かる。
【0050】
(実施例6)
図2に示す構造の機械式粉砕機30を用いて、最大粒子径2mmの一成分トナーを原料粉体として試験を行った。
ライナ18の内周面には、ロータ16の回転軸方向に平行な方向に複数の溝32を形成し、溝のピッチ4mm、溝の深さ2mm、図5(c)の角度αが45度、角度βが15度、32dが1mmである。
【0051】
一方ロータ16は、直径242mm、長さ240mmであり、回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に10度、またその逆方向に10度傾斜している溝を設け、その溝を切った方向に垂直な断面の形状が、図5(d)の角度δが45度、角度γが15度、34dが1.4mmで、溝のピッチ4mm、溝の深さ2mmのものを用いた。ライナ18とロータ16との間のすき間28は2mmとした。
【0052】
この装置30でロータ回転数10,000rpm 、吸引用ブロワの風量4m3/min 、原料供給速度10kg/h で目標平均粒径12μm として原料粉体の粉砕処理を行った。ただし、粉砕物はバグフィルタにより回収した。
得られた粉砕品の粒度を測定したところ、平均粒径が11.8μm 、18μm 以上の粒子を含む体積割合が0.8%、7μm 以下の粒子を含む体積割合が2.1%であった。
【0053】
(比較例5)
比較のため、ライナ18の内周面およびロータ16の外周面にロータ16の回転軸方向に平行な方向に、複数の溝32および34を形成し、溝32および34の断面形状を実施例5のライナ18のもの(特公平3−15489号公報に記載のもの)と同じにし、その他は実施例6と同一な装置で、実施例6と同一な条件で粉砕処理を行った。得られた粉砕品の平均粒径は12.8μm で、実施例6に比べ1μm 粗くなり、18μm 以上の粒子を含む体積割合は6.4%で、実施例6の8倍に増加し、7μm 以下の粒子を含む体積割合は3.6%で1.7倍に増加した。
【0054】
(実施例7)
ライナ18の溝の断面形状を図5(b)の角度αが60度、角度βが15度とし、それ以外は実施例6と同一な装置を用いて、同一な原料を同一な条件で処理した。得られた製品は、実施例6の製品と同様であり、比較例5に比べて、平均粒径が小さく、粒度分布がシャープであった。
【0055】
(実施例8)
ロータ16の溝34の溝を切った方向と垂直な断面の形状を、図5(e)の角度δが50度、角度γが15度で、それ以外は実施例6と同一な装置を用いて、同一な原料を同一な条件で処理した。得られた粉砕品は、実施例6の粉砕品と同様であり、比較例5にくらべ、平均粒径が小さく、粒度分布がシャープであった。
【0056】
以上、本発明の機械式粉砕装置について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定はされず、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良および変更を行ってもよいのはもちろんである。
【0057】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明によれば、ロータの外周面またはライナの内周面もしくはその両者に、ロータの回転軸に平行な方向に対し被粉砕物となる原料粉体の流れを妨げる方向に傾斜して形成された複数の溝を有していることから、これらの溝によりロータとライナとの間に形成される間隙からなる粉砕室における原料粉体の通過を妨げ、原料粉体の粉砕室内における滞留時間を長くすることができるので、粗大粒子を含まず、小さな平均粒径、例えば5〜15μm オーダーの平均粒径を持ち、粒度分布の幅が狭くてシャープな高品質な微粉体を得ることができる。
【0058】
また、本発明によれば、粗大粒子の発生が防止されると共に、緩やかな粉砕条件で粉砕されるため、過粉砕が防止され、必要以上に粒径の小さい、例えば5μm 以下あるいは数μm 以下の微粒子の発生を低減することができる。さらに、本発明によれば、粉砕室の容積を大きくできるため、処理量も多くすることができる。
従って、本発明の機械式粉砕装置は、樹脂およびそれを主成分として含む粉体の粉砕用として好適であり、特に、乾式トナーや粉体塗料の粉砕用として好適である。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る機械式粉砕装置の一実施例の断面模式図である。
【図2】本発明に係る機械式粉砕装置の別の実施例の断面模式図である。
【図3】図1に示す機械式粉砕装置に用いられるライナの一実施例の斜視図である。
【図4】本発明に係る機械式粉砕装置のロータまたはライナ上における傾斜溝の形成角度を説明するための模式図である。
【図5】(a)は、図1におけるV−V線に沿った、ロータおよびライナの溝中の流線の模式的なイメージを含む溝方向に直交する断面における部分断面矢視図であり、(b)および(c)は、各々(a)に示すライナの溝の、溝方向と直交する断面形状の一例を示す部分断面図であり、(d)および(e)は、各々(a)に示すロータの溝の、溝方向と直交する断面形状の一例を示す部分断面図であり、(f)は、ロータおよびライナの溝による被粉砕物の粉砕作用の一例を示す模式図であり、(g)は、ロータの溝中に生じる渦の一例を示す模式図である。
【図6】図1に示す機械式粉砕装置に用いられるロータの一実施例の斜視図である。
【図7】(a)および(b)は、それぞれ本発明の機械式粉砕装置に用いられるライナおよびロータの別の実施例の正面模式図である。
【図8】実施例1および比較例1の結果を示すグラフである。
【図9】実施例2および比較例2の結果を示すグラフである。
【図10】実施例3、実施例4および比較例3の結果を示すグラフである。
【図11】実施例5および比較例4の結果を示すグラフである。
【図12】実施例5および比較例4の結果を示すグラフである。
【図13】従来の回転型機械式粉砕装置の断面模式図である。
【図14】(a)、(b)、(c)および(d)は、それぞれ図13に示す従来の粉砕装置における回転子およびケーシングの各々別の構造を示す部分断面図である。
【図15】(a)および(b)は、それぞれ図13に示す従来の粉砕装置における回転子およびケーシングのさらに別の構造を示す部分断面図である。
【符号の説明】
10、30 機械式粉砕装置
11 ケーシング
12 回転軸
14 ロータユニット
16 ロータ
18 ライナ
20 原料供給口
22 製品排出口
24a,24b 軸受
26a,26b 側板
28 間隙
32,34,36 傾斜溝
32a,32b,34a,34b 傾斜溝の壁面
32c,34c 傾斜溝の底部
32d,34d 傾斜溝の凸部
32S,34S 主渦
α,β,γ,δ 傾斜溝の断面傾斜角
a 空気流の方向(回転軸に平行な方向)
b ロータの回転方向
c 粉砕粒子(被粉砕物)の移動方向[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a mechanical pulverization apparatus suitable for the production of a resin or a powder containing a resin as a main component, particularly, a dry pulverization process in the production of a dry toner or a powder coating material.
[0002]
[Prior art]
In the production of dry toners and powder coatings, dry mechanical pulverization is performed to adjust the particle size of the final product and the particle size distribution, and various mechanical pulverization devices have been proposed. Yes.
Conventionally, as a rotary mechanical pulverizer for finely pulverizing such an object to be pulverized, there are known pulverizers described in JP-A-59-105853 and JP-B-3-15489. As shown in FIG. 13, this
[0003]
In the
In this
[0004]
In such a
[0005]
Further, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-155628, as shown in FIGS. 15 (a) and 15 (b), the outer peripheral surface of the
[0006]
In addition, as a rotary mechanical crusher, for example, hard materials such as various minerals, ceramics, soybeans, stones, and gravel described in Japanese Patent Publication Nos. 4-12190 and 4-12191 are crushed. Pulverizer, Japanese Patent Publication Nos. 58-14822 and 58-1482 3 No. 6-36457, JP-B 61-36457 and JP-A 61-36459, a micro-pulverizer for obtaining ultra-fine particles on the order of several microns, and A pulverizing apparatus described in JP-A-5-184960 is known.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in resin or resin-based powder, more specifically, in dry toner and powder coating, etc., aiming for high quality, powder with smaller particle size and uniform particle size, that is, particle size distribution There is a demand for powders with a sharp width.
However, in the conventional mechanical pulverizer, when obtaining a pulverized product having a small particle size, the rotational speed of the rotor must be increased, and energy efficiency, bearing life, noise, vibration, and air exhaust temperature increase. This is a problem. In addition, there is a limit in increasing the number of rotations of the rotor, and there is a problem that the target particle size cannot be pulverized.
Also, for example, in the case of dry toner, particles that are excessively finer than the target particle size are removed by classification means to improve product quality, and the particle size distribution is adjusted. Since more particles that are excessively pulverized are generated, there are many unnecessary particles, resulting in a poor yield and a problem.
[0008]
In the
[0009]
In addition, in the mechanical crusher described in JP-A-7-155628, in addition to the concavo-convex portion parallel to the bus bar on the outer peripheral surface of the
[0010]
An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, a resin having a small particle size, free from coarse particles, and capable of producing a pulverized product having a sharp particle size distribution width with high efficiency. An object of the present invention is to provide a mechanical pulverizer suitable for finely pulverizing a powder containing a resin as a main component.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the present invention Mechanical grinding device Is supported by a rotating shaft and has a plurality of grooves formed on the outer peripheral surface thereof, and is fitted outside the rotor so as to have a desired gap from the outer peripheral surface of the rotor. A mechanical pulverizing apparatus for pulverizing an object to be crushed in the gap, the rotor Outer peripheral surface or The liner Of the inner peripheral surface At least one In addition, The groove As Inclined in a direction that hinders the flow of the object to be crushed relative to the direction parallel to the rotation axis. A first groove, and Inclined in the direction opposite to the direction that obstructs the flow of the object to be crushed with respect to the direction parallel to the rotation axis. Second groove Both are formed It is characterized by this.
[0012]
here Before It is preferable that an inclination angle of any one of the groove of the rotor and the groove of the liner with respect to the direction parallel to the rotation axis is not less than 5 degrees and less than 90 degrees.
[0013]
A direction in which the groove of the rotor obstructs the flow of the object to be ground with respect to a direction parallel to the rotation axis; And a second groove that is inclined in a direction opposite to a direction that obstructs the flow of the object to be crushed with respect to a direction parallel to the rotation axis. The inclination angle is preferably 5 degrees or more and 45 degrees or less. The cross-sectional shape of the groove in a direction perpendicular to the direction of the groove of the rotor is such that the front surface with respect to the rotation direction of the rotor is 30 degrees opposite to the rotation direction of the rotor with respect to the radial direction of the rotor. The rotor is inclined at an angle within a range of up to 30 degrees, and the rear surface with respect to the rotation direction of the rotor is from 30 degrees opposite to the rotation direction of the rotor with respect to the radial direction of the rotor. It is preferred to be inclined at an angle in the range of up to 70 degrees.
[0014]
Further, the groove of the liner is inclined in a direction that hinders the flow of the object to be pulverized with respect to a direction parallel to the rotation axis of the rotor. And a second groove that is inclined in a direction opposite to a direction that hinders the flow of the object to be pulverized with respect to a direction parallel to the rotation axis. The inclination angle is preferably 5 to 45 degrees. Further, the cross-sectional shape of the groove in a direction perpendicular to the direction of the groove of the liner is such that the front surface with respect to the rotation direction of the rotor is 30 degrees to 70 degrees in the rotation direction of the rotor with respect to the center direction of the rotor. The rear surface with respect to the rotation direction of the rotor is inclined at an angle within a range from 30 degrees in the direction opposite to the rotation direction of the rotor to 30 degrees in the rotation direction of the rotor. It is preferable to be inclined at an inner angle.
[0015]
[Action]
In the mechanical pulverization apparatus of the present invention, the raw material powder is finely pulverized in the pulverization chamber formed by the gap between the rotor and the liner, but is sucked from the product discharge port for discharging the product during operation, The air that flows in together with the raw material powder supplied from the raw material supply port flows in the direction of the rotor or liner bus, that is, in the direction parallel to the rotation axis of the rotor. The raw material powder that has entered the airflow receives a force in a direction perpendicular to the airflow by the rotation of the rotor, and flows in the rotation direction of the rotor. However, in the pulverizing apparatus of the present invention, a plurality of grooves inclined in the direction of the rotation axis are formed on the circumferential surface of the rotor or liner or both so as to hinder the flow in the direction in which the raw material powder flows. The pulverized particles that have entered the gap between the rotor and the liner have a reduced passage speed to the discharge port, and are blown to the supply port side by the convex portion of the groove of the rotor. Even if this space is kept wide, the time for the pulverized particles to stay in the pulverization chamber can be increased. For this reason, according to the present invention, it is possible to prevent the generation of excessive vortex flow and excessive collision, thereby preventing excessive pulverization and increasing the residence time of the pulverized particles, thereby reducing the particle diameter. At the same time, the generation of coarse particles can be prevented.
[0016]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the mechanical crusher according to the present invention will be described in detail based on preferred embodiments shown in the accompanying drawings, but the present invention is not limited thereto.
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an embodiment of the mechanical grinding device of the present invention. In these drawings, some hatching is omitted for simplification.
[0017]
As shown in the figure, a mechanical pulverizer (hereinafter referred to as a pulverizer) 10 is a horizontal pulverizer, and includes a
[0018]
In the
[0019]
The four
[0020]
A
[0021]
The basic structure of the
[0022]
In the
That is, as shown in FIG. 3, only the envelope of the inner peripheral surface of the
In the present invention, the direction parallel to the
[0023]
By the way, in the present invention, at least one of the
[0024]
Thus, the shape including the shape, width, depth, pitch, and the like of the groove 32 (hereinafter referred to as an inclined groove) 32 that is inclined with respect to the air flow direction a on the inner peripheral surface of the
[0025]
For example, FIGS. 5B and 5C show typical examples of the cross-sectional shape of the
5B and 5C, the
[0026]
As described above, by forming such an
[0027]
In the present invention, the inclined groove is not limited to the
[0028]
For example, FIGS. 5D and 5E show representative examples of the cross-sectional shape of the
5D and 5E, the bottom 34c of the
[0029]
The reason why the cross-sectional shapes of the
In the pulverizer of the present invention, in order to prevent an excessive increase in exhaust temperature, that is, an increase in pulverization temperature and an increase in pulverization power, the flow is not disturbed excessively by the rotation of the rotor, as shown in the schematic diagram shown in FIG. In addition, it is necessary to form vortices of appropriate strength in the
[0030]
Particles to be pulverized charged into the crushing
Considering the above pulverization process, a preferable groove cross-sectional shape is determined as follows.
[0031]
The
The
It is important that the vortices in the
[0032]
However, the
Here, the main vortex is a vortex that mainly gives a pulverizing action to the particles, and is indicated by reference numerals 32s and 34s in FIG. 5a (see FIG. 5g).
Further, when the inclination angle γ is increased in the rotation direction b, the vortex generated in the
For the same reason, the inclination angle β of the
[0033]
Next, a preferable pitch of the groove in the present invention will be described.
With the
The groove pitch p depends on the type of material to be crushed, the raw material particle size, the target product particle size, etc., but in the present invention, it is preferably about 2 mm to 10 mm.
Further, the depth of the grooves (32, 34) is preferably not less than 1/5 times and not more than 3 times the pitch.
The groove pitch p and the depth are preferably the same for the
[0034]
Further, as described above, by forming such an
[0035]
Further, as described above, when the inclined groove is formed only on one of the outer peripheral surface of the
In addition, there is no restriction | limiting in particular in the formation method of such an inclined groove, Any methods of a well-known formation method are applicable, such as the method of forming a recessed part by cutting etc. in a surrounding surface, or the method of forming a convex part by casting etc. Further, in that case, an anti-wear treatment can be performed as necessary.
By the way, also in the present invention, the gap between the outer peripheral surface of the
[0036]
The mechanical pulverizing apparatus of the present invention is basically configured as described above, and the operation thereof will be described below in detail with reference to FIGS. 1 and 3 to 7. First, a suction blower (not shown) connected to the
[0037]
In this grinding process, the inclined grooves act as shown in FIG. That is, as indicated by an arrow in FIG. 4, the rotation direction b of the
[0038]
【Example】
Example 1
Using the
Here, a plurality of
A suction blower was connected to the
[0039]
This
The average particle diameter of the pulverized product thus obtained was measured, and the results plotted against the supply rate are shown in FIG.
[0040]
(Comparative Example 1)
Further, as a comparative example, the mechanical crusher exactly the same as that of Example 1 except that the inner peripheral surface of the
[0041]
As is clear from FIG. 8, it can be seen that a pulverized product having a smaller average particle diameter than that of Comparative Example 1 is obtained in Invention Example 1 when the mechanical pulverization apparatus of the present invention is used. Further, in Example 1 of the present invention, no increase in the power of the mechanical pulverizer or increase in the pulverization temperature due to the inclination of the pulverization groove was observed.
[0042]
(Example 2 and Comparative Example 2)
As Example 2, the same mechanical pulverization apparatus as in Example 1 and as Comparative Example 2 the same mechanical pulverization apparatus as in Comparative Example 1, the raw toner processing amount (supply speed) was fixed at 10 kg / h, and the rotor The raw material toner was pulverized in the same manner as in Example 1 except that the number of revolutions of 16 was changed from 10,000 rpm to 13,000 rpm to obtain a pulverized product. The average particle diameter of the obtained pulverized product and the volume ratio of particles of 5 μm or less contained in the pulverized product were measured. The result is shown in FIG.
As is clear from FIG. 9, in the pulverized product having the same average particle size, the pulverized product obtained by the mechanical pulverizer of the present invention example 2 has a content ratio of particles of 5 μm or less as compared with the pulverized product obtained by the pulverizer of Comparative Example 2. Was small. From this result, it can be seen that according to the mechanical pulverizer of the present invention, excessive pulverization is reduced.
[0043]
(Example 3, Example 4 and Comparative Example 3)
Using the
Here, as Example 3, a plurality of
[0044]
In this
[0045]
As is clear from FIG. 10, when pulverized by the mechanical pulverizer of Example 3 of the present invention, the particle size of each rotor rotation number was larger than when pulverized by the mechanical pulverizer of Comparative Example 3. It can be seen that a small ground product is obtained. It can be seen that the difference from Comparative Example 3 becomes more prominent when pulverized by the mechanical pulverizer of Inventive Example 4. Also in Examples 3 and 4 of the present invention, no increase in the power of the mechanical pulverizer or increase in the pulverization temperature due to the inclination of the groove for pulverization was observed.
[0046]
(Example 5)
Using the
Here, as Example 5, a plurality of parallel grooves are formed in the inner peripheral surface of the
On the other hand, the outer peripheral surface of the
In both of these parallel grooves and inclined grooves, the groove pitch was set to 4 mm, and the groove depth was set to 2 mm.
The
A suction blower was connected to the
Air volume of the blower for suction 4m Three The rotational speed of the
[0047]
(Comparative Example 4)
Further, as Comparative Example 4, the test was performed under the same operating conditions even with the
[0048]
In order to pulverize the raw material toner to an average particle diameter of 12 μm, the number of rotations of the
That is, when the tilt angle is 0 degrees, the rotor rotational speed is 11,000 rpm, when the tilt angle is 5 degrees, the rotor rotational speed is 10,500 rpm, and when the tilt angles are 10 degrees and 20 degrees, the rotor rotational speed is 10, The rotor speed was adjusted to 9,800 rpm when the tilt angle was 45 degrees at 000 rpm.
FIG. 11 shows the result of plotting the relationship between the volume ratio of so-called coarse particles of 18 μm or more contained in the pulverized product thus obtained and the inclination angle of the rotor groove. FIG. 12 shows the result of plotting the relationship between the volume ratio of so-called excessively pulverized particles of 8 μm or less contained in the pulverized product and the inclination angle of the rotor groove.
[0049]
As is apparent from FIGS. 11 and 12, when the pulverization is performed by the mechanical pulverization apparatus of Example 5 of the present invention, the groove inclination angle of the outer peripheral surface of the
[0050]
(Example 6)
Using a
A plurality of
[0051]
On the other hand, the
[0052]
This
When the particle size of the obtained pulverized product was measured, the average particle size was 11.8 μm, the volume ratio including particles of 18 μm or more was 0.8%, and the volume ratio including particles of 7 μm or less was 2.1%. .
[0053]
(Comparative Example 5)
For comparison, a plurality of
[0054]
(Example 7)
The cross-sectional shape of the groove of the
[0055]
(Example 8)
The cross-sectional shape perpendicular to the groove cut direction of the
[0056]
Although the mechanical pulverization apparatus of the present invention has been described in detail above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various improvements and modifications may be made without departing from the scope of the present invention. Of course.
[0057]
【The invention's effect】
As described above in detail, according to the present invention, the flow of the raw material powder that becomes the material to be crushed in the direction parallel to the rotation axis of the rotor is hindered on the outer peripheral surface of the rotor and / or the inner peripheral surface of the liner. Since it has a plurality of grooves that are inclined in the direction, the grooves prevent the raw powder from passing through the crushing chamber formed by the gap formed between the rotor and the liner. The retention time in the pulverization chamber can be increased, so that it does not contain coarse particles, has a small average particle size, for example, an average particle size of the order of 5 to 15 μm, and has a narrow particle size distribution width and sharp high-quality fine powder You can get a body.
[0058]
In addition, according to the present invention, generation of coarse particles is prevented and pulverization is performed under mild pulverization conditions, so that excessive pulverization is prevented and the particle size is smaller than necessary, for example, 5 μm or less or several μm or less. The generation of fine particles can be reduced. Furthermore, according to the present invention, since the volume of the grinding chamber can be increased, the amount of processing can also be increased.
Therefore, the mechanical pulverization apparatus of the present invention is suitable for pulverization of resin and powder containing it as a main component, and particularly suitable for pulverization of dry toner and powder paint.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an embodiment of a mechanical grinding device according to the present invention.
FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of another embodiment of the mechanical grinding device according to the present invention.
FIG. 3 is a perspective view of an embodiment of a liner used in the mechanical crusher shown in FIG.
FIG. 4 is a schematic diagram for explaining the forming angle of the inclined groove on the rotor or liner of the mechanical crusher according to the present invention.
5 (a) is a partial cross-sectional arrow view in a cross section orthogonal to the groove direction including a schematic image of streamlines in the rotor and liner grooves along the line VV in FIG. 1. FIG. , (B) and (c) are partial cross-sectional views showing an example of a cross-sectional shape perpendicular to the groove direction of the groove of the liner shown in (a), and (d) and (e) are (a FIG. 6 is a partial cross-sectional view showing an example of a cross-sectional shape perpendicular to the groove direction of the groove of the rotor shown in FIG. (G) is a schematic diagram which shows an example of the vortex which arises in the groove | channel of a rotor.
6 is a perspective view of an embodiment of a rotor used in the mechanical crusher shown in FIG. 1. FIG.
FIGS. 7A and 7B are schematic front views of another embodiment of a liner and a rotor used in the mechanical crusher of the present invention, respectively.
8 is a graph showing the results of Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
9 is a graph showing the results of Example 2 and Comparative Example 2. FIG.
10 is a graph showing the results of Example 3, Example 4, and Comparative Example 3. FIG.
11 is a graph showing the results of Example 5 and Comparative Example 4. FIG.
12 is a graph showing the results of Example 5 and Comparative Example 4. FIG.
FIG. 13 is a schematic sectional view of a conventional rotary mechanical crusher.
14 (a), (b), (c) and (d) are partial sectional views showing different structures of a rotor and a casing in the conventional crusher shown in FIG. 13, respectively.
15 (a) and 15 (b) are partial cross-sectional views showing still another structure of the rotor and casing in the conventional crushing apparatus shown in FIG. 13, respectively.
[Explanation of symbols]
10, 30 Mechanical crusher
11 Casing
12 Rotating shaft
14 Rotor unit
16 Rotor
18 liner
20 Raw material supply port
22 Product outlet
24a, 24b Bearing
26a, 26b side plate
28 gap
32, 34, 36 inclined grooves
32a, 32b, 34a, 34b Wall surface of inclined groove
32c, 34c Bottom of inclined groove
32d, 34d Convex part of inclined groove
32S, 34S main vortex
α, β, γ, δ Section angle of inclined groove
a Direction of air flow (direction parallel to the rotation axis)
b Rotor rotation direction
c Movement direction of pulverized particles (object to be crushed)
Claims (6)
前記ロータの外周面または前記ライナの内周面の少なくとも一方に、前記溝として、前記回転軸に平行な方向に対し被粉砕物の流れを妨げる方向に傾斜している第1の溝、および前記回転軸に平行な方向に対し前記被粉砕物の流れを妨げる方向と逆方向に傾斜している第2の溝の両方が形成されていることを特徴とする機械式粉砕装置。A rotor that is supported by the rotating shaft and has a plurality of grooves formed on the outer peripheral surface thereof, and is fitted outside the rotor so as to have a desired gap from the outer peripheral surface of the rotor. A mechanical pulverizing apparatus for pulverizing an object to be crushed in the gap,
At least one of the outer or inner peripheral surface of the liner of the rotor, as the grooves, first grooves are inclined in the direction preventing the flow of material to be ground to a direction parallel to the rotation axis, and the A mechanical pulverizer characterized in that both of the second grooves that are inclined in the direction opposite to the direction that obstructs the flow of the object to be pulverized with respect to the direction parallel to the rotation axis are formed .
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