JP3885070B2

JP3885070B2 - 異形差筋アンカー

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Publication number: JP3885070B2
Application number: JP2004201340A
Authority: JP
Inventors: 樹谷崎; 富男菅
Original assignee: 株式会社ケー・エフ・シー; 富男菅
Priority date: 2004-07-08
Filing date: 2004-07-08
Publication date: 2007-02-21
Anticipated expiration: 2024-07-08
Also published as: JP2006022550A

Description

本発明はコンクリートのブロック塀建造工事や間仕切り工事、鉄筋出し土木工事などに使用される異形差筋アンカーに関する。

この種異形差筋アンカーとその製造法について、本出願人は既に特許第２８４１１８９号と特許第２９１１０３６号を提案した。

前者の特許第２８４１１８９号発明では、アンカースリーブ（Ｓ）の差し込み口筒部（１３）を異形鉄筋（Ｉ）の先端部へ差し込み套嵌させてかしめ付けることにより、その異形鉄筋（Ｉ）の両縦節（１１）を結ぶ直径線（Ｏ−Ｏ）とほぼ平行な２辺面（ａ）（ｂ）を備えた全体的な断面正偶数多角形に造形し、且つその断面正偶数多角形に造形した差し込み口筒部（１３）の平行な２辺面（ａ）（ｂ）を、上記異形鉄筋（Ｉ）における横節（１２）の隣り合う相互間と対応位置する個所での部分連続的にかしめ付けることにより、そのかしめ付け部分を上記横節（１２）へ係止する滑り止めキー（２４）（２５）として機能させるようになっている。

他方、後者の特許第２９１１０３６号発明ではアンカースリーブ（Ｓ）の基端部と異形鉄筋（Ｉ）の先端部とを摩擦圧接機（Ｆ）の使用により、その溶け出しバリ（２３）の外径寸法（Ｄ３）がアンカースリーブ（Ｓ）の外径寸法（Ｄ２）以内にとどまるよう摩擦圧接している。
特許第２８４１１８９号公報特許第２９１１０３６号公報特公平７−８８６６０号公報

ところが、上記特許第２８４１１８９号発明はあくまでもアンカースリーブ（Ｓ）の差し込み口筒部（１３）だけを、物理的に塑性変形させるかしめ付け方法であるため、その断面正偶数多角形の平行な２辺面（ａ）（ｂ）を引き続き異形鉄筋（Ｉ）における横節（１２）の隣り合う相互間と対応位置する個所でのスポット的なかしめ付けにより、その横節（１２）へ係止し得る滑り止めキー（２４）（２５）として機能させたとしても、横節（１２）の高さが例えばＤ１６の異形鉄筋（Ｉ）では、約０．７〜１．４mmであるに過ぎないことを考慮すると、その隣り合う相互間隙を上記スポット的なかしめ付けによって、隅々まで完全に埋め尽くし一体化することは困難であり、抜けないまでも、未だ軸線方向への相対的な滑り移動や径方向への振れ動き、その他のガタツキを生ずるおそれがある。

又、異形差筋アンカーの製造法として、向かい合う一対のかしめ加工金型（２０）（２１）から張り出すかしめ凸子（２２）（２３）により、異形鉄筋（Ｉ）における横節（１２）の隣り合う相互間と対応位置する個所を決め押すようになっているが、異形鉄筋（Ｉ）の先端部をカットする位置如何によって、そのアンカースリーブ（Ｓ）内の境界段部（１５）から横節（１２）までの距離が区々相違し、その横節（１２）の隣り合う相互間と対応位置する個所を、アンカースリーブ（Ｓ）の外部から正確に見定めることはできないため、そのかしめ付け状態の安定した高品質な異形差筋アンカーを容易に製造することも不可能である。

この点、特許第２９１１０３６号発明の場合上記のような特別のかしめ加工金型（２０）（２１）を用意する必要がなく、摩擦圧接機（Ｆ）を使用できる利点があると言えるが、あくまでもアンカースリーブ（Ｓ）の基端部と異形鉄筋（Ｉ）の先端部とを、突き合わせ状態のもとに摩擦圧接する方法であり、アンカースリーブ（Ｓ）を異形鉄筋（Ｉ）へ差し込み套嵌させていないため、引張り力や剪断力に弱く、異形差筋アンカーの使用状態に不安感を与える。

又、アンカースリーブ（Ｓ）と異形鉄筋（Ｉ）との完全な固相接合状態を得るためには、未だ分単位の長時間を要し、これを短縮すべく、回転速度や加圧力を高めると、溶け出しバリ（２３）が大きく張り出すことになる結果、その溶け出しバリ（２３）の爾後的な除去作業や、アンカースリーブ（Ｓ）又は異形鉄筋（Ｉ）に対する特別の予備加工を行なう必要があり、未だ効率良く安価に量産することもできない。

本発明はこのような課題の改良を目的としており、その目的を達成するために、請求項１では一定長さのコンクリート補強用異形棒鋼と、

その異形棒鋼と同種の金属素材から、基端側を上記異形棒鋼への差し込み口筒部とし、先端側を拡開口筒部として、その両口筒部の内径が相違する段付き穴形態又は仕切り盲形態に造形されると共に、拡開用割り溝が付与された上記拡開口筒部内へ、その拡開用コーンを部分的に圧入セットした一定長さのアンカースリーブとから成り、

そのアンカースリーブの差し込み口筒部を上記異形棒鋼の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異なる求心方向から全体的な放射対称分布型に点在することとなる合計３点を、そのうちの任意な１点が異形棒鋼のリブと対応合致する位置として、その１点づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする。

又、請求項２では一定長さのコンクリート補強用異形棒鋼と、

そのアンカースリーブの差し込み口筒部を上記異形棒鋼の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異形棒鋼のリブと対応合致する位置へ求心方向からの１点と、これから軸線方向へ一定距離だけ隔たる位置にあって、しかも上記求心方向と同じ求心方向からの少なくとも１点とを、その１点づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする。

請求項３では同じく一定長さのコンクリート補強用異形棒鋼と、

そのアンカースリーブの差し込み口筒部を上記異形棒鋼の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異形棒鋼のリブと対応合致する位置へ求心方向からの１点と、これから軸線方向へ一定距離だけ隔たる位置にあって、しかも上記求心方向と約１８０度に向かい合う求心方向からの１点とを、その１点づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする。

更に、請求項１、２又は３に従属する請求項４では、アンカースリーブの差し込み口筒部を異形棒鋼の先端部へ、その異形棒鋼における節の少なくとも２ピッチ分だけ差し込み套嵌させたことを特徴とする。

請求項１の上記構成によれば、アンカースリーブが異形棒鋼の先端部へ差し込み套嵌された状態にあり、その状態の同芯円に対して合計３点が全体的な放射対称分布型に点在し、しかもそのうちの任意な１点が異形棒鋼のリブと対応合致する位置として、その１点づつ各別にスポット溶接されているため、冒頭に述べた両公知発明の諸問題を悉く解決することができ、そのアンカースリーブと異形棒鋼とが軸線方向へ相対的に滑り移動しないことは勿論、径方向への振れ動きやその他のガタツキを生ずるおそれもなく、引張り力と剪断力との対抗強度に優れた異形差筋アンカーを得られる効果がある。

その場合、異形棒鋼のリブはその基底円周面から突出する円弧状の節と異なり、軸線方向に沿い延在する言わば直線形態として、その頂部の実質的な平坦面をなしているため、抵抗溶接機における電極治具の加圧平面と安定裡に密着しやすく、その電極加圧力と溶接電流を効果的に集中させることができ、優れた引張強度と安定な溶接品質の異形差筋アンカーを得られる効果もある。

又、請求項２や請求項３の構成でも、アンカースリーブの差し込み口筒部と異形棒鋼との接合面が、その異形棒鋼のリブと対応合致する位置での１点においてスポット溶接されているほか、これと別個な少なくとも１点がやはり異形棒鋼のリブと対応合致する位置にスポット溶接されているため、異形差筋アンカーとしての上記対抗強度がますます向上し、その太い製品において特に有効となる。そして、このことには請求項４の構成も役立つのである。

以下、図面に基いて本発明を詳述すると、その異形差筋アンカーの第１実施形態を示した図１〜５において、（Ｂ）は一定長さ（Ｌ１）（例えば約４２７mm）にカットされたコンクリート補強用の異形棒鋼（例えばＳＤ２９５Ａ）であり、ＪＳＩ規格の呼び名：Ｄ１０のそれとして、約１０mmの直径（Ｄ１）とその基底円周面（１０）から約０．６mmの一定高さ（Ｈ１）だけ各々突出するリブ（１１）並びに節（１２）を具備している。

この点、図例では軸線方向に沿って延在するリブ（１１）の向かい合う一対と、その相互間に一定ピッチ（Ｐ）（約６．５mm）を保って交叉する多数の節（１２）とが、所謂千鳥配列形態にある異形棒鋼（Ｂ）を示しているが、その千鳥配列形態に代る格子配列形態などとして交叉することもある。

他方、（Ａ）は一定長さ（Ｌ２）（例えば約４０mm）と外径（Ｄ２）（例えば約１４mm）を備えた円筒型のアンカースリーブであるが、その基端側の一定深さ（Ｇ１）（例えば約１７mm）分は上記異形棒鋼（Ｂ）への比較的薄肉（例えば約１．７mmの厚み）な差し込み口筒部（１３）として、又先端側の残余深さ分は比較的厚肉（例えば約２．８８mmの厚み）な拡開口筒部（１４）として、その両口筒（１３）（１４）の内径（ｄ１）（ｄ２）が相違する段付き穴形態（連通開口形態）に造形されている。

つまり、上記差し込み口筒部（１３）の内径（ｄ１）（例えば約１０．６mm）が拡開口筒部（１４）の内径（ｄ２）（例えば約８．２５mm）よりも大きな寸法として、異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌された時、その両口筒部（１３）（１４）内の境界段部（１５）が図４のように、上記異形棒鋼（Ｂ）の先端面と係止し、ストッパーとして機能し得るようになっている。

但し、その異形棒鋼（Ｂ）の先端面に係止するストッパーとなる限り、上記アンカースリーブ（Ａ）を図１と対応する図６の変形実施形態から明白なように、その差し込み口筒部（１３）と拡開口筒部（１４）とが境界壁部（１５ａ）を介して仕切り区分された盲形態に造形してもさしつかえない。その他の構成は図１のアンカースリーブ（Ａ）と実質的に同じである。

その場合、図１、６の何れのアンカースリーブ（Ａ）にあっても、先に例示した数値から確認できるように、その差し込み口筒部（１３）の一定深さ（Ｇ１）はこれを異形棒鋼（Ｂ）における節（１２）の少なくとも２ピッチ分（図例では約２．６ピッチ分）として、その異形棒鋼（Ｂ）への可及的に深く差し込み套嵌できるように寸法化し、アンカースリーブ（Ａ）と異形棒鋼（Ｂ）との相対的な振れ動きを防止することが好ましい。

（１６）は上記厚肉な拡開口筒部（１４）における先端側の外周面に賦形された多数の波状又は鋸歯状凹周溝であり、異形差筋アンカーとしての使用時にコンクリート面（Ｃ）へ喰い付き、そのアンカー効果を昂める。

又、（１７）は同じくアンカースリーブ（Ａ）の厚肉な拡開口筒部（１４）へ、その先端側から一定深さ（Ｇ２）（例えば約１９mm）だけ切り込まれた拡開用割り溝であり、図例のような十文字型や一文字型、その他の放射対称型に分布している。

このようなアンカースリーブ（Ａ）は上記異形棒鋼（Ｂ）と同種金属の丸鋼素材（例えばＳＷＲＣＨ８〜１０）から、段階的な冷間鍛造やその他の塑性加工によって容易に量産することができ、その最終工程において上記拡開用割り溝（１７）の切削加工を行なえば良い。

更に、（１８）は上記アンカースリーブ（Ａ）と同じ鋼塊（ＳＷＲＣＨ８〜１０）から、一定長さ（Ｌ３）（例えば約２３mm）の截頭円錐型をなす拡開用コーンであるが、その細い（例えば約７．５mmの直径）基端側は円柱状の圧入部（１９）として、アンカースリーブ（Ａ）の上記拡開口筒部（１４）内へ脱落不能に圧入セットされている。その圧入部（１９）の外周面には脱落防止のため、軸線方向への平行な凹凸条（図示省略）が賦形されてもいる。

そして、その拡開用コーン（１８）の残る太い（例えば約１１mmの直径）先端側は、上記拡開口筒部（１４）から一定長さ（Ｌ４）（例えば約１４．６mm）だけ張り出すセット状態にあり、これを拡開口筒部（１４）内へ強制的に没入させる如く、アンカースリーブ（Ａ）を相対的に進出移動させた時、そのアンカースリーブ（Ａ）の上記割り溝（１７）を備えた拡開口筒部（１４）が、拡開用コーン（１８）の楔作用により先端側から拡開して、コンクリート面（Ｃ）へ強固に喰い付く結果となる。

上記のようなアンカースリーブ（Ａ）と異形棒鋼（Ｂ）とを組み合わせ使用して、本発明の異形差筋アンカーを製造するに当っては、異形棒鋼（Ｂ）の先端部へアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を、その境界段部（１５）又は境界壁部（１５ａ）が異形棒鋼（Ｂ）の先端面と係止する規制状態に差し込み套嵌させた後、異なる求心方向（Ｆ１）（Ｆ２）（Ｆ３）から１点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）づつ各別にスポット溶接することにより、そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）との接合面を、その同芯円の全体的な放射対称分布型に点在することとなる合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）において、しかもそのうちの任意な１点（１）が異形棒鋼（Ｂ）の基底円周面（１０）から突出するリブ（１１）上に対応位置する関係として溶着一体化するのである。（Ｎ１）（Ｎ２）（Ｎ３）はその接合面の合計３個所へ、各別に形成された安定なナゲット（溶融金属の凝固跡）を示している。

即ち、図７はそのための単相交流式抵抗溶接機（Ｗ）を例示しており、これに取り付けられた上側電極治具（２０）と下側電極治具（２１）との相互間へ、予じめ異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌された準備状態にある上記アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を、図８〜１０のように挿入セットして、その両電極治具（２０）（２１）での挾める横架状態に位置決め保持する。

そのためには、図８、９に示唆するような電気絶縁性の第１、２ワーク（被溶接物）受け治具（２２）（２３）を上記溶接機（Ｗ）と別個な据付け台（図示省略）上へ、両電極治具（２０）（２１）と干渉しない関係状態に搭載して、その第１ワーク受け治具（２２）によりアンカースリーブ（Ａ）又はその拡開用コーン（１８）を受け止める一方、第２ワーク受け治具（２３）に受け持たれた異形棒鋼（Ｂ）を楔（２４）と圧縮コイルバネ（２５）により、そのアンカースリーブ（Ａ）に対する差し込み方向へ押圧付勢して、これらが軸線方向に沿って遊動したり、或いは空転したりしない位置決め固定状態に拘束する。

尚、上記差し込み方向への押圧付勢力によって、その異形棒鋼（Ｂ）の先端面をアンカースリーブ（Ａ）内の境界段部（１５）又は境界壁部（１５ａ）へ係止させ得る限り、上記楔（２４）と圧縮コイルバネ（２５）に代るエヤーシリンダーや電動シリンダーなどを用いて、その押圧付勢力を与えてもさしつかえない。

上記両電極治具（２０）（２１）は導電性に富む銅や銅合金から成り、その対応的な上下一対の電極治具ホルダー（２６）（２７）へ着脱・交換自在に取り付け使用され、固定状態の下側電極治具（２１）に対して上側電極治具（２０）が、その加圧軸（２８）と加圧シリンダー（エヤーシリンダー）（２９）により昇降作動されることとなる。

その場合、上側電極治具（２０）が言わばスポット溶接用として、狭小な加圧平面（３０）（好ましくは異形棒鋼（Ｂ）における節（１２）の一定ピッチ（Ｐ）と同等以下の直径（Ｄ３））を備えた截頭円錐型に棒状化されているに比し、下側電極治具（２１）は言わばプロジェクション溶接用として、上側電極治具（２０）よりも広大な加圧平面（３１）を有する平盤型に造形されており、その互いに溶接電流値（熱容量）の著しいアンバランスを生じる関係にある。

そこで、図８〜１０のように位置決め固定された挿入セット状態から、先ず上記加圧軸（２８）と加圧シリンダー（２９）により下降作動される上側電極治具（２０）と、固定状態にある下側電極治具（２１）との一対によって、上記異形棒鋼（Ｂ）の先端部に差し込み套嵌されているアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を挟み、強く加圧し乍ら瞬時に大電流を通すのである。

そうすれば、上側電極治具（２０）の狭小な加圧平面（３０）がアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を加圧する接点には、溶接電流が集中するため、図１１、１２のように上記異形棒鋼（Ｂ）と、アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）との接合面が溶着一体化され、その差し込み口筒部（１３）の外周面には上側電極治具（２０）での求心方向（Ｆ１）から１回打ちされた凹状加圧痕跡が１点（Ｓ１）だけ表出する結果となる。

つまり、アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）よりも厚肉側をなす異形棒鋼（Ｂ）の基底円周面（１０）が、これから突出したリブ（１１）上での部分的なプロジェクションとして機能し、そのプロジェクション部分に求心方向（Ｆ１）から上側電極治具（２０）の加圧力と溶接電流が集中するため、上記接合面の１個所に安定なナゲット（Ｎ１）が形成されるのである。

これに反して、下側電極治具（２１）の広大な加圧平面（３１）がアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を加圧する接点には、溶接電流が効果的に集中せず、上記プロジェクション部分以外への分流・拡散を生じるため、その異形棒鋼（Ｂ）との接合面には安定なナゲットが形成されず、異形差筋アンカーとしての使用に耐える強固な溶着状態を得ることができない。その差し込み口筒部（１３）の外周面に下側電極治具（２１）での凹状加圧痕跡が表出することもない。

そのため、第１回目での求心方向（Ｆ１）から上記１点（Ｓ１）がスポット溶接された異形差筋アンカーを、引き続き図１３、１４のように約１２０度（α）だけ一方向へ回動させ、同じくアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を上側電極治具（２０）と下側電極治具（２１）との一対によって挟み、第１回目での求心方向（Ｆ１）と交叉した別な求心方向（Ｆ２）から集中する上側電極治具（２０）の加圧力と溶接電流により、その異形棒鋼（Ｂ）との接合面を溶着一体化するのである。（Ｎ２）は茲に第２回目での各別な１個所として、その接合面に形成された安定なナゲット、（Ｓ２）は同じく差し込み口筒部（１３）の外周面に表出した上側電極治具（２０）での凹状加圧痕跡を示している。

第２回目として上記１点（Ｓ２）がスポット溶接された異形差筋アンカーを、その後図１５、１６のように再び約１２０度（α）だけ同じ一方向へ回動させて、やはりアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を上下一対の電極治具（２０）（２１）により挟み、第２回目での求心方向（Ｆ２）と交叉した更に別な求心方向（Ｆ３）から集中する上側電極治具（２０）の加圧力と溶接電流によって、その異形棒鋼（Ｂ）との接合面を溶着一体化する。（Ｎ３）は第３回目での更に各別な１個所として、その接合面に形成された安定なナゲット、（Ｓ３）は同じく差し込み口筒部（１３）に表出した上側電極治具（２０）での凹状加圧痕跡である。

このような第１〜３回のスポット溶接により、アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）との接合面が、その異なる求心方向（Ｆ１）（Ｆ２）（Ｆ３）から各別な１点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）づつの合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）において溶着一体化された異形差筋アンカーを、本発明の第１実施形態として図３〜５に示している。

その場合、図３、４と図１０〜１２に示す如く、上記合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）のうちの任意な１点（Ｓ１）は異形棒鋼（Ｂ）の基底円周面（１０）から突出するリブ（１１）上において、そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）とスポット溶接されている。

しかも、図５から明白なように、異形棒鋼（Ｂ）とその先端部へ差し込み口筒部（１３）が差し込み套嵌されたアンカースリーブ（Ａ）との実質的な同芯円に対して、上記合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）は全体的な放射対称分布型となる位置にスポット溶接されている。

そのため、上記異形棒鋼（Ｂ）の先端部にアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）が差し込み套嵌されているとしても、その異形棒鋼（Ｂ）におけるリブ（１１）の配列形態は節（１２）のそれと異なって、アンカースリーブ（Ａ）の外部から一目瞭然に看取することができる。その結果、上記第１、２ワーク受け治具（２２）（２３）への挿入セット時、その両電極治具（２０）（２１）による挟み加圧位置を正確に決定し得ることとなり、これを位置決め基準として、上記した約１２０度（α）の回動作業も容易に正しく行なえるのである。

又、異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）はその基底円周面（１０）から突出する円弧状の節（１２）と異なり、軸線方向に沿い延在する言わば直線形態として、その頂部の実質的な平坦面をなしているため、特に上側電極治具（２０）の狭小な加圧平面（３０）と安定裡に密着しやすく、その上側電極治具（２０）の加圧力と溶接電流を上記接合面へロスなく高密度に集中させることができ、その効果的な熱膨張作用により、全体的な放射対称分布型をなす合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）での溶着状態とも相俟って、引張強度に優れた異形差筋アンカーを得られることになる。

因みに、先に例示した数値のアンカースリーブ（Ａ）と異形棒鋼（Ｂ）とから、その第１実施形態の異形差筋アンカーを製造するに当り、図７のような定格容量：７５ＫＶＡ、最大加圧力：１，０００Ｋｇｆ、３０，０００Ａの単相交流式抵抗溶接機（Ｗ）を使用し、これに上記狭小な加圧平面（３０）の截頭円錐型上側電極治具（２０）と、広大な加圧平面（３１）の平盤型下側電極治具（２１）を取り付けて、エアー加圧力：３．５Ｋｇ／ｃｍ（約７００Ｋｇｆ）、通電時間：２５サイクル、溶接電流：１６，８００Ａのもとに、第１〜３回のスポット溶接を行なった結果、引張強度が約４．８トンの異形差筋アンカーを得ることができた。

次に、図１７〜２０は先の図３〜５に対応する本発明の第２実施形態として、上記第１実施形態と同じ数値のアンカースリーブ（Ａ）並びに異形棒鋼（Ｂ）から成る異形差筋アンカーを示しており、これではアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）が異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ、その異形棒鋼（Ｂ）における節（１２）の約２．６ピッチ分だけ深く差し込み套嵌された状態にある。

又、この第２実施形態ではアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）との接合面を第１、２回のスポット溶接により、その異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）上に対応位置する１点（Ｓ１）（Ｓ２）づつの合計２点（Ｓ１）（Ｓ２）として各別に溶着一体化している。

つまり、そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）との接合面を、先ず上側電極治具（２０）により第１回目での求心方向（Ｆ１）から１点（Ｓ１）において溶着一体化した後、その異形差筋アンカーを一旦軸線方向に沿って一定距離（Ｙ）だけ移動させ、引き続き同じ求心方向（Ｆ２）からの上側電極治具（２０）により、先の１点（Ｓ１）から隔たる位置での別個な１点（Ｓ２）において溶着一体化している。そのため、第１、２回の各別にスポット溶接された合計２点（Ｓ１）（Ｓ２）が、何れも異形棒鋼（Ｂ）における同じリブ（１１）上での並列状態に分布する結果となっている。

その場合、第１、２回の溶接順序は問わず、上記軸線方向に沿う移動距離（Ｙ）も節（１２）のピッチと関係なく、任意の数値に選定できるが、これを特に節（１２）の一定ピッチ（Ｐ）とほぼ等しい数値に設定することが望ましい。一層安定なナゲット（Ｎ１）（Ｎ２）の形成により、引張強度に優れた異形差筋アンカーを製造できるからである。

尚、図１９に示す如く、下側電極治具（２１）としてはアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と対応する円弧状の加圧凹曲面（３１ａ）が切り欠かれた平盤型を使用することもでき、その加圧凹曲面（３１ａ）はやはり上側電極治具（２０）の加圧平面（３０）に比し広大であって、溶接電流値（熱容量）のアンバランスを生じる相関々係上、これにより上記差し込み口筒部（１３）を加圧する接点には、上記第１実施形態の製造法と同じく、溶接電流が効果的に集中せず、異形差筋アンカーとしての使用に耐え得る安定・強固なナゲットが形成されない。

又、図２１〜２４は同じく図３〜５に対応する本発明の第３実施形態を示しており、この異形差筋アンカーでもアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）が異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ、その異形棒鋼（Ｂ）における節（１２）の約２．６ピッチ分だけ、やはり深く差し込み套嵌されている。

そして、そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）との接合面を、上記第２実施形態の製造法に準じ、第１、２回のスポット溶接として、先ず上側電極治具（２０）により第１回目での求心方向（Ｆ１）から、その異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）と対応合致する位置において、１点（Ｓ１）を溶着一体化した後、その異形差筋アンカーを一旦軸線方向に沿って一定距離（Ｙ）だけ移動させ、しかも約１８０度（β）だけ回動させて、引き続き上記求心方向（Ｆ１）と向かい合う求心方向（Ｆ２）からの上側電極治具（２０）により、先の１点（Ｓ１）と向かい合う異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）上へ別個な１点（Ｓ２）を溶着一体化している。

これによれば、第１、２回の各別なスポット溶接を行なった結果、上記アンカースリーブ（Ａ）における差し込み口筒部（１３）の外周面には上側電極治具（２０）での凹状加圧痕跡が、向かい合う２点（Ｓ１）（Ｓ２）として表出すると共に、上記接合面の合計２個所にはこれらと対応位置する安定なナゲット（Ｎ１）（Ｎ２）が形成されることとなる。

このような第１、２回目での向かい合う合計２点（Ｓ１）（Ｓ２）を異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）上へ各別にスポット溶接する際、上記軸線方向に沿う移動距離（Ｙ）としては節（１２）の一定ピッチ（Ｐ）とほぼ等しい数値に設定することが好ましい。引張強度のますます向上した異形差筋アンカーを得られるからである。但し、上記第１、２回の溶接順序は問わず、作業性を考慮して自由に決定することができる。

尚、第２、３実施形態におけるその他の構成は図１〜１６の上記第１実施形態と実質的に同一であるため、その図１７〜２４に図１〜１６との対応符号を記入するにとどめて、その詳細な説明を省略する。

上記第１〜３実施形態の何れにあっても、本発明の異形差筋アンカーを製造するために組み合わせ使用される異形棒鋼（Ｂ）とアンカースリーブ（Ａ）とは、その厚みに大差があり、熱容量（溶接電流値）に著しいアンバランスを生じる関係上、従来からの常識によれば、これらをスポット溶接する方法は到底考えられない。

ところが、上記第１実施形態の試験結果によれば、アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と異形棒鋼（Ｂ）とは実質上同芯円での嵌合状態にあって、その厚肉側をなす異形棒鋼（Ｂ）の基底円周面（１０）が、これから突出したリブ（１１）上での部分的なプロジェクションとして機能し、この部分に集中する両電極治具（２０）（２１）の加圧力が、アンカースリーブ（Ａ）における差し込み口筒部（１３）との接触状態を高密度に保つほか、同じくプロジェクション部分に集中する上側電極治具（２０）の溶接電流が、薄肉側をなすアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）と効果的にバランスして、そのプロジェクション部分が通電時間の経過に連れて軟化・圧潰され、上記差し込み口筒部（１３）との接合面に安定なナゲット（Ｎ１）（Ｎ２）を形成することになるため、そのアンカースリーブ（Ａ）と異形棒鋼（Ｂ）とを支障なくスポット溶接することができたものと考えられる。

その意味では、このような溶接法をプロジェクション溶接と言ってもさしつかえないが、本発明の場合従来のプロジェクション溶接と異なり、厚肉側の被溶接物（厚板）から薄肉側の被溶接物（薄板）に向かってプロジェクションを特別に打ち出し加工する必要がなく、しかも第１〜３実施形態の場合アンカースリーブ（Ａ）における差し込み口筒部（１３）の外周面には、截頭円錐型の上側電極治具（２０）による凹状加圧痕跡が表出することになるため、プロジェクション溶接と言うよりもむしろスポット溶接に該当する。

更に言えば、異形棒鋼（Ｂ）とその先端部へ差し込み套嵌されたアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）とは、実質上同芯円をなすため、たとえ異形棒鋼（Ｂ）の直径（Ｄ１）が大小変化しても、その熱容量（溶接電流値）はアンバランスにならず、常時ほぼ一定のバランス状態に保たれる関係上、図７のような同じ抵抗溶接機（Ｗ）と電極治具（２０）（２１）を使用し、しかも同じエアー加圧力や通電時間、溶接電流などの溶接条件下において、その直径（Ｄ１）の相違変化した異形棒鋼（Ｂ）とアンカースリーブ（Ａ）とから成る各種異形差筋アンカーを支障なく製造することができる。

つまり、上記第１〜３実施形態では何れもＪＩＳ規格の呼び名：Ｄ１０の異形棒鋼（Ｂ）と、これに対応する太さの円筒型アンカースリーブ（Ａ）とから成る異形差筋アンカーを代表例に挙げて、その数値に基き説明したが、ＪＩＳ規格の呼び名：Ｄ１３やＤ１６などの異形棒鋼（Ｂ）とこれに対応する太さのアンカースリーブ（Ａ）とから成る異形差筋アンカーについても、本発明を適用実施できる意味である。

尚、異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ予じめアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を差し込み套嵌させておき、このような準備状態において抵抗溶接機（Ｗ）の第１、２ワーク受け治具（２２）（２３）へ挿入セット作業する旨を上記したが、その作業順序としてはアンカースリーブ（Ａ）のみを先に第１、２ワーク受け治具（２２）（２３）へ挿入セットして、その位置決め固定状態に保ち、このようなアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）へその後、異形棒鋼（Ｂ）の先端部を人手や自動機械力により、差し込み套嵌させてもさしつかえない。

上記のように製造された本発明の異形差筋アンカーは、例えばコンクリートブロック塀の建造工事において、コンクリート面（Ｃ）へ穿孔ドリルにより加工された埋込み穴（３２）へ、そのアンカースリーブ（Ａ）が図２５のように埋没する状態として挿入使用される。

そして、その後コンクリート面（Ｃ）から露出している異形棒鋼（Ｂ）を、ハンマーなどの叩打工具（３３）によって打ち込むのであり、そうすれば上記埋込み穴（３２）の底部に突っ張り制止される拡開用コーン（１８）と相対して、その異形棒鋼（Ｂ）と一体をなすアンカースリーブ（Ａ）が進出移動するため、そのアンカースリーブ（Ａ）が図２６のように先端側から拡開変形して、コンクリート面（Ｃ）へ離脱不能に喰い付き固定することとなり、上記コンクリートブロック塀の強固な骨格を形作る。

その場合、上記アンカースリーブ（Ａ）は異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌されており、その差し込み口筒部（１３）において異形棒鋼（Ｂ）とスポット溶接されているため、上記作業過程での叩打力が異形棒鋼（Ｂ）の軸線方向に沿って正しく付加されなかったり、又コンクリートブロック塀などの補強骨格として使用中に、その径方向から繰り返し風圧などの剪断力を受けたりしても、上記アンカースリーブ（Ａ）と異形棒鋼（Ｂ）との相対的な振れ動きを生ずるおそれがなく、まして軸線方向に沿って滑り移動したり、抜けたりするおそれは皆無である。

本発明に係る異形差筋アンカーの第１実施形態を示すアンカースリーブと異形棒鋼との分解側面図である。図１の２−２線断面図である。図１の異形差筋アンカーを示す平面図である。図３の４−４線断面図である。図４の５−５線に沿う拡大断面図である。アンカースリーブの変形実施形態を示す半欠截断面図である。第１実施形態の製造に使用した抵抗溶接機を示す側面図である。アンカースリーブと異形棒鋼との溶接準備状態を示す側面図である。図８の平面図である。図８の１０−１０線に沿う拡大断面図である。アンカースリーブと異形棒鋼との第１回溶接工程を示す側断面図である。図１１の１２−１２線に沿う拡大断面図である。図１２から異形差筋アンカーを約１２０度だけ回動させた状態の断面図である。第２回の溶接工程を示す断面図である。図１４から異形差筋アンカーを更に約１２０度だけ回動させた状態の断面図である。第３回の溶接工程を示す断面図である。本発明に係る異形差筋アンカーの第２実施形態を示す平面図である。図１７の１８−１８線断面図である。第２実施形態におけるアンカースリーブと異形棒鋼との溶接準備状態を示す断面図である。図１８の２０−２０線に沿う拡大断面図である。本発明に係る異形差筋アンカーの第３実施形態を示す平面図である。図２１の２２−２２線断面図である。図２２の２３−２３線に沿う拡大断面図である。図２２の２４−２４線に沿う拡大断面図である。異形差筋アンカーの埋め込み使用過程を示す説明図である。図２５に続く埋め込み完了状態を示す説明図である。

符号の説明

（１０）・基底円周面
（１１）・リブ
（１２）・節
（１３）・差し込み口筒部
（１４）・拡開口筒部
（１５）・境界段部
（１５ａ）・境界壁部
（１７）・拡開用割り溝
（１８）・拡開用コーン
（１９）・圧入部
（２０）（２１）・電極治具
（２２）・（２３）・ワーク受け治具
（２６）（２７）・電極治具ホルダー（プラテン）
（２８）・加圧軸
（２９）・加圧シリンダー
（３０）（３１）（３１ａ）・加圧平面
（Ａ）・アンカースリーブ
（Ｂ）・異形棒鋼
（Ｃ）・コンクリート面
（Ｆ１）（Ｆ２）（Ｆ３）・求心方向
（Ｗ）・抵抗溶接機
（Ｙ）・移動距離
（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）（Ｓ４）・凹状加圧痕跡
（Ｎ１）（Ｎ２）（Ｎ３）（Ｎ４）・ナゲット
（ｄ１）（ｄ２）・内径
（Ｌ１）（Ｌ２）・長さ
（Ｐ）・節のピッチ
（α）（β）・回動角度

Claims

一定長さ（Ｌ１）のコンクリート補強用異形棒鋼（Ｂ）と、
その異形棒鋼（Ｂ）と同種の金属素材から、基端側を上記異形棒鋼（Ｂ）への差し込み口筒部（１３）とし、先端側を拡開口筒部（１４）として、その両口筒部（１３）（１４）の内径（ｄ１）（ｄ２）が相違する段付き穴形態又は仕切り盲形態に造形されると共に、拡開用割り溝（１７）が付与された上記拡開口筒部（１４）内へ、その拡開用コーン（１８）を部分的に圧入セットした一定長さ（Ｌ２）のアンカースリーブ（Ａ）とから成り、
そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を上記異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異なる求心方向（Ｆ１）（Ｆ２）（Ｆ３）から全体的な放射対称分布型に点在することとなる合計３点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）を、そのうちの任意な１点（Ｓ１）が異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）と対応合致する位置として、その１点（Ｓ１）（Ｓ２）（Ｓ３）づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする異形差筋アンカー。
一定長さ（Ｌ１）のコンクリート補強用異形棒鋼（Ｂ）と、
その異形棒鋼（Ｂ）と同種の金属素材から、基端側を上記異形棒鋼（Ｂ）への差し込み口筒部（１３）とし、先端側を拡開口筒部（１４）として、その両口筒部（１３）（１４）の内径（ｄ１）（ｄ２）が相違する段付き穴形態又は仕切り盲形態に造形されると共に、拡開用割り溝（１７）が付与された上記拡開口筒部（１４）内へ、その拡開用コーン（１８）を部分的に圧入セットした一定長さ（Ｌ２）のアンカースリーブ（Ａ）とから成り、
そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を上記異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）と対応合致する位置へ求心方向（Ｆ１）からの１点（Ｓ１）と、これから軸線方向へ一定距離（Ｙ）だけ隔たる位置にあって、しかも上記求心方向（Ｆ１）と同じ求心方向（Ｆ２）からの少なくとも１点（Ｓ２）とを、その１点（Ｓ１）（Ｓ２）づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする異形差筋アンカー。
一定長さ（Ｌ１）のコンクリート補強用異形棒鋼（Ｂ）と、
その異形棒鋼（Ｂ）と同種の金属素材から、基端側を上記異形棒鋼（Ｂ）への差し込み口筒部（１３）とし、先端側を拡開口筒部（１４）として、その両口筒部（１３）（１４）の内径（ｄ１）（ｄ２）が相違する段付き穴形態又は仕切り盲形態に造形されると共に、拡開用割り溝（１７）が付与された上記拡開口筒部（１４）内へ、その拡開用コーン（１８）を部分的に圧入セットした一定長さ（Ｌ２）のアンカースリーブ（Ａ）とから成り、
そのアンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を上記異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ差し込み套嵌させた状態において、その異形棒鋼（Ｂ）のリブ（１１）と対応合致する位置へ求心方向（Ｆ１）からの１点（Ｓ１）と、これから軸線方向へ一定距離（Ｙ）だけ隔たる位置にあって、しかも上記求心方向（Ｆ１）と約１８０度（β）に向かい合う求心方向（Ｆ２）からの１点（Ｓ２）とを、その１点（Ｓ１）（Ｓ２）づつ各別にスポット溶接したことを特徴とする異形差筋アンカー。
アンカースリーブ（Ａ）の差し込み口筒部（１３）を異形棒鋼（Ｂ）の先端部へ、その異形棒鋼（Ｂ）における節（１２）の少なくとも２ピッチ分だけ差し込み套嵌させたことを特徴とする請求項１、２又は３記載の異形差筋アンカー。