JP3873276B2 - 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3873276B2 JP3873276B2 JP2002059956A JP2002059956A JP3873276B2 JP 3873276 B2 JP3873276 B2 JP 3873276B2 JP 2002059956 A JP2002059956 A JP 2002059956A JP 2002059956 A JP2002059956 A JP 2002059956A JP 3873276 B2 JP3873276 B2 JP 3873276B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard coating
- coating layer
- layer
- cutting
- cemented carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、硬質被覆層がすぐれた放熱性を有し、したがって特に各種の鋼や鋳鉄などの高熱発生を伴う高速切削加工で、硬質被覆層が過熱されることがなくなることから、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するようになる表面被覆超硬合金製切削工具(以下、被覆超硬工具という)に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
一般に、被覆超硬工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、また前記スローアウエイチップを着脱自在に取り付けて前記ソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うスローアウエイエンドミル工具などが知られている。
【0003】
また、被覆超硬工具として、炭化タングステン(以下、WCで示す)基超硬合金または炭窒化チタン(以下、TiCNで示す)基サーメットからなる基体(以下、これらを総称して超硬基体と云う)の表面に、組成式:(AlZTi1-Z )N(ただし、原子比で、Zは0.45〜0.75を示す)を満足するAlとTiの複合窒化物[以下、(Al,Ti)Nで示す]層からなる硬質被覆層を5〜20μmの平均層厚で蒸着形成してなる被覆超硬工具が知られており、これが各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削加工に用いられることも良く知られるところである。
【0004】
さらに、上記の被覆超硬工具が、例えば図2に概略説明図で示される物理蒸着装置の1種であるアークイオンプレーティング装置に上記の超硬基体を装入し、ヒータで装置内を、例えば500℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を有するAl−Ti合金がセットされたカソード電極(蒸発源)との間に、例えば電流:90Aの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば2Paの反応雰囲気とし、一方上記超硬基体には、例えば−100Vのバイアス電圧を印加した条件で、前記超硬合金基体の表面に、上記(Al,Ti)N層からなる硬質被覆層を蒸着することにより製造されることも知られている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
切削加工技術分野において、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化は常に変らぬ課題であり、これに伴って、切削加工装置の高性能化とも相俟って、切削加工は一段と高速化する傾向にあるが、上記の従来被覆超硬工具においては、これを通常の切削加工条件で用いた場合には問題はないが、これを高い発熱を伴う高速切削条件で用いた場合には、硬質被覆層の熱伝導性が相対的に低いものであるあることから、切削時に発生する高熱によって過熱され、かなりの温度上昇が避けられず、この結果摩耗進行が促進され、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0006】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具を開発すべく、上記の従来被覆超硬工具を構成する硬質被覆層に着目し、研究を行った結果、
例えば図1(a)に概略平面図で、同(b)に概略正面図に示される(Al,Ti)N層形成用アークイオンプレーティング装置と炭化タングステン(以下、WCで示す)層形成用マグネトロンスパッタリング装置を併設した蒸着装置を用い、超硬基体の表面に、(Al,Ti)N層とWC層の交互多重積層からなり、かつ前記(Al,Ti)N層の個々の平均層厚を0.5〜1μm、前記WC層の個々の平均層厚を0.1〜0.5μmとした硬質被覆層を蒸着形成すると、この結果の硬質被覆層を蒸着形成した被覆超硬工具においては、前記硬質被覆層が前記(Al,Ti)N層のもつすぐれた高温硬さおよび耐熱性を具備した上で、高熱伝導性を有する前記WC層により高い放熱性を発揮し、高速切削時に発生する高熱による過熱が防止されることから、硬質被覆層の摩耗進行が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するようになる、という研究結果を得たのである。
【0007】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、超硬基体の表面に、5〜20μmの全体平均層厚を有する硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆超硬工具において、前記硬質被覆層を、
0.5〜1μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(AlXTi1-X )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.75を示す)を満足する(Al,Ti)N層と、
0.1〜0.5μmの平均層厚を有するWC層との交互多重積層、
で構成してなる、高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【0008】
つぎに、この発明の被覆超硬工具の硬質被覆層の平均層厚、前記硬質被覆層を構成する交互多重積層における(Al,Ti)N層の組成および個々の平均層厚、さらにWC層の個々の平均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。
(a)(Al,Ti)N層の組成
(Al,Ti)N層におけるAlは、高靭性を有するTiN層の高温硬さおよび耐熱性(高温特性)を向上させる目的で含有するものであり、したがってAlの割合(X)がTiとの合量に占める割合(原子比)で0.45未満では所望のすぐれた高温特性を確保することができず、一方その割合が同じく0.75を越えると、Tiの割合が低くなり過ぎて、急激に靭性が低下し、切刃にチッピング(微小欠け)などが発生し易くなることから、その割合を0.45〜0.75と定めた。
【0009】
(b)交互多重積層の個々の平均層厚
交互多重積層は、上記の通り(Al,Ti)N層とWC層の交互多重積層で構成することにより(Al,Ti)N層のもつすぐれた高温硬さと耐熱性を具備した上で、高い熱伝導性を有するWC層によるすぐれた放熱性を発揮するようになるが、前記(Al,Ti)N層の個々の平均層厚が0.5μm未満では前記(Al,Ti)N層のもつ上記の特性を硬質被覆層に十分に具備せしめることができず、また前記WC層の個々の平均層厚が0.1μm未満でも硬質被覆層の放熱性は不十分なものとなり、一方前記(Al,Ti)N層の個々の平均層厚が1μmを越えると、前記WC層による硬質被覆層の放熱性に低下傾向が現れるようになり、また前記WC層の個々の平均層厚が0.5μmを越えると、硬質被覆層の(Al,Ti)N層によってもたらされる高温硬さと耐熱性が低下し、摩耗進行が促進されるようになることから、それぞれの個々の平均層厚を、(Al,Ti)N層:0.5〜1μm、WC層:0.1〜0.5μmと定めた。
【0010】
(4)硬質被覆層の全体平均層厚
その全体平均層厚が5μm未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が20μmを越えると、硬質被覆層にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を5〜20μmと定めた。
【0011】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の被覆超硬工具を実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも1〜3μmの平均粒径を有するWC粉末、TiC粉末、ZrC粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr3 C2 粉末、TiN粉末、TaN粉末、およびCo粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、ボールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、100MPa の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を6Paの真空中、温度:1400℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.03のホーニング加工を施してISO規格・CNMG120408のチップ形状をもったWC基超硬合金製の超硬基体A1〜A10を形成した。
【0012】
また、原料粉末として、いずれも0.5〜2μmの平均粒径を有するTiCN(重量比でTiC/TiN=50/50)粉末、Mo2 C粉末、ZrC粉末、NbC粉末、TaC粉末、WC粉末、Co粉末、およびNi粉末を用意し、これら原料粉末を、表2に示される配合組成に配合し、ボールミルで24時間湿式混合し、乾燥した後、100MPaの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を2kPaの窒素雰囲気中、温度:1500℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にR:0.03のホーニング加工を施してISO規格・CNMG120408のチップ形状をもったTiCN系サーメット製の超硬基体B1〜B6を形成した。
【0013】
ついで、上記の超硬基体A1〜A10およびB1〜B6のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図1に示されるアークイオンプレーティング装置とマグネトロンスパッタリング装置を併設した蒸着装置内の回転テーブル上に外周部に沿って装着し、一方側の前記アークイオンプレーティング装置のカソード電極(蒸発源)として、種々の成分組成をもったAl−Ti合金、他方側のマグネトロンスパッタリング装置のターゲット(蒸発源)としてWC焼結体を装着し、またボンバート洗浄用金属Tiも装着し、まず装置内を排気して0.5Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Tiとアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬基体表面をTiボンバート洗浄し、ついで交互多重積層のうちの(Al,Ti)N層を形成する場合には、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して2Paの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬基体に−100Vの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極とアノード電極との間に90Aの電流を流してアーク放電を発生させ、また同WC層を形成する場合には、装置内にArガスを導入して0.3Paの不活性雰囲気とすると共に、WC焼結体のターゲットにパルス電源を用いて10A、430Vのパルス電圧を印加してWCをスパッタし、前記(Al,Ti)N層とWC層の形成工程の間に排気工程を装入しながら、前記超硬基体の表面に、表3,4に示される目標組成および目標層厚の(Al,Ti)N層とWC層の交互多重積層からなり、かつ同じく表3,4に示される目標全体層厚の硬質被覆層を蒸着することにより、ISO・CNMG120408に規定するスローアウエイチップ形状の本発明被覆超硬工具1〜16をそれぞれ製造した。
【0014】
また、比較の目的で、これら超硬基体A1〜A10およびB1〜B6を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、それぞれ図2に示される通常のアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極(蒸発源)として、種々の成分組成をもったAl−Ti合金を装着し、さらにボンバート洗浄用金属Tiも装着し、装置内を排気して0.5Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、前記超硬基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Tiとアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬基体表面をTiボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して2Paの反応雰囲気とすると共に、前記超硬基体に印加するバイアス電圧を−100Vに下げて、前記カソード電極とアノード電極との間に90Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって前記超硬基体A1〜A10およびB1〜B6のそれぞれの表面に、表5,6に示される目標組成および目標層厚ををもった組成的に均一の(Ti,Al)N層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、同じく従来被覆超硬工具1〜16をそれぞれ製造した。
【0015】
つぎに、上記本発明被覆超硬工具1〜16および従来被覆超硬工具1〜16について、これを工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材:JIS・SCM440の丸棒、
切削速度:350m/min.、
切り込み:1.5mm、
送り:0.2mm/rev.、
切削時間:10分、
の条件での合金鋼の乾式高速連続旋削加工試験、
被削材:JIS・S45Cの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:300m/min.、
切り込み:1.5mm、
送り:0.2mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での炭素鋼の乾式高速断続旋削加工試験、さらに、
被削材:JIS・FC300の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:250m/min.、
切り込み:1.5mm、
送り:0.3mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件での鋳鉄の乾式高速断続旋削加工試験を行い、いずれの旋削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表3〜6に示した。
【0016】
【表1】
【0017】
【表2】
【0018】
【表3】
【0019】
【表4】
【0020】
【表5】
【0021】
【表6】
【0022】
なお、この結果得られた本発明被覆超硬工具1〜16および従来被覆超硬工具1〜16の硬質被覆層(交互多重積層)の組成をオージェ分光分析装置を用いて測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
また、これらの被覆超硬工具の硬質被覆層を構成する(Al,Ti)N層およびWC層の個々の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標値と実質的に同じ値を示した。
【0023】
【発明の効果】
表3〜6に示される結果から、本発明被覆超硬工具1〜16は、いずれも高温硬さと耐熱性にすぐれた(Al,Ti)N層と高い熱伝導性を有するWC層の交互多重積層からなる硬質被覆層が高温硬さと耐熱性、さらにすぐれた放熱性を具備するようになるので、高熱発生を伴う高速切削でも硬質被覆層自体の過熱が防止され、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、比較被覆超硬工具1〜16は、いずれも高速切削では硬質被覆層が過熱され、摩耗進行が促進されることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆超硬工具は、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の通常の条件での連続切削や断続切削加工は勿論のこと、これら被削材の高速切削加工に用いた場合にもすぐれた耐摩耗性を発揮し、切削加工の一段の省力化および省エネ化、さらに低コスト化を可能とするものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】この発明の被覆超硬工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置とマグネトロンスパッタリング装置を併設した蒸着装置を示し、(a)は概略平面図、(b)は概略正面図である。
【図2】従来被覆超硬工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いた通常のアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金基体または炭窒化チタン系サーメット基体の表面に、5〜20μmの全体平均層厚を有する硬質被覆層を蒸着形成してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、前記硬質被覆層を、
0.5〜1μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(AlXTi1-X )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.75を示す)を満足するAlとTiの複合窒化物層と、
0.1〜0.5μmの平均層厚を有する炭化タングステン層との交互多重積層、
で構成したことを特徴とする高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002059956A JP3873276B2 (ja) | 2002-03-06 | 2002-03-06 | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002059956A JP3873276B2 (ja) | 2002-03-06 | 2002-03-06 | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003260603A JP2003260603A (ja) | 2003-09-16 |
JP3873276B2 true JP3873276B2 (ja) | 2007-01-24 |
Family
ID=28669463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002059956A Expired - Fee Related JP3873276B2 (ja) | 2002-03-06 | 2002-03-06 | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3873276B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4645943B2 (ja) * | 2004-10-19 | 2011-03-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 潤滑性非晶質炭素系被膜がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製超硬ブローチ |
JP4645944B2 (ja) * | 2004-10-21 | 2011-03-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 潤滑性非晶質炭素系被膜がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製超硬ブローチ |
JP4649946B2 (ja) * | 2004-10-21 | 2011-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 潤滑性非晶質炭素系被膜がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製超硬ブローチ |
CN100529157C (zh) * | 2005-02-08 | 2009-08-19 | 株式会社神户制钢所 | 硬涂层,形成硬涂层用的靶和形成硬涂层的方法 |
JP2007307691A (ja) * | 2006-05-22 | 2007-11-29 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5077648B2 (ja) * | 2006-05-25 | 2012-11-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層が難削材の高速切削加工ですぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP5077647B2 (ja) * | 2006-05-25 | 2012-11-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層が難削材の高速切削加工ですぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP5098726B2 (ja) * | 2008-02-22 | 2012-12-12 | 日立ツール株式会社 | 被覆工具及び被覆工具の製造方法 |
CN103898447A (zh) * | 2012-12-29 | 2014-07-02 | 深圳富泰宏精密工业有限公司 | 不锈钢表面处理方法及由该方法制得的外壳 |
JP6099224B2 (ja) * | 2013-11-29 | 2017-03-22 | オーエスジー株式会社 | 硬質潤滑被膜および硬質潤滑被膜被覆工具 |
WO2015079589A1 (ja) * | 2013-11-29 | 2015-06-04 | オーエスジー株式会社 | 硬質潤滑被膜および硬質潤滑被膜被覆工具 |
CN103854819B (zh) * | 2014-03-22 | 2016-10-05 | 沈阳中北通磁科技股份有限公司 | 一种钕铁硼稀土永磁器件的混合镀膜方法 |
US11583935B2 (en) * | 2015-03-27 | 2023-02-21 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
-
2002
- 2002-03-06 JP JP2002059956A patent/JP3873276B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2003260603A (ja) | 2003-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5838769B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP3873276B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4883475B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP4883473B2 (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP2007136655A (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP3844285B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2011104737A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP3948013B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐熱性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3991262B2 (ja) | 高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を切削工具表面に形成する方法 | |
JP4120500B2 (ja) | 高速切削加工で表面被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007307691A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4678582B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007136654A (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2012081548A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP3928487B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4211500B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP2006001005A (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007136653A (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP4379911B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3944903B2 (ja) | 高速切削加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を切削工具表面に形成する方法 | |
JP4725770B2 (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3944902B2 (ja) | 断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する硬質被覆層を切削工具表面に形成する方法 | |
JP3580271B2 (ja) | 切粉滑り性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4120499B2 (ja) | 高速切削加工で表面被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040323 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060210 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060221 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061002 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061015 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091102 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101102 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101102 Year of fee payment: 4 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101102 Year of fee payment: 4 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111102 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121102 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121102 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131102 Year of fee payment: 7 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |