JP3672440B2 - 電源装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、エンジン発電機等から供給される交流電力を直流へ変換した後にインバータを介して所定周波数の交流電力を出力するようにした交流電源装置、ならびに、エンジン発電機等からの交流電力を直流へ変換して出力する直流電源装置等の電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
特開平５−２１１１７７号公報，特開平５−２４４７２６号公報には、エンジンで交流発電機を駆動して得た３相交流を、ダイオードとサイリスタとからなる整流回路で整流し、コンデンサで平滑して直流電圧に変換した後に、直流電圧を電力用の電界効果トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）をＨ型ブリッジ接続したインバータ回路へ供給し、インバータ回路をＰＷＭ運転することで、５０または６０ヘルツの正弦波交流電力を出力するようにした交流電源装置の回路構成が記載されている。
【０００３】
図３は従来の交流電源装置の回路構成図である。従来の交流電源装置１００は、図示しないエンジンで駆動される発電機１１０と、回路用電源（＋ＶＣＣ，−ＶＣＣ）を生成する電源部１２０と、高圧直流電源（−ＶＤＣ）を生成する整流平滑部１３０と、サイリスタ制御部１４０と、エンジン回転検出部１５０と、制御部１６０と、インバータ部１７０と、電流検出部１８０と、電圧検出部１９０と、低域通過フィルタ（ＬＰＦ）２００とから構成されている。
【０００４】
発電機１１０は、低圧用の単相補助巻線１１１と、高圧用の３相出力巻線（主巻線）１１２とを備えたものを用いている。単相補助巻線１１１から出力される単相交流は電源部１２０へ供給される。３相出力巻線１１２から出力される３相交流は整流平滑部１３０へ供給される。
【０００５】
電源部１２０は、２組の整流用ダイオードＤ１２１，Ｄ１２２と、２組の定電圧回路用集積回路（３端子レギュレータ）ＩＣ１２１，ＩＣ１２２等を備える。
単相補助巻線１１１の一端をグランド（基準電位）に接続し、単相補助巻線１１１の他端を一方の整流用ダイオードＤ１２１のアノード、ならびに、他方の整流用ダイオードＤ１２２のカソード側へ接続することで、一方の整流用ダイオードＤ１２１のカソード側に正極性の整流出力電圧を、他方の整流用ダイオードＤ１２２のアノード側に負極性の整流出力電圧を得るようにしている。そして、一方の正電源用の３端子レギュレータＩＣ１２１を介して、例えば＋５ボルトの回路用電源（以下、正極性の回路用電源と記す）＋ＶＣＣを出力し、他方の負電源用の３端子レギュレータＩＣ１２２を介して、例えば−５ボルトの回路用電源（以下、負極性の回路用電源と記す）−ＶＣＣを出力するようにしている。
【０００６】
なお、正電源用の３端子レギュレータＩＣ１２１の入力端子ＶＩとグランド端子Ｇとの間には、電圧安定化用のコンデンサＣ１２１，Ｃ１２２が接続されている。各コンデンサＣ１２１，Ｃ１２２は、周波数特性が異なるものが用いられている。正電源用の３端子レギュレータＩＣ１２１の出力端子ＶＯとグランド端子Ｇとの間には、電圧安定化用のコンデンサＣ１２３が接続されている。同様に、負電源用の３端子レギュレータＩＣ１２２の入力端子ＶＩとグランド端子Ｇとの間には、電圧安定化用のコンデンサＣ１２４，Ｃ１２５が接続されている。各コンデンサＣ１２４，Ｃ１２５は、周波数特性が異なるものが用いられている。負電源用の３端子レギュレータＩＣ１２２の出力端子ＶＯとグランド端子Ｇとの間には、電圧安定化用のコンデンサＣ１２６が接続されている。
【０００７】
整流平滑部１３０は、カソード側がグランド端子（ＧＮＤ）へそれぞれ接続された３個のサイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３と、アノード側が高圧直流電源（−ＶＤＣ）へそれぞれ接続された３個の整流用ダイオードＤ１３４〜Ｄ１３６とからなる３相整流回路（整流ブリッジ回路）と、この３相整流回路の出力側に設けられた電圧安定化用のコンデンサＣ１３１と、各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３の各ゲート抵抗Ｒ１３１〜Ｒ１３３とから構成されている。この整流平滑部１３０は、各ゲート抵抗Ｒ１３１〜Ｒ１３３を介して各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３の各ゲートにゲート電圧が供給されている状態では、３相出力巻線１１２から供給される３相交流を全波整流して、高圧直流電源（−ＶＤＣ）を出力する。
【０００８】
なお、各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３のゲート−カソード間には、サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３の誤トリガを防止するために、ゲート−カソード間抵抗やノイズを除去するためのコンデンサ等が接続されるが、図３ではその記載を省略している。各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３のアノード−カソード間には、サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３の誤動作を防止するとともにサージ電圧を吸収するために、抵抗とコンデンサとの直列回路やサージ吸収素子が接続されるが、図３ではその記載を省略している。また、電圧安定化用のコンデンサＣ１３１に並列にブリーダ抵抗が接続されるが、図３ではその記載を省略している。
【０００９】
サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３をオンさせるためには、サイリスタのカソード側の電位よりも所定電位高い電圧をサイリスタのゲートへ供給する必要がある。
そこで、従来の交流電源装置１００では、整流平滑部１３０の正極電圧出力側（各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３のカソード側）をグランド（ＧＮＤ）とし、このグランド（ＧＮＤ）と電源部１２０のグランド（ＧＮＤ）とを接続することで、正極性の回路用電源＋ＶＣＣを用いて各サイリスタにゲート電力を供給するようにしている。整流平滑部１３０の正極電圧出力側をグランドとしたために、整流平滑部１３０の高圧直流電源−ＶＤＣは負極性となる。このため、インバータ部１７０を介して生成される所定周波数の交流電源の電流や電圧を検出するためには、負極性の電源が必要となる。そこで、電源部１２０では２組の電源回路を設けて、正極性の回路用電源＋ＶＣＣと負極性の回路用電源−ＶＣＣとを生成し、各電源＋ＶＣＣ，ＧＮＤ，−ＶＣＣを各回路部（サイリスタ制御部１４０，エンジン回転検出部１５０，制御部１６０，電流検出部１８０，電圧検出部１９０）へ供給する構成としている。
【００１０】
サイリスタ制御部１４０は、正極性の回路用電源＋ＶＣＣと各ゲート抵抗との間に介設されたゲート電力供給用抵抗Ｒ１４１と、このゲート電力供給用抵抗Ｒ１４１と各ゲート抵抗Ｒ１３１〜Ｒ１３３との接続点がコレクタに接続されたゲート電圧制御用のＮＰＮ型トランジスタＱ１４１（以下、ゲート電圧制御用トランジスタと記す）と、このゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１にベース電流を供給するベース抵抗Ｒ１４２と、ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１のベースにコレクタが接続された整流出力電圧調整用のＮＰＮ型トランジスタ（以下、出力電圧調整用トランジスタと記す）Ｑ１４２と、コレクタが正極性電源＋ＶＣＣに接続された整流動作起動用のＮＰＮ型トランジスタ（以下、整流動作起動用トランジスタと記す）Ｑ１４３と、この整流動作起動用トランジスタＱ１４３にベース電流を供給するベース抵抗Ｒ１４３と、この整流動作起動用トランジスタＱ１４３のコレクタ−エミッタ間に並列に接続されたコンデンサＣ１０１と、この整流動作起動用トランジスタＱ１４３のエミッタと出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のベースとの間に介設された第１の高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４４と、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のベースと高圧直流電源（−ＶＤＣ）との間に介設された第２の高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４５と、整流動作起動用トランジスタＱ１４３のベースと負極性電源−ＶＣＣとの間に介設されたコンデンサＣ１４２と、ＮＰＮ型トランジスタＱ１４３のベースにコレクタが接続された整流動作停止用のＮＰＮ型トランジスタＱ１４４（以下、整流動作停止用トランジスタと記す）と、この整流動作停止用トランジスタＱ１４４にベース電流を供給するベース抵抗Ｒ１４６とから構成されている。ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１のエミッタならびに出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のエミッタはグランド（ＧＮＤ）へ接続されている。
【００１１】
出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のエミッタ−ベース間には、この出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のベース−エミッタ間に逆方向電圧が印加されるのを防止するためのダイオードＤ１４１が接続されている。整流動作起動用トランジスタＱ１４３のエミッタ−ベース間には、この整流動作起動用トランジスタＱ１４３のベース−エミッタ間に逆方向電圧が印加されるのを防止するためのダイオードＤ１４２が接続されている。なお、第２の高圧電圧調整検出用抵抗Ｒ１４５は、２個の抵抗を直列に接続することで抵抗値を細かく調整できるようにしている。また、第２の高圧電圧調整検出用抵抗Ｒ１４５は、抵抗と半固定抵抗とを直列に接続し、半固定抵抗を調整することで、抵抗値を調整できるようにしてもよい。
【００１２】
制御部１６０は、整流平滑部１３０の整流機能を動作させる場合には、Ｌレベルの整流動作制御信号１６０ａを出力し、整流平滑部１３０の整流機能の動作を停止させる場合には、Ｈレベルの整流動作制御信号１６０ａを出力するよう構成されている。整流動作制御信号１６０ａがＬレベルの場合、整流動作停止用トランジスタＱ１４４にベース電流が供給されないので、整流動作停止用トランジスタＱ１４４はオフ状態となる。
【００１３】
整流動作停止用トランジスタＱ１４４がオフ状態の場合、ベース抵抗Ｒ１４３を介してコンデンサＣ１４２に電荷が充電され、ベース抵抗Ｒ１４３とコンデンサＣ１４２との時定数に基づいて整流動作起動用トランジスタＱ１４３のベース電位が上昇する。整流動作起動用トランジスタＱ１４３のベース電位の上昇によって整流動作起動用トランジスタＱ１４３にベース電流が供給され、整流動作起動用トランジスタＱ１４３はオン状態となる。整流動作起動用トランジスタＱ１４３がオン状態になると、整流動作起動用トランジスタＱ１４３のエミッタ電位はほぼ正極性の回路用電源＋ＶＣＣ（正確には、正極性の回路用電源＋ＶＣＣから整流動作起動用トランジスタＱ１４３のコレクタ−エミッタ間飽和電圧分低下した電圧）となる。
【００１４】
整流動作起動用トランジスタＱ１４３がオン状態になると、正極性の回路用電源＋ＶＣＣ（正確には整流動作起動用トランジスタＱ１４３のエミッタ電圧）と高圧直流電源−ＶＤＣとの電位差を、第１の高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４４と第２の高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４５とで分圧した電圧が出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のベースへ供給される。したがって、高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧に比例して出力電圧調整用トランジスタＱ１４２のベース電位は低下する。ここで、高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧が予め設定した最高電圧を越えた場合は、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２がオフするように各高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４４，Ｒ１４５の抵抗値を設定している。
【００１５】
したがって、高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧が予め設定した最高電圧に達するまでは、第１の高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４４を介して出力電圧調整用トランジスタＱ１４２にベース電流が供給され、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２はオン状態となる。出力電圧調整用トランジスタＱ１４２はオン状態になると、ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１のベース−エミッタ間は、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２によって短絡されるため、ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１はオフ状態となり、ゲート抵抗供給用抵抗Ｒ１４１を介して正極性の回路用電源＋ＶＣＣが整流平滑部１３０へ供給され、整流平滑部１３０の整流機能が動作される。
【００１６】
整流平滑部１３０の整流機能が動作し、高圧直流電源−ＶＤＣが出力されると、その高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧は各高圧電圧検出用抵抗Ｒ１４４，Ｒ１４５を介して監視され、高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧が予め設定した最高電圧を越えた場合は、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２がオフ状態になる。出力電圧調整用トランジスタＱ１４２がオフ状態になると、ベース抵抗Ｒ１４２を介してゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１にベース電流が供給され、ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１がオン状態になる。電圧制御用トランジスタＱ１４１がオン状態になると、電圧制御用トランジスタＱ１４１のコレクタ電位はほぼグランド電位となって、各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３に対するゲート電力の供給が停止される。これによって、整流平滑部１３０の整流動作が停止される。
【００１７】
高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧が予め設定した最高電圧よりも低下すると、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２がオン状態に、ゲート電圧制御用トランジスタＱ１４１がオフ状態となり、各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３に対してゲート電力が供給されて、整流動作がなされる。このような動作を繰り返すことで、高圧直流電源−ＶＤＣの出力電圧を一定に保つようにしている。
【００１８】
制御部１６０からＨレベルの整流動作制御信号１６０ａが出力された場合、整流動作停止用トランジスタＱ１４４がオン状態となり、整流動作起動用トランジスタＱ１４３がオフ状態になる。整流動作起動用トランジスタＱ１４３がオフ状態になると、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２に対するベース電流の供給が停止され（高圧電圧検出動作が停止され）、出力電圧調整用トランジスタＱ１４２はオフ状態になり、ゲート電力制御用トランジスタＱ１４１がオン状態となり、整流平滑部１３０へ対するゲート電力の供給を停止させる。これにより、整流平滑部１３０の整流動作が停止される。
【００１９】
エンジン回転検出部１５０は、単相補助巻線１１１から供給される単相交流の整流電圧に基づいてエンジン回転数が所定回転数を越えているか否かを検出し、エンジン回転数が所定回転数を越えている場合は、例えばＨレベルのエンジン回転検出信号１５０ａを出力する。単相補助巻線１１１から供給される単相交流の出力電圧はエンジン回転数の上昇に対応して増加する。エンジン回転検出部１５０は、単相交流の整流電圧（電源部１２０の正電源用３端子レギュレータＩＣ１２１の入力端子ＶＩの電圧）が予め設定した電圧以上である場合は、例えばＨレベルのエンジン回転検出信号１５０ａを出力し、単相交流の整流電圧が予め設定した電圧未満である場合は、例えばＬレベルのエンジン回転検出信号１５０ａを出力するよう構成されている。
【００２０】
制御部１６０は、エンジン回転検出信号１５０ａに基づいてエンジン回転数が所定回転数を越えていることを検出すると、Ｈレベルの整流動作制御信号１６０ａをサイリスタ制御部１４０へ供給して、整流平滑部１３０を動作させる。なお、制御部１６０は、エンジン回転数が所定回転数未満となった場合、ならびに、交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２から図示しない負荷へ供給される交流出力電流が過電流となった状態が所定時間継続した場合等の保護が必要な状態には、Ｌレベルの整流動作制御信号１６０ａをサイリスタ制御部１４０へ供給して、整流平滑部１３０を整流動作を停止させる。
【００２１】
１台の交流電源装置１００の最大出力容量よりも大きな負荷へ電力を供給するには、２台以上の交流電源装置１００を並列運転する必要がある。並列運転を行なうには、先に運転を開始している交流電源装置の交流出力に位相を合せて、交流出力を発生させる必要がある（同期運転）。
【００２２】
そこで、制御部１６０は、エンジン回転数が所定回転数を越えていることを検出すると、インバータ部１７０の運転を開始する前に、電圧検出部１９０の電圧検出出力１９０ａに基づいて交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２に電圧が供給されているか否かをチェックする。制御部１６０は、電圧検出部１９０の電圧検出出力１９０ａに基づいて交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２に電圧が供給されていることを検出した場合は同期運転が必要であると判断し、電圧検出部１９０の電圧検出出力１９０ａに基づいて先に運転を開始している交流発電機の交流出力の位相を検出し、検出した位相に合せてインバータ部１７０の動作を制御する。これにより、先に運転を開始している交流発電機の交流出力の位相に同期した交流出力を発生させるようにしている。
【００２３】
制御部１６０は、電圧検出部１９０の電圧検出出力１９０ａに基づいて同期運転の必要がないことを検出した場合、適宜なタイミングでインバータ部１７０の運転を開始する。
【００２４】
制御部１６０は、図示しない商用周波数設定部の設定情報に基づいて出力すべき交流出力の周波数を把握し、例えば５０ヘルツが設定されている場合、インバータ部１７０から周波数５０ヘルツの交流出力を発生させるためのＰＷＭ信号１６０ｂを生成して、インバータ部１７０の運転を制御し、例えば６０ヘルツが設定されている場合、インバータ部１７０から周波数６０ヘルツの交流出力を発生させるためのＰＷＭ信号１６０ｂを生成して、インバータ部１７０の運転を制御する。
【００２５】
複数の交流発電機を並列運転している場合、制御部１６０は、電圧検出部１９０の電圧検出出力１９０ａに基づいて電圧位相を検出するとともに、電流検出部１８０の電流検出出力１８０ａに基づいて電流位相を検出し、電圧位相と電流位相との位相差を検出する。そして、検出した位相差に基づいてインバータ部１７０で生成する交流出力の周波数の微調整（周波数の増減）を行なうことで、並列運転している交流発電機の出力電圧の位相差が小さくなるように制御している。
【００２６】
さらに、制御部１６０は、図示しない負荷の力率の違いによって交流出力電圧が変動しないように、インバータ部１７０の運転を制御している。
【００２７】
インバータ部１７０は、Ｈ型ブリッジ接続された４個の電力用電界効果トランジスタと、各電力用電界効果トランジスタのゲート駆動回路等から構成されている。
【００２８】
電流検出部１８０は、インバータ部１７０から出力される交流電源の電流を検出して、電流検出出力１８０ａを出力するよう構成されている。電圧検出部１９０は、インバータ部１７０から出力される交流電源の電圧を検出して、電圧検出出力１９０ａを出力するよう構成されている。
【００２９】
低域通過フィルタ（ＬＰＦ）２００は、出力経路にそれぞれ介設されたコイル（インダクタ）Ｌ２０１，Ｌ２０２と、各コイルＬ２０１，Ｌ２０２の出力側端間に接続されたコンデンサＣ２０１とで構成されている。
【００３０】
【発明が解決しようとする課題】
従来の交流電源装置１００は、複数のサイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３と複数のダイオードＤ１３４〜Ｄ１３６とを用いて整流停止機能付整流回路を構成している。ここで、各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３をオンさせるためには、サイリスタのカソード側の電位よりも所定電位高い電圧をサイリスタのゲートへ供給する必要がある。そこで、従来の交流電源装置１００では、整流平滑部１３０の正極電圧出力側（各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３のカソード側）をグランド（ＧＮＤ）とし、このグランド（ＧＮＤ）と電源部１２０のグランド（ＧＮＤ）とを接続することで、正極性の回路用電源＋ＶＣＣを用いて各サイリスタにゲート電力を供給するようにしている。一方、整流平滑部１３０の正極電圧出力側をグランドとしたために、整流平滑部１３０の高圧直流電源−ＶＤＣは負極性となる。このため、インバータ部１７０を介して生成される所定周波数の交流電源の電流や電圧を検出するためには、負極性の電源が必要となる。そこで、電源部１２０では２組の電源回路を設けて、正極性の回路用電源＋ＶＣＣと負極性の回路用電源−ＶＣＣとを生成し、各電源＋ＶＣＣ，ＧＮＤ，−ＶＣＣを各回路部（サイリスタ制御部１４０，エンジン回転検出部１５０，制御部１６０，電流検出部１８０，電圧検出部１９０）へ供給する構成としている。
【００３１】
このように従来の交流発電機１００では、回路用電源として正極性と負極性の２系統の電源が必要となるため、電源部１２０の回路構成が複雑になるとともに、異なる電源系統間で信号を送受するためにはレベルシフト回路が必要となり部品点数が増加する。さらに、従来の交流発電機１００では、単相補助巻線１１１の単相出力を整流して得た正極性の回路用電源＋ＶＣＣを用いて各サイリスタＤ１３１〜Ｄ１３３へゲート電力を供給する構成としているために、整流平滑出力の正極性側と回路用電源のグランドとを接続しなければならず、電源系統の設計が制約されてしまう。従来の交流発電機１００では、例えば、整流平滑出力の負極性側をグランドとするとともに、回路用電源を単電源として回路用電源の負極性側と整流平滑出力の負極性側とを共通接続する電源構成をとることができない。
【００３２】
さらに、従来の交流電源装置１００は、単相補助巻線１１１から供給される交流電源を整流して各回路用電源＋ＶＣＣ，−ＶＣＣを生成する構成であるため、発電機１１０は３相出力巻線１１２の他に単相補助巻線１１１を備えたものを使用する必要があり、単相補助巻線１１１を備えていない発電機は使用することができない。また、単相補助巻線１１１の断線等によって単相補助巻線１１１から交流電源が供給されなくなった場合は、この交流電源装置１００が動作できなくなってしまう。
【００３３】
この発明はこのような課題を解決するためなされたもので、回路用電源を単電源化して電源部の構成を簡略化するとともに、高圧直流電源と回路用電源と電源構成を自由に設定できるようにするとともに、さらに、高圧直流電源から回路用電源を生成することで、単相補助巻線を備えていない発電機を使用する場合であっても、また、単相補助巻線から交流電源が供給されない場合でも電源装置の動作を可能にした電源装置を提供することを目的とする。
【００３４】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するためこの発明に係る電源装置は、複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して直流電源を生成し、生成した直流電源を出力する電源装置、または、前記直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、交流電源を整流する整流回路を整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、整流回路で整流して得た直流電源を前記サイリスタのゲートへ供給することで、整流停止機能付整流回路を整流動作可能な状態に制御する構成にするとともに、電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た直流電源から生成する構成としたことを特徴とする。
【００３５】
また、この発明に係る電源装置は、複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路でエンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流して直流電源を生成し、この直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、エンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流する整流回路を整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、整流回路で整流して得た直流電源をサイリスタのオン動作を制御するサイリスタ制御部を介してサイリスタのゲートへ供給する構成にするとともに、電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た直流電源から生成する構成としたことを特徴とする。
【００３６】
さらに、この発明に係る電源装置は、複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路でエンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流して直流電源を生成し、この直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、エンジン発電機は前記出力巻線と補助出力巻線とを有し、エンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流する整流回路を整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、整流回路で整流して得た直流電源をサイリスタのオン動作を制御するサイリスタ制御部を介してサイリスタのゲートへ供給する構成にするとともに、前記補助出力巻線から供給される交流電源を整流して補助電源を生成し、この補助電源に基づいて電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を生成するとともに、補助出力巻線から交流電源が供給されない場合は、整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た直流電源から回路用電源を生成する構成としたことを特徴とする。
【００３７】
この発明に係る電源装置は、複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路に対して並列に整流回路を設けたので、並列に設けた整流回路で整流して得た直流電源を複数のサイリスタのゲートへ供給することで、複数のサイリスタを導通状態へ制御することができる。従って、回路用電源から整流停止機能付整流回路に対してゲート電力を供給する必要がなくなる。したがって、回路用電源と整流停止機能付整流回路の出力である高圧直流電源との共通接続点が特定の電位に制約されることがなくなり、電源構成の設計自由度が増加する。また、回路用電源として正負両極性の電源を設ける必要がなくなり、全体の電源構成を正極性または負極性の片電源とすることができる。よって、回路用電源の回路構成を簡略化することができるとともに、異なる電源系統間で信号を送受するためにレベルシフト回路を必要とする箇所が減少するので、電源装置全体の回路構成を簡略化することができる。
【００３８】
この発明に係る電源装置は、整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た直流電源から回路用電源を生成する構成としたので、単相補助巻線を備えていない発電機を使用する場合であっても、また、単相補助巻線から交流電源が供給されない場合でも電源装置を動作させることができる。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。図１はこの発明に係る電源装置を適用した交流電源装置のブロック構成図である。図１に示す交流電源装置１は、図示しないエンジンで駆動される発電機１０と、回路用の電源部２０と、整流平滑部３０と、サイリスタ制御部４０と、エンジン回転検出部５０と、制御部６０と、インバータ部７０と、電流検出部８０と、電圧検出部８５と、低域通過フィルタ（ＬＰＦ）９０と、図示しないエンジンのスロットル開度を制御するスロットル駆動装置９５とからなる。
【００４０】
発電機１０は、低圧用の単相補助巻線１１と、高圧用の３相出力巻線（主巻線）１２とを備えたものを用いている。単相補助巻線１１から出力される単相交流は電源部２０へ供給される。３相出力巻線１２から出力される３相交流は整流平滑部３０へ供給される。なお、この発明に係る電源装置を適用した交流電源装置１では、単相補助巻線１１を備えていない発電機も使用することができる。
【００４１】
電源部２０は、単相補助巻線１１から出力される単相交流を整流する整流回路ＲＥＣ１と、整流回路ＲＥＣ１の整流出力を安定化する電源安定化用コンデンサＣ２１と、整流回路ＲＥＣ１の整流出力を入力として第１の安定化電源＋ＶＳＵＢを出力する第１の安定化電源回路ＲＥＧ１と、整流平滑部３０で生成した高圧直流電源＋ＶＤＣを入力として第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮを出力する第２の安定化電源回路ＲＥＧ２と、回路用電源＋ＶＣＣを生成するための定電圧回路用集積回路（以下、３端子レギュレータと記す）ＩＣ２１と、第１の安定化電源＋ＶＳＵＢの出力端子と３端子レギュレータＩＣ２１の入力端子ＶＩとの間に順方向へ介設された逆流防止用ダイオードＤ２１と、第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮの出力端子と３端子レギュレータＩＣ２１の入力端子ＶＩとの間に順方向へ介設された逆流防止用ダイオードＤ２２と、３端子レギュレータＩＣ２１の入力端子ＶＩとグランドＧＮＤとの間に介設された電源安定化用コンデンサＣ２２と、３端子レギュレータＩＣ２１の出力端子ＶＯとグランドＧＮＤとの間に介設された電源安定化用コンデンサＣ２３とからなる。
【００４２】
第１の安定化電源回路ＲＥＧ１は、コレクタが整流回路ＲＥＣ１の正極性電圧出力側へ接続され、エミッタが出力端子（＋ＶＳＵＢ）へ接続されたＮＰＮ型トランジスタＱ２１と、ＮＰＮ型トランジスタＱ２１のベースとグランドＧＮＤとの間に介設された定電圧ダイオードＤ２３と、ＮＰＮ型トランジスタＱ２１のコレクタとベースとの間に介設されたバイアス抵抗Ｒ２１とからなる。第１の安定化電源回路ＲＥＧ１は、定電圧ダイオードＤ２３の降伏電圧に対してＮＰＮ型トランジスタＱ２１のベース−エミッタ間電圧（約０．７ボルト）分だけ低い電圧を第１の安定化電源＋ＶＳＵＢとして出力する。
【００４３】
第２の安定化電源回路ＲＥＧ２は、コレクタが高圧直流電源＋ＶＤＣへ接続されエミッタが出力端子（＋ＶＭＡＩＮ）へ接続されたＮＰＮ型トランジスタＱ２２と、ＮＰＮ型トランジスタＱ２２のベースとグランドＧＮＤとの間に介設された定電圧ダイオードＤ２４と、ＮＰＮ型トランジスタＱ２２のコレクタとベースとの間に介設されたバイアス抵抗Ｒ２２とからなる。第２の安定化電源回路ＲＥＧ２は、定電圧ダイオードＤ２４の降伏電圧に対してＮＰＮ型トランジスタＱ２２のベース−エミッタ間電圧（約０．７ボルト）分だけ低い電圧を第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮとして出力する。
【００４４】
第１の安定化電源回路ＲＥＧ１の出力電圧＋ＶＳＵＢは、第２の安定化電源回路ＲＥＧ１の出力電圧＋ＶＭＡＩＮよりも数ボルト高く設定している。例えば、第１の安定化電源回路ＲＥＧ１の出力電圧＋ＶＳＵＢを約１２ボルトに、第２の安定化電源回路ＲＥＧ２の出力電圧＋ＶＭＡＩＮを約１０ボルトに設定している。これにより、第１の安定化電源回路ＲＥＧ１から第１の安定化電源＋ＶＳＵＢが供給されている場合は、第２の安定化電源回路ＲＥＧ２の出力側に設けた逆流防止用ダイオードＤ２２が逆バイアス状態となって、第２の安定化電源回路ＲＥＧ２の出力である第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮが３端子レギュレータＩＣ２１へ供給されないようにしている。
【００４５】
すなわち、発電機１０の単相補助巻線１１から交流が供給されている場合は、単相補助巻線１１からの交流を整流回路ＲＥＣ１で整流して得た直流電圧を第１の安定化電源回路ＲＥＧ１で安定化して得た第１の安定化電源＋ＶＳＵＢが、逆流防止用ダイオードＤ２１を介して３端子レギュレータＩＣ２１へ供給され、第１の安定化電源＋ＶＳＵＢから供給される電力（すなわち、単相補助巻線１１側からの発電電力）に基づいて回路用電源＋ＶＣＣ（例えば＋５ボルト）を生成して、各回路部へ供給するようにしている。そして、発電機１０の単相補助巻線１１から交流が供給されている場合は、第２の安定化電源回路ＲＥＧ２の出力である第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮから電力供給を受けないようにすることで、高圧直流電源＋ＶＤＣ側の負荷を軽減している。
【００４６】
単相補助巻線１１を備えていない発電機を使用する場合や単相補助巻線１１の断線等によって単相補助巻線１１から交流電力が供給されない場合は、３相出力巻線１２からの交流電力を整流平滑部３０で整流平滑して得た高圧直流電源＋ＶＤＣを第２の安定化電源回路ＲＥＧ２で降圧して得た第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮが逆流防止用ダイオードＤ２２を介して３端子レギュレータＩＣ２１へ供給されるので、３相出力巻線１２からの交流電力に基づいて回路用電源＋ＶＣＣを生成して各回路部へ供給することができる。このような構成をとることで、単相補助巻線１１を備えていない発電機を用いても、交流電源装置１を動作できるようにしている。また、単相補助巻線１１を備えた発電機１０を使用している場合でも、単相補助巻線１１が断線等して単相補助巻線１１から交流電力が供給されなくなったときでも、交流電源装置１の動作を継続できるようにしている。
【００４７】
なお、逆流防止用ダイオードＤ２２の代りに半導体スイッチング回路を設けて、第１の安定化電源回路ＲＥＧ１から第１の安定化電源＋ＶＳＵＢが出力されている場合は半導体スイッチング回路を遮断状態に制御し、第１の安定化電源＋ＶＳＵＢが出力されていない場合は半導体スイッチング回路を導通状態に制御することで、３端子レギュレータＩＣ２１への電力供給系統を切り替えるようにしてもよい。このような構成をとる場合は、第１の安定化電源＋ＶＳＵＢの電圧を第１の安定化電源＋ＶＭＡＩＮの電圧よりも高く設定する必要はない。
【００４８】
また、各逆流防止用ダイオードＤ２１，Ｄ２２の代りに切替え接点構成のリレーを設け、単相補助巻線１１から電力が供給されている場合は、第１の安定化電源＋ＶＳＵＢが３端子レギュレータＩＣ２１へ供給され、単相補助巻線１１から電力が供給されていない場合は、第２の安定化電源＋ＶＭＡＩＮが３端子レギュレータＩＣ２１へ供給されるようにしてもよい。さらに、いずれか一方の安定化電源回路（ＲＥＧ１またはＲＥＧ２）のみを設け、単相補助巻線１１から交流電力が供給されている場合はその整流平滑出力を安定化電源回路へ供給し、単相補助巻線１１から交流電力が供給されていない場合は高圧直流電源＋ＶＤＣを安定化電源回路へ供給し、安定化電源回路の出力電圧を３端子レギュレータＩＣ２１へ供給する構成としてもよい。
【００４９】
整流平滑部３０は、カソード側が高圧直流電源（＋ＶＤＣ）出力端子へそれぞれ接続された３個のサイリスタＤ３１〜Ｄ３３と、アノード側がグランド（ＧＮＤ）端子へそれぞれ接続された３個の整流用ダイオードＤ３４〜Ｄ３６とからなる整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）と、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３の各ゲートへゲート電力を供給するための各ゲート抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３と、整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の出力側に設けられた電圧安定化用コンデンサＣ３１と、電圧安定化用コンデンサＣ３１に並列に接続されたブリーダ抵抗Ｒ３４とからなる。
【００５０】
整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）は、３個サイリスタＤ３１〜Ｄ３３と３個の整流用ダイオードＤ３４〜Ｄ３６が３相ブリッジ接続されている。そして、サイリスタのアノードとダイオードのカソードとの接続点に３相出力巻線１２の各相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）の出力電圧がそれぞれ供給される。そして、この整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）は、各ゲート抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３を介して各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３の各ゲートにゲート電圧が供給されている状態では、３相出力巻線１２から供給される３相交流を全波整流して、高圧直流電源（＋ＶＤＣ）を出力する。
【００５１】
なお、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３のゲート−カソード間には、サイリスタＤ３１〜Ｄ３３の誤トリガを防止するために、ゲート−カソード間抵抗やノイズを除去するためのコンデンサ等が接続されるが、図１ではその記載を省略している。各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３のアノード−カソード間には、サイリスタＤ３１〜Ｄ３３の誤動作を防止するとともにサージ電圧を吸収するために、抵抗とコンデンサとの直列回路やサージ吸収素子が接続されるが、図１ではその記載を省略している。
【００５２】
サイリスタ制御部４０は、３相出力巻線１２の各相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）の出力をそれぞれ半波整流する３個のダイオードからなる整流回路ＲＥＣ２と、この整流回路ＲＥＣ２の出力端子側に一端が接続された電流制限用抵抗Ｒ４１と、電流制限用抵抗Ｒ４１の他端と高圧直流電源＋ＶＤＣとの間に介設されたゲート電源（＋ＶＧ）生成用コンデンサＣ４１と、このゲート電源（＋ＶＧ）生成用コンデンサＣ４１に並列に接続され、ゲート電源＋ＶＧの最大電圧を制限する定電圧ダイオードＤ４１と、整流平滑部３０内の各ゲート抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３へ対するゲート電力の供給をスイッチング制御するＮＰＮ型トランジスタ（以下、ゲート電圧制御用トランジスタと記す）Ｑ４１と、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１へベース電流を供給するためのベース抵抗Ｒ４２と、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のベース−エミッタ間に逆方向電圧が印加されるのを防止するためのダイオードＤ４２と、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のベース−エミッタ間抵抗Ｒ４３と、高圧直流電源＋ＶＤＣの出力電圧を検出して高圧直流電源＋ＶＤＣの出力電圧が所定電圧を越えないように制御する高圧直流電源電圧調整回路（Ｑ４２，Ｄ４３，Ｒ４４〜Ｒ４６）と、制御部６０から供給される整流動作停止信号６０ａに基づいて整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の整流動作を停止させる整流動作停止制御回路（Ｑ４３，Ｒ４７，Ｒ４８）とからなる。
【００５３】
３個の整流用ダイオードからなる整流回路ＲＥＣ２は、各整流用ダイオードのアノードがそれぞれ３相出力巻線１２の各相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）へそれぞれ接続され、各整流用ダイオードのカソードが共通接続されて電流制限用抵抗Ｒ４１の一端へ接続される。したがって、３相出力巻線１２の各相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）の交流出力を整流回路ＲＥＣ２内の各整流用ダイオードで半波整流して直流脈流電圧を得て、この直流脈流電圧を電流制限用抵抗Ｒ４１を介してゲート電源（＋ＶＧ）生成用コンデンサＣ４１へ供給して、ゲート電源（＋ＶＧ）生成用コンデンサＣ４１を充電することで、高圧直流電源＋ＶＤＣの電圧よりも数ボルト程度高いゲート電源＋ＶＧを生成することができる。
【００５４】
ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のコレクタはゲート電源＋ＶＧへ接続され、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のエミッタは整流平滑部３０内の各ゲート抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３へ接続されている。そして、ゲート電源＋ＶＧからベース抵抗−ダイオードＤ４２を介してゲート電圧制御用トランジスタＱ４１にベース電流が供給されている状態では、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のコレクタ−エミッタ間が導通状態となって、ゲート電源＋ＶＧを各ゲート抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３を介して各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３のゲートへ供給する。これにより、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３は整流動作が可能な状態となり、整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の整流機能が動作する。
【００５５】
高圧直流電源電圧調整回路は、高圧直流電源＋ＶＤＣの電圧を分圧する第１の分圧用抵抗Ｒ４４と第２の分圧用抵抗Ｒ４５と、エミッタが接地（グランドＧＮＤへ接続）されたＮＰＮ型トランジスタＱ４２（以下、電圧調整用トランジスタと記す）と、各分圧用抵抗Ｒ４４，Ｒ４５の接続点と電圧調整用トランジスタＱ４２のベースとの間に介設された定電圧ダイオードＤ４３と、電圧調整用トランジスタＱ４２のベース−エミッタ間抵抗Ｒ４６とからなる。電圧調整用トランジスタＱ４２のコレクタは、ベース抵抗Ｒ４２の一端とダイオードＤ４２のアノードとの接続点へ接続している。
【００５６】
高圧直流電源電圧調整回路は、高圧直流電源＋ＶＤＣを各分圧用抵抗Ｒ４４，Ｒ４５で分圧して得た電圧が、定電圧ダイオードＤ４３の降伏電圧（ツェナー電圧）と電圧調整用トランジスタＱ４２のベース−エミッタ間順方向電圧との和で定まる所定の電圧を越えると、定電圧ダイオードＤ４３を介して電圧調整用トランジスタＱ４２にベース電流が供給され、電圧調整用トランジスタＱ４２のコレクタ−エミッタ間が導通状態になる。電圧調整用トランジスタＱ４２が導通状態になると、ベース抵抗Ｒ４２の一端とダイオードＤ４２のアノードとの接続点の電位はほぼグランド（ＧＮＤ）電位となるので、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１に対するベース電流の供給が停止され、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のコレクタ−エミッタ間が非導通状態となって、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３に対するゲート電力の供給が遮断される。これにより、整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の整流動作が停止されるので、高圧直流電源＋ＶＤＣの出力電圧が予め設定した最大電圧を越えないようにして、高圧直流電源＋ＶＤＣの出力電圧の安定化を図っている。
【００５７】
なお、高圧直流電源電圧調整回路は、高圧直流電源＋ＶＤＣを各分圧用抵抗Ｒ４４，Ｒ４５で分圧して得た電圧と予め設定した基準電圧とを比較する電圧比較回路で構成してもよい。また、高圧直流電源電圧調整回路は、整流動作を停止させる電圧と整流動作を開始させる電圧との間に所定のヒステリシス特性をもたせるようにしてもよい。
【００５８】
整流動作停止制御回路は、エミッタが接地（グランドＧＮＤへ接続）された整流動作停止制御用のＮＰＮ型トランジスタ（以下、整流動作停止制御用トランジスタと記す）Ｑ４３と、制御部６０から供給されるＨレベルの整流動作停止信号６０ａに基づいて整流動作停止制御用トランジスタＱ４３にベース電流を供給するベース抵抗Ｒ４７と、整流動作停止制御用トランジスタＱ４３のベース−エミッタ間抵抗Ｒ４８とからなる。整流動作停止制御用トランジスタＱ４３のコレクタは、ベース抵抗Ｒ４２の一端とダイオードＤ４２のアノードとの接続点へ接続している。
【００５９】
整流動作停止制御回路は、Ｈレベルの整流動作停止信号６０ａが供給されるとベース抵抗Ｒ４７を介して整流動作停止制御用トランジスタＱ４３にベース電流が供給されて、整流動作停止制御用トランジスタＱ４３のコレクタ−エミッタ間が導通状態になる。整流動作停止制御用トランジスタＱ４３が導通状態になると、ベース抵抗Ｒ４２の一端とダイオードＤ４２のアノードとの接続点の電位はほぼグランド（ＧＮＤ）電位となるので、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１に対するベース電流の供給が停止され、ゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のコレクタ−エミッタ間が非導通状態となって、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３に対するゲート電力の供給が遮断される。これにより、整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の整流動作が停止される。
【００６０】
なお、制御部６０は、交流出力端子ＡＣ０１，ＡＣ０２から図示しない負荷へ供給される交流出力電流が過電流となっている状態が所定時間継続した場合、ならびに、インバータ部７０の運転が正常にできなくなった場合等に、Ｈレベルの整流動作停止信号６０ａを出力することで整流動作を停止させて、高圧直流電源＋ＶＤＣの生成を停止させるようにしている。また、制御部６０は、整流動作停止信号６０ａに基づいて整流動作を停止させた際には、図示しないエンジンの点火制御装置等へエンジン停止指令信号等（図示しない）を供給してエンジンを停止させるようにしている。エンジンを強制的に停止させることで、ガソリン等の燃料の浪費を防止することができる。
【００６１】
また、高圧直流電源電圧調整回路の出力や整流動作停止信号６０ａに基づいてフォトカプラのフォトダイオード側に電流を供給してフォトトランジスタ側を導通状態に制御するとともに、このフォトトランジスタによってゲート電圧制御用トランジスタＱ４１のベース−エミッタ間を短絡する構成とすることで、各サイリスタＤ３１〜Ｄ３３へのゲート電力供給を遮断して、整流停止機能付整流回路（Ｄ３１〜Ｄ３６）の整流動作を停止させる構成としてもよい。
【００６２】
エンジン回転検出部５０は、エミッタが接地（グランドＧＮＤに接続）された）ＮＰＮ型トランジスタ（以下、エンジン回転パルス信号出力用トランジスタと記す）Ｑ５１と、３相出力巻線１２の任意の一相（例えばＵ相）の出力端子とエンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１のベースとの間に介設された整流ダイオードＤ５１と電流制限抵抗Ｒ５１と定電圧ダイオードＤ５２との直列回路と、エンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１のベース−エミッタ間抵抗Ｒ５２とからなる。
【００６３】
エンジン回転検出部５０は、３相出力巻線１２の任意の一相（例えばＵ相）の出力電圧が正極性であってダイオードＤ５１の順方向降下電圧と定電圧ダイオードＤ５１の降伏電圧とエンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１のベース−エミッタ間順方向電圧との和で設定される特定の電圧を越えると、ダイオードＤ５１と電流制限抵抗Ｒ５１と定電圧ダイオードＤ５２との直列回路を介してエンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１にベース電流が供給され、エンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１が導通状態になる。エンジン回転パルス信号出力用トランジスタＱ５１のコレクタ側は、図示しないプルアップ抵抗を介して回路用電源＋ＶＣＣへ接続されている。これにより、図示しないエンジンの回転に同期したエンジン回転パルス信号５０ａを制御部６０へ供給する構成としている。
【００６４】
制御部６０は、マイクロコンピュータシステムを用いソフトエェア制御によってこの交流電源装置１の動作を制御するようにしている。制御部６０の構成ならびに動作については図２に基づいて後述する。
【００６５】
インバータ部７０は、Ｈ型ブリッジ接続された４個の電力用電界効果トランジスタと、各電力用電界効果トランジスタに対応して設けられたゲート駆動回路とを備える。各ゲート駆動回路は、各電力用電界効果トランジスタに対応して制御部６０から供給されるＰＷＭ信号６０ｂに基づいて、電力用電界効果トランジスタを導通状態に制御する場合には導通状態に制御するためのゲート電圧を電力用電界効果トランジスタのゲートへ供給し、電力用電界効果トランジスタを非導通状態に制御する場合には電力用電界効果トランジスタのゲート電荷を速やかに吸収するよう構成している。Ｈ型ブリッジ接続された４個の電力用電界効果トランジスタのうち上側アームを構成する２個の電力用電界効果トランジスタを駆動する各ゲート駆動回路は、電源入力側と電源出力側とが絶縁された直流−直流変換器をそれぞれ備え、この直流−直流変換器の出力電圧で上側アームを構成する各電力用電界効果トランジスタへゲート電圧を供給する構成としている。なお、上側アームを構成する２個の電力用電界効果トランジスタを駆動する各ゲート駆動回路は、パルストランスと、ＰＷＭ信号に基づいてパルストランスの入力側を駆動するパルストランス駆動回路と、パルストランスの出力に基づいてＰＷＭ信号に対応したゲート駆動信号を生成する復調回路とを備える構成としてもよい。
【００６６】
低域通過フィルタ（ＬＰＦ）９０は、インバータ部７０から出力される交流に含まれている高調波成分を除去して所定の周波数成分の交流出力を図示しない負荷に供給するためのものである。低域通過フィルタ（ＬＰＦ）９０は、図３に示したものと同様に、出力経路にそれぞれ介設された各コイル（インダクタ）と、各コイルの入力側端または出力側端間（またはそれらの両方）に介設されたコンデンサ等から構成している。
【００６７】
電流検出部８０は、インバータ部７０から出力される交流電源の電流を検出して、検出した電流に対応した電圧信号を電流検出出力信号８０ａとして出力するよう構成している。電流検出部８０は、ホール素子を利用した電流検出器を用いて構成している。なお、電流検出部８０は、電流検出用抵抗と、この電流検出用抵抗の両端に発生した電圧に比例した電圧を出力する回路等から構成してもよい。電流検出出力信号８０ａは制御部６０へ供給される。
【００６８】
電圧検出部８５は、インバータ部７０から出力される交流電源の電圧を検出して、検出した電圧に対応した電圧信号を電圧検出出力信号８５ａとして出力するよう構成している。電圧検出部８５は、交流出力端子ＡＣＯ１とグランド間の電圧を分圧して第１の分圧電圧を出力する第１の高圧分圧回路と、交流出力端子ＡＣＯ２とグランド間の電圧を分圧して第２の分圧電圧を出力する第２の高圧分圧回路と、各高圧分圧回路の出力電圧の差に比例した電圧を出力する差動増幅器等から構成している。なお、電圧検出部８５は、各交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２間の交流電圧を分圧する分圧回路と、分圧された交流電圧を入力とする１次巻線と１次巻線に入力された交流電圧に比例した交流電圧を出力する２次巻線とを備えたトランスを用いて構成してもよい。電圧検出出力信号８５ａは制御部６０へ供給される。
【００６９】
スロットル駆動装置９５は、スロットルの開度を調節するスロットルアクチュエータ等を備え、制御部６０から供給されるスロットル開度制御信号６０ｃに基づいてスロットル開度を調整する構成している。スロットル開度を調整することでエンジン回転速度（単位時間当たりの回転数）を制御するようにしている。
【００７０】
図１は、インバータ部７０の後段に低域通過フィルタ９０を設け、低域通過フィルタ９０の後段に電流検出部８０ならびに電圧検出部８５を設けることで、高調波成分を除去した状態で交流出力の電流ならびに電圧を検出するとともに負荷へ実際に供給されている電流ならびに電圧を検出する構成を示したが、電流検出部８０ならびに電圧検出部８５の後段に低域通過フィルタ９０を設ける構成としてもよい。
【００７１】
図２は制御部の一具体例を示すブロック構成図である。制御部６０は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ｉ／Ｏ等からなるマイクロコンピュータシステム（以下、ＣＰＵと記す）６１と、マルチプレクス入力型のＡ／Ｄ変換器６２と、単独運転時の交流出力の周波数を設定する出力周波数設定部６３と、単独運転時の交流出力の電圧を設定する出力電圧設定部６４と、運転状態表示部６５とからなる。
【００７２】
Ａ／Ｄ変換器６２は、電流検出部８０から出力される電流検出出力信号（検出電流に対応した電圧信号）８０ａを検出電流に対応した電流データへ変換して出力するとともに、電圧検出部８５から出力される電圧検出出力信号（検出電圧に対応した電圧信号）８５ａを検出電圧に対応した電圧データに変換して出力する。なお、ＣＰＵ６１は、ＰＷＭ変調周期（交流出力の１サイクルをＮステップに分割して交流出力を形成する場合その１ステップの周期）と少なくとも同じ周期かＰＷＭ変調周期よりも早い周期で電流データならびに電圧データを取り込むことで、ＰＷＭ変調周期毎の出力電流，出力電圧の変化を監視できるようにしている。なお、Ａ／Ｄ変換器６２を単独に設けずに、Ａ／Ｄ変換器を内蔵した１チップマイクロコンピュータを用いる構成としてもよい。
【００７３】
出力周波数設定部６３は、単独運転時の交流出力の周波数を例えば５０ヘルツにするか６０ヘルツにするか等、多段階に設定できるようにしている。出力周波数設定部６３は、トグルスイッチやスライドスイッチ等を用いて構成してもよい。
【００７４】
出力電圧設定部６４は、単独運転時の交流出力の出力電圧を例えば１００ボルトにするか１１０ボルトにするか等、多段階に設定できるようにしている。出力電圧設定部６４は、トグルスイッチやスライドスイッチ等を用いて構成してもよい。
【００７５】
運転状態表示部６５は、単独運転状態であるか同期運転状態であるか、ならびに、交流出力の周波数，電圧等の運転状態を表示できるようにしている。運転状態表示部６５は、例えばドットマトリクス型の液晶表示器を用いて、運転状態を文字表示する構成としてもよいし、複数の発光ダイオードを用いて運転状態を表示するようにしてもよい。
【００７６】
ＣＰＵ６１は、ソフトウェア制御によってエンジン回転速度検出部６１１、スロットル開度制御部６１２、保護部６１３、出力電圧波形監視部６１４、単独運転制御部６１５、同期運転制御部６１６、表示制御部６１７、ＰＷＭ信号生成部６１８を構成している。
【００７７】
エンジン回転速度検出部６１１は、エンジン回転検出部５０から供給されるエンジン回転パルス信号５０ａの周期を計時し、計時したエンジン回転パルス信号５０ａの周期に基づいてエンジン回転速度（単位時間当りのエンジン回転数）を求める。求めたエンジン回転速度６１１ａはスロットル開度制御部６１２へ供給される。
【００７８】
スロットル開度制御部６１２は、電流データならびに電圧データに基づいてこの交流電源装置１から負荷へ供給する電力量を連続的または複数段階に区分けして検出し、発電機１０の３相出力巻線１２から必要な電力を得るためのエンジン回転速度を求める。そして、スロットル開度制御部６１２は、必要な電力を得るためのエンジン回転速度が得られるようにスロットル開度制御信号６０ｃを生成して出力することで、負荷への電力供給量に応じてエンジン回転速度を連続的または段階的に調節し、発電機１０の発電電力を調節するようにしている。したがって、交流電源装置１から負荷へ供給する電力が小さくてよい場合（軽負荷）には、エンジンの回転速度を低くしてエンジンならびに発電機１０から発生する騒音等を小さくさせるとともに（低騒音化）、ガソリン等の燃料消費量を少なくして長時間の運転を行なうことができる。また、交流電源装置１から負荷へ供給する電力が大きい場合（重負荷）には、エンジンの回転速度を高くして発電機１０のの発電出力を大きくすることで、負荷側が必要とする交流電力を供給することができる。
【００７９】
リコイルスタータ等によってエンジンが始動された直後は、インバータ部７０の運転が開始されておらず、発電機１０の負荷は制御部等の回路用電源＋ＶＣＣで動作する回路部だけであって、発電機１０の負荷は軽い状態にある。このため、エンジンが始動された直後は、エンジンの出力側負荷が軽い状態にあるためエンジン回転速度が急上昇（いわゆる吹き上げ）する虞れがある。そこで、スロットル開度制御部６１２は、エンジンが始動された時点（正確には、ＣＰＵ６１へ回路用電源＋ＶＣＣが供給され、ＣＰＵ６１が図示しないパワーオンリセット回路等によってリセットされた後に、ＣＰＵ６１が各種の処理を開始した時点）から所定時間が経過するまでは、スロットル開度を小さくするためのスロットル開度制御信号６０ｃを出力して、エンジン回転速度が急上昇（いわゆる吹き上げ）するのを防止するようにしている。
【００８０】
なお、図２ではスロットル開度制御部６１２からスロットル開度制御信号６０ｃとしてスロットル開度データを出力する構成を示したが、Ｄ／Ａ変換器を設けてスロットル開度データに対応したスロットル開度電圧信号を出力する構成としてもよい。
【００８１】
保護部６１３は、電流データに基づいて負荷へ供給される電流を監視し、この交流電源装置１の定格最大電流値を越える電流が供給されている状態が予め設定した過電流許容時間を越えて継続した場合には、インバータ運転停止要求６１３ａをＰＷＭ信号生成部６１８へ供給してＰＷＭ信号６０ｂの生成を停止させ、インバータ部７０の運転を停止させる。保護部６１３は、負荷の過電流によってインバータ部７０の運転を停止させた場合は、負荷への過電流が発生したことを示す情報を表示制御部６１７へ供給して、運転状態表示部６５に負荷への過電流が発生したことを表示させる。なお、運転状態表示部６５に例えば圧電ブザー等の発音体を設けて、交流出力を停止させたことを可聴表示するようにしてもよい。
【００８２】
インバータ部７０の運転を停止させたことによって負荷への電力供給が無くなるので、スロットル開度制御部６１２はスロットル開度を小さくさせるためのスロットル開度制御信号６０ｃを出力する。これにより、エンジンの回転速度は低く抑えられる。
【００８３】
保護部６１３は、過電流によってインバータ部７０の運転を停止させた場合には、インバータ部７０の運転を停止させた時点から所定時間（例えば数１０秒〜数分）が経過した時点で、図示しないエンジンの点火制御装置等へエンジン停止指令信号等（図示しない）を供給してエンジンを停止させるとともに、整流動作停止信号６０ａを出力して、整流平滑部３０の整流動作を停止させる。なお、運転再開操作部を設け、過電流によってインバータ部７０の運転を停止させた時点から所定時間（例えば数１０秒〜数分）が経過するまでの間に、運転再開操作部によって運転再開の操作入力が与えられた場合は、ＰＷＭ信号６０ｂの生成動作を再開させインバータ部７０を介して交流出力を発生させるようにしてもよい。
【００８４】
保護部６１３は、出力電圧波形監視部６１４からインバータ動作異常情報６１４ａが供給された場合、インバータ運転停止要求６１３ａをＰＷＭ信号生成部６１８へ供給してＰＷＭ信号６０ｂの生成を停止させるとともに、エンジン停止指令信号等（図示しない）を供給してエンジンを停止させ、さらに、整流動作停止信号６０ａを出力して整流平滑部３０の整流動作を停止させる。例えば、インバータ部７０を構成する電力用電界効果トランジスタに短絡障害等が発生した際に、整流平滑部３０の整流動作を停止させことで、整流平滑部３０やインバータ部７０の過熱等を防止することができる。
【００８５】
出力電圧波形監視部６１４は、交流出力の電圧データを少なくとも交流出力の１サイクル分に亘って時系列（位相）との対応を付けて一時記憶することを順次繰り返すとともに、一時記憶した少なくとも交流出力の１サイクル分の電圧データに基づいて交流出力のゼロクロス点、正極側電圧の極大点、負極側電圧の極大点を検出する。出力電圧波形監視部６１４は、正極側電圧の極大点の電圧と負極側電圧の極大点との電圧を比較し、大きい方の極大点の電圧が、例えば１となるように交流出力の１サイクル分の各電圧データを正規化する。出力電圧波形監視部６１４は、正弦波交流出力の１サイクル分の電圧データを時系列（位相）との対応を付けて記憶した標準電圧データ記憶部を備えている。出力電圧波形監視部６１４は、正規化して得た少なくとも１サイクル分の電圧データと標準電圧データ記憶部に記憶されている電圧データとを時系列（位相）との対応を付けて各電圧に大小関係を比較する。
【００８６】
そして、出力電圧波形監視部６１４は、インバータ部７０を介して生成し、低域通過フィルタ９０を介して負荷へ供給されている交流出力の電圧波形の歪みを検出し、位相角に係るデータ（具体的には交流出力の１サイクルをＮステップに分割して交流出力を形成している場合そのステップ番号）と歪み量に係るデータ（具体的には理想的な正弦波形の電圧に対して例えば百分率でどの程度電圧が過大となっているかまたは不足しているかのデータ）とからなる歪み補正情報を求めて、交流出力電圧波形に歪みが生じている範囲の位相角に係るデータと歪み量に係るデータとからなる歪み補正情報をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。
【００８７】
出力電圧波形監視部６１４は、一時記憶した１サイクル分の電圧データまたはそれを正規化して得た１サイクル分の電圧データに基づいて、正極性または負極性のみ電圧が出力されている場合や出力電圧波形が正弦波形とは大きく異なる（例えば、矩形波形やパルス状の波形となっている）場合には、インバータ部７０内の各電力用電界効果トランジスタが正常にスイッチング動作されていないか、または、ＰＷＭ信号生成部６１８がＰＷＭ信号６０ｂの生成動作を正常に行っていないものと判断して、インバータ動作異常情報６１４ａを出力する。
【００８８】
出力電圧波形監視部６１４は、例えば交流出力電圧が負極性から正極性へ変化するゼロクロス点を検出すると、ゼロクロス点検出情報を同期運転制御部６１６へ供給する。
【００８９】
単独運転制御部６１５は、ＣＰＵ６１へ回路用電源＋ＶＣＣが供給され、ＣＰＵ６１が図示しないパワーオンリセット回路等によってリセットされた後に、ＣＰＵ６１が各種の処理を開始した時点から予め設定した単独運転開始時間が経過するまでの間に亘って電圧データがほぼゼロであることを検出すると、単独運転状態であると判断し、単独運転の制御を開始する。なお、単独運転開始時間が経過するまでの間に所定電圧値以上の電圧データが検出された場合は、同期運転制御がなされることになり、単独運転制御部６１５は一切の制御動作を行なわない。
【００９０】
単独運転制御部６１５は、単独運転状態であると判断すると、出力周波数設定部６３で設定された出力周波数、ならびに、出力電圧設定部６４で設定された出力電圧を認識して、出力周波数ならびに出力電圧をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給した後に、ＰＷＭ信号生成開始指令をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給して、ＰＷＭ信号生成部６１８を介してインバータ部７０の運転を開始させる。
【００９１】
単独運転制御部６１５は、出力電圧波形監視部６１４内に一時記憶された少なくとも交流出力の１サイクル分の電圧データを参照して、実際に負荷へ供給されている交流電圧値を監視する。インバータ部７０をＰＷＭ運転して生成した交流出力を負荷へ供給する交流電源装置では、負荷の大きさや負荷の力率の違いによって、実際に負荷へ供給されている交流電圧値と設定された出力電圧とに差を生ずることがある。そこで、単独運転制御部６１５は、実際に負荷へ供給されている交流電圧値と設定された出力電圧とを比較し、両者に差が生じている場合には、設定された出力電圧に対して過大または不足となっている電圧の比率を求め、求めた電圧差比率を過大または不足を示す符号とともに、出力電圧補正情報としてＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。
【００９２】
ＰＷＭ生成部６１８は、交流出力の１サイクルをＮステップに分割した各ステップ毎に予め設定した標準デューティ比データを時系列との対応を付けて格納したＰＷＭ信号生成用デューティ比テーブルを各出力電圧に対応して複数備えている。ＰＷＭ生成部６１８は、単独運転制御部６１５から出力周波数ならびに出力電圧が指定されると、指定された出力電圧に基づいて使用するＰＷＭ信号生成用デューティ比テーブルを特定するとともに、指定された出力周波数に基づいて１ステップの時間（ＰＷＭ変調周期）を演算する。なお、ＰＷＭ信号生成用デューティ比テーブルには、交流出力の１／２サイクル分（位相０〜１８０度）または交流出力の１／４サイクル分（位相０〜９０度）の標準デューティ比データを格納しておき、交流出力の１／２サイクル分（位相０〜１８０度）または交流出力の１／４サイクル分（位相０〜９０度）の標準デューティ比データから各ステップ毎の標準デューティ比を求めるようにしてもよい。
【００９３】
ＰＷＭ生成部６１８は、単独運転制御部６１５からＰＷＭ信号生成開始指令が供給されると、演算によって求めた１ステップの時間（ＰＷＭ変調周期）毎に、特定したＰＷＭ信号生成用デューティ比テーブルから標準デューティ比データを所定の順序で読み出すとともに、読み出した標準デューティ比データに対して出力電圧補正情報に基づく補正を行なうとともに、出力電圧波形に歪みを生じているステップについては位相角に係るデータと歪み量に係るデータとからなる歪み補正情報に基づく補正を施して各補正を施した補正デューティ比を求め、この補正デューティ比に基づいてパルス信号を生成することを各ステップ毎に順次繰り返すことで、ＰＷＭ信号６０ａを生成する。
【００９４】
なお、ＰＷＭ信号生成部６１８は、各ステップ毎に補正デューティ比を演算するのではなく、一度演算した補正デューティ比をＰＷＭ運転用デューティ比格納テーブルに格納しておき、このＰＷＭ運転用デューティ比格納テーブルに格納された補正デューティ比を順次読み出しながらＰＷＭ信号６０ａを生成し、出力電圧補正情報または歪み補正情報に変更が生じたときだけ、補正デューティ比を演算してＰＷＭ運転用デューティ比格納テーブル内の補正デューティ比を更新するようにしてもよい。
【００９５】
同期運転制御部６１６は、単独運転開始時間が経過するまでの間に所定電圧値以上の電圧データが検出された場合は、既に交流出力を発生している他の交流電源装置との並列運転が要求されているものと判断し、同期運転制御を開始する。なお、同期運転制御が開始されると、単独運転制御部６１５は制御動作を一切行なわない。
【００９６】
同期運転制御部６１６は、まず、出力電圧波形監視部６１４内に一時記憶された少なくとも交流出力の１サイクル分の電圧データを参照して、他の交流電源装置の出力電圧を検出するとともに、出力電圧波形監視部６１４からゼロクロス点検出情報に基づいてゼロクロス点の発生周期を求め、求めたゼロクロス点の周期から他の交流電源装置の出力周波数を演算する。そして、同期運転制御部６１６は、検出した出力電圧と出力周波数をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給した後に、既に交流出力を発生している他の交流電源装置の出力電圧のゼロクロス点に同期してＰＷＭ信号生成開始指令をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。
【００９７】
ＰＷＭ信号生成部６１８は、ＰＷＭ信号生成開始指令を受けると先に指定された出力周波数，出力電圧の交流出力を発生させるためのＰＷＭ信号６０ａを各ＰＷＭ変調周期（各ステップ）毎に順次生成して出力する。
【００９８】
同期運転（並列運転）状態では、他の交流電源装置から出力される交流出力の周波数や出力電圧が変化した場合、その変化に追従してこの交流電源装置１の周波数，出力電圧を調整する必要がある。
【００９９】
そこで、同期運転制御部６１６は、ＰＷＭ信号生成部６１８から出力されるＰＷＭ信号６０ｂがゼロクロス点となるタイミングで電圧データを監視し、この交流電源装置１の出力電圧が０となっている時点で交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２間に電圧が印加されている場合には、他の交流電源装置の出力電圧をこの交流電源装置１の出力電圧との間に位相のずれが発生していることを検出する。同期運転制御部６１６は、例えば、この交流電源装置１の交流出力が負極性電圧から正極性電圧へ変化するゼロクロス点において正極性の電圧が検出された場合には、この交流電源装置１の交流出力が他の交流電源装置の交流出力よりも遅れているもの（遅相）と判断し、遅相情報をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。また、同期運転制御部６１６は、例えば、この交流電源装置１の交流出力が負極性電圧から正極性電圧へ変化するゼロクロス点において負極性の電圧が検出された場合には、この交流電源装置１の交流出力が他の交流電源装置の交流出力よりも進んでいるもの（進相）と判断し、進相情報をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。なお、この交流電源装置１の交流出力が正極性電圧から負極性電圧へ変化するゼロクロス点において、負極性の電圧が検出された場合には遅相であると判断し、正極性の電圧が検出された場合には進相であると判断するようにしてもよい。
【０１００】
ＰＷＭ信号生成部６１８は、同期運転制御部６１６から遅相情報が供給された場合、先に指定された出力周波数に基づいて設定したＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）を少し短く設定し、この新たに変更したＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）に基づいてＰＷＭ信号６０ｂの生成を行なう。ただし、ＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）の変更を行なうだけで、各ステップにおけるパルス幅は変更しない。ＰＷＭ信号生成部６１８は、同期運転制御部６１６から進相情報が供給された場合、ＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）を少し長く設定し、この新たに変更したＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）に基づいてＰＷＭ信号６０ｂの生成を行なう。ただし、ＰＷＭ変調周期（１ステップの時間間隔）の変更を行なうだけで、各ステップにおけるパルス幅は変更しない。このように、他の交流電源装置の出力電圧と、この交流電源装置１の出力電圧との間に位相のずれが発生している場合には、この交流電源装置１の交流出力周波数を微調整することで、出力電圧の位相を合せる。
【０１０１】
同期運転制御部６１５は、電圧データに基づいて交流出力電圧を継続的に監視しており、交流出力電圧が上昇した場合は、他の交流電源装置がその出力電圧を上昇させたものと判断して、ＰＷＭ信号生成部６１８に対して交流出力電圧の変更を要求し、この交流電源装置１の出力電圧を上昇させる。
【０１０２】
同期運転制御部６１５は、電流データに基づいて交流出力電流を継続的に監視しており、交流出力電流が所定比率以上増加した場合、ならびに、この交流電源装置１の定格出力電流に対して所定の比率（例えば９０〜１００パーセント）を越えた場合は、交流出力電圧を所定電圧（例えば、１ボルト）分低下させる出力電圧低下要求をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給して、交流出力電圧を低下させる。同期運転制御部６１５は、出力電圧低下要求をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給した以降の交流出力電圧の変化を所定時間監視し、交流出力電圧が低下している場合は、出力電圧低下要求をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給して、交流出力電圧をさらに低下させる制御を繰り返す。このようにして、この交流電源装置１の交流出力電圧を低下させながら交流出力端子ＡＣＯ１，ＡＣＯ２間に発生する交流電圧を監視し、この交流電源装置１の出力電圧よりも高い出力電圧が検出された場合は、その検出電圧が他の交流電源装置の出力電圧であると判断して、その検出出力電圧をＰＷＭ信号生成部６１８へ供給する。これにより、この交流電源装置１の出力電圧を他の交流電源装置の出力電圧に合わせる。
【０１０３】
表示制御部６１７は、この交流電源装置１が単独運転状態であるか同期（並列）運転状態にあるかの運転状態を運転状態表示部６５に表示させるとともに、高流出力電圧，出力周波数を運転状態表示部６５に表示させる。さらに、表示制御部６１７は、定格最大電流値を越える過電流が所定時間継続したことによって交流出力を停止した場合には、過電流が発生したことを運転状態表示部６５に表示させる。
【０１０４】
なお、本実施の形態では、ＰＷＭ信号生成用デューティ比テーブルに予め格納してある標準デューティ比データに基づいてＰＷＭ信号６０ｂを生成する構成を示したが、ＣＰＵ６１側から基準正弦波を生成するための基準正弦波生成データを所定の時間間隔で順次出力し、この基準正弦波生成データをＤ／Ａ変換器へ供給して階段状の擬似正弦波信号を生成し、この擬似正弦波信号を低域通過フィルタを通して基準正弦波信号をし、さらに、この基準正弦波信号と三角波信号とを比較することでＰＷＭ信号を生成する構成としてもよい。そして、ＣＰＵ６１はＤ／Ａ変換器，低域通過フィルタを介して生成する基準正弦波信号の周波数ならびに振幅を調整することで、交流出力電圧を制御する構成としてもよい。
【０１０５】
【発明の効果】
以上説明したようにこの発明に係る電源装置は、複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路に対して並列に整流回路を設け、この並列に設けた整流回路で整流して得た直流電源を複数のサイリスタのゲートへ供給することで、複数のサイリスタを導通状態へ制御する構成としたので、回路用電源から整流停止機能付整流回路に対してゲート電力を供給する必要がなくなる。したがって、回路用電源と整流停止機能付整流回路の出力である高圧直流電源との共通接続点が特定の電位に制約されることがなくなり、電源構成の設計自由度が増加する。また、回路用電源として正負両極性の電源を設ける必要がなくなり、全体の電源構成を正極性または負極性の片電源とすることができる。よって、回路用電源の回路構成を簡略化することができるとともに、異なる電源系統間で信号を送受するためにレベルシフト回路を必要とする箇所が減少するので、電源装置全体の回路構成を簡略化することができる。
【０１０６】
さらに、この発明に係る電源装置は、整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た直流電源から回路用電源を生成する構成としたので、単相補助巻線を備えていない発電機を使用する場合であっても、また、単相補助巻線から交流電源が供給されない場合でも電源装置を動作させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明に係る電源装置を適用した交流電源装置のブロック構成図
【図２】制御部の一具体例を示すブロック構成図
【図３】従来の交流電源装置の回路構成図
【符号の説明】
１…交流電源装置、１０…エンジン発電機である発電機、１１…補助出力巻線である単相補助巻線、１２…出力巻線である３相出力巻線、２０…電源部（回路用電源部）、３０…整流平滑部（整流停止機能付整流回路）、４０…サイリスタ制御部、６０…制御部、７０…インバータ部、Ｃ４１…ゲート電源生成用コンデンサ、Ｄ３１〜Ｄ３３…サイリスタ、Ｄ３４〜Ｄ３６…ダイオード、ＩＣ２１…定電圧回路用集積回路（３端子レギュレータ）、Ｑ４１…ゲート電圧制御用トランジスタ、Ｒ３１〜Ｒ３３…ゲート抵抗、ＲＥＣ１…整流回路、ＲＥＣ２…整流回路、ＲＥＧ１…第１の安定化電源回路、ＲＥＧ２…第２の安定化電源回路、＋ＶＣＣ…回路用電源、＋ＶＤＣ…高圧直流電源、＋ＶＭＡＩＮ…第２の安定化電源、＋ＶＳＵＢ…第１の安定化電源。

Claims (3)

1. 複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して直流電源を生成し、生成した直流電源を出力する電源装置、または、前記直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、
   前記交流電源を整流する整流回路を前記整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、前記整流回路で整流して得た直流電源を前記サイリスタのゲートへ供給することで、前記整流停止機能付整流回路を整流動作可能な状態に制御する構成にするとともに、
   前記電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を前記整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た前記直流電源から生成する構成としたことを特徴とする電源装置。
2. 複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路でエンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流して直流電源を生成し、この直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、
   前記エンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流する整流回路を前記整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、前記整流回路で整流して得た直流電源を、前記サイリスタのオン動作を制御するサイリスタ制御部を介して前記サイリスタのゲートへ供給する構成にするとともに、
   前記電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を前記整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た前記直流電源から生成する構成としたことを特徴とする電源装置。
3. 複数のサイリスタと複数のダイオードとを組み合わせて構成した整流停止機能付整流回路でエンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流して直流電源を生成し、この直流電源をインバータ部を介して所定周波数の交流電源へ変換して出力する電源装置において、
   前記エンジン発電機は前記出力巻線と補助出力巻線とを有し、
   前記エンジン発電機の出力巻線から供給される交流電源を整流する整流回路を前記整流停止機能付整流回路に対して並列に設け、前記整流回路で整流して得た直流電源を、前記サイリスタのオン動作を制御するサイリスタ制御部を介して前記サイリスタのゲートへ供給する構成にするとともに、
   前記補助出力巻線から供給される交流電源を整流して補助電源を生成し、この補助電源に基づいて前記電源装置の動作を制御する回路へ供給する回路用電源を生成するとともに、前記補助出力巻線から交流電源が供給されない場合は、前記整流停止機能付整流回路で交流電源を整流して得た前記直流電源から前記回路用電源を生成する構成としたことを特徴とする電源装置。

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