JP3620456B2 - 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル - Google Patents
高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル Download PDFInfo
- Publication number
- JP3620456B2 JP3620456B2 JP2001051309A JP2001051309A JP3620456B2 JP 3620456 B2 JP3620456 B2 JP 3620456B2 JP 2001051309 A JP2001051309 A JP 2001051309A JP 2001051309 A JP2001051309 A JP 2001051309A JP 3620456 B2 JP3620456 B2 JP 3620456B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- thin layer
- cemented carbide
- wear resistance
- composition formula
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、高熱発生を伴なう鋼などの高速切削に用いた場合に、すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル(以下、被覆超硬ドリルという)に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、一般に、鋼や鋳鉄などの被削材の穴あけ切削加工などに、例えば図1(a)に概略正面図で、同(b)に溝形成部の概略横断面図で例示される形状を有するドリルや、さらにミニチュアドリルなどとして各種の被覆超硬ドリルが用いられており、また前記被覆超硬ドリルとして、炭化タングステン基超硬合金基体(以下、超硬基体という)の表面に、TiとAlの複合窒化物[以下、(Ti,Al)Nで示す]層およびTiとAlの複合炭窒化物[以下、(Ti,Al)CNで示す]層のうちのいずれか、または両方で構成された硬質被覆層を0.8〜10μmの平均層厚で形成してなる被覆超硬ドリルが知られている。
【0003】
さらに、上記の被覆超硬ドリルの硬質被覆層である(Ti,Al)N層および(Ti,Al)CN層が、例えば図2に概略説明図で示される物理蒸着装置の1種であるアークイオンプレーティング装置を用い、ヒータで装置内を、例えば雰囲気を3Paの真空として、700℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を有するTi−Al合金がセットされたカソード電極(蒸発源)との間に、例えば電圧:35V、電流:90Aの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガス、または窒素ガスとメタンガスを導入し、一方超硬基体には、例えばー200Vのバイアス電圧を印加する条件で形成されることも良く知られるところである。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
一方、近年の穴あけ切削加工などの切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化とも相俟って高速化の傾向にあるが、上記の従来被覆超硬ドリルにおいては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での穴あけ切削加工に用いた場合には問題はないが、これを高速切削条件で用いると、穴あけ切削加工時に発生する高熱によって、特に切刃面を含む先端部および溝形成部の薄肉部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生し、この結果切刃面の摩耗進行が促進し、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0005】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の従来被覆超硬ドリルに着目し、これの耐熱塑性変形性の向上を図るべく研究を行った結果、
(a)例えば原料粉末として、Ti粉末およびAl粉末、さらに酸化アルミニウム(以下、Al2O3で示す)粉末を用い、これら原料粉末を所定の配合割合に配合し、混合した後、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、通常の条件、例えば真空雰囲気中、500〜600℃の範囲内の所定の温度に所定時間保持の条件で焼結して、所定の組成をもった焼結体を形成し、この焼結体をカソード電極(蒸発源)として用いて、例えばアークイオンプレーティング装置にて、反応ガスとして窒素ガス、または窒素ガスとメタンガスを導入して、上記超硬基体表面に硬質被覆層を形成すると、形成された硬質被覆層は、(Ti,Al)Nまたは(Ti,Al)CNからなる素地にAl2O3相が分散分布した組織をもつものとなること。
【0006】
(b)上記(a)の素地を、組成式:[Ti1-XAlX]Nおよび同[Ti1-XAlX]C1-mNmで表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70、m:0.70〜0.99を満足する(Ti,Al)Nおよび(Ti,Al)CNに特定し、かつこの素地に分散分布するAl2O3相の割合を走査型電子顕微鏡による組織観察で10〜30面積%とすると、この結果の混合相組織層は、前記素地によるすぐれた靭性と共に、前記Al2O3相による高硬度とすぐれた耐熱性を具備するようになること。
【0007】
(c)上記の(Ti,Al)N層および(Ti,Al)CN層からなる単一相組織層のうちのいずれか、または両方と、上記(b)の混合相組織層のうちのいずれか、または両方との交互積層とすると共に、これらの個々の層厚を平均層厚で0.01〜0.1μmのきわめて薄い薄層とした状態で、0.8〜10μmの全体平均層厚の硬質被覆層を構成すると、この硬質被覆層は前記両薄層による薄膜化交互積層構造によってそれぞれの薄層のもつ特性、すなわち上記単一相組織層(以下、第1薄層という)によるすぐれた靭性(耐欠損性)、上記混合相組織層(以下、第2薄層という)による高硬度とすぐれた耐熱性(耐熱塑性変形性)を具備するようになることから、この結果の被覆超硬ドリルは、これを特に鋼や鋳鉄などの高熱発生を伴なう高速切削加工に用いても、切刃面を含む先端部および溝形成部の薄肉部に欠けやチッピングの発生がなく、かつ偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生も著しく抑制されるようになることから、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するようになること。
以上(a)〜(c)に示される研究結果を得たのである。
【0008】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、
超硬基体の表面に、0.8〜10μmの全体平均層厚で物理蒸着した硬質被覆層が、個々の平均層厚が0.01〜0.1μmの第1薄層と第2薄層の交互積層からなり、
上記第1薄層を、アークイオンプレーティング装置でカソード電極(蒸発源)としてTi−Al合金を用いて形成され、かつ組成式:[Ti1-XAlX]Nおよび同[Ti1-XAlX]C1-mNmで表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70、m:0.70〜0.99を満足する(Ti,Al)N層および(Ti,Al)CN層からなる単一相組織層のうちのいずれか、または両方で構成し、
上記第2薄層を、同じくアークイオンプレーティング装置でカソード電極(蒸発源)としてTiとAlとAl2O3の焼結体を用いて形成され、かつ、
(a)組成式:[Ti 1-X Al X ]Nで表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70を満足する(Ti,Al)Nからなる素地に、Al 2 O 3 相が、走査型電子顕微鏡による組織観察で10〜30面積%の割合で分散分布した組織を有する混合相組織層、
(b)組成式:[Ti 1-X Al X ]C 1-m N m で表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70、m:0.70〜0.99を満足する(Ti,Al)CNからなる素地に、Al 2 O 3 相が、走査型電子顕微鏡による組織観察で10〜30面積%の割合で分散分布した組織を有する混合相組織層、
以上(a)および(b)の混合相組織層のうちのいずれか、または両方で構成してなる、高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬ドリルに特徴を有するものである。
【0009】
なお、この発明の被覆超硬ドリルにおいて、硬質被覆層の交互積層を構成する第1薄層および第2薄層の個々の平均層厚をそれぞれ0.01〜0.1μmとしたのは、いずれの薄層においても、その平均層厚が0.01μm未満になると、それぞれの薄層のもつ特性、すなわち第1薄層によるすぐれた靭性、第2薄層による高硬度とすぐれた耐熱性を硬質被覆層に十分に具備せしめることができず、一方その平均層厚がそれぞれ0.1μmを越えると、それぞれの薄層のもつ問題点、すなわち第1薄層による熱塑性変形および第2薄層による耐欠損性低下が硬質被覆層に現われるようになるという理由によるものである。
【0010】
また、この発明の被覆超硬ドリルにおいて、硬質被覆層の第1薄層の単一相組織層および第2薄層の混合相組織層の素地を構成する(Ti,Al)Nおよび(Ti,Al)CNにおけるAlはTiNおよびTiCNに対して硬さを高め、もって耐摩耗性を向上させるために固溶するものであり、したがって組成式:(Ti1-XAlX)Nおよび同(Ti1-XAlX)C1-mNm、のX値が原子比(以下同じ)で、0.50未満では所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その値が0.70を越えると、切刃面を含む先端部や溝形成部の薄肉部に欠けやチッピングが発生し易くなると云う理由によりX値を0.50〜0.70と定めた。
【0011】
上記の(Ti,Al)CNにおけるC成分には、硬さを向上させる作用があるので、(Ti,Al)CNは上記(Ti,Al)Nに比して相対的に高い硬さをもつが、この場合上記の組成式におけるC成分の割合が0.01未満、すなわちm値が0.99を越えると所定の硬さ向上効果が得られず、一方C成分の割合が0.70を越える、すなわちm値が0.30未満になると靭性が急激に低下するようになることから、m値を0.70〜0.99と定めた。
【0012】
さらに、上記の硬質被覆層の第2薄層の混合相組織層の素地に分散分布するAl2O3相には、上記の通り高硬度とすぐれた耐熱性を付与し、もって高い発熱を伴なう、高速切削でも切刃面を含む先端部や溝形成部の薄肉部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生するのを著しく抑制する作用があるが、第2薄層の混合相組織層におけるAl2O3相の割合が、走査型電子顕微鏡による組織観察で10面積%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方同割合が30面積%を超えると素地によってもたらされる靭性が低下するよになることから、Al2O3相の割合を10〜30面積%と定めた。
【0013】
また、硬質被覆層の全体平均層厚を0.8〜10μmとしたのは、その層厚が0.8μmでは所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方その層厚が10μmを越えると、切刃面を含む先端部や溝形成部の薄肉部にに欠けやチッピングが発生し易くなるという理由によるものである。
【0014】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の被覆超硬ドリルを実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、表1に示されるWC粉末、TiC粉末、ZrC粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr3C2粉末、TiN粉末、TaN粉末、およびCo粉末を用い、これら原料粉末をそれぞれ表1に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で24時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、100MPaの圧力で所定形状の各種の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、6Paの真空雰囲気中、7℃/分の昇温速度で1370〜1470℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に1時間保持後、炉冷の条件で焼結して、直径が8mm、13mm、および26mmの3種の超硬基体形成用丸棒焼結体を形成し、さらに前記の3種の丸棒焼結体から、研削加工にて、表1に示される組合せで、溝形成部の直径×長さがそれぞれ4mm×13mm、8mm×22mm、および16mm×45mmの寸法をもった超硬基体A−4、A−5、A−7、A−9、およびA−10をそれぞれ製造した。
【0015】
また、原料粉末として、Ti粉末およびAl粉末、さらにAl2O3粉末を用い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、ボールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、100MPa の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を6Paの真空中、500〜600℃の範囲内の所定の温度に1時間保持の条件で焼結して、Ti、Al、およびAl2O3の含有割合を所定の含有割合とした種々の第2薄層形成用焼結体を製造した。
さらに、別途第1薄層形成用としてTiとAlの含有割合が異なる各種のTi−Al合金も用意した。
【0016】
ついで、上記の超硬基体のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図2に例示される通常のアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に装着し、一方カソード電極(蒸発源)として、種々の成分組成をもった第1薄層形成用Ti−Al合金と第2薄層形成用焼結体を装置内の所定位置に装着し、またボンバート洗浄用金属Tiも装着し、まず装置内を排気して0.5Paの真空に保持しながら、ヒーターで装置内を700℃に加熱した後、前記回転テーブル上で回転する超硬基体に−1000Vのバイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Tiとアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって超硬基体表面をTiボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガス、または窒素ガスとメタンガスを導入して4Paの反応雰囲気とすると共に、前記超硬基体に印加するバイアス電圧を、第1薄層形成時には−100V、第2薄層形成時には−300vとする条件で行い、かつ前記第1薄層形成と第2薄層形成の間には反応ガス排出のための真空引きを10秒間行う条件で、前記カソード電極(第1薄層形成用Ti−Al合金または第2薄層形成用焼結体)とアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって前記超硬基体の表面に、表2、3に示される目標組成および目標層厚の第1薄層と第2薄層とを表4に示される組み合わせで、かつ同じく表4に示される交互積層数からなる硬質被覆層を蒸着することにより、図1(a)に概略正面図で、同(b)に溝形成部の概略横断面図で示される形状を有する本発明被覆超硬ドリル1〜6をそれぞれ製造した。
【0017】
また、比較の目的で、同じく上記のアークイオンプレーティング装置にて、カソード電極(蒸発源)として、種々の成分組成をもったTi−Al合金を装着する以外は同一の条件で、上記超硬基体の表面に表5に示される通りの目標組成および目標層厚の(Ti,Al)N層または(Ti,Al)CN層で構成された硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆超硬ドリル1〜6をそれぞれ製造した。
【0018】
さらに、この結果得られた各種の被覆超硬ドリルについて、これを構成する各種硬質被覆層の組成および層厚を、エネルギー分散型X線測定装置およびオージェ分光分析装置、さらに走査型電子顕微鏡を用いて測定したところ、表2〜5の目標組成および目標層厚と実質的に同じ組成および平均層厚(任意5ヶ所測定の平均値との比較)を示した。
【0019】
つぎに、上記本発明被覆超硬ドリル1〜6よび従来被覆超硬ドリル1〜6のうち、本発明被覆超硬ドリル1および従来被覆超硬ドリル1については、
被削材:平面寸法:100mm×250厚さ:50mmのJIS・S55Cの板材、
切削速度:100m/min.、
送り:0.14mm/rev、
の条件での炭素鋼の湿式高速穴あけ切削加工試験、本発明被覆超硬ドリル2〜4および従来被覆超硬ドリル2〜4については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・FC250の板材、
切削速度:90m/min.、
送り:0.23mm/rev、
の条件での鋳鉄の湿式高速穴あけ切削加工試験、本発明被覆超硬ドリル5,6および従来被覆超硬ドリル5,6については、
被削材:平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SNCM439の板材、
切削速度:75m/min.、
送り:0.23mm/rev、
の条件での合金鋼の湿式高速穴あけ切削加工試験、
をそれぞれ行い、いずれの湿式(水溶性切削油使用)高速穴あけ切削加工試験でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表4、5にそれぞれ示した。
【0020】
【表1】
【0021】
【表2】
【0022】
【表3】
【0023】
【表4】
【0024】
【表5】
【0025】
【発明の効果】
表4、5に示される結果から、硬質被覆層が第1薄層と第2薄層の交互多重積層からなる本発明被覆超硬ドリル1〜6は、いずれも鋼の穴あけ加工を高い発熱を伴う高速で行っても、高硬度とすぐれた耐熱性を有する前記第2薄層による作用で耐熱塑性変形性の著しい向上によって、切刃面を含む先端部や溝形成部の薄肉部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生がなく、すぐれた靭性(耐欠損性)を有する前記第1薄層の作用とも相俟って、欠けやチッピングなどの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆層の組成が実質的に前記第1薄層と同じ従来被覆超硬ドリル1〜6においては、いずれも高速切削時に発生する高熱によって偏摩耗の原因となる熱塑性変形を起し、このため摩耗進行が著しく促進し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆超硬ドリルは、各種の鋼や鋳鉄などの通常の条件での穴あけ切削加工は勿論のこと、特に高速穴あけ切削加工においてもすぐれた耐摩耗性を発揮するものであるから、穴あけ切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】(a)は被覆超硬ドリルを例示する概略正面図、(b)は同溝形成部の概略横断面図である。
【図2】アークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、0.8〜10μmの全体平均層厚で物理蒸着した硬質被覆層が、個々の平均層厚が0.01〜0.1μmの第1薄層と第2薄層の交互積層からなり、
上記第1薄層を、アークイオンプレーティング装置でカソード電極(蒸発源)としてTi−Al合金を用いて形成され、かつ組成式:[Ti1-XAlX]Nおよび同[Ti1-XAlX]C1-mNmで表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70、m:0.70〜0.99を満足するTiとAlの複合窒化物およびTiとAlの複合炭窒化物からなる単一相組織層のうちのいずれか、または両方で構成し、
上記第2薄層を、同じくアークイオンプレーティング装置でカソード電極(蒸発源)としてTiとAlと酸化アルミニウムの焼結体を用いて形成され、かつ、
(a)組成式:[Ti 1-X Al X ]Nで表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70を満足するTiとAlの複合窒化物からなる素地に、酸化アルミニウム相が、走査型電子顕微鏡による組織観察で10〜30面積%の割合で分散分布した組織を有する混合相組織層、
(b)組成式:[Ti 1-X Al X ]C 1-m N m で表わした場合、厚さ方向中央部のオージェ分光分析装置による測定で、原子比で、X:0.50〜0.70、m:0.70〜0.99を満足するTiとAlの複合炭窒化物からなる素地に、酸化アルミニウム相が、走査型電子顕微鏡による組織観察で10〜30面積%の割合で分散分布した組織を有する混合相組織層、
以上(a)および(b)の混合相組織層のうちのいずれか、または両方で構成したこと、
を特徴とする高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001051309A JP3620456B2 (ja) | 2001-02-27 | 2001-02-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001051309A JP3620456B2 (ja) | 2001-02-27 | 2001-02-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002254229A JP2002254229A (ja) | 2002-09-10 |
JP3620456B2 true JP3620456B2 (ja) | 2005-02-16 |
Family
ID=18912117
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001051309A Expired - Fee Related JP3620456B2 (ja) | 2001-02-27 | 2001-02-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3620456B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009070111A1 (en) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide inserts for rough milling of gears |
WO2009070109A1 (en) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide inserts for gear milling in cast low carbon steel parts |
JP6376466B2 (ja) | 2014-11-13 | 2018-08-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP6503818B2 (ja) * | 2015-03-20 | 2019-04-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
-
2001
- 2001-02-27 JP JP2001051309A patent/JP3620456B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2002254229A (ja) | 2002-09-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5035956B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP3873276B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007152456A (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JPH10251831A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3620456B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル | |
JP2002263941A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた放熱性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
JP4367032B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3619994B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
JP3948013B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐熱性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3619996B2 (ja) | 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
JP4244379B2 (ja) | 高速切削加工で表面被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4120500B2 (ja) | 高速切削加工で表面被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007152457A (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP3849135B2 (ja) | 硬質被覆層が重切削条件で被削材に対して良好な食いつき性を示す表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4678582B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2002254228A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル | |
JP2007307691A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3978723B2 (ja) | 高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2002187004A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
JP3451857B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2002263934A (ja) | 高速高送り切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製ドリル | |
JP3847117B2 (ja) | 耐摩耗被覆層がすぐれた放熱性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミルまたはドリル | |
JP2002273615A (ja) | 高速切削加工で切刃部がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭窒化チタン系サーメット製エンドミル | |
JP4379911B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040105 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040316 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040810 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040913 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20040921 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041026 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041108 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081126 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081126 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091126 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091126 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111126 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121126 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121126 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131126 Year of fee payment: 9 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |