JP3547094B2 - 削孔装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、トンネルや地下坑道等の掘削工事に於けるフォアパイル（本明細書に於て「フォアパイル」とは、硬化材と周辺土壌の混合によって成形された円柱状硬化層をいう）造成用の削孔装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、トンネル工事に於て、上部に構造物が建っていたり土塊の被りの薄い崩壊性地山での大断面トンネル建設が増加している。
【０００３】
このため、大型掘削機械に対応する補助工法として、掘削時の地山の先行緩みの防止や切羽，天端の崩壊を防止する目的で、トンネルの掘削に先立ち、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルをアーチ状に造成することにより、切羽の安定性を図る先受け工法が広く採用されている。
【０００４】
図２０乃至図２３は特公平４−４２５２０号公報に開示された先受け工法によるフォアパイル造成方法を示し、この従来方法は、図２０に示すように先ず、先端部にビット１と噴射装置３を装着した高圧噴射管５を坑部開削進行方向に向けて開削対象地盤７の周縁地盤９に挿入し、所定位置まで地盤９を削孔する。
【０００５】
そして、所定位置まで地盤９を削孔したところで、高圧噴射管５に硬化材Ｇを圧送してこれを噴射装置３から側方に高圧噴射し、図２２の如く高圧噴射管５を回転させ乍らこれを後退することにより地盤９にフォアパイル１１を造成するもので、図２３に示すように斯かるフォアパイル１１を開削対象地盤７に沿って順次隣接造成してアーチ状の覆工体１３を構築した後、覆工体１３の内側の開削対象地盤７を覆工体１３の長さ以下の範囲で開削掘進して支保覆工を行う工程を繰り返し乍ら、トンネルを掘削している。
【０００６】
又、図２４及び図２５は、図２６に示すダブルロータリー式の削孔装置を用いたフォアパイルの造成方法を示し、この造成方法は、先端にインナービット１５を装着した高圧噴射管１７を補強用鋼管（芯材鋼管）１９内に挿入し、先端のインナービット１５を補強用鋼管１９から突出させてこれらを夫々ロータリユニット２１，２３で同軸上に保持した後、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を同時に開削対象地盤の周縁地盤９に回転圧入し乍ら、高圧噴射管１７に装着した噴射装置２４から硬化材Ｇを高圧噴出して改良造成部ｍに円柱状の改良体２６を形成し、次いで、図２５の如く補強用鋼管１９を地中に残して高圧噴射管１７を引き抜くことにより、補強用鋼管１９を芯材とするフォアパイル２５を地盤９に造成するものである。
【０００７】
そして、前述した従来方法と同様、上記フォアパイル２５を順次隣接造成してアーチ状の覆工体を構築し、覆工体の内側の開削対象地盤を覆工体の長さ以下の範囲で開削掘進して支保覆工を行う工程を繰り返し乍ら、トンネルを掘削している。尚、スライムの排出は、通常、削孔用水で行っている。
【０００８】
その他、図２６中、２７は補強用鋼管１９の先端に装着されたリーミングビット、２９は排土スイベル、３１は高圧スイベルを示す。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
而して、図２５の如く補強用鋼管１９をフォアパイル２５の芯材とすることにより、図２２に示すフォアパイル１１に比し強度が向上して地盤９に対する耐圧は高まるが、図２６に示す削孔装置は、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を夫々のロータリユニット２１，２３で地盤９に回転圧入させて先端のビット１５，２７で地盤９を削孔する構造のため、高圧噴射管１７，補強用鋼管１９毎のロータリユニット２１，２３が必要となって、図２０乃至図２３に示す従来例に比し削孔装置が大型化してしまう欠点があった。
【００１０】
然も、昨今では、図２７に示すように２ブームの削孔機３３を用い、２孔同時削孔を可能として施工の効率化が図られているが、狭い地下坑内での作業上、各ブーム３５，３７に装着する削孔装置３９自体の小型，軽量化が望まれている。
【００１１】
又、従来、上述の如くフォアパイル１１，２５を地盤９に造成したとき、所謂ブリージング現象によってフォアパイル１１，２５の上部と地盤９との間に空洞が生じ、又、スライムの排出に伴い硬化材Ｇも外部に排出されるが、排泥過多によって硬化材Ｇの流出量が流入量よりも多いと、同様にフォアパイル１１，２５の上部と地盤９との間に空洞が生じてしまう虞があった。
【００１２】
そして、斯様にフォアパイル１１，２５上部と地盤９との間に空洞が生じてしまうと、覆工体周縁部の地盤９の崩壊によって地盤９全体が沈下してしまうため、この解決策が望まれていた。
【００１３】
本発明は斯かる実情に鑑み案出されたもので、トンネル等の掘削に先立ち、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、削孔機のブームに装着する削孔装置の小型，軽量化を図り、然も、従来と同等の耐圧を有するフォアパイルを造成することができ、又、地盤とフォアパイルとの密着を図ってブリージング現象や造成時の排泥過多等による地盤の沈下を防止したフォアパイル造成用の削孔装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
斯かる目的を達成するため、請求項１に係るフォアパイル造成用の削孔装置は、前後方向へ移動可能な回転駆動機構に高圧スイベルを介して接続された中空のインナーロッドと、インナーロッドが同軸上に挿入され、所定値を越えた硬化材の注入圧で流路を開く逆止弁が周壁に所定間隔をおいて装着されると共に、先端にリングビットが回転自在に取り付き、回転駆動機構の移動に連動する排土スイベルが後端に連結された補強用鋼管と、インナーロッドの先端に接続され、削孔及び硬化材の一次注入による改良体の造成時に補強用鋼管の先端から突出し、周壁に噴射ノズルが装着され削孔ビットが先端に装着された中空の噴射アダプターと、地盤への改良体の造成後、上記補強用鋼管と排土スイベルとの間に接続され、上記回転駆動機構によって補強用鋼管を噴射アダプターの先端まで押し込む押込み管とからなり、補強用鋼管の先端に取り付けたリングビットは、噴射アダプターの回転に連動して同方向へ回転するようになっていることを特徴とする。
【００１５】
そして、請求項２に係るフォアパイル造成用の削孔装置は、リングビットの内周に突起を突設すると共に、噴射アダプターの外周に、回転駆動機構による回転時に上記突起に係止する突出部を、その軸方向に形成したものである。
【００１６】
【作用】
請求項１に係るフォアパイル造成用の削孔装置によれば、回転駆動機構によってインナーロッド，噴射アダプターを回転させると、噴射アダプターがリングビットを回転させるので、噴射アダプター先端の削孔ビットと共に、当該リングビットが地盤を削孔する。
【００１７】
そして、硬化材による地盤への改良体の造成後、噴射アダプターやインナーロッドを補強用鋼管から引き抜いて補強用鋼管内に硬化材を加圧注入すると、補強用鋼管内に硬化材が順次充填されるが、硬化材の注入圧が所定値を越えると、逆止弁が開いて硬化材が改良体へ補充注入されて地盤とフォアパイルとの密着が図られ、ブリージング現象や排泥過多等による地盤の沈下を防止することとなる。
【００１８】
又、請求項２に係る削孔装置によれば、噴射アダプターが回転すると、噴射アダプターに設けた突出部がリングビットの内周に突設した突起に係止して、リングビットを同方向へ回転させることとなる。
【００１９】
【実施例】
以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説明する。
図１は請求項１及び請求項２に係る削孔装置の一実施例の要部断面図を示し、図に於て、４１は先端にリングビット４３が回転可能に取り付けられた補強用鋼管、４５は当該補強用鋼管４１内に同軸上に挿入配置されたインナーロッドで、図２に示すようにインナーロッド４５の後端は高圧スイベル４７を介して油圧ドリフター（回転駆動機構）４９に接続され、又、補強用鋼管４１は排土スイベル５１に接続されており、両スイベル４７，５１は、削孔機のブーム（図示せず）上を前後方向へ移動する油圧ドリフター４９と連動して同方向へ一体に移動するようになっている。
【００２０】
そして、図１に示すようにインナーロッド４５の先端には中空管からなる噴射アダプター５３が接続されており、図２及び図３に示す地盤５５の削孔及び硬化材Ｇの一次注入による改良体５７の造成時に、噴射アダプター５３は、インナーロッド４５との接続部５３ａを除いて補強用鋼管４１の先端から突出した構造となっている。
【００２１】
又、図４に示すように上記噴射アダプター５３は、両端部を除くその外周に、軸方向に伸びる突出部５３ｂが１２０°の間隔を開けて形成されている。そして、リングビット４３の内周には、１２０°の間隔を開けて３つの突起５９が補強用鋼管４１の軸方向に突設されており、油圧ドリフター４９の駆動でインナーロッド４５，噴射アダプター５３が図１の如く矢印Ａ方向へ回転すると、各突起５９に噴射アダプター５３の突出部５３ｂが当接して、リングビット４３が同方向へ回転するようになっている。
【００２２】
そして、図１に示すように噴射アダプター５３の先端部外周には周知のパイロットビット６１とリーマービット６３が螺着され、又、図１及び図５に示すように噴射アダプター５３の周壁には、通路５３ｃを介して供給された削孔用水Ｗや硬化材Ｇを外方へ高圧噴射する２つの噴射ノズル６５が、前後方向に１８０°の間隔を置いて取り付けられている。更に又、噴射アダプター５３の先端には、削孔用水Ｗや硬化材Ｇ等の流体圧力によって先端方向への流体通過断面が変化するバルブ６７が組み込まれている。
【００２３】
図６及び図７はバルブ６７の詳細を示し、図中、６９は噴射アダプター５３の通路５３ｃと同軸上に通路６９ａが形成されたバルブ本体、７１は当該バルブ本体６９を後方（矢印Ｂ方向）へ付勢するスプリングで、当該スプリング７１の一端側はパイロットビット６１に当接している。又、７３は噴射アダプター５３のバルブ収容部７５からのバルブ本体６９の抜止め防止用のピンで、図７に示すようにバルブ本体６９の外周には、バルブ本体６９をバルブ収容部７５の中央に位置決めする支持突起７７が９０°の間隔を開けて突設されている。
【００２４】
そして、噴射アダプター５３の通路５３ｃを介して供給された削孔用水Ｗや硬化材Ｇが、上記通路６９ａや各支持突起７７間の通路７９を通ってパイロットビット６１の噴出孔８１から削孔方向へ噴出され、そして、このとき、削孔用水Ｗや硬化材Ｇ等の圧力変化でバルブ本体６９がスプリング７１のばね力に抗して矢印Ｂ，Ｃ方向へ移動し、削孔用水Ｗ等の通過断面が適宜変化するようになっている。
【００２５】
又、地盤５５への改良体５７の造成後、硬化材Ｇを改良体５７に補充注入して地盤５５と改良体５７との密着を図るため、補強用鋼管４１の周壁には複数の逆止弁８３が補強用鋼管４１の軸方向へ所定の間隔を開けて取り付けられている。
【００２６】
逆止弁８３は、図８に示すように補強用鋼管４１の周壁に設けたねじ孔８５に螺着可能な弁座８７と、当該弁座８７の弁体取付孔８９の形状に沿ってテーパ状に成形されたゴム質の弁体９１とからなり、弁体取付孔８９と弁体９１は外方へ順次大径に形成されている。
【００２７】
又、図８及び図９に示すように弁体取付孔８９の内側開口縁部には円形状の大径な段部９３が形成されており、弁体９１には、当該段部９３に係合する薄肉のフランジ部９５が一体的に成形されている。
【００２８】
そして、弁体９１は図１０に示すように補強用鋼管４１の後端に注入用キャップ９６を装着して改良体５７へ硬化材Ｇを補充注入する際に、硬化材Ｇの注入圧が設定値以下では作動せず、硬化材Ｇの注入圧が設定値を越えると、図１１に示すようにフランジ部９５と弁体９１との間が切断されて弁体９１が注入圧で外方へ移動し、弁座８７と弁体９１との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ注入されるようになっている。
【００２９】
従って、フランジ部９５の肉厚ｔを変化させることで、硬化材Ｇの設定注入圧の変更に対応できることとなる。
又、図１１及び図１２に示すように弁体９１の外周には、弁座８７に設けた支持孔９７に挿着される４本のみみ部９９が９０°の間隔を置いて一体的に成形されており、図１１の如く移動した弁体９１がこれらのみみ部９９で弁座８７に戻されて、弁座８７と弁体９１が逆止弁として機能するようになっている。
【００３０】
更に、図１乃至図３で述べたように、地盤５５の削孔及び硬化材Ｇの一次注入による改良体５７の造成時に、噴射アダプター５３は補強用鋼管４１の先端から突出しているが、図１３に示すように地盤５５への改良体５７の造成後、補強用鋼管４１と排土スイベル５１との間に、噴射アダプター５３の突出分の長さを有する押込み管１０１が接続されるようになっており、斯様に押込み管１０１を接続して補強用鋼管４１を油圧ドリフター４９で噴射アダプター５３の先端まで押し込むようになっている。
【００３１】
本実施例に係る削孔装置１０３はこのように構成されており、斯かる削孔装置１０３は図２７に於ける削孔装置３９と同様、削孔機のブームに搭載されて使用される。
【００３２】
次に、上記削孔装置１０３によるフォアパイルの造成方法を説明する。
先ず、従来と同様、削孔装置１０３を搭載した削孔機を対象地盤の前に走行して、ベースロッドで削孔装置１０３の高さ方向を定め、併せて位置操作機構で削孔装置１０３の仰向角度と左右傾斜による対象地盤壁面との位置を確定する。
【００３３】
そして、図２に示すように高圧スイベル４７から削孔用水Ｗをインナーロッド４５内に送水し乍ら、油圧ドリフター４９を前進し、且つインナーロッド４５，噴射アダプター５３に回転を加えて改良造成部ｎの手前まで削孔する。
【００３４】
このとき、油圧ドリフター４９の移動に連動して高圧スイベル４７と排土スイベル５１が前方へ移動するので、噴射アダプター５３と補強用鋼管４１が同方向へ移動し、噴射アダプター５３先端のパイロットビット６１とリーマービット６３の回転で地盤５５が削孔され、又、噴射アダプター５３の突出部５３ｂがリングビット４３側の突起５９に係止して当該リングビット４３を回転させるので、地盤５５がリングビット４３によっても削孔される。
【００３５】
そして、噴射ノズル６５及び噴射孔８１から噴射された削孔用水Ｗは、排土Ｅと共に補強用鋼管４１と噴射アダプター５３，インナーロッド４５の間から排土スイベル５１を経て外部に排出される。
【００３６】
而して、図２の如く所定位置まで地盤５５の削孔を終えた後、図３に示すように削孔用水Ｗを硬化材Ｇに切り換え、同様にインナーロッド４５，噴射アダプター５３を回転させ乍ら噴射ノズル６５及び噴射孔８１から硬化材Ｇの高圧ジェットを噴射させれば、噴射ノズル６５及び噴射孔８１から噴出する硬化材Ｇの高圧ジェットで地盤５５が削孔されて、図３の如く補強用鋼管４１を芯材とする円柱状の改良体５７が改良造成部ｎに造成され、又、硬化材Ｇで削孔された排泥Ｅは、補強用鋼管４１と噴射アダプター５３，インナーロッド４５の間から排土スイベル５１を経て外部に排出される。
【００３７】
そして、改良体５７の造成後、図１３に示すように補強用鋼管４１と排土スイベル５１との間に押込み管１０１を接続して、補強用鋼管４１を油圧ドリフター４９で噴射アダプター５３の先端まで押し込む。この後、油圧ドリフター４９を後退させて、図１４に示すようにインナーロッド４５と噴射アダプター５３を回収する。
【００３８】
次いで、図１０に示すように補強用鋼管４１の後端に、エア抜き管１０５が挿着された注入用キャップ９６を取り付け、硬化材Ｇを加圧し乍ら補強用鋼管４１内に注入する。
【００３９】
硬化材Ｇの注入が進むに従い、補強用鋼管４１内に硬化材Ｇが順次充填されるが、上述したように硬化材Ｇの注入圧が所定値を越えると、図１１に示すように逆止弁８３の弁体９１とフランジ部９５との間が切断されて弁体９１が注入圧で外方へ移動し、弁座８７と弁体９１との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ補充注入されてフォアパイルが造成される。
【００４０】
既述したように、従来、フォアパイルを造成すると、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じてしまう虞があったが、斯様に逆止弁８３による硬化材Ｇの補充注入を行うことにより、改良体５７と地盤５５との密着が図られて、フォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じてしまう虞が解消されることとなる。
【００４１】
尚、補強用鋼管４１への硬化材Ｇの注入及び硬化材Ｇの補充注入方法は、上記方法に代え、図１５に示すように周知のダブルパッカー注入装置１０７を補強用鋼管４１内に挿入して、所定間隔で配置された逆止弁８３毎に行ってもよい。
【００４２】
このようにして地盤５５中にフォアパイルが造成され、斯かる工程を順次繰り返してフォアパイルを順次隣接造成することにより、覆工体が坑部開口周縁に沿ってアーチ状に構築されて切羽の安定性が確保される。そして、従来と同様、覆工体の内側の開削対象地盤を、構築した覆工体の長さ以下の範囲で開削掘進してトンネルの掘削が行われることとなる。
【００４３】
このように、本実施例によっても、従来と同等の耐圧を有するフォアパイルを造成することができ、又、図２６に示す従来の削孔装置では、地盤９を削孔するに当たり、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を、夫々のロータリユニット２１，２３で地盤９に回転圧入させて先端のビット１５，２７で地盤９を削孔していく構造のため、高圧噴射管１７，補強用鋼管１９毎のロータリユニット２１，２３が必要となって削孔装置が大型化してしまう欠点があったが、本実施例は、図４に示すように噴射アダプター５３の外周に、軸方向に伸びる突出部５３ｂを１２０°の間隔を開けて形成すると共に、リングビット４３の内周に当該突出部５３ｂが回転時に当接する突起５９を突設して、噴射アダプター５３の回転でリングビット４３を回転させるようにしたので、補強用鋼管４１を回転駆動させる回転駆動機構が不要となる。
【００４４】
従って、本実施例によれば、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、削孔機のブームに装着する削孔装置の小型，軽量化が図れることとなった。
【００４５】
又、本実施例では、補強用鋼管４１の周壁に複数の逆止弁８３を取り付けて、地盤５５への改良体５７の造成後、硬化材Ｇを改良体５７に補充注入して地盤５５と改良体５７との密着を図るようにしたため、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤５５との間に空洞が生じることがなくなり、その結果、地盤５５の沈下が防止できることとなった。
【００４６】
図１６乃至図１９は逆止弁の変形例を示し、この逆止弁１０９も、補強用鋼管４１の周壁に設けたねじ孔８５に螺着可能な弁座１１１と、当該弁座１１１の弁体取付孔１１３の形状に沿ってテーパ状に成形されたゴム質の弁体１１５とからなり、弁体取付孔１１３と弁体１１５は外方へ順次大径に形成されている。
【００４７】
そして、弁体取付孔１１３の外側開口縁部には、弁体１１５の外側周縁部に一体成形した鍔部１１７が係合する断面略Ｖ字状の係合溝１１９が形成されており、係合溝１１９の底部１１９ａと鍔部１１７の下面１１７ａとが接着剤によって貼着されているが、当該底部１１９ａと鍔部１１７の下面１１７ａとの接着面の長さｐと接着剤の接着強度によって、硬化材Ｇの設定注入圧に対応できるようになっている。尚、図１７は逆止弁１０９の平面図、図１８は底面図である。
【００４８】
そして、弁体１１５は図１０に示す補充注入時に、硬化材Ｇの注入圧が設定値以下では作動せず、硬化材Ｇの注入圧が設定値を越えると、図１９に示すように係合溝１１９と鍔部１１７とが剥離して弁体１１５が注入圧で外方へ移動し、弁座１１１と弁体１１５との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ注入されるようになっている。
【００４９】
又、弁体１１５の外周には、弁座１１７に設けた支持孔１２１に挿着される４本のみみ部１２３が９０°の間隔を置いて一体的に成形されており、図１９の如く移動した弁体１１５がこれらのみみ部１２３で弁座１１１に戻されて逆止弁として機能するようになっている。
【００５０】
而して、上記逆止弁１０９を用いても、改良体５７への硬化材Ｇの補充注入が可能である。
尚、上記実施例では、図４に示すように噴射アダプター５３の外周に３つの突出部５３ｂを軸方向へ形成すると共に、リングビット４３の内周に噴射アダプター５３が回転時に係止する突起５９を突設して、噴射アダプター５３の回転でリングビット４３のみを回転させるようにしたが、噴射アダプターの回転時に於ける噴射アダプターとリングビットとの係止構造は上記実施例に限定されるものでないことは勿論である。
【００５１】
【発明の効果】
以上述べたように、各請求項に記載のフォアパイル造成用の削孔装置によれば、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、補強用鋼管を回転駆動する回転駆動機構不要となって、従来の削孔装置に比し小型，軽量化が可能となった。
【００５２】
更に、各請求項に記載の削孔装置は、補強用鋼管の周壁に複数の逆止弁を取り付けて、地盤への改良体の造成後、硬化材を改良体に補充注入して地盤と改良体との密着を図るようにしたため、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じることがなくなり、その結果、地盤の沈下が防止できる効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】請求項１及び請求項２に係る削孔装置の一実施例の要部断面図である。
【図２】改良造成部までの地盤の削孔状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図３】改良造成部への改良体の造成状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図４】図１のＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【図５】図１のＶ−Ｖ線断面図である。
【図６】バルブの拡大断面図である。
【図７】図６のＶＩＩ − ＶＩＩ線断面図である。
【図８】逆止弁の断面図である。
【図９】逆止弁の底面図である。
【図１０】補強用鋼管への硬化材の注入状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１１】開放した逆止弁の断面図である。
【図１２】逆止弁の平面図である。
【図１３】補強用鋼管を噴射アダプターの先端まで押し込んだ状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１４】インナーロッドと噴射アダプターを補強用鋼管から引き抜いた状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１５】ダブルパッカーによる硬化材の補充注入状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１６】他の逆止弁の断面図である。
【図１７】図１６に示す逆止弁の平面図である。
【図１８】逆止弁の底面図である。
【図１９】開放した逆止弁の断面図である。
【図２０】従来のフォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２１】トンネルの横断面図である。
【図２２】フォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２３】フォアパイルによる覆工体の造成方法を示すトンネルの横断面図である。
【図２４】従来の他のフォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２５】補強用鋼管から高圧噴射管を引き抜いた状態を示す説明図である。
【図２６】従来の削孔装置の側面図である。
【図２７】従来の削孔装置を装着した削孔機の側面図である。
【符号の説明】
４１ 補強用鋼管
４３ リングビット
４５ インナーロッド
４７ 高圧スイベル
４９ 油圧ドリフター
５１ 排土スイベル
５３ 噴射アダプター
５５ 地盤
５７ 改良体
５９ 突起
６１ パイロットビット
６３ リーマービット
６５ 噴射ノズル
６７ バルブ
８３，１０９ 逆止弁
９１，１１５ 弁体
９６ 注入用キャップ
１０１ 押込み管
１０３ 削孔装置
１０５ エア抜き管
【産業上の利用分野】
本発明は、トンネルや地下坑道等の掘削工事に於けるフォアパイル（本明細書に於て「フォアパイル」とは、硬化材と周辺土壌の混合によって成形された円柱状硬化層をいう）造成用の削孔装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、トンネル工事に於て、上部に構造物が建っていたり土塊の被りの薄い崩壊性地山での大断面トンネル建設が増加している。
【０００３】
このため、大型掘削機械に対応する補助工法として、掘削時の地山の先行緩みの防止や切羽，天端の崩壊を防止する目的で、トンネルの掘削に先立ち、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルをアーチ状に造成することにより、切羽の安定性を図る先受け工法が広く採用されている。
【０００４】
図２０乃至図２３は特公平４−４２５２０号公報に開示された先受け工法によるフォアパイル造成方法を示し、この従来方法は、図２０に示すように先ず、先端部にビット１と噴射装置３を装着した高圧噴射管５を坑部開削進行方向に向けて開削対象地盤７の周縁地盤９に挿入し、所定位置まで地盤９を削孔する。
【０００５】
そして、所定位置まで地盤９を削孔したところで、高圧噴射管５に硬化材Ｇを圧送してこれを噴射装置３から側方に高圧噴射し、図２２の如く高圧噴射管５を回転させ乍らこれを後退することにより地盤９にフォアパイル１１を造成するもので、図２３に示すように斯かるフォアパイル１１を開削対象地盤７に沿って順次隣接造成してアーチ状の覆工体１３を構築した後、覆工体１３の内側の開削対象地盤７を覆工体１３の長さ以下の範囲で開削掘進して支保覆工を行う工程を繰り返し乍ら、トンネルを掘削している。
【０００６】
又、図２４及び図２５は、図２６に示すダブルロータリー式の削孔装置を用いたフォアパイルの造成方法を示し、この造成方法は、先端にインナービット１５を装着した高圧噴射管１７を補強用鋼管（芯材鋼管）１９内に挿入し、先端のインナービット１５を補強用鋼管１９から突出させてこれらを夫々ロータリユニット２１，２３で同軸上に保持した後、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を同時に開削対象地盤の周縁地盤９に回転圧入し乍ら、高圧噴射管１７に装着した噴射装置２４から硬化材Ｇを高圧噴出して改良造成部ｍに円柱状の改良体２６を形成し、次いで、図２５の如く補強用鋼管１９を地中に残して高圧噴射管１７を引き抜くことにより、補強用鋼管１９を芯材とするフォアパイル２５を地盤９に造成するものである。
【０００７】
そして、前述した従来方法と同様、上記フォアパイル２５を順次隣接造成してアーチ状の覆工体を構築し、覆工体の内側の開削対象地盤を覆工体の長さ以下の範囲で開削掘進して支保覆工を行う工程を繰り返し乍ら、トンネルを掘削している。尚、スライムの排出は、通常、削孔用水で行っている。
【０００８】
その他、図２６中、２７は補強用鋼管１９の先端に装着されたリーミングビット、２９は排土スイベル、３１は高圧スイベルを示す。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
而して、図２５の如く補強用鋼管１９をフォアパイル２５の芯材とすることにより、図２２に示すフォアパイル１１に比し強度が向上して地盤９に対する耐圧は高まるが、図２６に示す削孔装置は、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を夫々のロータリユニット２１，２３で地盤９に回転圧入させて先端のビット１５，２７で地盤９を削孔する構造のため、高圧噴射管１７，補強用鋼管１９毎のロータリユニット２１，２３が必要となって、図２０乃至図２３に示す従来例に比し削孔装置が大型化してしまう欠点があった。
【００１０】
然も、昨今では、図２７に示すように２ブームの削孔機３３を用い、２孔同時削孔を可能として施工の効率化が図られているが、狭い地下坑内での作業上、各ブーム３５，３７に装着する削孔装置３９自体の小型，軽量化が望まれている。
【００１１】
又、従来、上述の如くフォアパイル１１，２５を地盤９に造成したとき、所謂ブリージング現象によってフォアパイル１１，２５の上部と地盤９との間に空洞が生じ、又、スライムの排出に伴い硬化材Ｇも外部に排出されるが、排泥過多によって硬化材Ｇの流出量が流入量よりも多いと、同様にフォアパイル１１，２５の上部と地盤９との間に空洞が生じてしまう虞があった。
【００１２】
そして、斯様にフォアパイル１１，２５上部と地盤９との間に空洞が生じてしまうと、覆工体周縁部の地盤９の崩壊によって地盤９全体が沈下してしまうため、この解決策が望まれていた。
【００１３】
本発明は斯かる実情に鑑み案出されたもので、トンネル等の掘削に先立ち、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、削孔機のブームに装着する削孔装置の小型，軽量化を図り、然も、従来と同等の耐圧を有するフォアパイルを造成することができ、又、地盤とフォアパイルとの密着を図ってブリージング現象や造成時の排泥過多等による地盤の沈下を防止したフォアパイル造成用の削孔装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
斯かる目的を達成するため、請求項１に係るフォアパイル造成用の削孔装置は、前後方向へ移動可能な回転駆動機構に高圧スイベルを介して接続された中空のインナーロッドと、インナーロッドが同軸上に挿入され、所定値を越えた硬化材の注入圧で流路を開く逆止弁が周壁に所定間隔をおいて装着されると共に、先端にリングビットが回転自在に取り付き、回転駆動機構の移動に連動する排土スイベルが後端に連結された補強用鋼管と、インナーロッドの先端に接続され、削孔及び硬化材の一次注入による改良体の造成時に補強用鋼管の先端から突出し、周壁に噴射ノズルが装着され削孔ビットが先端に装着された中空の噴射アダプターと、地盤への改良体の造成後、上記補強用鋼管と排土スイベルとの間に接続され、上記回転駆動機構によって補強用鋼管を噴射アダプターの先端まで押し込む押込み管とからなり、補強用鋼管の先端に取り付けたリングビットは、噴射アダプターの回転に連動して同方向へ回転するようになっていることを特徴とする。
【００１５】
そして、請求項２に係るフォアパイル造成用の削孔装置は、リングビットの内周に突起を突設すると共に、噴射アダプターの外周に、回転駆動機構による回転時に上記突起に係止する突出部を、その軸方向に形成したものである。
【００１６】
【作用】
請求項１に係るフォアパイル造成用の削孔装置によれば、回転駆動機構によってインナーロッド，噴射アダプターを回転させると、噴射アダプターがリングビットを回転させるので、噴射アダプター先端の削孔ビットと共に、当該リングビットが地盤を削孔する。
【００１７】
そして、硬化材による地盤への改良体の造成後、噴射アダプターやインナーロッドを補強用鋼管から引き抜いて補強用鋼管内に硬化材を加圧注入すると、補強用鋼管内に硬化材が順次充填されるが、硬化材の注入圧が所定値を越えると、逆止弁が開いて硬化材が改良体へ補充注入されて地盤とフォアパイルとの密着が図られ、ブリージング現象や排泥過多等による地盤の沈下を防止することとなる。
【００１８】
又、請求項２に係る削孔装置によれば、噴射アダプターが回転すると、噴射アダプターに設けた突出部がリングビットの内周に突設した突起に係止して、リングビットを同方向へ回転させることとなる。
【００１９】
【実施例】
以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説明する。
図１は請求項１及び請求項２に係る削孔装置の一実施例の要部断面図を示し、図に於て、４１は先端にリングビット４３が回転可能に取り付けられた補強用鋼管、４５は当該補強用鋼管４１内に同軸上に挿入配置されたインナーロッドで、図２に示すようにインナーロッド４５の後端は高圧スイベル４７を介して油圧ドリフター（回転駆動機構）４９に接続され、又、補強用鋼管４１は排土スイベル５１に接続されており、両スイベル４７，５１は、削孔機のブーム（図示せず）上を前後方向へ移動する油圧ドリフター４９と連動して同方向へ一体に移動するようになっている。
【００２０】
そして、図１に示すようにインナーロッド４５の先端には中空管からなる噴射アダプター５３が接続されており、図２及び図３に示す地盤５５の削孔及び硬化材Ｇの一次注入による改良体５７の造成時に、噴射アダプター５３は、インナーロッド４５との接続部５３ａを除いて補強用鋼管４１の先端から突出した構造となっている。
【００２１】
又、図４に示すように上記噴射アダプター５３は、両端部を除くその外周に、軸方向に伸びる突出部５３ｂが１２０°の間隔を開けて形成されている。そして、リングビット４３の内周には、１２０°の間隔を開けて３つの突起５９が補強用鋼管４１の軸方向に突設されており、油圧ドリフター４９の駆動でインナーロッド４５，噴射アダプター５３が図１の如く矢印Ａ方向へ回転すると、各突起５９に噴射アダプター５３の突出部５３ｂが当接して、リングビット４３が同方向へ回転するようになっている。
【００２２】
そして、図１に示すように噴射アダプター５３の先端部外周には周知のパイロットビット６１とリーマービット６３が螺着され、又、図１及び図５に示すように噴射アダプター５３の周壁には、通路５３ｃを介して供給された削孔用水Ｗや硬化材Ｇを外方へ高圧噴射する２つの噴射ノズル６５が、前後方向に１８０°の間隔を置いて取り付けられている。更に又、噴射アダプター５３の先端には、削孔用水Ｗや硬化材Ｇ等の流体圧力によって先端方向への流体通過断面が変化するバルブ６７が組み込まれている。
【００２３】
図６及び図７はバルブ６７の詳細を示し、図中、６９は噴射アダプター５３の通路５３ｃと同軸上に通路６９ａが形成されたバルブ本体、７１は当該バルブ本体６９を後方（矢印Ｂ方向）へ付勢するスプリングで、当該スプリング７１の一端側はパイロットビット６１に当接している。又、７３は噴射アダプター５３のバルブ収容部７５からのバルブ本体６９の抜止め防止用のピンで、図７に示すようにバルブ本体６９の外周には、バルブ本体６９をバルブ収容部７５の中央に位置決めする支持突起７７が９０°の間隔を開けて突設されている。
【００２４】
そして、噴射アダプター５３の通路５３ｃを介して供給された削孔用水Ｗや硬化材Ｇが、上記通路６９ａや各支持突起７７間の通路７９を通ってパイロットビット６１の噴出孔８１から削孔方向へ噴出され、そして、このとき、削孔用水Ｗや硬化材Ｇ等の圧力変化でバルブ本体６９がスプリング７１のばね力に抗して矢印Ｂ，Ｃ方向へ移動し、削孔用水Ｗ等の通過断面が適宜変化するようになっている。
【００２５】
又、地盤５５への改良体５７の造成後、硬化材Ｇを改良体５７に補充注入して地盤５５と改良体５７との密着を図るため、補強用鋼管４１の周壁には複数の逆止弁８３が補強用鋼管４１の軸方向へ所定の間隔を開けて取り付けられている。
【００２６】
逆止弁８３は、図８に示すように補強用鋼管４１の周壁に設けたねじ孔８５に螺着可能な弁座８７と、当該弁座８７の弁体取付孔８９の形状に沿ってテーパ状に成形されたゴム質の弁体９１とからなり、弁体取付孔８９と弁体９１は外方へ順次大径に形成されている。
【００２７】
又、図８及び図９に示すように弁体取付孔８９の内側開口縁部には円形状の大径な段部９３が形成されており、弁体９１には、当該段部９３に係合する薄肉のフランジ部９５が一体的に成形されている。
【００２８】
そして、弁体９１は図１０に示すように補強用鋼管４１の後端に注入用キャップ９６を装着して改良体５７へ硬化材Ｇを補充注入する際に、硬化材Ｇの注入圧が設定値以下では作動せず、硬化材Ｇの注入圧が設定値を越えると、図１１に示すようにフランジ部９５と弁体９１との間が切断されて弁体９１が注入圧で外方へ移動し、弁座８７と弁体９１との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ注入されるようになっている。
【００２９】
従って、フランジ部９５の肉厚ｔを変化させることで、硬化材Ｇの設定注入圧の変更に対応できることとなる。
又、図１１及び図１２に示すように弁体９１の外周には、弁座８７に設けた支持孔９７に挿着される４本のみみ部９９が９０°の間隔を置いて一体的に成形されており、図１１の如く移動した弁体９１がこれらのみみ部９９で弁座８７に戻されて、弁座８７と弁体９１が逆止弁として機能するようになっている。
【００３０】
更に、図１乃至図３で述べたように、地盤５５の削孔及び硬化材Ｇの一次注入による改良体５７の造成時に、噴射アダプター５３は補強用鋼管４１の先端から突出しているが、図１３に示すように地盤５５への改良体５７の造成後、補強用鋼管４１と排土スイベル５１との間に、噴射アダプター５３の突出分の長さを有する押込み管１０１が接続されるようになっており、斯様に押込み管１０１を接続して補強用鋼管４１を油圧ドリフター４９で噴射アダプター５３の先端まで押し込むようになっている。
【００３１】
本実施例に係る削孔装置１０３はこのように構成されており、斯かる削孔装置１０３は図２７に於ける削孔装置３９と同様、削孔機のブームに搭載されて使用される。
【００３２】
次に、上記削孔装置１０３によるフォアパイルの造成方法を説明する。
先ず、従来と同様、削孔装置１０３を搭載した削孔機を対象地盤の前に走行して、ベースロッドで削孔装置１０３の高さ方向を定め、併せて位置操作機構で削孔装置１０３の仰向角度と左右傾斜による対象地盤壁面との位置を確定する。
【００３３】
そして、図２に示すように高圧スイベル４７から削孔用水Ｗをインナーロッド４５内に送水し乍ら、油圧ドリフター４９を前進し、且つインナーロッド４５，噴射アダプター５３に回転を加えて改良造成部ｎの手前まで削孔する。
【００３４】
このとき、油圧ドリフター４９の移動に連動して高圧スイベル４７と排土スイベル５１が前方へ移動するので、噴射アダプター５３と補強用鋼管４１が同方向へ移動し、噴射アダプター５３先端のパイロットビット６１とリーマービット６３の回転で地盤５５が削孔され、又、噴射アダプター５３の突出部５３ｂがリングビット４３側の突起５９に係止して当該リングビット４３を回転させるので、地盤５５がリングビット４３によっても削孔される。
【００３５】
そして、噴射ノズル６５及び噴射孔８１から噴射された削孔用水Ｗは、排土Ｅと共に補強用鋼管４１と噴射アダプター５３，インナーロッド４５の間から排土スイベル５１を経て外部に排出される。
【００３６】
而して、図２の如く所定位置まで地盤５５の削孔を終えた後、図３に示すように削孔用水Ｗを硬化材Ｇに切り換え、同様にインナーロッド４５，噴射アダプター５３を回転させ乍ら噴射ノズル６５及び噴射孔８１から硬化材Ｇの高圧ジェットを噴射させれば、噴射ノズル６５及び噴射孔８１から噴出する硬化材Ｇの高圧ジェットで地盤５５が削孔されて、図３の如く補強用鋼管４１を芯材とする円柱状の改良体５７が改良造成部ｎに造成され、又、硬化材Ｇで削孔された排泥Ｅは、補強用鋼管４１と噴射アダプター５３，インナーロッド４５の間から排土スイベル５１を経て外部に排出される。
【００３７】
そして、改良体５７の造成後、図１３に示すように補強用鋼管４１と排土スイベル５１との間に押込み管１０１を接続して、補強用鋼管４１を油圧ドリフター４９で噴射アダプター５３の先端まで押し込む。この後、油圧ドリフター４９を後退させて、図１４に示すようにインナーロッド４５と噴射アダプター５３を回収する。
【００３８】
次いで、図１０に示すように補強用鋼管４１の後端に、エア抜き管１０５が挿着された注入用キャップ９６を取り付け、硬化材Ｇを加圧し乍ら補強用鋼管４１内に注入する。
【００３９】
硬化材Ｇの注入が進むに従い、補強用鋼管４１内に硬化材Ｇが順次充填されるが、上述したように硬化材Ｇの注入圧が所定値を越えると、図１１に示すように逆止弁８３の弁体９１とフランジ部９５との間が切断されて弁体９１が注入圧で外方へ移動し、弁座８７と弁体９１との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ補充注入されてフォアパイルが造成される。
【００４０】
既述したように、従来、フォアパイルを造成すると、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じてしまう虞があったが、斯様に逆止弁８３による硬化材Ｇの補充注入を行うことにより、改良体５７と地盤５５との密着が図られて、フォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じてしまう虞が解消されることとなる。
【００４１】
尚、補強用鋼管４１への硬化材Ｇの注入及び硬化材Ｇの補充注入方法は、上記方法に代え、図１５に示すように周知のダブルパッカー注入装置１０７を補強用鋼管４１内に挿入して、所定間隔で配置された逆止弁８３毎に行ってもよい。
【００４２】
このようにして地盤５５中にフォアパイルが造成され、斯かる工程を順次繰り返してフォアパイルを順次隣接造成することにより、覆工体が坑部開口周縁に沿ってアーチ状に構築されて切羽の安定性が確保される。そして、従来と同様、覆工体の内側の開削対象地盤を、構築した覆工体の長さ以下の範囲で開削掘進してトンネルの掘削が行われることとなる。
【００４３】
このように、本実施例によっても、従来と同等の耐圧を有するフォアパイルを造成することができ、又、図２６に示す従来の削孔装置では、地盤９を削孔するに当たり、高圧噴射管１７と補強用鋼管１９を、夫々のロータリユニット２１，２３で地盤９に回転圧入させて先端のビット１５，２７で地盤９を削孔していく構造のため、高圧噴射管１７，補強用鋼管１９毎のロータリユニット２１，２３が必要となって削孔装置が大型化してしまう欠点があったが、本実施例は、図４に示すように噴射アダプター５３の外周に、軸方向に伸びる突出部５３ｂを１２０°の間隔を開けて形成すると共に、リングビット４３の内周に当該突出部５３ｂが回転時に当接する突起５９を突設して、噴射アダプター５３の回転でリングビット４３を回転させるようにしたので、補強用鋼管４１を回転駆動させる回転駆動機構が不要となる。
【００４４】
従って、本実施例によれば、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、削孔機のブームに装着する削孔装置の小型，軽量化が図れることとなった。
【００４５】
又、本実施例では、補強用鋼管４１の周壁に複数の逆止弁８３を取り付けて、地盤５５への改良体５７の造成後、硬化材Ｇを改良体５７に補充注入して地盤５５と改良体５７との密着を図るようにしたため、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤５５との間に空洞が生じることがなくなり、その結果、地盤５５の沈下が防止できることとなった。
【００４６】
図１６乃至図１９は逆止弁の変形例を示し、この逆止弁１０９も、補強用鋼管４１の周壁に設けたねじ孔８５に螺着可能な弁座１１１と、当該弁座１１１の弁体取付孔１１３の形状に沿ってテーパ状に成形されたゴム質の弁体１１５とからなり、弁体取付孔１１３と弁体１１５は外方へ順次大径に形成されている。
【００４７】
そして、弁体取付孔１１３の外側開口縁部には、弁体１１５の外側周縁部に一体成形した鍔部１１７が係合する断面略Ｖ字状の係合溝１１９が形成されており、係合溝１１９の底部１１９ａと鍔部１１７の下面１１７ａとが接着剤によって貼着されているが、当該底部１１９ａと鍔部１１７の下面１１７ａとの接着面の長さｐと接着剤の接着強度によって、硬化材Ｇの設定注入圧に対応できるようになっている。尚、図１７は逆止弁１０９の平面図、図１８は底面図である。
【００４８】
そして、弁体１１５は図１０に示す補充注入時に、硬化材Ｇの注入圧が設定値以下では作動せず、硬化材Ｇの注入圧が設定値を越えると、図１９に示すように係合溝１１９と鍔部１１７とが剥離して弁体１１５が注入圧で外方へ移動し、弁座１１１と弁体１１５との隙間から硬化材Ｇが改良体５７へ注入されるようになっている。
【００４９】
又、弁体１１５の外周には、弁座１１７に設けた支持孔１２１に挿着される４本のみみ部１２３が９０°の間隔を置いて一体的に成形されており、図１９の如く移動した弁体１１５がこれらのみみ部１２３で弁座１１１に戻されて逆止弁として機能するようになっている。
【００５０】
而して、上記逆止弁１０９を用いても、改良体５７への硬化材Ｇの補充注入が可能である。
尚、上記実施例では、図４に示すように噴射アダプター５３の外周に３つの突出部５３ｂを軸方向へ形成すると共に、リングビット４３の内周に噴射アダプター５３が回転時に係止する突起５９を突設して、噴射アダプター５３の回転でリングビット４３のみを回転させるようにしたが、噴射アダプターの回転時に於ける噴射アダプターとリングビットとの係止構造は上記実施例に限定されるものでないことは勿論である。
【００５１】
【発明の効果】
以上述べたように、各請求項に記載のフォアパイル造成用の削孔装置によれば、切羽前方にトンネル断面に沿ってフォアパイルを造成していくに当たり、補強用鋼管を回転駆動する回転駆動機構不要となって、従来の削孔装置に比し小型，軽量化が可能となった。
【００５２】
更に、各請求項に記載の削孔装置は、補強用鋼管の周壁に複数の逆止弁を取り付けて、地盤への改良体の造成後、硬化材を改良体に補充注入して地盤と改良体との密着を図るようにしたため、ブリージング現象や造成時の排泥過多等によってフォアパイルの上部と地盤との間に空洞が生じることがなくなり、その結果、地盤の沈下が防止できる効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】請求項１及び請求項２に係る削孔装置の一実施例の要部断面図である。
【図２】改良造成部までの地盤の削孔状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図３】改良造成部への改良体の造成状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図４】図１のＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【図５】図１のＶ−Ｖ線断面図である。
【図６】バルブの拡大断面図である。
【図７】図６のＶＩＩ − ＶＩＩ線断面図である。
【図８】逆止弁の断面図である。
【図９】逆止弁の底面図である。
【図１０】補強用鋼管への硬化材の注入状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１１】開放した逆止弁の断面図である。
【図１２】逆止弁の平面図である。
【図１３】補強用鋼管を噴射アダプターの先端まで押し込んだ状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１４】インナーロッドと噴射アダプターを補強用鋼管から引き抜いた状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１５】ダブルパッカーによる硬化材の補充注入状態を示す地盤と削孔装置の概略断面図である。
【図１６】他の逆止弁の断面図である。
【図１７】図１６に示す逆止弁の平面図である。
【図１８】逆止弁の底面図である。
【図１９】開放した逆止弁の断面図である。
【図２０】従来のフォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２１】トンネルの横断面図である。
【図２２】フォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２３】フォアパイルによる覆工体の造成方法を示すトンネルの横断面図である。
【図２４】従来の他のフォアパイルの造成方法を示す説明図である。
【図２５】補強用鋼管から高圧噴射管を引き抜いた状態を示す説明図である。
【図２６】従来の削孔装置の側面図である。
【図２７】従来の削孔装置を装着した削孔機の側面図である。
【符号の説明】
４１ 補強用鋼管
４３ リングビット
４５ インナーロッド
４７ 高圧スイベル
４９ 油圧ドリフター
５１ 排土スイベル
５３ 噴射アダプター
５５ 地盤
５７ 改良体
５９ 突起
６１ パイロットビット
６３ リーマービット
６５ 噴射ノズル
６７ バルブ
８３，１０９ 逆止弁
９１，１１５ 弁体
９６ 注入用キャップ
１０１ 押込み管
１０３ 削孔装置
１０５ エア抜き管
Claims (2)
- 前後方向へ移動可能な回転駆動機構に高圧スイベルを介して接続された中空のインナーロッドと、
インナーロッドが同軸上に挿入され、所定値を越えた硬化材の注入圧で流路を開く逆止弁が周壁に所定間隔をおいて装着されると共に、先端にリングビットが回転自在に取り付き、回転駆動機構の移動に連動する排土スイベルが後端に連結された補強用鋼管と、
インナーロッドの先端に接続され、削孔及び硬化材の一次注入による改良体の造成時に補強用鋼管の先端から突出し、周壁に噴射ノズルが装着され削孔ビットが先端に装着された中空の噴射アダプターと、
地盤への改良体の造成後、上記補強用鋼管と排土スイベルとの間に接続され、上記回転駆動機構によって補強用鋼管を噴射アダプターの先端まで押し込む押込み管とからなり、
補強用鋼管の先端に取り付けたリングビットは、噴射アダプターの回転に連動して同方向へ回転するようになっていることを特徴とするフォアパイル造成用の削孔装置。 - リングビットの内周には突起が突設され、噴射アダプターの外周には、回転駆動機構による回転時に上記突起に係止する突出部が、その軸方向に形成されていることを特徴とする請求項１記載のフォアパイル造成用の削孔装置。
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| JPH0835390A (ja) | 1996-02-06 |
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