JP3536724B2 - 筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、燃料噴射弁から
機関燃焼室内に燃料を直接噴射するようにした筒内噴射
式内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】筒内噴射式内燃機関の燃料供給系は、機
関燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁、この燃料
噴射弁が接続されるデリバリパイプ、同デリバリパイプ
に燃料を供給するためのサプライポンプ及びフィードポ
ンプ等によって構成されている（例えば特開平８−１９
３５３６号公報参照）。また、通常、上記のような筒内
噴射式内燃機関の燃料供給系では、サプライポンプとし
て機関出力軸の回転力に基づいて駆動される機関駆動式
ポンプが採用され、フィードポンプとしてバッテリから
の供給電圧に基づいて駆動される電動式ポンプが採用さ
れている。

【０００３】こうした燃料供給系を備える筒内噴射式内
燃機関では、機関始動時以外の通常運転時には、フィー
ドポンプから圧送される燃料をサプライポンプによって
高圧に加圧してデリバリパイプに供給する一方、機関始
動時には、機関回転速度が低くなり、サプライポンプ
（機関駆動式ポンプ）の燃料供給能力が低下するため
に、フィードポンプ（電動式ポンプ）から直接、燃料を
デリバリパイプに供給するようにしている。

【０００４】このようにフィードポンプから燃料をデリ
バリパイプに直接供給するようにした場合、サプライポ
ンプによる燃料の加圧が行われないため、通常運転時と
比較して燃料噴射圧が低下するようになる。このため、
冷間始動時のように機関始動に必要とされる燃料噴射量
が相対的に多くなり、燃料噴射が圧縮行程後期まで継続
されるようになると、筒内圧（機関燃焼室の内圧）の上
昇によって燃料噴射が実行できなくなるおそれがある。

【０００５】そこで、従来では、このように燃料噴射量
が増大した場合でも燃料噴射が圧縮行程後期までに終了
するように、機関始動時の燃料噴射開始時期を例えば吸
気行程初期等の予め進角側の時期に設定するようにして
いる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、図９に示す
ように、上記フィードポンプの燃料供給量（単位時間当
たりにフィードポンプから吐出される燃料の量）は、バ
ッテリの供給電圧（バッテリ電圧）が低くなるほど減少
する傾向がある。

【０００７】また、機関始動時のバッテリ電圧は、クラ
ンキングの実行中（クランキングモータによって機関出
力軸が駆動されている間）、機関出力軸の回転位相角
（クランク角）に応じて変動する特性がある。即ち、図
１０に示すように、バッテリ電圧は、クランク角が吸気
行程上死点ＴＤＣａ、吸気行程下死点（圧縮行程下死
点）ＢＤＣ、圧縮行程上死点ＴＤＣｂのそれぞれの近傍
にあるときに最も低下し、同クランク角が吸気行程上死
点ＴＤＣａと吸気行程下死点ＢＤＣとの間、或いは吸気
行程下死点ＢＤＣと圧縮行程上死点ＴＤＣｂとの間で上
昇する特性がある。従って、こうしたバッテリ電圧の変
動に伴って、機関始動中、フィードポンプの燃料供給量
も変動するようになる。

【０００８】このようにフィードポンプの燃料供給量が
変動すると、その変動に伴って燃料噴射量が変動するよ
うになるため、前述したように、燃料噴射量が相対的に
多くなったときでも燃料噴射を実行可能なように燃料噴
射時期を設定した場合には以下のような問題も無視でき
ないものとなる。

【０００９】即ち、上記のようにフィードポンプの燃料
供給量が変動していても、冷間始動時のように燃料噴射
量が相対的に多いときには、同燃料供給量が減少してい
る期間と増大している期間の双方で燃料噴射が実行され
るため（図１０の矢印Ａ参照）、その燃料供給量の変動
に伴う燃料噴射量の増減は相殺されるようになる。従っ
て、実際の燃料噴射量が機関始動に必要とされる要求量
から大きくずれることはない。

【００１０】ところが、温間始動時のように燃料噴射量
が相対的に少ないときには、バッテリ電圧が低く、フィ
ードポンプの燃料供給量が減少している期間にしか燃料
噴射が実行されないようになる（同図の矢印Ｂ参照）。
従って、実際の燃料噴射量はその要求量よりも大幅に少
なくなり、機関始動性の悪化も避けきれないものとな
る。

【００１１】この発明は、こうした実情に鑑みてなされ
たものであり、その目的は、燃料噴射量要求値の多少に
関わらず、機関始動に必要な量の燃料を確実に機関燃焼
室内に噴射供給して良好な機関始動性を確保することの
できる筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置を提供す
ることにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の手段及びその作用効果について以下に記載する。請求
項１に記載した発明では、機関始動時に機関運転状態に
基づいて算出される燃料噴射量要求値と等しい量の燃料
をバッテリ駆動される電動式ポンプの燃料供給に基づい
て燃料噴射弁から機関燃焼室内に直接噴射するようにし
た筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置において、前
記燃料噴射量要求値が所定要求値を下回るときには、吸
気行程上死点よりも所定クランク角だけ遅角側であり吸
気行程下死点よりも進角側のクランク角期間であってバ
ッテリの供給電圧が第１の所定電圧値以上になる第１の
特定クランク角期間に燃料噴射が実行されるように機関
始動時の燃料噴射時期を設定し、前記燃料噴射量要求値
が前記所定要求値以上であるときには、前記第１の特定
クランク角期間よりも進角側の時期に燃料噴射が開始さ
れるように機関始動時の燃料噴射時期を設定する燃料噴
射制御手段を備えるようにしている。

【００１３】上記構成では、吸気行程上死点よりも所定
クランク角だけ遅角側であり吸気行程下死点よりも進角
側のクランク角期間であってバッテリの供給電圧が第１
の所定電圧値以上になるクランク角期間を第１の特定ク
ランク角期間としている。この第１の特定クランク角期
間においては、電動ポンプから燃料噴射弁に対して上記
第１の所定電圧値に対応した所定量以上の燃料が単位時
間当たりに供給されるようになる。

【００１４】そして、機関始動時の燃料噴射量要求値が
所定要求値を下回るときには、この第１の特定クランク
角期間に燃料が噴射されるように燃料噴射時期が設定さ
れる。従って、電動ポンプの燃料供給量が確保された状
態のもとで燃料噴射が実行されるようになり、同燃料供
給量が低下している期間にのみ燃料噴射が実行されるこ
とが回避されるようになる。

【００１５】一方、機関始動時の燃料噴射量要求値が前
記所定要求値以上であるときには、第１の特定クランク
角期間よりも進角側の時期に燃料噴射が開始されるよう
に燃料噴射時期が設定される。従って、燃料噴射の実行
可能な期間が確保されるようになる。

【００１６】その結果、請求項１に記載した発明によれ
ば、燃料噴射量要求値の多少に関わらず、機関始動に必
要な量の燃料を確実に機関燃焼室内に噴射供給すること
ができ、良好な機関始動性を確保することができるよう
になる。

【００１７】請求項２に記載した発明では、請求項１に
記載した筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置におい
て、前記燃料噴射制御手段は、前記燃料噴射量要求値が
前記所定要求値を下回るときには、前記第１の特定クラ
ンク角期間に加えて、吸気行程下死点よりも遅角側であ
り圧縮行程上死点よりも進角側のクランク角期間であっ
て前記バッテリの供給電圧が第２の所定電圧値以上にな
る第２の特定クランク角期間に燃料噴射が実行されるよ
うに機関始動時の燃料噴射時期を設定するものであると
している。

【００１８】上記構成では、吸気行程下死点よりも遅角
側であり圧縮行程上死点よりも進角側のクランク角期間
であって前記バッテリの供給電圧が第２の所定電圧値以
上になるクランク角期間を第２の特定クランク角期間と
している。この第２の特定クランク角期間においては、
電動ポンプから燃料噴射弁に対して上記第２の所定電圧
値に対応した所定量以上の燃料が単位時間当たりに供給
されるようになる。

【００１９】そして、機関始動時の燃料噴射量要求値が
所定要求値を下回るときには、第１の特定クランク角期
間及び第２の特定クランク角期間に燃料が噴射されるよ
うに燃料噴射時期が設定される。従って、電動ポンプの
燃料供給量が確保された状態のもとで燃料噴射が実行さ
れるようになり、同燃料供給量が低下している期間にの
み燃料噴射が実行されることが回避されるようになる。
また、第１の特定クランク角期間に加えて第２の特定ク
ランク角期間においても燃料が噴射されることから、上
記燃料供給量が確保された状態のもとで燃料噴射を行う
ことのできる期間をより長く確保することができるよう
になる。

【００２０】従って、請求項２に記載した発明によれ
ば、燃料供給量が低下している期間にのみ燃料噴射が実
行されてしまうことをより確実に回避することができる
ようになり、請求項１に記載した発明の作用効果を更に
確実なものとすることができるようになる。

【００２１】尚、上記第１の所定電圧値及び第２の所定
電圧値は、電動ポンプの燃料供給量を確保することので
きる値としてそれぞれ任意に設定することができるが、
ここで例えば、第２の所定電圧値を第１の所定電圧値よ
りも高い値に設定することもできる。

【００２２】このように上記各所定電圧値を設定するこ
とにより、機関燃焼室の内圧が第１の特定クランク角期
間よりも高くなる第２の特定クランク角期間において、
電動ポンプの燃料供給量が第１の特定クランク角期間と
比較して増大し、燃料が機関燃焼室内に確実に噴射され
るようになる。その結果、実際の燃料噴射量が機関始動
時に必要とされる要求量よりも少なくなることに起因す
る機関始動性の悪化を更に確実に回避することができる
ようになる。

【００２３】

【発明の実施の形態】［第１の実施形態］以下、本発明
を筒内燃料噴射式ガソリンエンジンの燃料噴射制御装置
に適用するようにした第１の実施形態について説明す
る。

【００２４】図１は、本実施形態における燃料噴射制御
装置の概略構成を示している。この燃料噴射制御装置
は、エンジン１０に燃料を噴射供給する燃料供給系２０
０、この燃料供給系２００による燃料噴射を制御する制
御系３０、各種センサからなり、これらセンサからの検
出信号を制御データの一部として制御系３０に出力する
検出系４０を備えて構成される。

【００２５】燃料噴射制御装置の燃料供給系２００は、
エンジン１０の各気筒＃１〜＃４に対応して設けられ、
それら気筒＃１〜＃４の燃焼室１４内に燃料を直接噴射
する燃料噴射弁２５０、これら燃料噴射弁２５０に燃料
を分配供給するデリバリパイプ２４０、このデリバリパ
イプ２４０に燃料タンク２３０内の燃料を供給するサプ
ライポンプ２１０及びフィードポンプ２２０を備えてい
る。

【００２６】燃料噴射弁２５０は、その内部に電磁ソレ
ノイド（図示略）を有しており、この電磁ソレノイドに
対して入力される制御系３０からの駆動信号に基づいて
燃料噴射量及び燃料噴射時期が設定される。

【００２７】サプライポンプ２１０は機関駆動式のポン
プであり、エンジン１０のカムシャフト１８により往復
駆動される燃料加圧用のプランジャ２１２、同プランジ
ャ２１２を往復動可能に収容するシリンダ２１１、シリ
ンダ２１１内に形成され低圧通路２２３を通じてフィー
ドポンプ２２０から燃料が供給される加圧室２１３等に
よって構成される。加圧室２１３は高圧通路２１６を介
してデリバリパイプ２４０に接続されている。また、こ
の高圧通路２１６にはデリバリパイプ２４０から加圧室
２１３に燃料が流れるのを規制する逆止弁２１４が設け
られている。

【００２８】フィードポンプ２２０は、制御系３０を通
じて供給されるバッテリ５０の供給電圧（以下、「バッ
テリ電圧Ｅ」という）に基づいて駆動される電動式ポン
プである。このフィードポンプ２２０から加圧室２１３
に対して単位時間当たりに供給される燃料の量（以下、
「フィード量Ｑ」という）は、上記バッテリ電圧Ｅに応
じて変化し、同電圧Ｅが高くなるほど多くなる特性があ
る。

【００２９】また、低圧通路２２３はプレッシャレギュ
レータ２２２を介して燃料タンク２３０に接続されてお
り、フィードポンプ２２０から吐出される燃料のうち加
圧室２１３に供給されない燃料は、このプレッシャレギ
ュレータ２２２を通じて燃料タンク２３０に戻される。

【００３０】サプライポンプ２１０には、加圧室２１３
と低圧通路２２３との連通を遮断する電磁弁２１５が上
記制御系３０の一部として設けられている。機関始動時
以外の通常運転時には、この電磁弁２１５の駆動に基づ
いて加圧室２１３から高圧通路２１６を通じてデリバリ
パイプ２４０に供給される加圧燃料が調量される。

【００３１】一方、機関始動時には、この電磁弁２１５
は開弁状態に保持される。従って、加圧室２１３での燃
料の加圧は行われなくなり、フィードポンプ２２０から
吐出される燃料は、加圧室２１３及びデリバリパイプ２
４０を介して燃料噴射弁２５０に直接供給されるように
なる。従って、燃料噴射弁２５０の燃料噴射は、このフ
ィードポンプ２２０からの燃料供給に基づいて行われる
ようになる。

【００３２】燃料噴射制御装置の制御系３０は、電子制
御装置３２をはじめ、この電子制御装置３２を通じて駆
動制御される燃料噴射弁２５０の電磁ソレノイド、及び
上記電磁弁２１５を備えて構成される。

【００３３】電子制御装置３２は、演算処理を実行する
演算部３３、各種制御プログラムやその実行に際して参
照されるデータが記憶される記憶部３４、上記燃料噴射
弁２５０（電磁ソレノイド）や電磁弁２１５に駆動信号
を出力する出力部３５、各種センサの検出信号が入力さ
れる入力部３６等々によって構成される。

【００３４】また、上記出力部３５には、機関始動時に
エンジン１０の自立運転が可能になるまでの間、エンジ
ン１０のクランクシャフト（図示略）を駆動するクラン
キングモータ１５が接続されている。このクランキング
モータ１５の駆動は、フィードポンプ２２０と同様に、
バッテリ電圧Ｅに基づいて行われる。

【００３５】また、燃料噴射制御装置の検出系４０は、
図１に示すように、アクセルセンサ４１、水温センサ４
２、燃料圧センサ４３、回転数センサ４４、及び気筒判
別センサ４５を備えて構成される。

【００３６】アクセルセンサ４１は、アクセルペダル１
３の近傍に設けられてその踏込量（アクセル開度ＡＣＣ
Ｐ）を検出するセンサであり、水温センサ４２は、エン
ジン１０のウォータジャケット（図示略）に設けられて
機関冷却水の温度（冷却水温ＴＨＷ）を検出するセンサ
である。また、燃料圧センサ４３は、デリバリパイプ２
４０に設けられて同パイプ２４０内の燃料の圧力（燃料
圧ＰＦ）を検出するセンサである。これらセンサ４１〜
４３の検出信号はいずれも、入力部３６において適宜に
Ａ／Ｄ（アナログ／ディジタル）変換された後に演算部
３３に取り込まれる。

【００３７】回転数センサ４４は、クランクシャフトの
近傍に設けられてその回転に応じた検出信号を出力する
センサであり、また、気筒判別センサ４５は、カムシャ
フト１８の近傍に設けられてその回転に応じた検出信号
を出力するセンサである。これらセンサ４４，４５の検
出信号はいずれも、入力部３６において波形整形され、
クランクシャフト或いはカムシャフト１８の回転に同期
したパルス信号として演算部３３にそれぞれ取り込まれ
る。演算部３３では、これらパルス信号に基づいて、ク
ランクシャフトの回転速度（機関回転速度ＮＥ）及び回
転位相角（クランク角ＣＡ）をそれぞれ算出する。

【００３８】このように構成される燃料噴射制御装置で
は、機関始動時において燃料噴射量要求値が所定要求値
以上であるときには、燃料噴射の開始時期を吸気行程の
最も進角側の時期に設定することにより、筒内圧の上昇
によって燃料噴射弁２５０からの燃料噴射が実行不能に
なる圧縮行程後期までに燃料噴射を確実に終了させるよ
うにしている。

【００３９】一方、燃料噴射量要求値が所定要求値を下
回るときには、燃料噴射の開始時期を変更することによ
り、バッテリ電圧Ｅが所定電圧値以上になる期間、換言
すればフィード量Ｑが所定量以上になる期間にのみ燃料
噴射を実行するようにしている。

【００４０】以下、こうした本実施形態に係る燃料噴射
制御の詳細について図２〜図５を併せ参照して説明す
る。図２は、本実施形態の燃料噴射制御ついてその処理
手順を示すフローチャートである。このフローチャート
に示す一連の処理（燃料噴射制御処理）は、所定のクラ
ンク角毎（例えば３０°ＣＡ（Crank Angle ））毎の割
込処理として制御系３０、詳しくは電子制御装置３２の
演算部３３により実行される。

【００４１】まず、この燃料噴射制御処理に際しては、
機関始動時であるか否かが判定される（ステップ１１
０)。この判定は、機関回転速度ＮＥと所定回転速度
（例えば４００ｒｐｍ）との比較に基づいて行われる。
そして、機関回転速度ＮＥが所定回転速度以上であり、
機関始動時ではないと判定されると（ステップ１１０：
ＮＯ）、通常運転時に対応した燃料噴射制御が実行され
（ステップ２００）、その後、本処理ルーチンは一旦終
了される。因みに、この通常運転時の燃料噴射制御にお
いては、アクセル開度ＡＣＣＰ等に基づいて機関負荷が
算出されるとともに、この機関負荷、機関回転速度Ｎ
Ｅ、燃料圧ＰＦ等に基づいて燃料噴射量や燃料噴射時期
といった燃料噴射に係る各種制御量が算出される。そし
て、それら各種制御量に基づいて燃料噴射弁２５０が駆
動制御される。

【００４２】一方、機関始動時であると判定されると
（ステップ１１０：ＹＥＳ）、それ以降は、機関始動時
に対応した一連の処理が実行される（ステップ１２０〜
１７０）。尚、前述したように、こうした機関始動時に
は本処理とは別の処理を通じて、サプライポンプ２１０
の電磁弁２１５が開弁状態を保持するように制御され、
フィードポンプ２２０からの燃料供給に基づいて燃料噴
射弁２５０の燃料噴射が行われるようになる。

【００４３】機関始動時においては、まず、冷却水温Ｔ
ＨＷに基づいて機関始動時の燃料噴射量要求値（以下、
「噴射量要求値」という）ＱＴＯＴＡＬが算出される
（ステップ１２０）。ここで、この噴射量要求値ＱＴＯ
ＴＡＬと機関始動時の冷却水温ＴＨＷとの関係は、例え
ば図３に示すような関数マップとして電子制御装置３２
の記憶部３４に記憶されている。同図に示すように、噴
射量要求値ＱＴＯＴＡＬは、冷却水温ＴＨＷが低くなる
ほど多い量に設定される。機関温度（冷却水温ＴＨＷ）
が低い場合には、燃料噴射量を増大させることにより、
機関燃焼状態の安定化を図る必要があるからである。

【００４４】次に、冷却水温ＴＨＷが第１の判定値ＴＴ
ＨＷａと比較される（ステップ１３０）。ここで、第１
の判定値ＴＴＨＷａは、以下のような手順に従って予め
設定され、記憶部３４に記憶されている。

【００４５】前述したように、バッテリ電圧Ｅは、機関
始動時にクランキングモータ１５のクランキング動作に
応じて図４に示すような態様をもって変動する。また、
このバッテリ電圧Ｅの変動態様とクランク角ＣＡとは常
に一定の関係に保たれており、同図に示すように、クラ
ンク角ＣＡが吸気行程上死点ＴＤＣａ、吸気行程（圧縮
行程）下死点ＢＤＣ、圧縮行程上死点ＴＤＣｂのそれぞ
れの近傍にあるときにバッテリ電圧Ｅは最も低くなり、
同クランク角ＣＡが吸気行程上死点ＴＤＣａと吸気行程
下死点ＢＤＣとの間、或いは吸気行程下死点ＢＤＣと圧
縮行程上死点ＴＤＣｂとの間にあるときにバッテリ電圧
Ｅは一時的に高くなる。

【００４６】ここで、同図に示すように、吸気行程上死
点ＴＤＣａよりも所定クランク角だけ遅角側であり、吸
気行程下死点ＢＤＣよりも進角側のクランク角期間であ
って、バッテリ電圧Ｅが所定電圧値Ｅ１以上になるクラ
ンク角期間を、第１のクランク角期間ＴＣＡ１として設
定する。この第１のクランク角期間ＴＣＡ１は、前記フ
ィード量Ｑを所定量以上に確保して燃料噴射に必要な燃
料を燃料噴射弁２５０に確実に供給することのできるク
ランク角期間であり、また、こうした条件が満たされる
ように、上記所定電圧値Ｅ１の大きさが設定されてい
る。

【００４７】次に、この第１のクランク角期間ＴＣＡ１
を機関回転速度ＮＥに基づいて時間に換算する。この
際、機関回転速度ＮＥは、機関始動中において想定され
る最大値（例えば４００ｒｐｍ）に設定する。そして、
フィードポンプ２２０の燃料フィード圧と等しい燃料噴
射圧のもとで、燃料噴射弁２５０をこの換算時間だけ開
弁した場合に同弁２５０から噴射される燃料の量を算出
する。更に、先の図３に示す噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬ
と冷却水温ＴＨＷとの関係に基づいて、上記算出される
燃料噴射量に対応した冷却水温ＴＨＷを求め、これを第
１の判定値ＴＴＨＷａとして設定する。

【００４８】従って、冷却水温ＴＨＷがこの第１の判定
値ＴＴＨＷａよりも高い場合、燃料噴射期間は第１のク
ランク角期間ＴＣＡ１よりも常に短くなるため、燃料を
この第１のクランク角期間ＴＣＡ１に噴射することが可
能になる。また、この場合、図３に示すように、噴射量
要求値ＱＴＯＴＡＬは第１の判定値ＴＴＨＷａに対応し
た所定の要求値ＱＴＯＴＡＬ１を下回るようになる。

【００４９】上記比較処理（ステップ１３０）の結果、
この第１の判定値ＴＴＨＷａよりも機関始動時の冷却水
温ＴＨＷが高いと判断されると（ステップ１３０：ＹＥ
Ｓ）、燃料噴射時期（燃料噴射の開始時期）ＡＩＮＪ
は、第１のクランク角期間ＴＣＡ１の開始時期である、
第１の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１（＝Ｘ°ＣＡ ＢＴＤＣ
図４参照）に設定される（ステップ１４０）。ここで、
「Ｘ°ＣＡ ＢＴＤＣ」は、圧縮行程上死点ＴＤＣｂよ
りも「Ｘ°ＣＡ」だけ進角側の時期を意味する。

【００５０】一方、機関始動時の冷却水温ＴＨＷが第１
の判定値ＴＴＨＷａ以下である場合（ステップ１３０：
ＮＯ）、即ち噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが所定要求値Ｑ
ＴＯＴＡＬ１以上であるため、第１のクランク角期間Ｔ
ＣＡ１内に燃料噴射を行うことができない場合には、燃
料噴射時期ＡＩＮＪは、第１の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１
よりも進角側の時期である第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ
２（＝Ｙ°ＣＡ ＢＴＤＣ、但しＹ＞Ｘ 図４参照）に
設定される（ステップ１５０）。

【００５１】ここで、第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２
は、噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが最も多くなった場合で
も、換言すれば機関始動時の冷却水温ＴＨＷが最も低い
場合であっても、燃料噴射を圧縮行程後期（例えば、図
４に示すクランク角期間ＴＣＡａ）よりも前に確実に終
了させることのできる時期となるように設定されてい
る。

【００５２】こうして燃料噴射時期ＡＩＮＪが設定され
た後、機関回転速度ＮＥ及び噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬ
に基づいて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される（ステップ
１６０）。そして、この燃料噴射時間ＴＡＵと燃料噴射
時期ＡＩＮＪとに基づいて燃料噴射弁２５０の駆動信号
が演算部３３において生成され、この駆動信号が出力部
３５を通じて燃料噴射弁２５０に出力される（ステップ
１７０）。その後、本処理ルーチンは一旦終了される。

【００５３】図５は、以上説明した本実施形態の燃料噴
射制御を通じて設定される燃料噴射期間の変化態様の一
例を示している。同図５において、（ａ）は機関始動時
の冷却水温ＴＨＷが図３に示す所定温度ＴＨＷ１である
場合の燃料噴射期間を、（ｂ）は同じく冷却水温ＴＨＷ
が所定温度ＴＨＷ２（＞ＴＨＷ１）である場合の燃料噴
射期間をそれぞれ示している。同様に、図５（ｃ），
（ｄ），（ｅ）は、機関始動時の冷却水温ＴＨＷが図３
に示す各所定温度ＴＨＷ３，ＴＨＷ４，ＴＨＷ５（ＴＨ
Ｗ５＞ＴＨＷ４＞ＴＴＨＷａ＞ＴＨＷ３＞ＴＨＷ２）で
ある場合の燃料噴射期間をそれぞれ示している。

【００５４】図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、機関始
動時の冷却水温ＴＨＷが各所定温度ＴＨＷ１，ＴＨＷ
２，ＴＨＷ３である場合、同冷却水温ＴＨＷが高くなる
ほど、噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが少なくなるため（図
３参照）、燃料噴射期間は短く設定されるようになる。
またここで、冷却水温ＴＨＷ（ＴＨＷ１，ＴＨＷ２，Ｔ
ＨＷ３）は第１の判定値ＴＴＨＷａ以下であるため、燃
料噴射時期ＡＩＮＪは第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２に
設定される。そして、このように燃料噴射時期ＡＩＮＪ
が第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２に設定され、燃料噴射
が吸気行程初期から開始されることにより、燃料噴射は
圧縮行程後期（図５に示すクランク角期間ＴＣＡａ）よ
りも前に確実に終了するようになる。

【００５５】一方、図５（ｄ），（ｅ）に示すように、
機関始動時の冷却水温ＴＨＷが第１の判定値ＴＴＨＷａ
よりも高い所定温度ＴＨＷ４，ＴＨＷ５になると、燃料
噴射時期ＡＩＮＪは第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２から
第１の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１に変更され、燃料噴射は
第１のクランク角期間ＴＣＡ１に行われるようになる。

【００５６】ここで、本実施形態の燃料噴射制御とは異
なり、燃料噴射時期ＡＩＮＪを第１の燃料噴射時期ＡＩ
ＮＪ１と第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２との間で変更す
ることなく、第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ２に固定した
としても、燃料噴射を圧縮行程後期までに確実に終了さ
せる点については特に問題は生じない。しかしながら、
例えば機関始動時の冷却水温ＴＨＷが図３に示す所定温
度ＴＨＷ５である場合のように、噴射量要求値ＱＴＯＴ
ＡＬが少なくなり、従って燃料噴射期間が短くなった場
合には、図５（ｅ）に二点鎖線で示すように、フィード
量Ｑが減少している期間にしか燃料噴射が実行されない
ようになる。従って、実際の燃料噴射量が機関始動に必
要とされる燃料噴射量（噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬ）よ
りも大幅に少なくなり、機関始動性の悪化を招くおそれ
がある。

【００５７】これに対して、本実施形態の燃料噴射制御
によれば、このように噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが少な
くなり、燃料噴射期間が短くなった場合には、燃料噴射
時期ＡＩＮＪが第１の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１に設定さ
れ、フィード量Ｑが上記所定電圧値Ｅ１に対応した所定
量Ｑ１以上にまで増大する第１のクランク角期間ＴＣＡ
１において燃料噴射が行われるようになる。従って、フ
ィードポンプ２２０から燃料噴射弁２５０に供給される
燃料が確保され、同燃料噴射弁２５０から燃焼室１４内
に燃料を確実に噴射することができるようになる。

【００５８】このように、本実施形態によれば、（１）
冷間始動時のように噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが多い場
合であれ、或いは温間始動時のように噴射量要求値ＱＴ
ＯＴＡＬが少ない場合であれ、機関始動に必要とされる
量の燃料を燃料噴射弁２５０から燃焼室１４内に確実に
噴射供給することができ、良好な機関始動性を確保する
ことができるようになる。

【００５９】［第２の実施形態］次に、本発明の第２の
実施形態について上記第１の実施形態との相違点を中心
に説明する。尚、第１の実施形態と同様の構成並びに燃
料噴射制御に係る同様の処理については説明を省略す
る。

【００６０】本実施形態の燃料噴射制御では、噴射量要
求値ＱＴＯＴＡＬが少ない場合に、燃料噴射を吸気行程
と圧縮行程との２回に分けて行い、吸気行程では第１の
クランク角期間ＴＣＡ１に、圧縮行程では第２のクラン
ク角期間ＴＣＡ２においてそれぞれ燃料を噴射するよう
にしている。

【００６１】この第２のクランク角期間ＴＣＡ２は、図
４に示すように、吸気行程下死点ＢＤＣよりも遅角側で
あり、圧縮行程上死点ＴＤＣｂよりも進角側のクランク
角期間であって、前記第１のクランク角期間ＴＣＡ１と
同様に、バッテリ電圧Ｅが所定電圧値Ｅ１以上になるク
ランク角期間である。但し、この第２のクランク角期間
ＴＣＡ２は、圧縮行程後期（ＴＣＡａ）と重ならないよ
うに、第１のクランク角期間ＴＣＡ１よりも短い期間に
設定されている。

【００６２】また、このように設定された第２のクラン
ク角期間ＴＣＡ２においても、第１のクランク角期間Ｔ
ＣＡ１と同様に、フィード量Ｑが所定量Ｑ１以上に確保
され、燃料噴射に必要な燃料が燃料噴射弁２５０に確実
に供給されるようになる。

【００６３】そして、本実施形態の燃料噴射制御では、
この第２のクランク角期間ＴＣＡ２においても燃料噴射
を行うことにより、フィード量Ｑが確保された状態のも
とで燃料噴射を実行することのできる期間をより長く確
保するようにしている。

【００６４】以下、こうした燃料噴射制御の詳細につい
て図６及び図７並びに先の図３を併せ参照して説明す
る。図６は、本実施形態の燃料噴射制御ついてその処理
手順を示すフローチャートである。このフローチャート
に示す一連の処理は、第１の実施形態における燃料噴射
制御処理（先の図２参照）の手順を一部変更したもので
ある。以下では特に、この変更点について説明する。

【００６５】本実施形態の燃料噴射制御処理に際して、
機関始動時であると判定され（ステップ１１０：ＹＥ
Ｓ）、機関始動時の冷却水温ＴＨＷに基づいて噴射量要
求値ＱＴＯＴＡＬが算出されると（ステップ１２０）、
冷却水温ＴＨＷが第２の判定値ＴＴＨＷｂと比較される
（ステップ１３２）。ここで、この第２の判定値ＴＴＨ
Ｗｂは、以下のような手順に従って予め設定され、記憶
部３４に記憶されている。

【００６６】まず、第１のクランク角期間ＴＣＡ１と第
２のクランク角期間ＴＣＡ２とを合わせた期間を、機関
回転速度ＮＥに基づいて時間に換算する。この際、機関
回転速度ＮＥは機関始動中において想定される最大値
（例えば４００ｒｐｍ）に設定する。そして、フィード
ポンプ２２０の燃料フィード圧と等しい燃料噴射圧のも
とで、燃料噴射弁２５０をこの換算時間だけ開弁した場
合に同弁２５０から噴射される燃料の量を算出する。更
に、図３に示す噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬと冷却水温Ｔ
ＨＷとの関係に基づいて、上記算出される燃料噴射量に
対応した冷却水温ＴＨＷを求め、それを第２の判定値Ｔ
ＴＨＷｂとして設定する。

【００６７】従って、冷却水温ＴＨＷがこの第２の判定
値ＴＴＨＷｂよりも高い場合、燃料噴射期間は第１のク
ランク角期間ＴＣＡ１及び第２のクランク角期間ＴＣＡ
２の双方を合わせた期間よりも常に短くなるため、燃料
をこれら第１のクランク角期間ＴＣＡ１及び第２のクラ
ンク角期間ＴＣＡ２の双方を合わせた期間内に噴射する
ことが可能になる。また、この場合、図３に示すよう
に、噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬは所定の要求値ＱＴＯＴ
ＡＬ２を下回るようになる。

【００６８】上記比較処理（ステップ１３２）の結果、
この第２の判定値ＴＴＨＷｂよりも機関始動時の冷却水
温ＴＨＷが高い場合（ステップ１３２：ＹＥＳ）には、
吸気行程において開始される燃料噴射（以下、「前期燃
料噴射」という）の燃料噴射開始時期（以下、「前期燃
料噴射時期」という）ＡＩＮＪａが前記第１の燃料噴射
時期ＡＩＮＪ１に設定されるとともに、圧縮行程におい
て開始される燃料噴射（以下、「後期燃料噴射」とい
う）の燃料噴射開始時期（以下、「後期燃料噴射時期」
という）ＡＩＮＪｂが、上記第２のクランク角期間ＴＣ
Ａ２の開始時期である第３の燃料噴射時期ＡＩＮＪ３
（図４参照）に設定される（ステップ１４２）。

【００６９】このようにして各燃料噴射時期ＡＩＮＪ
ａ，ＡＩＮＪｂが設定されると、次に、以下の各演算式
（１），（２）に基づいて前期燃料噴射での燃料噴射量
（以下、「前期燃料噴射量」という）ＱＩＮＪａ及び後
期燃料噴射での燃料噴射量（以下、「後期燃料噴射量」
という）ＱＩＮＪｂがそれぞれ算出される。

【００７０】 ＱＩＮＪａ＝ＱＴＯＴＡＬ×ｋ ・・・（１） ＱＩＮＪｂ＝ＱＴＯＴＡＬ−ＱＩＮＪａ ・・・（２） 上記「ｋ」は、噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬを前期燃料噴
射量ＱＩＮＪａと後期燃料噴射量ＱＩＮＪｂとに分割す
る際の分割比であり、（０．５＜ｋ＜１．０）の範囲の
値（例えばｋ＝２／３）に設定されている。従って、上
記各燃料噴射量ＱＩＮＪａ，ＱＩＮＪｂとの間には、常
に（ＱＩＮＪａ＞ＱＩＮＪｂ）といった関係が成立する
ようになる。

【００７１】また、ここで、上記演算式（２）に基づい
て算出される後期燃料噴射量ＱＩＮＪｂが所定量以下と
なり、燃料噴射時間が極めて短くなる場合には、燃料噴
射弁２５０の応答性を考慮して、同燃料噴射量ＱＩＮＪ
ｂが「０」に再設定される。そして、この場合には、噴
射量要求値ＱＴＯＴＡＬと等しくなるように前期燃料噴
射量ＱＩＮＪａも再設定される。

【００７２】一方、機関始動時の冷却水温ＴＨＷが第２
の判定値ＴＴＨＷｂ以下である場合（ステップ１３２：
ＮＯ）、即ち噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬが所定要求値Ｑ
ＴＯＴＡＬ２以上であるために、第１のクランク角期間
ＴＣＡ１及び第２のクランク角期間ＴＣＡ２の双方の期
間内だけでは燃料を噴射することができない場合、前期
燃料噴射時期ＡＩＮＪａが第２の燃料噴射時期ＡＩＮＪ
２に設定される（ステップ１５２）。そして、前期燃料
噴射量ＱＩＮＪａが噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬと等しく
設定されるとともに、後期燃料噴射量ＱＩＮＪｂが
「０」に設定される（ステップ１５４）。従って、この
場合には、後期燃料噴射は実行されず、噴射量要求値Ｑ
ＴＯＴＡＬと等しい量の燃料が前期燃料噴射のみよって
噴射されるようになる。

【００７３】次に、上記のようにして各燃料噴射時期Ａ
ＩＮＪａ，ＡＩＮＪｂ及び各燃料噴射量ＱＩＮＪａ，Ｑ
ＩＮＪｂがそれぞれ設定された後、機関回転速度ＮＥ及
び各燃料噴射量ＱＩＮＪａ，ＱＩＮＪｂに基づいて前期
燃料噴射における燃料噴射時間ＴＡＵａ、並びに後期燃
料噴射における燃料噴射時間ＴＡＵｂがそれぞれ算出さ
れる（ステップ１６２）。そして、これら燃料噴射時間
ＴＡＵａ，ＴＡＵｂ及び各燃料噴射時期ＡＩＮＪａ，Ａ
ＩＮＪｂに基づいて、燃料噴射弁２５０の駆動信号が演
算部３３において生成され、この駆動信号が出力部３５
を通じて燃料噴射弁２５０に出力される（ステップ１７
２）。その後、本処理ルーチンは一旦終了される。

【００７４】図７は、以上説明した本実施形態の燃料噴
射制御を通じて設定される燃料噴射期間の変化態様の一
例を示している。同図７において、（ａ）は機関始動時
の冷却水温ＴＨＷが図３に示す所定温度ＴＨＷ１である
場合の燃料噴射期間を、（ｂ）は同じく冷却水温ＴＨＷ
が所定温度ＴＨＷ２（＞ＴＨＷ１）である場合の燃料噴
射期間をそれぞれ示している。同様に、図７（ｃ），
（ｄ），（ｅ）は、機関始動時の冷却水温ＴＨＷが図３
に示す各所定温度ＴＨＷ３，ＴＨＷ４，ＴＨＷ５（ＴＨ
Ｗ５＞ＴＨＷ４＞ＴＨＷ３＞ＴＴＨＷｂ＞ＴＨＷ２）で
ある場合の燃料噴射期間をそれぞれ示している。

【００７５】図７（ａ），（ｂ）に示すように、機関始
動時の冷却水温ＴＨＷが第２の判定値ＴＴＨＷｂよりも
低い所定温度ＴＨＷ１，ＴＨＷ２である場合には、燃料
は前期燃料噴射において一度に噴射されるようになり、
また、前期燃料噴射時期ＡＩＮＪａが第２の燃料噴射時
期ＡＩＮＪ２に設定されるため、燃料噴射は圧縮行程後
期（図７に示すクランク角期間ＴＣＡａ）よりも前に確
実に終了するようになる。

【００７６】一方、図７（ｃ）に示すように、機関始動
時の冷却水温ＴＨＷが第２の判定値ＴＴＨＷｂよりも高
い所定温度ＴＨＷ３になると、前期燃料噴射時期ＡＩＮ
Ｊａが第１の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１に、後期燃料噴射
時期ＡＩＮＪｂが第３の燃料噴射時期ＡＩＮＪ３にそれ
ぞれ設定され、燃料噴射は第１のクランク角期間ＴＣＡ
１及び第２のクランク角期間ＴＣＡ２の双方の期間にお
いてそれぞれ分割して行われるようになる。

【００７７】ここで、前述したように、前期燃料噴射量
ＱＩＮＪａと後期燃料噴射量ＱＩＮＪｂとの間には、
（ＱＩＮＪａ＞ＱＩＮＪｂ）といった関係が成立してい
るため、第１のクランク角期間ＴＣＡ１での燃料噴射期
間は、第２のクランク角期間ＴＣＡ２での燃料噴射期間
よりも常に長くなる。即ち、これら両クランク角期間Ｔ
ＣＡ１，ＴＣＡ２のうち第１のクランク角期間ＴＣＡ１
において優先的に燃料噴射が実行されるようになる。

【００７８】更に、図７（ｄ），（ｅ）に示すように、
機関始動時の冷却水温ＴＨＷが所定温度ＴＨＷ３よりも
更に高い所定温度ＴＨＷ４，ＴＨＷ５になると、後期燃
料噴射量ＱＩＮＪｂが「０」に設定され、燃料噴射は第
１のクランク角期間ＴＣＡ１においてのみ行われるよう
になる。従って、この場合にも、燃料噴射は第２のクラ
ンク角期間ＴＣＡ２よりも第１のクランク角期間ＴＣＡ
１において優先的に燃料噴射が実行されるようになる。

【００７９】以上説明したように、本実施形態の燃料噴
射制御においても、第１の実施形態の燃料噴射制御と同
様に、冷間始動時のような噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬの
少なくなる場合には、フィード量Ｑが所定量Ｑ１以上に
確保され、燃料噴射に必要な燃料が燃料噴射弁２５０に
確実に供給される期間（第１のクランク角期間ＴＣＡ１
及び第２のクランク角期間ＴＣＡ２）にのみ燃料噴射が
行われるように、燃料噴射時期が設定されるため、機関
始動に必要となる量の燃料を燃料噴射弁２５０から燃焼
室１４内に確実に噴射することができるようになる。

【００８０】特に、本実施形態の燃料噴射制御にあって
は、第１のクランク角期間ＴＣＡ１に加えて第２のクラ
ンク角期間ＴＣＡ２においても燃料を噴射するようにし
ているため、上記フィード量Ｑが確保された状態のもと
で燃料噴射を行うことのできる期間をより長く確保する
ことができるようになる。

【００８１】従って、本実施形態によれば、第１の実施
形態において（１）に記載した作用効果に加え、（２）
フィード量Ｑが低下している期間にのみ燃料噴射が実行
されてしまうことをより確実に回避することができるよ
うになる。

【００８２】また、第２のクランク角期間ＴＣＡ２にお
いては、第１のクランク角期間ＴＣＡ１と比較して筒内
圧が上昇するため、フィード量Ｑが同じであれば、燃料
噴射弁２５０から燃焼室１４内に実際に噴射される燃料
の量は減少するようになるが、本実施形態の燃料噴射制
御では、これら第１のクランク角期間ＴＣＡ１及び第２
のクランク角期間ＴＣＡ２の両期間のうち第１のクラン
ク角期間ＴＣＡ１において優先的に燃料を噴射するよう
にしている。

【００８３】（３）従って、燃料噴射弁２５０から燃焼
室１４に燃料をより確実に噴射することができるように
なり、実際の燃料噴射量が機関始動時に必要とされる噴
射量要求値ＱＴＯＴＡＬよりも少なくなることに起因す
る機関始動性の悪化を確実に回避することができるよう
になる。

【００８４】［その他の実施形態］以上説明した各実施
形態は以下のように構成を変更して実施することもでき
る。

【００８５】・上記各実施形態において、燃料噴射の形
態として噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬと等しい量の燃料を
複数回に分割して噴射する分割噴射を採用するようにし
てもよい。例えば、第２の実施形態に係る燃料噴射制御
においてこの分割噴射を採用する場合、機関始動時の冷
却水温ＴＨＷが第２の判定値ＴＴＨＷｂ以下であるとき
には、図８（ａ），（ｂ）に示すように、第２の燃料噴
射時期ＡＩＮＪ２から所定クランク角毎（例えば３０°
ＣＡ毎）に、噴射量要求値ＱＴＯＴＡＬと等しい量の燃
料を分割して噴射するようにする。一方、機関始動時の
冷却水温ＴＨＷが第２の判定値ＴＴＨＷｂよりも高いと
きには、例えば図８（ｃ），（ｄ）に示すように、第１
の燃料噴射時期ＡＩＮＪ１、同噴射時期ＡＩＮＪ１から
所定クランク角ＣＡだけ遅角側の時期、並びに第３の燃
料噴射時期ＡＩＮＪ３を燃料噴射の開始時期としてそれ
ぞれ燃料を噴射するようにする。

【００８６】こうした構成によれば、第２の実施形態と
同様に、機関始動に必要とされる量の燃料を燃料噴射弁
２５０から燃焼室１４内に確実に噴射供給することがで
きるのに加え、分割噴射によって噴射燃料の分散性を向
上させることができるため、更に良好な機関始動性を確
保することができるようになる。

【００８７】・第２の実施形態では、第１のクランク角
期間ＴＣＡ１及び第２のクランク角期間ＴＣＡ２をいず
れも、バッテリ電圧Ｅが所定電圧値Ｅ１以上になるクラ
ンク角期間として設定するようにしたが、第２のクラン
ク角期間ＴＣＡ２を、バッテリ電圧Ｅが上記所定電圧値
Ｅ１よりも高い電圧値Ｅ２以上になる期間として設定す
ることもできる。

【００８８】こうした構成によれば、筒内圧が第１のク
ランク角期間ＴＣＡ１よりも高くなる第２のクランク角
期間ＴＣＡ２において、フィードポンプ２２０のフィー
ド量Ｑが第１のクランク角期間ＴＣＡ１と比較して増大
するようになるため、燃料を燃焼室１４内により確実に
噴射できるようになる。従って、実際の燃料噴射量が機
関始動時に必要とされる要求量（噴射量要求値ＱＴＯＴ
ＡＬ）よりも少なくなることに起因する機関始動性の悪
化を確実に回避することができるようになる。

【００８９】・第２の実施形態では、噴射量要求値ＱＴ
ＯＴＡＬを分割比ｋに基づいて前期燃料噴射量ＱＩＮＪ
ａ及び後期燃料噴射量ＱＩＮＪｂに予め分割するように
したが、前期燃料噴射において第１のクランク角期間Ｔ
ＣＡ１に噴射しきれない燃料のみを、後期燃料噴射にお
いて第１のクランク角期間ＴＣＡ１中に噴射するように
してもよい。

【００９０】・上記各実施形態では、機関始動時の冷却
水温ＴＨＷと所定の判定温度（第１の判定値ＴＴＨＷ
ａ，第２の判定値ＴＴＨＷｂ）との比較に基づいて、フ
ィード量Ｑが所定量Ｑ１以上に確保されるクランク角期
間（第１のクランク角期間ＴＣＡ１及び第２のクランク
角期間ＴＣＡ２）にのみ燃料を噴射することが可能か否
かを判断するようにしたが（図２のステップ１３０、図
６のステップ１３２）、この判断を噴射量要求値ＱＴＯ
ＴＡＬと所定の要求値との比較に基づいて行うようにし
てもよい。

【００９１】以上説明した各実施形態から把握できる技
術的思想についてその効果とともに以下に記載する。 ・請求項２に記載した筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制
御装置において、前記燃料噴射制御手段は、前記第１の
特定クランク角期間及び前記第２の特定クランク角期間
に燃料噴射が実行されるように機関始動時の燃料噴射時
期を設定するに際し、前記両特定クランク角期間のうち
前記第１の特定クランク角期間において優先的に燃料噴
射が実行されるように燃料噴射時期を設定することを特
徴とする筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置。

【００９２】上記構成によれば、機関燃焼室の内圧が第
２の特定クランク角期間よりも低くなる第１の特定クラ
ンク角期間において優先的に燃料噴射が実行され、燃料
を機関燃焼室内に確実に噴射することができるようにな
るため、請求項２に記載した発明の作用効果に加えて、
実際の燃料噴射量が機関始動時に必要とされる要求量よ
りも少なくなることに起因する機関始動性の悪化を確実
に回避することができるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係る燃料噴射制御装置の全体構成を
示す概略構成図。

【図２】第１の実施形態の燃料噴射制御についてその処
理手順を示すフローチャート。

【図３】機関始動時の燃料噴射量の要求値と冷却水温Ｔ
ＨＷとの関係を示す関数マップ。

【図４】クランク角の変化に伴うバッテリ電圧の変動態
様と燃料噴射時期とを示すグラフ。

【図５】第１の実施形態の燃料噴射制御を通じて設定さ
れる燃料噴射期間の変化態様例を示すタイミングチャー
ト。

【図６】第２の実施形態の燃料噴射制御についてその処
理手順を示すフローチャート。

【図７】第２の実施形態の燃料噴射制御を通じて設定さ
れる燃料噴射期間の変化態様例を示すタイミングチャー
ト。

【図８】その他の実施形態の燃料噴射制御を通じて設定
される燃料噴射期間の変化態様例を示すタイミングチャ
ート。

【図９】フィードポンプの燃料供給量とバッテリ電圧と
の関係を示すグラフ。

【図１０】クランク角の変化に伴うバッテリ電圧の変動
態様を示すグラフ。

【符号の説明】

１０…エンジン、１３…アクセルペダル、１４…燃焼
室、１５…クランキングモータ、１８…カムシャフト、
３０…制御系、３２…電子制御装置、３３…演算部、３
４…記憶部、３５…出力部、３６…入力部、４０…検出
系、４１…アクセルセンサ、４２…水温センサ、４３…
燃料圧センサ、４４…回転数センサ、４５…気筒判別セ
ンサ、５０…バッテリ、２００…燃料供給系、２１０…
サプライポンプ、２１１…シリンダ、２１２…プランジ
ャ、２１３…加圧室、２１４…逆止弁、２１５…電磁
弁、２１６…高圧通路、２２０…フィードポンプ、２２
２…プレッシャレギュレータ、２２３…低圧通路、２３
０…燃料タンク、２４０…デリバリパイプ、２５０…燃
料噴射弁、＃１〜＃４…気筒。

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】機関始動時に機関運転状態に基づいて算出
   される燃料噴射量要求値と等しい量の燃料をバッテリ駆
   動される電動式ポンプの燃料供給に基づいて燃料噴射弁
   から機関燃焼室内に直接噴射するようにした筒内噴射式
   内燃機関の燃料噴射制御装置において、 前記燃料噴射量要求値が所定要求値を下回るときには、
   吸気行程上死点よりも所定クランク角だけ遅角側であり
   吸気行程下死点よりも進角側のクランク角期間であって
   バッテリの供給電圧が第１の所定電圧値以上になる第１
   の特定クランク角期間に燃料噴射が実行されるように機
   関始動時の燃料噴射時期を設定し、前記燃料噴射量要求
   値が前記所定要求値以上であるときには、前記第１の特
   定クランク角期間よりも進角側の時期に燃料噴射が開始
   されるように機関始動時の燃料噴射時期を設定する燃料
   噴射制御手段を備えることを特徴とする筒内噴射式内燃
   機関の燃料噴射制御装置。
2. 【請求項２】請求項１に記載した筒内噴射式内燃機関の
   燃料噴射制御装置において、 前記燃料噴射制御手段は、前記燃料噴射量要求値が前記
   所定要求値を下回るときには、前記第１の特定クランク
   角期間に加えて、吸気行程下死点よりも遅角側であり圧
   縮行程上死点よりも進角側のクランク角期間であって前
   記バッテリの供給電圧が第２の所定電圧値以上になる第
   ２の特定クランク角期間に燃料噴射が実行されるように
   機関始動時の燃料噴射時期を設定することを特徴とする
   筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置。