JP3536545B2 - スラスト軸受 - Google Patents
スラスト軸受Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
- F16C2300/30—Application independent of particular apparatuses related to direction with respect to gravity
- F16C2300/34—Vertical, e.g. bearings for supporting a vertical shaft
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
の荷重を支えるスラスト軸受に関する。
回転体を支えるスラスト軸受装置は、通常、図2に示す
機構により構成される。図2で回転軸6にシャフトカラ
ー7が取り付けられ、その下部には回転板8が設けられ
ている。さらに回転板8の下部には、複数の静止板5が
回転軸6のまわりに放射状に取り付けられ、回転板8を
支えている。静止板5は、取付部材9を介し支持装置1
0により固定されている。油槽11内には油を注入し潤
滑を行っている。また、油槽内には、半径方向の荷重を
支える静止板12を複数設けている。
00〜4000トン,周速40〜50m/sに達し、そ
の軸受損失は3000〜4000kWにも達し単位面積
当たりの発生損失が非常に大きくなる。このため、水車
発電機では、損失の低減が課題となる。
の軟質合金を裏金4に溶着して使用している。摩擦損失
の低減方策は、軸受パッドの面積を縮小し、単位面積当
たりの荷重を増加した、いわゆる小形高面圧軸受装置が
考えられる。
置は、起動停止時などの低速運転時には、静止板に形成
される油膜が十分でないため、摺動面同士が直接接触
し、摩擦熱により過熱され、摺動面が溶融し、加熱が著
しい場合は焼き付き現象へ発展し、回転急停止に至るこ
とがある。
は、製作加工技術の向上,支持方式の改善,冷却方式の
改善などが検討されてきた。しかし、小形高面圧の合金
面パッドではこのような製作加工技術,潤滑冷却技術面
での対応には限界があった。このため、摺動部材の素材
として、非金属系の複合材が使用されつつある。特に近
年では、熱可塑性高分子組成物のポリテトラフルオロエ
チレン(以下PTFEと称す。)を中心とし、これらに各種
無機繊維のガラス,カーボンなどを添加した多種の樹脂
複合組成が使用される。
積層一体化した技術(特開平6− 228329号公報),P
TFEの厚板複合樹脂板を金属板に締結の技術(特開平
7−27133 号公報),ポリエーテルエーテルケトン(以
下PEEKと称す。)複合組成物を金属板に多孔質層を
構成し、含浸した技術(特公平1−108413 号公報)ある
いは各種の特定した樹脂シートを金属板に液体接着剤を
塗布し、接合させる技術などがある。
転起動時の摩擦係数低減のため、オイルリフタ装置を併
設する場合が多い。しかし、これらの油圧ポンプを使用
する方法は、有効であるが、高圧に耐える油圧装置,複
雑な配管,運転制御系の設置が必須であり、かつ高価格
などが欠点とされる。
に、スラスト軸受装置の高面圧・小形化による軸受損失
の低減化と構造の簡素化ならびにメンテナンスの簡素化
を図るために、樹脂複合組成物を摺動部材とする軸受パ
ッドが考案されている。しかしこれらの技術ではいずれ
も接着または接合した樹脂組成物のシートに関する厚さ
の適正値の明示が無く、同様に裏金材厚さとの関係も不
明確である。そのため摺動部材の油膜圧力による変形や
裏金材の熱変形により摺動部材と回転板とが局部接触
し、焼き付きを生じる恐れがある。
その目的とするところは、樹脂複合組成物を摺動部材と
し、その摺動部材及び裏金材の変形が生じても焼き付き
等の支障をきたさないスラスト軸受を提供するにある。
数,耐摩耗性,耐熱性に優れており摺動部材として最適
なPEEK系組成物を摺動部材とし、裏金の厚さを10
0とした場合、摺動部材の厚さを2〜10の範囲にて、
摺動部材の油膜圧力による圧縮たわみ(凹たわみ)と裏金
材内の温度勾配による熱たわみ(凸たわみ)を打ち消
し、回転板と平坦に接触させることで小形高面圧軸受を
実現できる。
図1に示す供試パッド(投影面寸法,長さ120mm,幅
120mm,負荷面圧10kg/cm2 )それぞれの運転起動
時の起動摩擦係数を比較した。図3は事例として、樹脂
系は主成分がPTFE,PEEK、合金系としてSn−
Pb系(ホワイトメタル)を比較した。図3のように樹
脂系は合金系に対し起動トルク損失は低下するが、特に
比較的硬質のPEEK系が最も小さい。
加熱された場合、裏金材背面温度との温度差が現れるの
でパッド内部には温度勾配が発生する。PEEK系摺動
部材の熱伝達率(0.22kcal/mhr℃)はSn−Pb系
合金の熱伝達率(39kcal/mhr℃)に比べ、格段に小さ
く、接合面の遮熱現象と相まって、パッド内部に形成さ
れる温度勾配は合金系に比較してほぼ半減する。一方パ
ッド全体の剛性では、裏金材の曲げ剛性に対して樹脂層
の曲げ剛性はごく小さいので、発生した温度勾配に対し
て、摺動面には凸型のたわみが自然に誘発される。ま
た、凸型のたわみは、荷重によっても誘発される。この
凸型のたわみの形成は荷重の集中つまり片当たりを招く
ので運転耐久性は極度に低下する。
部材自体に不均一接触圧力が負荷された場合の圧縮たわ
み現象を追求した。通常パッド面の回転負荷による温度
分布は摺動部材側が高く、裏金背面で低くなっている。
この現象により軸受パッドは、図4(a)のように、回
転板側に凸に変形する。また、油膜圧力による圧縮圧力
分布は投影面中央部で大きく周辺部は小さく、山形状の
圧力分布を示すことが周知とされる。この現象によって
摺動部材は、図4(b)のように凹に変形する。したが
って、図4(c)のように低剛性のPEEK系パッドの
表面形状は上記の温度勾配、および荷重による凸形たわ
みと、油膜圧力による凹形たわみとが重合した状態でパ
ッド面の平面度が保たれることになる。
による凹変形の合成変形を示している。Tを小にすると
油膜圧力による凹型変形は小さくなるが、裏金に熱が伝
わりやすくなり、Tを大にすればPEEK系組成物の熱
絶縁効果により裏金の凸型変形は抑制されるが、油膜圧
力による凹型変形が増大することを示している。この他
にも、Tを大にすることは、接合面における曲げモーメ
ントの発生,パッド全体の剛性の低下,製作コスト大、
などの理由からもおのずとT/Bの制限値は決定され
る。したがって、温度勾配による凸形たわみ,圧縮によ
る凹形たわみの双方を打ち消すために効果的なT/B比
は、Bを100とした場合2〜10の範囲に特定化さ
れ、このことにより前述の目的が達成される。
PEEK系組成物を摺動部材に使用したパッドの斜視図
である。
2を含めた摺動部材厚さTは1.5mmである。なお裏金
厚さBは、28mmとした。また接合層2は裏金面への金
属粒子による焼結接合面で、前記組成物が含浸される。
に相当する。また、他の実施例では厚さ比T/Bはパッ
ド寸法,負荷条件などそれぞれの対象条件に対して0.
02〜0.10の範囲に設定される。なお本実施例のパ
ッド寸法は、長さ120mm,幅120mmである。
によればPEEK系組成物を摺動部材とするパッドで、
摺動部材厚さならびに裏金厚さ比の特定により、運転起
動時のトルク損失を低減並びに抑制することができる。
その結果、運転信頼性および耐久信頼性の向上が可能に
なる。さらに、摺動面の平坦度が確保されることにより
油膜厚さを薄くすることも可能になり、低粘度潤滑油の
使用が可能となる。それにより大容量発電電動機の場
合、発生損失は1000kW程度、低減可能となる。
図。
図。
ッドの摺動部材(合金系)、3…軸受パッドの接合層、
4…軸受パッドの裏金、5…軸受パッド、6…回転軸、
7…シャフトカラー、8…回転板、9…取付部材、10
…支持装置、11…油槽、12…半径方向軸受パッド。
Claims (1)
- 【請求項1】熱可塑性高分子組成物のポリエーテルエー
テルケトンを主成分とした樹脂複合組成物を摺動部材と
する軸受パッドを有するスラスト軸受において、 前記摺動部材が熱と荷重により回転板側に凸に変形する
たわみと、回転板による油膜圧力により支点部側に前記
摺動部材が凹に変形するたわみとを打ち消すように、裏
金の厚さを100とした場合、前記摺動部材の厚さを2
〜10としたことを特徴とするスラスト軸受。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24158596A JP3536545B2 (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | スラスト軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24158596A JP3536545B2 (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | スラスト軸受 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1089346A JPH1089346A (ja) | 1998-04-07 |
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Family
ID=17076507
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24158596A Expired - Fee Related JP3536545B2 (ja) | 1996-09-12 | 1996-09-12 | スラスト軸受 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3536545B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
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EP1227254A1 (de) * | 2001-01-24 | 2002-07-31 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | Axialgleitlager für einen Generator |
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DE102009021548A1 (de) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Voith Patent Gmbh | Strahlantrieb mit wenigstens einer Antriebseinheit |
-
1996
- 1996-09-12 JP JP24158596A patent/JP3536545B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JPH1089346A (ja) | 1998-04-07 |
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