JP3525017B2 - 機器用制震設置機構 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、機器を建物床の床
面上に自立支持し、地震等の強震時に機器に伝わる揺れ
を低減するための機器用制震設置機構に関する。 【０００２】 【従来の技術】建物床等の床面上に支持された機器の振
動を低減することを目的とした従来の技術には、機器自
体の機械振動が建物床を通じて伝達されることを低減す
る防振・除振技術と、地震時における建物床の振動が機
器に伝達されることを低減し、機器の損傷と機能障害を
防止する免震技術がある。なお、建物床にはフリーアク
セス床等の二重床も含まれる。 【０００３】防振・除振技術では、防振ゴムなどにより
機器を支持し、機器系の固有振動数を機器から発生され
る振動の周波数特性より小さく設定することにより、床
面に伝達される振動を低減するものである。 【０００４】一方、免震技術では、機器と建物床との間
に滑り支承を挿入して地震時の振動が機器に伝達するの
を絶縁する方法や、積層ゴムなどの粘弾性体による支承
を挿入して機器系の固有振動数を建物床の振動の周波数
特性より小さく設定することにより、地震時における機
器系の振動を低減する方法がある。これらの技術を応用
した製品として、免震床や免震台等が各種販売されてい
る。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の防
振・除振技術あるいは免震技術にあっては次のような問
題があった。すなわち、防振・除振技術では、地震動の
ような機械振動に比べて振動数が極めて低い振動外乱に
対しては効果がほとんどない。 【０００６】また、免震技術では、地震時に機器と設置
床との間に大きな相対変形が生じるため機器の床面積よ
りかなり広い設置スペースが必要である。さらに、免震
機構は構成が複雑で高価という問題があった。 【０００７】一般に、建物床上に機器を自立支持した場
合に、機器に作用する地震力Ｆは、図１０の（ａ）に示
すように機器と設置機構を合わせた機器系の固有振動数
φと減衰定数ｈによって決定されることが知られてい
る。すなわち、機器系の固有振動数φが建物床での地震
動の周波数特性が卓越する範囲にある場合には、共振現
象により大きな地震力が作用し、また、機器系の減衰定
数ｈが小さいほど、大きな地震力が作用することとな
る。このため、機器及びその設置機構の設計を行う場合
は、機器系の固有振動数を共振領域からはずすとか、減
衰定数を大きくして、作用地震力を低減することが、設
計上有効となる。なお、地震力は機器に作用する地震時
の加速度と機器の質量により定まり、加速度が大きくな
ると地震力は大きくなる。 【０００８】機器と床面との間に粘弾性体を挿入する方
法は、機器系の固有振動数を小さくさせるとともに、系
の減衰定数を増加させることが知られている。しかし、
上記の防振・除振技術では、地震動のような低振動の外
乱を対象としていないため、地震時における振動低減効
果はほとんどなく、逆に、防振・除振設置していない場
合に比べて、作用地震力が増大するケースも生じること
となる。これは、図１０において、機器を直接床上に設
置した場合の減衰定数がｈ１であり、粘弾性体を挿入し
た場合の機器系の減衰定数がｈ２となる場合において、
粘弾性体を挿入することにより機器系の固有振動数がφ
１（図１０の（ａ）中のＰ１）からφ３（図１０の
（ａ）中のＰ３）に小さくなったとすると、作用地震力
はＦ１からＦ３に増大し、系の減衰定数が増大したにも
かかわらず作用地震力が増大してしまうことになる。こ
のように、単に機器と床面の間に粘弾性体を挿入して減
衰定数を大きくしても、機器への作用地震力を低減する
ことはできず、粘弾性体の挿入による固有振動数の低下
を極力小さくすることが重要である。一方、粘弾性体を
利用した免震技術では、機器系の固有振動数を、共振振
動数領域よりさらに長周期側のφ４にずらすことにより
（図１０の（ａ）中のＰ４）、機器に作用する地震力を
低減するものであるが固有振動数をφ４にずらすために
機器系の剛性を小さくせざるを得ず、図１０に示すよう
に機器床面との相対変位である機器系変位Ｘが非常に大
きくなるという問題があり、設置スペースに余裕がない
場合には適用が困難である。 【０００９】そこで本発明は、上記の従来技術の問題点
を解決し、限られた設置スペースにおいて、安価で簡便
に地震時における機器の振動を効果的に低減することが
できる機器用制震設置機構を提供することを目的として
おり、これを機器用制震設置機構と呼称することとし
た。 【００１０】 【００１１】 【課題を解決するための手段】上記課題を解決し目的を
達成するために、床上に機器を自立支持するための機器
用制震設置機構において、上記床と上記機器との間に配
置された粘弾性体を備え、上記機器の質量がｍｒ、ばね
係数がｋｒ、減衰定数がｈｒ、最大許容変位がＸｍａ
ｘ′で示され、上記粘弾性体の質量がｍｅ、ばね係数が
ｋｅ、減衰定数がｈｅ、所定減衰力を発生する最小変位
がＸｍｉｎ、最大変位がＸｍａｘで示され、上記床に加
わる地震時の加速度がｙ″ｊ（ｔ）で示され、上記機器
が加えられた系に作用する最大地震力Ｆが、系の質量を
Ｍ、ばね係数をＫ、減衰定数をＨとしたとき、 【００１２】 【数３】 で示されるとき、上記粘弾性体の質量ｍｅ，ばね係数ｋ
ｅ，減衰定数ｈｅは、 【００１３】 【数４】【００１４】を満足するものであることとした。 【００１５】上記手段を講じた結果、次のような作用が
生じる。すなわち、床上に機器を自立支持するための機
器用制震設置機構において、上記床と上記機器との間に
配置された粘弾性体を備え、上記機器の質量がｍｒ、ば
ね係数がｋｒ、減衰定数がｈｒ、最大許容変位がＸｍａ
ｘ′で示され、上記粘弾性体の質量がｍｅ、ばね係数が
ｋｅ、減衰定数がｈｅ、所定減衰力を発生する最小変位
がＸｍｉｎ、最大変位がＸｍａｘで示され、上記床に加
わる地震時の加速度がｙ″ｊ（ｔ）で示され、上記機器
が加えられた系に作用する最大地震力Ｆが、系の質量を
Ｍ、ばね係数をＫ、減衰定数をＨとしたとき、 【００１６】 【数５】 で示されるとき、 【００１７】 【数６】 を満足するように設計することで、最大加速度を所定値
以下にすることができる。 【００１８】 【発明の実施の形態】図１の（ａ），（ｂ）は、本発明
の第１の実施の形態を示す図である。図１中１０は情報
処理機器、通信機器等の機器を示している。機器１０
は、機器用制震設置機構２０により建物床１１上に支持
されている。なお、建物床にはフリーアクセス等の二重
床も含まれる。 【００１９】機器１０の質量はｍｒ、ばね係数はｋｒ、
減衰定数はｈｒであり、水平方向への最大許容変位はＸ
ｍａｘ′である。この最大許容変位Ｘｍａｘ′は、機器
１０の設置スペース及び機器１０の周囲に配置されてい
る他の機器との位置関係で決められる数値である。 【００２０】機器用制震設置機構２０は、機器１０の四
隅に配置された４つの機器固定脚３０ａ〜３０ｄ（３０
ｂ，３０ｃは不図示）により構成されており、機器固定
脚３０ａ〜３０ｄはそれぞれ図１の（ｂ）に示すように
構成されている。ここで、機器固定脚３０ａ〜３０ｄは
同一構成であるので、機器固定脚３０ａについて説明す
る。 【００２１】機器固定脚３０ａは、金属材製の上下方向
に対向配置された一対の板材３１ａ，３１ｂと、これら
板材３１ａ，３１ｂに挟まれた粘弾性体３２と、板材３
１ｂの下面に配置された断面コの字状の固定金具３３と
を備えている。なお、固定金具３３と建物床１１とはボ
ルト３４、板材３１ａと機器１０の底面とはボルト３
５、板材３１ｂと固定金具３３とはボルト３６によりそ
れぞれ強固に固定されている。 【００２２】粘弾性体３２はゴム材製であり、質量はｍ
ｅ、ばね係数はｋｅ、減衰定数はｈｅである。ここで、
これら質量ｍｅ、ばね係数ｋｅ、減衰定数ｈｅが後述す
る条件１〜条件３を満たすための設定方法について説明
する。 【００２３】粘弾性体のばね係数ｋｅと減衰定数ｈｅと
は次のような関係にある。すなわち、粘弾性体は一般に
図２の（ａ）に示すような復元力特性を有している。こ
の図からわかるように荷重Ｑに対しての変位Ｘは、荷重
Ｑが大きくなるにつれて図中実線で示す復元力特性線図
Ｒ１からＲ２を経て復元力特性線図Ｒ３へと移行する。
これらの最大値を結んだ曲線がスケルトン包絡曲線Ｓで
ある。荷重がＱｅのときに変位がＸｅとすると、等価ば
ね係数Ｋｅは二点鎖線Ｔの傾きとして表される。 【００２４】一方、このときの減衰定数ｈｅは、次のよ
うにして算出される。すなわち、図２の（ｂ）に示すよ
うに、復元力特性線図Ｒ３の各点をそれぞれ、Ｏ，Ａ〜
Ｆとおくと、減衰定数ｈｅは、 ｈｅ＝１／２π・面積（ＡＢＣＤＡ）／面積（△ＯＡＥ＋△ＯＣＦ） …（６） となる。 【００２５】このようにして得られた粘弾性体３２の減
衰定数ｈｅと変形量Ｘｅとの関係を図３に示す。この図
３により所定の減衰定数ｈｅ０を得るためには変形量が
Ｘｍｉｎ以上必要となる。また、粘弾性体３２には力学
上の限界変形量があるので、その量をＸｍａｘとする
と、粘弾性体３２の変形量Ｘｅの範囲はＸｍｉｎからＸ
ｍａｘまでの範囲となる。 【００２６】次に、機器系の固有振動数φ、及び、減衰
定数ｈと機器に作用する地震力Ｆとの関係について説明
する。すなわち、建物床上に機器を自立設置した場合
に、機器に作用する地震力Ｆは、図４の（ａ）に示すよ
うに、機器の固有振動数が建物床での地震動の周波数特
性が卓越する範囲にある場合には、共振現象により大き
な地震力が作用し、また、機器の減衰定数が小さいほ
ど、大きな地震力が作用する。このため、機器及び据付
・固定工法の耐震設計を行う場合は、機器の固有振動数
が高くなるように、ある程度以上の剛性を確保して設計
を行い、作用地震力を小さく抑えるのが一般的である
（図中のＰ１）。 【００２７】機器と床面との間に粘弾性体を挿入するこ
とにより機器への作用地震力を低減しようとする本実施
の形態では、機器系の固有振動数の低下をできるだけ小
さく抑えつつ、必要な減衰を付加することによって、機
器に作用する地震力を低減するものであり、図４の
（ａ）中のＰ２となるような粘弾性体の特性を決定する
ための手法を用いる。また、粘弾性体３２を挿入した振
動系では、図４の（ｂ）に示すように、機器系１０，２
０の固有振動数φが小さくなると、最大変位Ｘが大きく
なるという特性がある。ここではＸｍａｘ′は機器１０
の設置スペースや機器１０の周囲に配置された他の機器
との位置関係から定まる最大許容変位であり、機器単体
の水平変形Ｘｒと制震設置機構２０の水平変位Ｘｅの和
Ｘが、このＸｍａｘ′以下に納まらなければならない。 【００２８】なお、一般に一質点系の固有振動数Φとば
ね係数Ｋとの関係は、 φ＝√（Ｋ／Ｍ）／（２π） …（７） で示される。 【００２９】また、ばね係数ｋｒの機器１０と、ばね係
数ｋｅの機器用制震機構２０を直列に組み合わせた場合
の機器系１０，２０の固有振動数Ｋは、 Ｋ＝ｋｒ・ｋｅ／（ｋｒ＋ｋｅ） …（８） で示される。 【００３０】一方、最大地震力Ｆと、系の質量Ｍ、ばね
係数Ｋ、減衰定数Ｈ及び地震入力加速度との一般的関係
は次のように求められる。なお、系の質量Ｍは、機器１
０の質量ｍｒと、粘弾性体３２の質量ｍｅとの和であ
る。地震入力加速度をｙ″ｊ（ｔ）、機器の応答加速度
をｘ″（ｔ）、機器系の質量をＭ、時間をｔとすると、 【００３１】 【数７】 【００３２】で示される。なお、関数に付した「″」は
２階微分を示している。一方、機器系円振動数をωとす
ると、 ω＝２πφ …（１０） となり、機器系減衰係数をＣとすると、 Ｃ＝２Ｍｈω …（１１） となる。 【００３３】このとき、一質点系の運動方程式は、 Ｍｘ″（ｔ）＋Ｃｘ′（ｔ）＋Ｋｘ（ｔ）＝−Ｍｙ″_j （ｔ） …（１２） で示される。なお、関数に付した「′」は１階微分を示
している。式（１２）を解くと、 【００３４】 【数８】 となり、式（１５）を式（９）に代入すると、 【００３５】 【数９】 となり、最大地震力Ｆが系の質量Ｍ、ばね係数Ｋ、減衰
定数Ｈ及び多数の地震による入力加速度ｙ″_j （ｔ）の
関数として表される。なお、最大地震力ＦはＦｊの最大
値の包絡となる。 【００３６】次に、上述した機器１０及び粘弾性体３２
の変位制限等から粘弾性体３２に求められる条件を次に
示す。すなわち、粘弾性体３２の変位範囲Ｘｅは、 Ｘｍｉｎ≦Ｘｅ≦Ｘｍａｘ …（１６） となり、機器系の変位範囲Ｘは、 Ｘ≦Ｘｍａｘ′ …（１７） となる。 【００３７】さらに、機器系１０，２０の最大地震力Ｆ
（Ｍ，Ｋ，Ｈ）と、制震設置機構２０を使用しない場合
の機器１０単体の最大地震力Ｆ（ｍｒ，ｋｒ，ｈｒ）と
は、Ｆ（Ｍ，Ｋ，Ｈ）＜Ｆ（ｍｒ，ｋｒ，ｈｒ） …（１８） との関係となる。 【００３８】また、粘弾性体の変位Ｘｅは、 Ｘｅ＝Ｆ（Ｍ，Ｋ，Ｈ）／ｋｅ …（１９） であり、機器系の変位Ｘは、 Ｘ＝Ｆ（Ｍ，Ｋ，Ｈ）／Ｋ …（２０） したがって、式（１）を式（１８）〜式（２０）に代入
すると、 【００３９】 【数１０】 が導かれる。したがって、粘弾性体３２の質量ｍｅ，ば
ね係数ｋｅ，減衰定数ｈｅが条件１〜条件３を満たすよ
うに設計することにより、機器系１０，２０に伝達され
る地震力を一定値以下に定めることが可能となる。 【００４０】したがって、機器系の等価ばね係数Ｋ、等
価減衰定数Ｈと、機器単体のばね係数ｋｒ、減衰定数ｈ
ｒとの関係から、制震設置機構２０の等価ばね係数ｋｅ
と等価粘性減衰定数ｈｅを決定する。この結果得られた
機器頂部の変位量ＸがＸｍａｘ′以下となり、かつ、粘
弾性体の変位量ＸｅがＸｍａｘとＸｍｉｎの範囲となる
よう、機器系１０，２０の減衰定数Ｈを調整すればよい
ことになる。 【００４１】次に以上の条件から具体的に粘弾性体３２
の特性を決定する手順について説明する。なお、図５は
機器系１０，２０のモデル、図６は値を決定するための
設計フローチャートである。また、図６中ＳＴは、フロ
ーチャート中の各ステップを示している。 【００４２】最初に機器１０が単体で設置された場合の
固有振動数φｒ及び減衰定数ｈｒを与える（ＳＴ１）。
ここで、 ｋｒ＝（２π・φｒ）² ・ｍｒ …（２１） となる。 【００４３】次に、図４の（ａ）の曲線Ｆ１上の点Ｐ１
から機器１０単体に作用する地震力Ｆｒが推定できる
（ＳＴ２）。なお、 Ｆｒ＝ｇ（φｒ，ｈｒ） …（２２） により示される。ここで、ｇは固有振動数と減衰定数を
与えられた場合に地震力を求める関数である。 【００４４】次に、機器１０単体に機器用制震設置機構
２０を付加した機器系に作用する地震力Ｆを次式により
求める。すなわち、 Ｆ＝α・Ｆｒ …（２３） ここで、αは係数であり、α＜１．０である。 【００４５】この地震力Ｆを減衰定数の増加により地震
力低減効果を見込んだ設計目標値として設定する（ＳＴ
３）。次に、機器系１０，２０の減衰定数Ｈを仮定する
（ＳＴ４）と、曲線Ｆ２上の点Ｐ２から機器系の固有振
動数Φが定まり、機器系の等価ばね係数Ｋが次式により
定まる。すなわち、 Ｋ＝（２πΦ）² ・Ｍ …（２４） さらに、機器頂部の変位Ｘは次式により求められる（Ｓ
Ｔ５）。すなわち、 Ｘ＝β・Ｆ／Ｋ …（２５） ここで、βは機器の重心位置における応答倍率を示す係
数である。 【００４６】次に求められた変位量ＸとＸｍａｘ′との
大小を比較する（ＳＴ６）。変位量ＸがＸｍａｘ′より
大きい場合には、ＳＴ４に戻り、再度減衰定数Ｈを仮定
する。 【００４７】一方、変位量ＸがＸｍａｘ′以下の場合に
は、次のようにして制震設置機構２０の等価ばね係数ｋ
ｅ及び等価減衰定数ｈｅを算出する（ＳＴ７）。等価ば
ね係数ｋｅは次式により与えられる。すなわち、 ｋｅ＝１／（１／Ｋ−１／ｋｒ） …（２６） また、等価減衰定数ｈｅは次のようにして求める。ま
ず、機器１０の等価ばね係数ｋｒをｋ２＋ｉｋ２′とお
き、制震設置機構２０の等価ばね係数ｋｅをｋ１＋ｉｋ
１′とおく。なお、ｉ＝√（−１）である。これらから
機器１０及び制震設置機構２０のそれぞれの等価減衰定
数ｈｒ，ｈｅは、次式のように示される。すなわち、 【００４８】 【数１１】 【００４９】 【数１２】【００５０】 【数１３】 【００５１】 【数１４】なお、上述した式では、減衰を表す項をｉｋ′ｘとおい
ている。ｘの速度に比例する減衰力との関係は減衰係数
をΖとすると、 【００５２】 【数１５】 【００５３】このようにして求められた変形量Ｘｅが式
（１６）を満足しない場合にはＳＴ４に戻り、再度減衰
定数Ｈを仮定する。そして、式（１６）を満足する場合
には制震設置機構２０の等価ばね係数ｋｅと等価粘性減
衰定数ｈｅが決定される。 【００５４】上述したようにして設計された粘弾性体３
２を用いた場合には、大地震により建物床１１から大き
な地震力が入力されると、粘弾性体３２が所定の減衰力
を発生し、地震力を減衰して機器１０に伝達する。この
ため、機器１０が破壊されることはない。 【００５５】なお、本実施の形態の機器用制震設置機構
２０にあっては、大地震のような強震により粘弾性体３
２にＸｍｉｎ以上の変形が生じないと、所定の減衰特性
ｈｅが得られないが、中小地震では、機器１０に入力さ
れる地震力がもともと小さいため、機器１０が破壊され
ることはない。 【００５６】なお、粘弾性体３２として、水平方向に配
置された板材とゴム材とを交互に積層した積層ゴムを用
いてもよい。なお、積層ゴムであれば、水平方向の地震
力を効果的に減衰できるのは勿論、上下方向の力に対し
ては剛性を高く保つことができる。 【００５７】図７は本発明の第２の実施の形態を示す図
である。本実施の形態が上述した第１の実施の形態と異
なる点は、機器用制震設置機構２０が架台４０を介して
建物床１１に取り付けられている点である。本第２実施
の形態においても上述した第１実施の形態と同様の効果
を得ることができる。 【００５８】図８の（ａ），（ｂ）は本実施の形態にお
いて振動台により地震波を入力し、各箇所の加速度応答
倍率、すなわち地震波の最大加速度に対する最大応答加
速度の比を計測したものである。また、図８の（ｂ）
は、横軸は機器用制震設置機構が有る場合の機器頂部の
加速度応答を、縦軸は機器用制震設置機構が無い場合の
機器頂部の加速度応答を表す。 【００５９】これらにより制震機構により、機器頂部で
２５〜６０パーセントの振動抑制効果が得られているこ
とがわかる。図９は本発明の第３の実施の形態を示す図
である。本実施の形態が上述した第１の実施の形態と異
なる点は、機器用制震設置機構２０の代わりに機器用制
震設置機構１２０が設けられている点である。 【００６０】機器用制震設置機構１２０は、機器１０の
四隅に配置された４つの機器固定脚１３０ａ〜１３０ｄ
（１３０ｂ，１３０ｃは不図示）により構成されてい
る。これら機器固定脚１３０ａ〜１３０ｄは、同一構成
であるので、機器固定脚１３０ａについて説明する。 【００６１】機器固定脚１３０ａは、金属材製の上下方
向に対向配置された一対の板材１３１ａ，１３１ｂと、
これら板材１３１ａ，１３１ｂに挟まれた粘弾性体１３
２と、板材１３１ｂの下面に配置されたベース板５０
と、このベース板５０の下面に取り付けられた滑り止め
のゴム５１とを備えている。なお、板材１３１ａと機器
１０、板材１３１ｂとベース板５０とはそれぞれ強固に
固定されている。 【００６２】上述した粘弾性体１３２も第１実施の形態
に記載された粘弾性体３２と同様にして設計されてい
る。このように構成された機器用制震設置機構１２０で
あれば、上述した第１の実施の形態と同様の効果を得る
ことができるとともに、建物床１１に固定する必要がな
い。また、固定されていなくても、地震力を減衰させる
ことができるので、地震などの強震時に機器の転倒や建
物床１１上を滑ることを防止することができる。なお、
本発明は前記各実施の形態に限定されるものではなく、
本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形実施可能であ
るのは勿論である。 【００６３】 【発明の効果】請求項１及び請求項２に記載された発明
によれば、限られた設置スペースにおいて、安価で簡便
に地震時における機器の振動を効果的に低減することが
できる。

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明の第１の実施の形態に係る機器用制震設
置機構を示す図。 【図２】同機構及び機器からなる機器系の振動特性を示
すグラフ。 【図３】同機構に組み込まれた粘弾性体の特性を示すグ
ラフ。 【図４】同機器用制震設置機構の特性を示すグラフ。 【図５】同機器用制震設置機構のモデルを示す図。 【図６】値を決定するための設計フローチャートを示す
図。 【図７】本発明の第２の実施の形態に係る機器用制震設
置機構を示す図。 【図８】同機構及び機器からなる機器系の加速度特性を
示すグラフ。 【図９】本発明の第３の実施の形態に係る機器用制震設
置機構を示す図。 【図１０】同機器用制震設置機構の特性を示すグラフ。 【符号の説明】 １０…機器 １１…建物床 ２０，１２０…機器用制震設置機構 ３０ａ〜３０ｄ，１３０ａ〜１３０ｄ…機器固定脚 ３２，１３２…粘弾性体 ３３…固定金具 ４０…架台 ５０…ベース板 ５１…ゴム

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥田 賢持 東京都港区六本木一丁目４番33号 株式 会社エヌ・ティ・ティファシリティーズ 内 (72)発明者 関 貴治 東京都新宿区西新宿三丁目19番２号 日 本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−58005（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−204420（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−224742（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16F 15/00 - 15/08

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】床上に機器を自立支持するための機器用制
   震設置機構において、 上記床と上記機器との間に配置された粘弾性体を備え、 上記機器の質量がｍｒ、ばね係数がｋｒ、減衰定数がｈ
   ｒ、最大許容変位がＸｍａｘ′で示され、 上記粘弾性体の質量がｍｅ、ばね係数がｋｅ、減衰定数
   がｈｅ、所定減衰力を発生する最小変位がＸｍｉｎ、最
   大変位がＸｍａｘで示され、 上記床に加わる地震時の加速度がｙ″ｊ（ｔ）で示さ
   れ、 上記機器が加えられた系に作用する最大地震力Ｆが、系
   の質量をＭ、ばね係数をＫ、減衰定数をＨとしたとき、 【数１】で示されるとき、上記粘弾性体の質量ｍｅ，ばね係数ｋ
   ｅ，減衰定数ｈｅは、 【数２】 を満足するものであることを特徴とする機器用制震設置
   機構。