JP3501543B2 - 地盤固結材 - Google Patents
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B12/00—Cements not provided for in groups C04B7/00 - C04B11/00
- C04B12/04—Alkali metal or ammonium silicate cements ; Alkyl silicate cements; Silica sol cements; Soluble silicate cements
-
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- C04B28/24—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing alkyl, ammonium or metal silicates; containing silica sols
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/00732—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 for soil stabilisation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は地盤中に注入して該地盤
を固結する懸濁型の地盤固結材に係り、特にブリージン
グを少くして、浸透性に優れ、かつ初期強度増進ととも
に長期経過後においても強度変化が少く、また、アルカ
リの溶脱が少い地盤固結材に関する。
を固結する懸濁型の地盤固結材に係り、特にブリージン
グを少くして、浸透性に優れ、かつ初期強度増進ととも
に長期経過後においても強度変化が少く、また、アルカ
リの溶脱が少い地盤固結材に関する。
【０００２】
【従来の技術】地盤中に注入して該地盤を固結する懸濁
型の地盤固結材として、例えば、モル比が小さく、アル
カリ度の高い水ガラスを用いたスラグ系ガラスグラウト
が知られている。このグラウトは大きな固結強度を呈す
るものの、アルカリの溶脱が懸念される。
型の地盤固結材として、例えば、モル比が小さく、アル
カリ度の高い水ガラスを用いたスラグ系ガラスグラウト
が知られている。このグラウトは大きな固結強度を呈す
るものの、アルカリの溶脱が懸念される。
【０００３】また、水ガラスと酸を混合して得られる酸
性シリカゾルと、セメントとを含有してなるグラウトも
知られている。このグラウトはゲル化時間が短く、かつ
フロック状の沈澱を生じやすいため、浸透性に劣るもの
である。
性シリカゾルと、セメントとを含有してなるグラウトも
知られている。このグラウトはゲル化時間が短く、かつ
フロック状の沈澱を生じやすいため、浸透性に劣るもの
である。
【０００４】さらに、前記酸性シリカゾルと、普通スラ
グ（ブレーン比表面積3500〜4400cm2/ｇ）とを含有して
なるグラウトも知られている。この場合、スラグは酸性
シリカゾルに対して中和剤として作用してゲル化時間を
促進するが、強度的にはほとんど寄与しない。
グ（ブレーン比表面積3500〜4400cm2/ｇ）とを含有して
なるグラウトも知られている。この場合、スラグは酸性
シリカゾルに対して中和剤として作用してゲル化時間を
促進するが、強度的にはほとんど寄与しない。
【０００５】さらにまた、水ガラス中のアルカリの大部
分をイオン交換樹脂を用いて除去して得られたシリカゾ
ル（以下中性シリカゾルと記す）と、上述の普通スラグ
とを含有してなるシリカゾルも考えられる。この場合、
スラグは中性シリカゾルに対して反応性をほとんど示さ
ず、強度発現も起こさない。
分をイオン交換樹脂を用いて除去して得られたシリカゾ
ル（以下中性シリカゾルと記す）と、上述の普通スラグ
とを含有してなるシリカゾルも考えられる。この場合、
スラグは中性シリカゾルに対して反応性をほとんど示さ
ず、強度発現も起こさない。
【０００６】さらに、中性シリカゾルとポルトランドセ
メントとからなるグラウトも知られている。このグラウ
トは１.5ショットで上記中性シリカゾルとポルトランド
セメントを合流して地盤中に注入する。しかし、このグ
ラウトはゲル化時間がせいぜい１分以内と短く、浸透性
も悪い。
メントとからなるグラウトも知られている。このグラウ
トは１.5ショットで上記中性シリカゾルとポルトランド
セメントを合流して地盤中に注入する。しかし、このグ
ラウトはゲル化時間がせいぜい１分以内と短く、浸透性
も悪い。
【０００７】また、中性シリカゾルに多価金属塩、また
はアルカリ金属塩を添加してなるグラウトも知られてい
るが、これは強度が低いという欠点を有している。
はアルカリ金属塩を添加してなるグラウトも知られてい
るが、これは強度が低いという欠点を有している。
【０００８】さらにまた、中性シリカゾルにセメントス
ラリーおよび高炉スラグ粉末を併用し、固結強度を向上
せしめたグラウト、あるいは高炉スラグ粉末とポルトラ
ンドセメントクリンカー粉末とを混合してなるプレーン
比表面積が7000〜8500 cm2/gの混合高炉スラグ粉末スラ
リーを中性シリカゾルに添加し、固結強度を向上せしめ
たグラウトも知られている。
ラリーおよび高炉スラグ粉末を併用し、固結強度を向上
せしめたグラウト、あるいは高炉スラグ粉末とポルトラ
ンドセメントクリンカー粉末とを混合してなるプレーン
比表面積が7000〜8500 cm2/gの混合高炉スラグ粉末スラ
リーを中性シリカゾルに添加し、固結強度を向上せしめ
たグラウトも知られている。
【０００９】しかし、これらグラウトは固結強度は向上
されるものの、ゲル化時間の調整、特に長いゲル化時間
の調整がむずかしく、このため、細粒土への浸透は期待
できない。
されるものの、ゲル化時間の調整、特に長いゲル化時間
の調整がむずかしく、このため、細粒土への浸透は期待
できない。
【００１０】
【発明が解決しようとする問題点】そこで、本発明の目
的は、ブリージングを少なくして、浸透性に優れ、かつ
初期強度を増進せしめるとともに長期経過後においても
強度変化が少く、またアルカリの溶脱が少く、上述の公
知技術に存する欠点を改良した懸濁型の地盤固結材を提
供することにある。
的は、ブリージングを少なくして、浸透性に優れ、かつ
初期強度を増進せしめるとともに長期経過後においても
強度変化が少く、またアルカリの溶脱が少く、上述の公
知技術に存する欠点を改良した懸濁型の地盤固結材を提
供することにある。
【００１１】
【問題点を解決するための手段】上記目的を達成するた
めに、本発明によれば、水ガラス中のアルカリの大部分
をイオン交換樹脂で除去して得られたシリカゾル（以
下、「中性シリカゾル」と記す）と、スラグ、セメント
クリンカー、および石膏からなるブレーン比表面積の値
（以下、「ブレーン値」という）が8000cm2/g 以上の自
硬性硬化材とからなることを特徴とし、さらに、上述の
組成にゲル化調整剤を含んでなることを特徴とする。
めに、本発明によれば、水ガラス中のアルカリの大部分
をイオン交換樹脂で除去して得られたシリカゾル（以
下、「中性シリカゾル」と記す）と、スラグ、セメント
クリンカー、および石膏からなるブレーン比表面積の値
（以下、「ブレーン値」という）が8000cm2/g 以上の自
硬性硬化材とからなることを特徴とし、さらに、上述の
組成にゲル化調整剤を含んでなることを特徴とする。
【００１２】
【発明の具体的な説明】以下、本発明を具体的に詳述す
る。本発明は上述のとおり、スラグ、セメントクリンカ
ーおよび石膏からなる、ブレーン値が8000cm2/g 以上の
自硬性硬化材と、中性シリカゾルとからなる地盤固結材
に関するものである。
る。本発明は上述のとおり、スラグ、セメントクリンカ
ーおよび石膏からなる、ブレーン値が8000cm2/g 以上の
自硬性硬化材と、中性シリカゾルとからなる地盤固結材
に関するものである。
【００１３】上記の自硬性硬化材の構成成分であるスラ
グの含有量は約40〜90％、セメントクリンカーの含有量
は約５〜40％および石膏の含有量は約３〜20％であるこ
とが好ましい。スラグが40％未満では得られるグラウト
材の粘性が上昇し、90％以上になると初期ないし中期の
強度発現が悪い。
グの含有量は約40〜90％、セメントクリンカーの含有量
は約５〜40％および石膏の含有量は約３〜20％であるこ
とが好ましい。スラグが40％未満では得られるグラウト
材の粘性が上昇し、90％以上になると初期ないし中期の
強度発現が悪い。
【００１４】また、セメントクリンカーは５％未満では
強度発現が悪く、40％をこえると得られるグラウトの粘
性が高くなって浸透性に欠ける。石膏（無水石膏）は３
％未満では初期強度増進効果が小さく、20％以上になる
と地盤の強度低下をまねくおそれがある。これらの成分
からなる自硬性硬化材はブレーン値を8000cm2/g 以上に
微粉化することが浸透性の向上をもたらす上で必要であ
る。
強度発現が悪く、40％をこえると得られるグラウトの粘
性が高くなって浸透性に欠ける。石膏（無水石膏）は３
％未満では初期強度増進効果が小さく、20％以上になる
と地盤の強度低下をまねくおそれがある。これらの成分
からなる自硬性硬化材はブレーン値を8000cm2/g 以上に
微粉化することが浸透性の向上をもたらす上で必要であ
る。
【００１５】中性シリカゾルは水ガラスをイオン交換樹
脂で処理して水ガラス中のＮａ+ イオン等のアルカリを
ほとんど分離除去し、中性〜弱アルカリ性、好ましくは
ｐＨが８.0〜10.5の弱アルカリ性に調整されたものであ
って、比重が１.16 〜１.24、ＳｉＯ2 が約10〜60重量
％、Ｎａ2 Ｏが０.01 〜４重量％の範囲にあるものであ
る。したがって、通常の強アルカリの水ガラスを使用し
た固結材に比べるとアルカリの溶脱が非常に少なくなる
ことが期待できる。
脂で処理して水ガラス中のＮａ+ イオン等のアルカリを
ほとんど分離除去し、中性〜弱アルカリ性、好ましくは
ｐＨが８.0〜10.5の弱アルカリ性に調整されたものであ
って、比重が１.16 〜１.24、ＳｉＯ2 が約10〜60重量
％、Ｎａ2 Ｏが０.01 〜４重量％の範囲にあるものであ
る。したがって、通常の強アルカリの水ガラスを使用し
た固結材に比べるとアルカリの溶脱が非常に少なくなる
ことが期待できる。
【００１６】ここで上記の自硬性硬化材と中性シリカゾ
ルの混合割合は全配合中において中性シリカゾルからく
るＳｉＯ2 量が１.5〜９％程度が適当である。
ルの混合割合は全配合中において中性シリカゾルからく
るＳｉＯ2 量が１.5〜９％程度が適当である。
【００１７】上述中性シリカゾルはこれを混合すること
によって、配合液のブリージングが非常に少くなり、石
膏の初期強度増進効果を助長し、ブレーン値の大きな微
粒子の再凝集が起こりにくく分散性の悪化防止に著しく
役立つ。したがって、ブレーン値を大きくすればする程
浸透性は著しく向上する。このように自硬性硬化材の微
粉化および石膏と中性シリカゾルとの間には相乗効果的
に作用しあうことがわかった。
によって、配合液のブリージングが非常に少くなり、石
膏の初期強度増進効果を助長し、ブレーン値の大きな微
粒子の再凝集が起こりにくく分散性の悪化防止に著しく
役立つ。したがって、ブレーン値を大きくすればする程
浸透性は著しく向上する。このように自硬性硬化材の微
粉化および石膏と中性シリカゾルとの間には相乗効果的
に作用しあうことがわかった。
【００１８】本発明はさらに上記自硬性硬化材に非自硬
性硬化材を配合してもよい。非自硬性硬化材はフライア
ッシュ、石灰石、スラグ、珪石、粘土等を粉砕分級した
単品またはそれらの混合物よりなり、ブレーン値が8000
cm2/g 以上のものが好ましい。
性硬化材を配合してもよい。非自硬性硬化材はフライア
ッシュ、石灰石、スラグ、珪石、粘土等を粉砕分級した
単品またはそれらの混合物よりなり、ブレーン値が8000
cm2/g 以上のものが好ましい。
【００１９】本発明は地盤改良後に再掘削を必要とする
工事に使用されるセメントグラウト等の微粒子注入材の
強度が大きくなりすぎ掘削しにくいという欠点を改良
し、中性シリカゾルと自硬性硬化材および非自硬性硬化
材の使用濃度を調整して自由に強度、ゲル化時間が調整
でき、早期に地盤改良効果を得ることができる。
工事に使用されるセメントグラウト等の微粒子注入材の
強度が大きくなりすぎ掘削しにくいという欠点を改良
し、中性シリカゾルと自硬性硬化材および非自硬性硬化
材の使用濃度を調整して自由に強度、ゲル化時間が調整
でき、早期に地盤改良効果を得ることができる。
【００２０】上記のグラウトに加えるゲル化調整剤とし
ては、アルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩、セスキ炭酸
塩等が挙げられる。これらのゲル化調整剤は固結強度の
低下を紹くことなく、粘性にほとんど影響を及ぼさずに
ゲル化時間を遅延せしめる効果があるので、浸透性の向
上に著しい効果がある。
ては、アルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩、セスキ炭酸
塩等が挙げられる。これらのゲル化調整剤は固結強度の
低下を紹くことなく、粘性にほとんど影響を及ぼさずに
ゲル化時間を遅延せしめる効果があるので、浸透性の向
上に著しい効果がある。
【００２１】ゲル化調整剤の配合量は全配合中０.2〜
２.2％が好ましく、これが０.2％以下ではゲル化時間の
遅延はほとんどみられず、また２.2％以上添加してもそ
れ以上のゲル化時間の遅延はほとんどみられず、徐々に
固結強度低下の傾向を示すようになる。
２.2％が好ましく、これが０.2％以下ではゲル化時間の
遅延はほとんどみられず、また２.2％以上添加してもそ
れ以上のゲル化時間の遅延はほとんどみられず、徐々に
固結強度低下の傾向を示すようになる。
【００２２】
【作用】中性シリカゾルはアルカリの大部分が除去され
ているため、シリカ分の再溶解を起こさず、スラグ、セ
メント等の微粉末状の粒子が凝集してフロック状の沈澱
を生成することを最少限に押さえる。したがって、この
微粒子化は、すればするほど浸透性の向上をはかること
ができる。石膏は不溶性で一般には分散性に欠けるが、
上記のごとく微粉化による凝集が抑制されるため、固結
初期から石膏本来の強度増進効果を発揮するものと思わ
れる。
ているため、シリカ分の再溶解を起こさず、スラグ、セ
メント等の微粉末状の粒子が凝集してフロック状の沈澱
を生成することを最少限に押さえる。したがって、この
微粒子化は、すればするほど浸透性の向上をはかること
ができる。石膏は不溶性で一般には分散性に欠けるが、
上記のごとく微粉化による凝集が抑制されるため、固結
初期から石膏本来の強度増進効果を発揮するものと思わ
れる。
【００２３】かくして、自硬性微粒子状硬化材および好
ましくは非自硬性微粒子状硬化材からなる本発明のグラ
ウト材は早期強度発現と高強度の維持ならびに浸透性の
向上をはかることができる。ゲル化調整剤はゲル化時間
を遅延せしめるため、さらに浸透性の向上を助長する。
ましくは非自硬性微粒子状硬化材からなる本発明のグラ
ウト材は早期強度発現と高強度の維持ならびに浸透性の
向上をはかることができる。ゲル化調整剤はゲル化時間
を遅延せしめるため、さらに浸透性の向上を助長する。
【００２４】
【発明の実施例】以下、本発明を実施例によって具体的
に説明するが、これらの実施例は本発明の一例にすぎ
ず、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。
に説明するが、これらの実施例は本発明の一例にすぎ
ず、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。
【００２５】１．使用材料
（１）中性シリカゾル
水ガラスを陽イオン交換樹脂で処理することにより該水
ガラスからアルカリの大部分を除去して得られた、表１
に示す組成の中性シリカゾルを使用した。
ガラスからアルカリの大部分を除去して得られた、表１
に示す組成の中性シリカゾルを使用した。
【００２６】
【表１】
【００２７】（２）自硬性硬化材
自硬性硬化材に使用した混合材料とそのブレーン値を表
２に示す。
２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２における自硬性硬化材ａは本発明にか
かるものであり、ｂは石膏無添加、ｃは高炉スラグのブ
レーン値4000cm2/g の粗粒子で、本発明の範囲外のもの
である。これら混合材料の混合割合として次の表３に示
す５種類のものを使用した。
かるものであり、ｂは石膏無添加、ｃは高炉スラグのブ
レーン値4000cm2/g の粗粒子で、本発明の範囲外のもの
である。これら混合材料の混合割合として次の表３に示
す５種類のものを使用した。
【００３０】
【表３】
【００３１】（３）非自硬性硬化材
石灰石、スラグ、珪石、粘土等を主成分とするセメント
原料粉砕物を分級してブレーン値13000cm2/gの非自硬性
硬化材を使用した。
原料粉砕物を分級してブレーン値13000cm2/gの非自硬性
硬化材を使用した。
【００３２】（４）ゲル化調整剤
アルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩、セスキ炭酸塩等が
挙げられるが、ここでは最も一般的な無水の炭酸水素ナ
トリウム（試薬一級：ＮａＨＣＯ3 ）を使用した。
挙げられるが、ここでは最も一般的な無水の炭酸水素ナ
トリウム（試薬一級：ＮａＨＣＯ3 ）を使用した。
【００３３】２．中性シリカゾル−自硬性硬化材系
表１の中性シリカゾルの水溶液と比較例として、中性シ
リカゾルを用いない単なる水をＡ液とし、表３の本発明
にかかるａ−１、ａ−２、ａ−３の自硬性硬化材懸濁液
および比較例として表３のｂ−１とｃ−１の自硬性硬化
材の懸濁液をそれぞれＢ液とし、これらＡ液とＢ液を合
流し、合流液のゲル化時間および豊浦標準砂によるサン
ドゲルの一軸圧縮強度を測定し、結果を表４に示す。
リカゾルを用いない単なる水をＡ液とし、表３の本発明
にかかるａ−１、ａ−２、ａ−３の自硬性硬化材懸濁液
および比較例として表３のｂ−１とｃ−１の自硬性硬化
材の懸濁液をそれぞれＢ液とし、これらＡ液とＢ液を合
流し、合流液のゲル化時間および豊浦標準砂によるサン
ドゲルの一軸圧縮強度を測定し、結果を表４に示す。
【００３４】７日強度はモールド中に７日養生したも
の、30日強度はモールド中に７日間養生した後23日間水
中養生したものの強度を示す。６ケ月、１年強度も上記
に準ずる。ここでゲル化時間はカップ倒立法、一軸圧縮
強度は土質工学会基準「土の一軸圧縮試験法」によりそ
れぞれ測定した。
の、30日強度はモールド中に７日間養生した後23日間水
中養生したものの強度を示す。６ケ月、１年強度も上記
に準ずる。ここでゲル化時間はカップ倒立法、一軸圧縮
強度は土質工学会基準「土の一軸圧縮試験法」によりそ
れぞれ測定した。
【００３５】
【表４】
【００３６】表４から本発明にかかる実施例１〜５は石
膏を含まない比較例１および高炉スラグのブレーン値が
小さい比較例２に比べると全般に高強度で、特に初期か
ら常に不変的に高い強度を示し、初期強度増進効果を呈
していることが明らかである。
膏を含まない比較例１および高炉スラグのブレーン値が
小さい比較例２に比べると全般に高強度で、特に初期か
ら常に不変的に高い強度を示し、初期強度増進効果を呈
していることが明らかである。
【００３７】また、実施例１〜５の結果から、自硬性硬
化材の種類、中性シリカゾルの量等の変化によりゲル化
時間ならびに固結強度の調整をはかることができる。比
較例３は中性シリカゾルを使用しない自硬性硬化材の水
懸濁で固結強度は高いが、ゲル化に長時間を要し、その
間にブリージング現象を起こす。
化材の種類、中性シリカゾルの量等の変化によりゲル化
時間ならびに固結強度の調整をはかることができる。比
較例３は中性シリカゾルを使用しない自硬性硬化材の水
懸濁で固結強度は高いが、ゲル化に長時間を要し、その
間にブリージング現象を起こす。
【００３８】３．中性シリカゾル−自硬性硬化材−非自
硬性硬化材系 表１の中性シリカゾル水溶液および単なる水のみをＡ液
とし、自硬性硬化材の代表的なものとして表３のａ−２
と、上記使用材料（３）の非自硬性硬化材を組合せた懸
濁液、および比較例に自硬性硬化材として表３の自硬性
硬化材ａ−２の代わりにｂ−１、ｃ−１と上記使用材料
（３）の非自硬性硬化材を組合せた懸濁液をＢ液とし
て、これらＡ液とＢ液を合流して、合流液のゲル化時間
および豊浦標準砂によるサンドゲルの一軸圧縮強度を測
定し、結果を表５に示す。ゲル化時間、一軸圧縮強度の
測定法は上述に準ずる。
硬性硬化材系 表１の中性シリカゾル水溶液および単なる水のみをＡ液
とし、自硬性硬化材の代表的なものとして表３のａ−２
と、上記使用材料（３）の非自硬性硬化材を組合せた懸
濁液、および比較例に自硬性硬化材として表３の自硬性
硬化材ａ−２の代わりにｂ−１、ｃ−１と上記使用材料
（３）の非自硬性硬化材を組合せた懸濁液をＢ液とし
て、これらＡ液とＢ液を合流して、合流液のゲル化時間
および豊浦標準砂によるサンドゲルの一軸圧縮強度を測
定し、結果を表５に示す。ゲル化時間、一軸圧縮強度の
測定法は上述に準ずる。
【００３９】
【表５】
【００４０】表５において実施例２は表４の実施例２と
同一系であり、他の実施例６以下の系との比較を容易に
するため、表５にも併記した。表５から実施例は何れも
初期強度発現性が非常に良好で、その後も長期間徐々に
伸びつづけている。これは地盤の強度低下がなく非透水
性を保つため耐久性に優れていることによるものであ
る。自硬性硬化材と非自硬性硬化材との混合比率の変化
によりゲル化時間および強度は自由に調整することがで
き、しかも、強度の経時変化が少いので長期間放置後に
おいても再掘削工事が可能である。
同一系であり、他の実施例６以下の系との比較を容易に
するため、表５にも併記した。表５から実施例は何れも
初期強度発現性が非常に良好で、その後も長期間徐々に
伸びつづけている。これは地盤の強度低下がなく非透水
性を保つため耐久性に優れていることによるものであ
る。自硬性硬化材と非自硬性硬化材との混合比率の変化
によりゲル化時間および強度は自由に調整することがで
き、しかも、強度の経時変化が少いので長期間放置後に
おいても再掘削工事が可能である。
【００４１】実施例７、８に相当する比較例４、５（石
膏無混合）、比較例６、７（粗粒子スラグ使用）は全般
に低強度で特に初期強度が低い。それにも拘ず実施例
７、８のゲル化時間は相当する比較例４、５、比較例
６、７より長く、また低粘性が観察され、浸透性にも優
れることがわかった。
膏無混合）、比較例６、７（粗粒子スラグ使用）は全般
に低強度で特に初期強度が低い。それにも拘ず実施例
７、８のゲル化時間は相当する比較例４、５、比較例
６、７より長く、また低粘性が観察され、浸透性にも優
れることがわかった。
【００４２】これは微粒子粉体の再凝集が起こりにく
く、分散性の悪化を防いでいることによるものである。
中性シリカゾルを使用しない比較例８、９は高強度では
あるが、ゲル化時間は非常に長く、その間にブリージン
グ現象が起こり、浸透性はほとんど期待できない。
く、分散性の悪化を防いでいることによるものである。
中性シリカゾルを使用しない比較例８、９は高強度では
あるが、ゲル化時間は非常に長く、その間にブリージン
グ現象が起こり、浸透性はほとんど期待できない。
【００４３】４．ゲル化調整剤添加試験
上記実施例の代表的な系にゲル化調整剤として炭酸水素
ナトリウムを添加した試験の結果を表６に示す。ゲル化
時間、一軸圧縮強度の測定法は上述に準ずる。
ナトリウムを添加した試験の結果を表６に示す。ゲル化
時間、一軸圧縮強度の測定法は上述に準ずる。
【００４４】
【表６】
【００４５】表６において実施例NO.2は表４の実施例N
O.2と同一配合、実施例NO.7は表５の実施例NO.7と同一
配合、実施例NO.8は表５の実施例NO.8と同一配合で、何
れも炭酸水素ナトリウム無添加の系である。
O.2と同一配合、実施例NO.7は表５の実施例NO.7と同一
配合、実施例NO.8は表５の実施例NO.8と同一配合で、何
れも炭酸水素ナトリウム無添加の系である。
【００４６】これらの系に炭酸水素ナトリウムを５ｇ、
10ｇ添加した系がそれぞれ実施例NO.11 、12、実施例N
O.13 、14、実施例NO.15 、16で、何れも配合液の粘性
にはほとんど影響を与えることなく、ゲル化時間は順調
な延びを示している。
10ｇ添加した系がそれぞれ実施例NO.11 、12、実施例N
O.13 、14、実施例NO.15 、16で、何れも配合液の粘性
にはほとんど影響を与えることなく、ゲル化時間は順調
な延びを示している。
【００４７】ゲル化時間の遅延はそれだけ地盤への浸透
時間を長びかせることで浸透性の向上につながることは
明らかである。また、短時間から長時間にわたるゲル化
時間の調整が容易でもある。
時間を長びかせることで浸透性の向上につながることは
明らかである。また、短時間から長時間にわたるゲル化
時間の調整が容易でもある。
【００４８】
【発明の効果】上述の構成からなる本発明にかかる地盤
固結材は次のような効果を奏する。
固結材は次のような効果を奏する。
【００４９】１．本発明の配合液はブリージング現象を
起こしにくい。
起こしにくい。
【００５０】２．固結体の初期強度増進効果が明らか
で、かつ微粒子粉体の再凝集が起こりにくく、分散性に
優れる。したがって、ブレーン値を大きくすればするほ
ど浸透性は著しく向上する。
で、かつ微粒子粉体の再凝集が起こりにくく、分散性に
優れる。したがって、ブレーン値を大きくすればするほ
ど浸透性は著しく向上する。
【００５１】３．地盤の強度低下がなく非透水性を保つ
ため耐久性に優れる。
ため耐久性に優れる。
【００５２】４．地盤改良後に再掘削を必要とする工事
において強度の調整が自由にでき、かつ強度の経時変化
が少いので早期に地盤改良効果を得ることができる。
において強度の調整が自由にでき、かつ強度の経時変化
が少いので早期に地盤改良効果を得ることができる。
【００５３】５．ゲル化調整剤により配合液の粘性には
影響をおよぼすことなく、ゲル化時間を遅延せしめるの
で、ゲル化時間の調整と浸透性の向上をはかることがで
きる。
影響をおよぼすことなく、ゲル化時間を遅延せしめるの
で、ゲル化時間の調整と浸透性の向上をはかることがで
きる。
【００５４】６．中性シリカゾルを使用するので、通常
の水ガラスに比べて極めてアルカリが低く、そのために
固結体からのアルカリの溶脱が少なくなる期待がもて
る。
の水ガラスに比べて極めてアルカリが低く、そのために
固結体からのアルカリの溶脱が少なくなる期待がもて
る。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−219796（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−145662（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−140557（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−33057（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−115144（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−107542（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C09K 17/00
Claims (2)
- 【請求項１】 水ガラス中のアリカリの大部分をイオン
交換樹脂で除去して得られたシリカゾルと、ブレーン比
表面積の値が８０００ｃｍ 2 ／ｇ以上の自硬性硬化材と
を含み、前記シリカゾルおよび自硬性硬化材の配合比率
が全配合中、シリカゾルからくるＳｉＯ 2 量が１ .5 〜９
重量パーセントとなる比率であり、前記自硬性硬化材が
約４０〜９０重量パーセントのスラグと、約５〜４０重
量パーセントのセメントクリンカーと、約３〜２０重量
パーセントの石膏とからなり、これにより配合液のブリ
ージングを少なくし、石膏により初期強度増進を助長す
るとともに長期経過後でも強度の変化を起こさず、かつ
アルカリ溶脱を少なくすることを特徴とする地盤固結
材。 - 【請求項２】 請求項１の地盤固結材において、さらに
ゲル化調整剤を含んでなる請求項１の地盤固結材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08448195A JP3501543B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | 地盤固結材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08448195A JP3501543B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | 地盤固結材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253765A JPH08253765A (ja) | 1996-10-01 |
| JP3501543B2 true JP3501543B2 (ja) | 2004-03-02 |
Family
ID=13831844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08448195A Expired - Lifetime JP3501543B2 (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | 地盤固結材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3501543B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4533190B2 (ja) * | 2005-03-03 | 2010-09-01 | 太平洋マテリアル株式会社 | 注入材 |
| JP5590702B2 (ja) * | 2009-06-09 | 2014-09-17 | 株式会社竹中工務店 | 高炉スラグ組成物を用いた地盤改良用スラリー組成物及びこれを用いたソイルセメントスラリーの調製方法 |
| KR101497220B1 (ko) * | 2013-07-16 | 2015-02-27 | 지스엔지니어링 주식회사 | 겔화 시간 조절 및 경화를 강화하기 위한 혼화제를 포함하는 실리카졸 그라우팅용 조성물 |
| JP7193105B1 (ja) * | 2022-10-03 | 2022-12-20 | 強化土エンジニヤリング株式会社 | 地盤注入材および地盤注入材を用いた地盤注入工法 |
| JP7244971B1 (ja) * | 2022-11-21 | 2023-03-23 | 強化土エンジニヤリング株式会社 | 地盤固結材およびそれを用いた地盤注入工法 |
-
1995
- 1995-03-17 JP JP08448195A patent/JP3501543B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08253765A (ja) | 1996-10-01 |
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