JP3491046B2 - 土質安定処理用組成物 - Google Patents
土質安定処理用組成物Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軟弱地盤の土質安
定処理に用いられる組成物、特に高含水比の軟弱土、汚
泥等の土の固化に効果のある安価な土質安定処理用組成
物に関するものである。
定処理に用いられる組成物、特に高含水比の軟弱土、汚
泥等の土の固化に効果のある安価な土質安定処理用組成
物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】土質安定処理に用いられる組成物とは、
軟弱地盤に添加することによって土粒子とイオン交換反
応、ポゾラン反応等を生じ、土の力学的及び水理学的性
質を改善するものであり、従来より関東ロームや粘性土
土壌には石灰系組成物、シルトや砂質系土壌にはセメン
ト系組成物が主として用いられている。さらに、高有機
質土や高含水比の汚泥には前記組成物では添加量が多く
必要になり、場合によっては実用に適さない状況になる
こともあるので、このような場合には、生石灰又はセメ
ントに高炉水砕スラグ、フライアッシュ等のポゾラン
材、石膏、硫酸ソーダ等のセメント水和の刺激材を混合
した複合系の組成物、もしくはアウイン系焼成物（３Ｃ
ａＯ・３Ａｌ2 Ｏ3 ・ＣａＳＯ4 ）又はアルミナセメン
ト系化合物等の強度増進材を主体とした特殊セメント系
組成物が使用されている。
軟弱地盤に添加することによって土粒子とイオン交換反
応、ポゾラン反応等を生じ、土の力学的及び水理学的性
質を改善するものであり、従来より関東ロームや粘性土
土壌には石灰系組成物、シルトや砂質系土壌にはセメン
ト系組成物が主として用いられている。さらに、高有機
質土や高含水比の汚泥には前記組成物では添加量が多く
必要になり、場合によっては実用に適さない状況になる
こともあるので、このような場合には、生石灰又はセメ
ントに高炉水砕スラグ、フライアッシュ等のポゾラン
材、石膏、硫酸ソーダ等のセメント水和の刺激材を混合
した複合系の組成物、もしくはアウイン系焼成物（３Ｃ
ａＯ・３Ａｌ2 Ｏ3 ・ＣａＳＯ4 ）又はアルミナセメン
ト系化合物等の強度増進材を主体とした特殊セメント系
組成物が使用されている。
【０００３】しかしながら、アウイン系組成物又はアル
ミナセメント系化合物を主成分とする特殊セメント系組
成物は、アウイン系組成物やアルミナセメントが高温焼
成により製造されるため、必然的に高価にならざるを得
ない欠点を有している。また施工面においても、深層混
合工法や表層混合で湿式工法を採用する場合は、アウイ
ン系化合物は水の存在下で急結硬化性を呈するため、土
壌との混合中にゲル化を生じ作業性の悪化や混合不良の
状態となる。これらの欠陥を補うため凝結遅延剤を添加
する方法も採られているが、添加量の設定に複雑な操作
を必要とし、且つコストアップの要因となっている。
ミナセメント系化合物を主成分とする特殊セメント系組
成物は、アウイン系組成物やアルミナセメントが高温焼
成により製造されるため、必然的に高価にならざるを得
ない欠点を有している。また施工面においても、深層混
合工法や表層混合で湿式工法を採用する場合は、アウイ
ン系化合物は水の存在下で急結硬化性を呈するため、土
壌との混合中にゲル化を生じ作業性の悪化や混合不良の
状態となる。これらの欠陥を補うため凝結遅延剤を添加
する方法も採られているが、添加量の設定に複雑な操作
を必要とし、且つコストアップの要因となっている。
【０００４】特開平７−２７５８２７号には３ＣａＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ（Ｃ3 ＡＨ6と略記）を３００〜
８００℃で加熱分解して得られる１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3・Ｈ2 Ｏ（Ｃ12Ａ7 Ｈと略記）とＣａ（ＯＨ）2 又
はＣａＯとよりなる生成物、或は更に石膏及び／又はポ
ルトランドセメントを添加した混合物を用いる掘削土の
埋め戻し処理方法が開示されているが、Ｃ12Ａ7 Ｈを製
造するには３００℃以上での焼成を必要とするので熱処
理コストが大となり経済的でない。
Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ（Ｃ3 ＡＨ6と略記）を３００〜
８００℃で加熱分解して得られる１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3・Ｈ2 Ｏ（Ｃ12Ａ7 Ｈと略記）とＣａ（ＯＨ）2 又
はＣａＯとよりなる生成物、或は更に石膏及び／又はポ
ルトランドセメントを添加した混合物を用いる掘削土の
埋め戻し処理方法が開示されているが、Ｃ12Ａ7 Ｈを製
造するには３００℃以上での焼成を必要とするので熱処
理コストが大となり経済的でない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高価なアウ
イン系化合物やアルミナセメント系化合物を用いること
なく、高含水比の軟弱土、汚泥に対して通常のセメント
や生石灰、消石灰よりも土質安定効果のある安価な組成
物を提供することを目的とする。
イン系化合物やアルミナセメント系化合物を用いること
なく、高含水比の軟弱土、汚泥に対して通常のセメント
や生石灰、消石灰よりも土質安定効果のある安価な組成
物を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明にかかわる土質安
定処理用組成物は、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ
（Ｃ3 ＡＨ6 と略記）を２００℃以上３００℃未満の温
度で焼成して得られる非晶質生成物と生石灰の混合物で
あることを特徴とする。
定処理用組成物は、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ
（Ｃ3 ＡＨ6 と略記）を２００℃以上３００℃未満の温
度で焼成して得られる非晶質生成物と生石灰の混合物で
あることを特徴とする。
【０００７】前記のように、Ｃ3 ＡＨ6 は３００℃以上
に加熱すると分解して１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｈ2
Ｏ（Ｃ12Ａ7 Ｈ）と少量の遊離石灰が生成することは公
知である。Ｃ12Ａ7 Ｈは水と反応すると再水和してＣ3
ＡＨ6 を生成し優れた土質安定効果を示すとされてい
る。しかし３００℃以上に加熱するためには熱エネルギ
ーを多量に消費する。本発明者らは、Ｃ3 ＡＨ6 は２０
０℃以上３００℃未満の温度では非晶質相となり、この
非晶質Ｃ3 ＡＨ6 と生石灰の混合物が高含水比の軟弱土
や汚泥処理用の組成物として優れた強度発現効果を示す
ことを見いだして本発明を完成した。
に加熱すると分解して１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｈ2
Ｏ（Ｃ12Ａ7 Ｈ）と少量の遊離石灰が生成することは公
知である。Ｃ12Ａ7 Ｈは水と反応すると再水和してＣ3
ＡＨ6 を生成し優れた土質安定効果を示すとされてい
る。しかし３００℃以上に加熱するためには熱エネルギ
ーを多量に消費する。本発明者らは、Ｃ3 ＡＨ6 は２０
０℃以上３００℃未満の温度では非晶質相となり、この
非晶質Ｃ3 ＡＨ6 と生石灰の混合物が高含水比の軟弱土
や汚泥処理用の組成物として優れた強度発現効果を示す
ことを見いだして本発明を完成した。
【０００８】先ず本発明において出発物質として用いる
Ｃ3 ＡＨ6 の合成について説明し、次いでＣ3 ＡＨ6 の
熱分解反応について説明する。Ｃ3 ＡＨ6 は、Ａｌ（Ｏ
Ｈ）3 とＣａＯ又はＣａ（ＯＨ）2 に水を加えて混合す
ることにより簡単に合成できる。反応式は、 ２Ａｌ（ＯＨ）3 ＋３ＣａＯ＋３Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ 又は、 ２Ａｌ（ＯＨ）3 ＋３Ｃａ（ＯＨ）2 →３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ である。Ｃ3 ＡＨ6 は、３００℃以上に加熱するとＣ12
Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 に分解する。 ７Ｃ3 ＡＨ6 →Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９Ｃａ（ＯＨ）2 ＋３２Ｈ
2 Ｏ↑ ５００℃以上で更にＣａ（ＯＨ）2 がＣａＯになる。 Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９Ｃａ（ＯＨ）2 →Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９ＣａＯ
＋９Ｈ2 Ｏ↑
Ｃ3 ＡＨ6 の合成について説明し、次いでＣ3 ＡＨ6 の
熱分解反応について説明する。Ｃ3 ＡＨ6 は、Ａｌ（Ｏ
Ｈ）3 とＣａＯ又はＣａ（ＯＨ）2 に水を加えて混合す
ることにより簡単に合成できる。反応式は、 ２Ａｌ（ＯＨ）3 ＋３ＣａＯ＋３Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ 又は、 ２Ａｌ（ＯＨ）3 ＋３Ｃａ（ＯＨ）2 →３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏ である。Ｃ3 ＡＨ6 は、３００℃以上に加熱するとＣ12
Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 に分解する。 ７Ｃ3 ＡＨ6 →Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９Ｃａ（ＯＨ）2 ＋３２Ｈ
2 Ｏ↑ ５００℃以上で更にＣａ（ＯＨ）2 がＣａＯになる。 Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９Ｃａ（ＯＨ）2 →Ｃ12Ａ7 Ｈ＋９ＣａＯ
＋９Ｈ2 Ｏ↑
【０００９】図１は、Ｃ3 ＡＨ6 及びその２００℃、２
５０℃、３００℃、５００℃における焼成生成物の粉末
Ｘ線回折図である。２００℃又は２５０℃での焼成で
は、Ｘ線回折強度が弱まり一部ピークが消失し結晶性が
低下して非晶質になっていることが認められるが、Ｃ3
ＡＨ6 （〇印）のピーク以外は存在しない。３００℃で
の焼成ではＣ3 ＡＨ6 （〇印）のピークは消滅し、Ｃ12
Ａ7 Ｈ（△印）及びＣａ（ＯＨ）2 （□印）のピークの
みが認められる。５００℃での焼成ではＣａ（ＯＨ）2
（□印）のピークは消滅し、ＣａＯ（●印）のピークが
認められる。このように、Ｃ3 ＡＨ6 が分解してＣ12Ａ
7 Ｈになるのは３００℃以上に加熱された場合である。
５０℃、３００℃、５００℃における焼成生成物の粉末
Ｘ線回折図である。２００℃又は２５０℃での焼成で
は、Ｘ線回折強度が弱まり一部ピークが消失し結晶性が
低下して非晶質になっていることが認められるが、Ｃ3
ＡＨ6 （〇印）のピーク以外は存在しない。３００℃で
の焼成ではＣ3 ＡＨ6 （〇印）のピークは消滅し、Ｃ12
Ａ7 Ｈ（△印）及びＣａ（ＯＨ）2 （□印）のピークの
みが認められる。５００℃での焼成ではＣａ（ＯＨ）2
（□印）のピークは消滅し、ＣａＯ（●印）のピークが
認められる。このように、Ｃ3 ＡＨ6 が分解してＣ12Ａ
7 Ｈになるのは３００℃以上に加熱された場合である。
【００１０】しかし本発明者らは、Ｃ3 ＡＨ6 を３００
℃以上の高温で熱分解してＣ12Ａ7Ｈにしなくても、Ｃ3
ＡＨ6 を２００℃以上３００℃未満の温度で焼成して
得られる非晶質生成物と生石灰の混合物は、高含水比の
軟弱土や汚泥処理用の組成物として優れた強度発現効果
を示すことを見いだした。
℃以上の高温で熱分解してＣ12Ａ7Ｈにしなくても、Ｃ3
ＡＨ6 を２００℃以上３００℃未満の温度で焼成して
得られる非晶質生成物と生石灰の混合物は、高含水比の
軟弱土や汚泥処理用の組成物として優れた強度発現効果
を示すことを見いだした。
【００１１】
【発明の実施の形態】Ａｌ源として使用する水酸化アル
ミニウムは、アルミニウムを水酸化アルミニウムの形で
含有しているものであれば特に限定はしないが、安価で
大量に入手できることからアルミスラッジが最適であ
る。アルミスラッジは、主としてアルミニウム製品の表
面処理工程でできるアルミニウム塩類を多量に含有した
廃液を中和して排水する際に副生するスラッジであり、
多量の水酸化アルミニウムを多くはゲル状の形で含有し
ている。従って水酸化アルミニウム以外にも不純物が多
少含まれているため、一部はセメント等の窯業原料とし
て利用されているが、殆どは産業廃棄物として埋め立て
処分されているのが現状であり用途開発が望まれてい
る。また、ＣａＯ又はＣａ（ＯＨ）2 源については、通
常市販されている生石灰又は消石灰が原料として使用で
きる。
ミニウムは、アルミニウムを水酸化アルミニウムの形で
含有しているものであれば特に限定はしないが、安価で
大量に入手できることからアルミスラッジが最適であ
る。アルミスラッジは、主としてアルミニウム製品の表
面処理工程でできるアルミニウム塩類を多量に含有した
廃液を中和して排水する際に副生するスラッジであり、
多量の水酸化アルミニウムを多くはゲル状の形で含有し
ている。従って水酸化アルミニウム以外にも不純物が多
少含まれているため、一部はセメント等の窯業原料とし
て利用されているが、殆どは産業廃棄物として埋め立て
処分されているのが現状であり用途開発が望まれてい
る。また、ＣａＯ又はＣａ（ＯＨ）2 源については、通
常市販されている生石灰又は消石灰が原料として使用で
きる。
【００１２】両者の反応は、反応式に従って常温で反応
させることも可能であるが、反応を促進するため５０〜
１００℃程度に加温する方法が望ましい。また、アルミ
スラッジは通常水分を２０〜１００％（外比）含んだ状
態で廃棄されるので、生石灰を添加し脱水を兼ねた反応
をさせることも可能であるし、アルミスラッジに更に水
分を添加し、スラリー状にしてから消石灰又は生石灰を
添加し、反応を早く完結させる方法も考えられる。この
ようにして得られたＣ3 ＡＨ6 を２００℃以上３００℃
未満の温度で焼成することにより、加熱温度及び加熱時
間に応じてＣ3ＡＨ6 は一部又は全部が非晶質となる。
本発明においては、これらをすべて非晶質生成物とい
う。
させることも可能であるが、反応を促進するため５０〜
１００℃程度に加温する方法が望ましい。また、アルミ
スラッジは通常水分を２０〜１００％（外比）含んだ状
態で廃棄されるので、生石灰を添加し脱水を兼ねた反応
をさせることも可能であるし、アルミスラッジに更に水
分を添加し、スラリー状にしてから消石灰又は生石灰を
添加し、反応を早く完結させる方法も考えられる。この
ようにして得られたＣ3 ＡＨ6 を２００℃以上３００℃
未満の温度で焼成することにより、加熱温度及び加熱時
間に応じてＣ3ＡＨ6 は一部又は全部が非晶質となる。
本発明においては、これらをすべて非晶質生成物とい
う。
【００１３】混合比は、Ｃ3 ＡＨ6 を２００℃以上３０
０℃未満の温度で焼成して得られる非晶質生成物１００
重量部に対し生石灰１０〜４００重量部、（混合組成物
全量中、非晶質生成物９１〜２０重量％、生石灰９〜８
０重量％）、好ましくは３０〜２５０重量部（混合組成
物全量中、非晶質生成物７７〜２９重量％、生石灰２３
〜７１重量％）が適当である。更に実際の使用において
は、本発明の土質安定処理用組成物に、さらにフライア
ッシュ、石粉水溶性高分子、高吸収性樹脂、下水汚泥焼
却灰等を添加して脱水性の向上や固化速度の調整をはか
ることも可能である。本発明の土質安定処理材の添加量
は対象土１立方メートル（ｍ3 ）当り２０〜２００ｋｇ
の範囲が適当である。
０℃未満の温度で焼成して得られる非晶質生成物１００
重量部に対し生石灰１０〜４００重量部、（混合組成物
全量中、非晶質生成物９１〜２０重量％、生石灰９〜８
０重量％）、好ましくは３０〜２５０重量部（混合組成
物全量中、非晶質生成物７７〜２９重量％、生石灰２３
〜７１重量％）が適当である。更に実際の使用において
は、本発明の土質安定処理用組成物に、さらにフライア
ッシュ、石粉水溶性高分子、高吸収性樹脂、下水汚泥焼
却灰等を添加して脱水性の向上や固化速度の調整をはか
ることも可能である。本発明の土質安定処理材の添加量
は対象土１立方メートル（ｍ3 ）当り２０〜２００ｋｇ
の範囲が適当である。
【００１４】Ｃ3 ＡＨ6 を２００℃以上３００℃未満の
温度で焼成して得られる非晶質生成物と生石灰の混合物
を土質安定処理材として使用した場合（下記実施例１参
照）は、この非晶質生成物単独使用（比較例１参照）又
は生石灰単独使用（比較例４参照）の場合はもとより、
非晶質生成物と消石灰の混合物（比較例２参照）、非晶
質生成物と普通ポルトランドセメントの混合物（比較例
３参照）、Ｃ3 ＡＨ6を３５０℃で焼成して得られるＣ
12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合物を使用（比較例６参
照）、Ｃ3 ＡＨ6 を使用（比較例７参照）、或はＣ3 Ａ
Ｈ6 と生石灰の混合物を使用（比較例７参照）した場合
に比べて一軸圧縮強度が向上して、優れた土質安定処理
効果を示す。
温度で焼成して得られる非晶質生成物と生石灰の混合物
を土質安定処理材として使用した場合（下記実施例１参
照）は、この非晶質生成物単独使用（比較例１参照）又
は生石灰単独使用（比較例４参照）の場合はもとより、
非晶質生成物と消石灰の混合物（比較例２参照）、非晶
質生成物と普通ポルトランドセメントの混合物（比較例
３参照）、Ｃ3 ＡＨ6を３５０℃で焼成して得られるＣ
12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合物を使用（比較例６参
照）、Ｃ3 ＡＨ6 を使用（比較例７参照）、或はＣ3 Ａ
Ｈ6 と生石灰の混合物を使用（比較例７参照）した場合
に比べて一軸圧縮強度が向上して、優れた土質安定処理
効果を示す。
【００１５】以下実施例によって本発明組成物の具体例
及びその効果を説明するが、本発明は下記の実施例に限
定されるものではない。
及びその効果を説明するが、本発明は下記の実施例に限
定されるものではない。
【００１６】
【実施例１】アジテーター付きステンレス反応器（容量
３０Ｌ）に、表１に示した成分のアルミスラッジ７．６
３ｋｇ、生石灰（ＣａＯ含有量９２．３％）６．１４ｋ
ｇ及び清水２０Ｌを入れ５０℃で２４時間撹拌しながら
反応させた。反応後の組成物を粉末Ｘ線回折により調査
したところ、Ｃ3 ＡＨ6 の生成を確認した。反応物を脱
水した後、電気炉中で２５０℃、１０時間加熱した。得
られた物質をディスクミルにより粉砕し１ｍｍ篩全通、
０．６ｍｍ篩７４．８％通過、０．１５ｍｍ篩５６．３
％通過の粒度に調整した。この粒度調整品６００ｇに生
石灰（原料に用いた生石灰）４００ｇを混合した組成物
を製造した。これを含水比１０９％の関東ロームに対し
て１００ｋｇ／ｍ3 の割合で添加し土質安定処理を行っ
た。土質安定処理の評価は「セメント系組成物による安
定処理土の試験方法」により１日後、３日後、及び７日
後の一軸圧縮強度を測定した。結果を表２に示す。
３０Ｌ）に、表１に示した成分のアルミスラッジ７．６
３ｋｇ、生石灰（ＣａＯ含有量９２．３％）６．１４ｋ
ｇ及び清水２０Ｌを入れ５０℃で２４時間撹拌しながら
反応させた。反応後の組成物を粉末Ｘ線回折により調査
したところ、Ｃ3 ＡＨ6 の生成を確認した。反応物を脱
水した後、電気炉中で２５０℃、１０時間加熱した。得
られた物質をディスクミルにより粉砕し１ｍｍ篩全通、
０．６ｍｍ篩７４．８％通過、０．１５ｍｍ篩５６．３
％通過の粒度に調整した。この粒度調整品６００ｇに生
石灰（原料に用いた生石灰）４００ｇを混合した組成物
を製造した。これを含水比１０９％の関東ロームに対し
て１００ｋｇ／ｍ3 の割合で添加し土質安定処理を行っ
た。土質安定処理の評価は「セメント系組成物による安
定処理土の試験方法」により１日後、３日後、及び７日
後の一軸圧縮強度を測定した。結果を表２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【比較例１】実施例１の粒度調整品のみを使用し実施例
１と同様な土質安定処理試験を行った。結果を表２に示
す。
１と同様な土質安定処理試験を行った。結果を表２に示
す。
【００１９】
【比較例２】実施例１の粒度調整品６００ｇに消石灰
（工業用消石灰ＪＩＳ１号品）４００ｇを添加混合した
組成物を製造し、これを使用して実施例１と同様な土質
安定処理試験を行った。結果を表２に示す。
（工業用消石灰ＪＩＳ１号品）４００ｇを添加混合した
組成物を製造し、これを使用して実施例１と同様な土質
安定処理試験を行った。結果を表２に示す。
【００２０】
【比較例３】実施例１の粒度調整品６００ｇに普通ポル
トランドセメント４００ｇを添加混合した組成物を製造
し、これを使用して実施例１と同様な土質安定処理試験
を行った。結果を表２に示す。
トランドセメント４００ｇを添加混合した組成物を製造
し、これを使用して実施例１と同様な土質安定処理試験
を行った。結果を表２に示す。
【００２１】
【比較例４，５】公知の土質安定処理用組成物である消
石灰（比較例４）、又は生石灰（比較例５）を実施例１
と同じ対象土に量を添加して混合し安定処理を行い安定
処理効果の比較を行った。結果を表２に示す。
石灰（比較例４）、又は生石灰（比較例５）を実施例１
と同じ対象土に量を添加して混合し安定処理を行い安定
処理効果の比較を行った。結果を表２に示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【比較例６】実施例１と同様にして調製したＣ3 ＡＨ6
を脱水した後、電気炉で３５０℃で３時間加熱し熱分解
を行いＣ12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合物１０．０ｋ
ｇを得た。得られたＣ12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合
物をディスクミルにより粉砕し１ｍｍ篩全通、０．６ｍ
ｍ篩７４．８％通過、０．１５ｍｍ篩５６．３％通過の
粒度に調整したものについて、実施例１と同様な土質安
定処理試験を行った。結果を表２に示す。
を脱水した後、電気炉で３５０℃で３時間加熱し熱分解
を行いＣ12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合物１０．０ｋ
ｇを得た。得られたＣ12Ａ7 ＨとＣａ（ＯＨ）2 の混合
物をディスクミルにより粉砕し１ｍｍ篩全通、０．６ｍ
ｍ篩７４．８％通過、０．１５ｍｍ篩５６．３％通過の
粒度に調整したものについて、実施例１と同様な土質安
定処理試験を行った。結果を表２に示す。
【００２４】
【比較例７】実施例１と同様な方法で得られたＣ3 ＡＨ
6 を１００℃で乾燥しただけで２００℃以上での焼成を
行っていないものを用いて実施例１と同様な土質安定処
理試験を行った。結果を表２に示す。
6 を１００℃で乾燥しただけで２００℃以上での焼成を
行っていないものを用いて実施例１と同様な土質安定処
理試験を行った。結果を表２に示す。
【００２５】
【比較例８】比較例７で使用したＣ3 ＡＨ6 ６００ｇに
生石灰（原料として用いた生石灰）４００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例１と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表２に示す。
生石灰（原料として用いた生石灰）４００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例１と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表２に示す。
【００２６】
【実施例２】異なる対象土に使用した例を示す。実施例
１で得られた粒度調整品５００ｇに生石灰（原料として
用いた生石灰）５００ｇを混合した組成物を製造した。
これを含水比１３５％の火山灰質の建設汚泥に対して１
００ｋｇ／ｍ3 の割合で添加し土質安定処理を行った。
土質安定処理の評価は実施例１と同様にして１日後、３
日後、及び７日後の一軸圧縮強度を測定した。結果を表
３に示す。
１で得られた粒度調整品５００ｇに生石灰（原料として
用いた生石灰）５００ｇを混合した組成物を製造した。
これを含水比１３５％の火山灰質の建設汚泥に対して１
００ｋｇ／ｍ3 の割合で添加し土質安定処理を行った。
土質安定処理の評価は実施例１と同様にして１日後、３
日後、及び７日後の一軸圧縮強度を測定した。結果を表
３に示す。
【００２７】
【実施例３】実施例１で得られた粒度調整品９００ｇに
生石灰（原料として用いた生石灰）１００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例２と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表３に示す。
生石灰（原料として用いた生石灰）１００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例２と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表３に示す。
【００２８】
【実施例４】実施例１で得られた粒度調整品３００ｇに
生石灰（原料として用いた生石灰）７００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例２と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表３に示す。
生石灰（原料として用いた生石灰）７００ｇを混合した
組成物を製造し、実施例２と同様な土質安定処理試験を
行った。結果を表３に示す。
【００２９】
【比較例９】実施例１で得られた粒度調整品のみを使用
し実施例２と同様な土質安定処理試験を行った。結果を
表３に示す。
し実施例２と同様な土質安定処理試験を行った。結果を
表３に示す。
【００３０】
【比較例１０】実施例１で得られた粒度調整品５００ｇ
に消石灰５００ｇを添加混合した組成物を製造し、これ
を使用して実施例２と同様な土質安定処理試験を行っ
た。結果を表３に示す。
に消石灰５００ｇを添加混合した組成物を製造し、これ
を使用して実施例２と同様な土質安定処理試験を行っ
た。結果を表３に示す。
【００３１】
【比較例１１】実施例１で得られた粒度調整品５００ｇ
に普通ポルトランドセメント５００ｇを添加混合した組
成物を製造し、これを使用して実施例２と同様な土質安
定処理試験を行った。結果を表３に示す。
に普通ポルトランドセメント５００ｇを添加混合した組
成物を製造し、これを使用して実施例２と同様な土質安
定処理試験を行った。結果を表３に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】表３から明らかなように、２５０℃焼成品
（粒度調整品）単独（比較例９）、２５０℃焼成品（粒
度調整品）と消石灰の５：５混合物（比較例１０）、又
は２５０℃焼成品（粒度調整品）と普通ポルトランドセ
メント５：５の混合物（比較例１１）を使用した場合に
比べて、２５０℃焼成品（粒度調整品）と生石灰の５：
５混合物（実施例２）では一軸圧縮強度が向上し、優れ
た土質安定効果を示している。又２５０℃焼成品（粒度
調整品）と生石灰の９：１混合物（実施例３）や２５０
℃焼成品（粒度調整品）と生石灰の３：７混合物（実施
例４）も優れた土質安定効果を示している。
（粒度調整品）単独（比較例９）、２５０℃焼成品（粒
度調整品）と消石灰の５：５混合物（比較例１０）、又
は２５０℃焼成品（粒度調整品）と普通ポルトランドセ
メント５：５の混合物（比較例１１）を使用した場合に
比べて、２５０℃焼成品（粒度調整品）と生石灰の５：
５混合物（実施例２）では一軸圧縮強度が向上し、優れ
た土質安定効果を示している。又２５０℃焼成品（粒度
調整品）と生石灰の９：１混合物（実施例３）や２５０
℃焼成品（粒度調整品）と生石灰の３：７混合物（実施
例４）も優れた土質安定効果を示している。
【００３４】
【発明の効果】高含水比の軟弱土や、汚泥に対して、従
来より使用されているセメントや生石灰、消石灰よりも
優れた安定処理効果がえられ、施工上組成物の添加量の
削減等の経済的効果が期待される。
来より使用されているセメントや生石灰、消石灰よりも
優れた安定処理効果がえられ、施工上組成物の添加量の
削減等の経済的効果が期待される。
【図１】Ｃ3 ＡＨ6 及びその２００℃、２５０℃、３０
０℃、５００℃における焼成生成物の粉末Ｘ線回折図で
ある。
０℃、５００℃における焼成生成物の粉末Ｘ線回折図で
ある。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ０９Ｋ 103:00
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C09K 17/06
C04B 28/06
C09K 17/08
Claims (2)
- 【請求項１】 ３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏを２０
０℃以上３００℃未満の温度で焼成して得られる非晶質
生成物と生石灰の混合物であることを特徴とする土質安
定処理用組成物。 - 【請求項２】 ３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・６Ｈ2 Ｏを２０
０℃以上３００℃未満の温度で焼成して得られる非晶質
生成物１００重量部と生石灰１０〜４００重量部との混
合物である請求項１に記載の土質安定処理用組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23740996A JP3491046B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 土質安定処理用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23740996A JP3491046B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 土質安定処理用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1081878A JPH1081878A (ja) | 1998-03-31 |
| JP3491046B2 true JP3491046B2 (ja) | 2004-01-26 |
Family
ID=17014957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23740996A Expired - Lifetime JP3491046B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 土質安定処理用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3491046B2 (ja) |
-
1996
- 1996-09-09 JP JP23740996A patent/JP3491046B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1081878A (ja) | 1998-03-31 |
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