JP3461641B2 - 耐デント性および２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板 - Google Patents
耐デント性および２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板Info
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- JP3461641B2 JP3461641B2 JP30801195A JP30801195A JP3461641B2 JP 3461641 B2 JP3461641 B2 JP 3461641B2 JP 30801195 A JP30801195 A JP 30801195A JP 30801195 A JP30801195 A JP 30801195A JP 3461641 B2 JP3461641 B2 JP 3461641B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐デント性、耐面歪
み性ならびに２次加工性に優れた深絞り用鋼板およびそ
の製造方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】ＴｉやＮｂを極低炭素鋼に添加し、固溶
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
al atom free steel sheet）は優れた深絞り性を有する
冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板
の弱点は軟質であるため、耐面歪み性は優れているが、
耐デント性が劣り、自動車外板等に適応すると成形後外
力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。一方耐デ
ント性を向上させるには降伏点を高めることが有効であ
ることが知られているが、この場合形状凍結性および耐
面歪み性が悪化する。 【０００３】耐デント性ならびに耐面歪み性を有する鋼
板の製造法として表層をハイテン化した複層鋼板による
製造方法が開示された（特開平４−１４３２２７号公
報、特開平４−１９１３３０号公報、特開平４−１９１
３３１号公報）。また同様に表面近傍のみをハイテン化
する方法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知ら
れており、浸炭・窒化処理により表層近傍で強度の高い
鋼板ならびにその製造方法が開示されている（特開平３
−２４３７５３号公報）。また張り出し性及び耐デント
性ならびに耐面歪み性を有する鋼板として板表面から板
厚の１０％までの平均硬度を１８００＞ＨＶ＞１２００
ＭＰａとした鋼板（特願平６−２０４００６号）があ
る。しかしこれらの技術は成形加工上重要な特性の１つ
である２次加工性については全く言及しておらず、なん
ら示唆する技術の開示もない。また板表面から板厚の１
０％までの平均硬度を１８００ＭＰａ以下としているこ
とにより耐デント性性が不足する傾向にある。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、冷延鋼板の
板厚方向の硬度分布を最適化することにより２次加工
性、張り出し性および耐デント性ならびに耐面歪み性に
優れた冷延鋼板を提供するものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明者は耐デント性、
耐面歪み性および張り出し性を同時に満足し、かつ２次
加工性が優れた冷延鋼板について検討を重ね、鋼の成分
と板厚方向の硬度を最適化することにより上記の特性を
同時に満足する冷延鋼板を得られることを見いだした。
すなわち、表層部を硬化させ、内層部に加工性の優れた
鋼板を用いることにより耐デント性と耐面歪み性を同時
に満足することができ、耐デント性と良張り出し性なら
びに２次加工性が要求される部位については、表層部の
硬化代をある範囲に抑えかつ板表面から板厚の３％まで
の平均硬度を抑えることにより耐デント性、良張り出し
性および２次加工性を同時に満足することが出来ること
を明らかにした。 【０００６】本発明の要旨とするところは、表面から板
厚の１０％までの平均組成が質量比で、Ｃ：０．００５
％以下、Ｎ：板厚の中心部の平均Ｎ量より０．００１％
以上、０．０５％以下だけ高い量、Ｍｎ：０．５％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａｌ：
０．００５％以上、０．２％以下、Ｔｉ，Ｎｂの一方あ
るいは双方の和が０．０２％以上、０．１％以下、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物であり、さらに表面から板厚
の１０％までの平均硬度がビッカース硬さで１８０以
上、３００以下であり、かつ表面から板厚の３％までの
平均硬度がビッカース硬さで１８０以下であること、そ
して表面から板厚の１５％入った位置から板厚中心まで
の平均組成が、Ｃ：０．００５％以下、Ｎ：０．０１％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：
０．１％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下
で、Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方をＣ／１２＋Ｎ／１
４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる
条件を満足するように含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐デント性および２次
加工性に優れた鋼板にある。 【０００７】 【発明の実施の形態】以下に、本発明について詳細に説
明する。本発明の成分の限定理由は次の通りである。表
面から板厚の１５％の入った位置から板厚中心までの平
均組成で、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を
１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１
４＋Ｓ／３２なる関係を満足するように限定したのは、
鋼中のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎ
を冷延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を
可能にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深
絞り性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）
＜１１２＞，（５５４）＜２２５＞などの集積度の高い
集合組織を有する鋼板を得ることが出来るためである。 【０００８】一方、表面から板厚の１０％までの平均組
成で、Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方の和が０．０２％
以上、０．１％以下と限定したのは、Ｔｉ，Ｎｂの一方
あるいは双方の和が０．０１％以下だと、窒化物の形成
が十分起こらず、硬度がビッカース硬さで１８０以上に
ならないためである。また上限を０．１％としたのは、
これ以上の添加は表層硬度がビッカース硬さで３００以
上になる可能性が高く、張り出し性および２次加工性の
劣化が懸念されるためである。 【０００９】表面から板厚の１０％までの平均組成でＮ
量の下限を板厚中心部の平均Ｎ量より０．００１％以上
としたのは、これ以下の窒化量の差では窒化による表層
の硬化代が小さく十分な耐デント性が得られないためで
ある。また、上限を板厚中心部の平均Ｎ量より０．０５
％超にならないことと限定したのは、これ以上の窒素の
増加は硬度がビッカース硬さで３００以上になる可能性
が高く、張り出し性および２次加工性の劣化が懸念され
るためである。表面から板厚の１５％入った位置から板
厚中心までの平均Ｎ量を０．０１％以下としたのは、こ
れ以上の添加は加工性の劣化をもたらすからである。 【００１０】一方、Ｃ：０．００５％以下としたのはこ
れらの量を超えて、Ｃを添加すると製品の加工性を損な
うのみならず１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／
１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件式を満たすのに必要な
ＴｉあるいはＮｂの量が多くなり、不必要に製造コスト
が高くなるためである。 【００１１】なお他の成分としては強度向上のために含
まれる成分すなわち、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をＳｉ：
０．３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．１％以下
としたのは、これ以上の添加は加工性を劣化するためで
ある。Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能とするために少
なくとも０．００５％の添加が必要であるが、過度の添
加は加工性を劣化するので上限を０．２％とした。また
Ｂの添加は２次加工性を更に高めるので、必要に応じて
Ｂを添加することは本発明の趣旨を損ずるものではな
い。 【００１２】表面から板厚の３％までの平均硬度がビッ
カース硬さで１８０以下と制限したのは、張り出し加工
及び２次加工時の割れの起点が表面近傍から発生するこ
とが考えられ、上記の条件を満たすことにより張り出し
性と２次加工性を確保できるからである。また表面から
板厚の１０％までの平均硬度がビッカース硬さで１８０
以上、３００以下という条件を同時に満たすことにより
耐デント性を損なうことなく張り出し性ならびに２次加
工性を十分向上させることが可能であるからである。 【００１３】本発明鋼の特徴としては以上であるが、そ
の製造方法としては製造コストが低い連続即焼鈍におけ
る窒化、その後の脱窒（窒化層の軟化のため）が望まし
い。窒化、脱窒条件としては窒化及びおよび脱窒温度、
窒化および脱窒時間、鋼表面における窒素ポテンシャル
等の多くの影響因子が関わるが、基本的には本発明の範
囲を満足する硬度分布を与えられた成分系で実現すれ
ば、耐デント性、耐面歪み性を有し、張り出し性ならび
に２次加工性が良好な鋼板が製造できる。 【００１４】 【実施例】表１に示した成分組成を有する材料を用いて
様々な機械試験をした結果を表２に示す。ここでの材料
は、連続鋳造スラブを１２００℃で加熱し、約９３０℃
で仕上げ圧延した４mm厚の熱延板を８０％冷延し、連続
焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶焼鈍をし、その
後連続焼鈍炉中で様々な条件で窒化し、その後脱窒を行
ったものである。窒化条件は、炉温６００℃以上８００
℃以下、時間は１分以内、雰囲気はアンモニア、窒素お
よび水素の混合雰囲気中とした。また脱窒条件として、
温度は６００℃以上８００℃以下、時間は１分以内、雰
囲気は純水素または窒素、水素の混合雰囲気中とした。 【００１５】面歪みの指数としてはＹＰが２５０ＭＰａ
以上では面歪みが生じやすいという従来の基準を適応す
る。また、耐デント性の指標としては図１に示す実験装
置により鋼板に負荷を与えた後、残った凹み量が５０μ
ｍになった時の荷重をもって表した。また、張り出し性
についてはブランク径８０mmの円盤を３２．２mmのダイ
スを用いて、しわ押さえ力３５トンで押さえ、径３０mm
の球頭ポンチで押し上げ加工したときの破断が始まると
きの押し上げ距離をＬＤＨとして定量化した。深絞り性
についてはＬＤＲで評価した。２次加工性については、
ブランク径８６mmの円盤をしわ押さえ力１トンで押さ
え、径４０mmの円筒ポンチで深絞り加工を行いカップを
成形した。その後０℃以下に冷却し、テーパー（角度３
７°）付きポンチにカップをのせ、１ｍの高さから５kg
の重錘を落下させた。その際脆性割れを生じなかった最
低の温度をもって２次加工性の指標とした。２次加工性
は脆性割れを生じなかった最低の温度が−２０℃以下を
もって良好とする。 【００１６】 【表１】【００１７】 【表２】【００１８】実験番号１から６までは同じ材料を窒化・
脱窒条件を変えて表層部の窒化量と硬度分布を変化させ
たものである。また実験番号１２は同材料の無処理材で
ある。本発明鋼の範囲内である実験番号１，２は耐面歪
み性、耐デント性、張り出し性、深絞り性、２次加工性
のすべてにおいて優れた特性を示し、実験番号１２の比
較材に比べ張り出し性、２次加工性の劣化が少なく、著
しい耐デント性の向上が達成されていることが分かる。
実験３については張り出し性、２次加工性の劣化が著し
い。これは表面から板厚の３％までの平均硬度がビッカ
ース硬さで１８０を超えてしまっており、張り出し加工
時および２次加工試験時に表面より容易にクラックが生
じ、破断および脆性割れが生じた。実験番号４は表面か
ら板厚の１０％までの平均硬度は実験番号３とほぼ等し
いが、表面から板厚の３％までの平均硬度がビッカース
硬さで１８０を超えていないため表面より生じるクラッ
クが減少し張り出し性、２次加工性の劣化が少なかっ
た。実験番号５については窒化量が多すぎたため、耐面
歪み性、張り出し性、２次加工性の劣化が著しい。実験
番号６については表層硬化が十分でなかったため耐デン
ト性の向上が十分でなかった。 【００１９】鋼種の違いによる特性の相違は、本発明の
範囲内である実験番号７，８，９は耐面歪み性、耐デン
ト性、張り出し性、深絞り性、２次加工性のすべてにつ
いて優れた特性を示すが、実験番号１０ではＴｉ添加量
が少なく、表層の硬化が十分起こらず、耐デント性の向
上が得られなかった。これは窒化時に十分な量のＴｉＮ
が析出しなかったためと考えられる。またＣ／１２＋Ｎ
／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）
なる条件を満足していなかった実験番号１１は深絞り性
が低かった。 【００２０】これらの実施例のうち、実験番号７は焼
鈍、窒化、脱窒後、連続して４５０℃の溶融亜鉛の入っ
たポットに通板した後、約５５０℃で約２０秒間の加熱
をして亜鉛メッキ層の合金化を行った材料である。 【００２１】 【発明の効果】本発明によれば、自動車用外板のような
耐面歪み性、耐デント性、張り出し性、深絞り性それに
２次加工性が要求される冷延鋼板を低コストで供給で
き、工業的に価値の高い発明である。
み性ならびに２次加工性に優れた深絞り用鋼板およびそ
の製造方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】ＴｉやＮｂを極低炭素鋼に添加し、固溶
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
al atom free steel sheet）は優れた深絞り性を有する
冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板
の弱点は軟質であるため、耐面歪み性は優れているが、
耐デント性が劣り、自動車外板等に適応すると成形後外
力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。一方耐デ
ント性を向上させるには降伏点を高めることが有効であ
ることが知られているが、この場合形状凍結性および耐
面歪み性が悪化する。 【０００３】耐デント性ならびに耐面歪み性を有する鋼
板の製造法として表層をハイテン化した複層鋼板による
製造方法が開示された（特開平４−１４３２２７号公
報、特開平４−１９１３３０号公報、特開平４−１９１
３３１号公報）。また同様に表面近傍のみをハイテン化
する方法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知ら
れており、浸炭・窒化処理により表層近傍で強度の高い
鋼板ならびにその製造方法が開示されている（特開平３
−２４３７５３号公報）。また張り出し性及び耐デント
性ならびに耐面歪み性を有する鋼板として板表面から板
厚の１０％までの平均硬度を１８００＞ＨＶ＞１２００
ＭＰａとした鋼板（特願平６−２０４００６号）があ
る。しかしこれらの技術は成形加工上重要な特性の１つ
である２次加工性については全く言及しておらず、なん
ら示唆する技術の開示もない。また板表面から板厚の１
０％までの平均硬度を１８００ＭＰａ以下としているこ
とにより耐デント性性が不足する傾向にある。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、冷延鋼板の
板厚方向の硬度分布を最適化することにより２次加工
性、張り出し性および耐デント性ならびに耐面歪み性に
優れた冷延鋼板を提供するものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】本発明者は耐デント性、
耐面歪み性および張り出し性を同時に満足し、かつ２次
加工性が優れた冷延鋼板について検討を重ね、鋼の成分
と板厚方向の硬度を最適化することにより上記の特性を
同時に満足する冷延鋼板を得られることを見いだした。
すなわち、表層部を硬化させ、内層部に加工性の優れた
鋼板を用いることにより耐デント性と耐面歪み性を同時
に満足することができ、耐デント性と良張り出し性なら
びに２次加工性が要求される部位については、表層部の
硬化代をある範囲に抑えかつ板表面から板厚の３％まで
の平均硬度を抑えることにより耐デント性、良張り出し
性および２次加工性を同時に満足することが出来ること
を明らかにした。 【０００６】本発明の要旨とするところは、表面から板
厚の１０％までの平均組成が質量比で、Ｃ：０．００５
％以下、Ｎ：板厚の中心部の平均Ｎ量より０．００１％
以上、０．０５％以下だけ高い量、Ｍｎ：０．５％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．１％以下、Ａｌ：
０．００５％以上、０．２％以下、Ｔｉ，Ｎｂの一方あ
るいは双方の和が０．０２％以上、０．１％以下、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物であり、さらに表面から板厚
の１０％までの平均硬度がビッカース硬さで１８０以
上、３００以下であり、かつ表面から板厚の３％までの
平均硬度がビッカース硬さで１８０以下であること、そ
して表面から板厚の１５％入った位置から板厚中心まで
の平均組成が、Ｃ：０．００５％以下、Ｎ：０．０１％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：
０．１％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下
で、Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方をＣ／１２＋Ｎ／１
４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる
条件を満足するように含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする耐デント性および２次
加工性に優れた鋼板にある。 【０００７】 【発明の実施の形態】以下に、本発明について詳細に説
明する。本発明の成分の限定理由は次の通りである。表
面から板厚の１５％の入った位置から板厚中心までの平
均組成で、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を
１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１
４＋Ｓ／３２なる関係を満足するように限定したのは、
鋼中のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎ
を冷延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を
可能にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深
絞り性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）
＜１１２＞，（５５４）＜２２５＞などの集積度の高い
集合組織を有する鋼板を得ることが出来るためである。 【０００８】一方、表面から板厚の１０％までの平均組
成で、Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方の和が０．０２％
以上、０．１％以下と限定したのは、Ｔｉ，Ｎｂの一方
あるいは双方の和が０．０１％以下だと、窒化物の形成
が十分起こらず、硬度がビッカース硬さで１８０以上に
ならないためである。また上限を０．１％としたのは、
これ以上の添加は表層硬度がビッカース硬さで３００以
上になる可能性が高く、張り出し性および２次加工性の
劣化が懸念されるためである。 【０００９】表面から板厚の１０％までの平均組成でＮ
量の下限を板厚中心部の平均Ｎ量より０．００１％以上
としたのは、これ以下の窒化量の差では窒化による表層
の硬化代が小さく十分な耐デント性が得られないためで
ある。また、上限を板厚中心部の平均Ｎ量より０．０５
％超にならないことと限定したのは、これ以上の窒素の
増加は硬度がビッカース硬さで３００以上になる可能性
が高く、張り出し性および２次加工性の劣化が懸念され
るためである。表面から板厚の１５％入った位置から板
厚中心までの平均Ｎ量を０．０１％以下としたのは、こ
れ以上の添加は加工性の劣化をもたらすからである。 【００１０】一方、Ｃ：０．００５％以下としたのはこ
れらの量を超えて、Ｃを添加すると製品の加工性を損な
うのみならず１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／
１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件式を満たすのに必要な
ＴｉあるいはＮｂの量が多くなり、不必要に製造コスト
が高くなるためである。 【００１１】なお他の成分としては強度向上のために含
まれる成分すなわち、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をＳｉ：
０．３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．１％以下
としたのは、これ以上の添加は加工性を劣化するためで
ある。Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能とするために少
なくとも０．００５％の添加が必要であるが、過度の添
加は加工性を劣化するので上限を０．２％とした。また
Ｂの添加は２次加工性を更に高めるので、必要に応じて
Ｂを添加することは本発明の趣旨を損ずるものではな
い。 【００１２】表面から板厚の３％までの平均硬度がビッ
カース硬さで１８０以下と制限したのは、張り出し加工
及び２次加工時の割れの起点が表面近傍から発生するこ
とが考えられ、上記の条件を満たすことにより張り出し
性と２次加工性を確保できるからである。また表面から
板厚の１０％までの平均硬度がビッカース硬さで１８０
以上、３００以下という条件を同時に満たすことにより
耐デント性を損なうことなく張り出し性ならびに２次加
工性を十分向上させることが可能であるからである。 【００１３】本発明鋼の特徴としては以上であるが、そ
の製造方法としては製造コストが低い連続即焼鈍におけ
る窒化、その後の脱窒（窒化層の軟化のため）が望まし
い。窒化、脱窒条件としては窒化及びおよび脱窒温度、
窒化および脱窒時間、鋼表面における窒素ポテンシャル
等の多くの影響因子が関わるが、基本的には本発明の範
囲を満足する硬度分布を与えられた成分系で実現すれ
ば、耐デント性、耐面歪み性を有し、張り出し性ならび
に２次加工性が良好な鋼板が製造できる。 【００１４】 【実施例】表１に示した成分組成を有する材料を用いて
様々な機械試験をした結果を表２に示す。ここでの材料
は、連続鋳造スラブを１２００℃で加熱し、約９３０℃
で仕上げ圧延した４mm厚の熱延板を８０％冷延し、連続
焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶焼鈍をし、その
後連続焼鈍炉中で様々な条件で窒化し、その後脱窒を行
ったものである。窒化条件は、炉温６００℃以上８００
℃以下、時間は１分以内、雰囲気はアンモニア、窒素お
よび水素の混合雰囲気中とした。また脱窒条件として、
温度は６００℃以上８００℃以下、時間は１分以内、雰
囲気は純水素または窒素、水素の混合雰囲気中とした。 【００１５】面歪みの指数としてはＹＰが２５０ＭＰａ
以上では面歪みが生じやすいという従来の基準を適応す
る。また、耐デント性の指標としては図１に示す実験装
置により鋼板に負荷を与えた後、残った凹み量が５０μ
ｍになった時の荷重をもって表した。また、張り出し性
についてはブランク径８０mmの円盤を３２．２mmのダイ
スを用いて、しわ押さえ力３５トンで押さえ、径３０mm
の球頭ポンチで押し上げ加工したときの破断が始まると
きの押し上げ距離をＬＤＨとして定量化した。深絞り性
についてはＬＤＲで評価した。２次加工性については、
ブランク径８６mmの円盤をしわ押さえ力１トンで押さ
え、径４０mmの円筒ポンチで深絞り加工を行いカップを
成形した。その後０℃以下に冷却し、テーパー（角度３
７°）付きポンチにカップをのせ、１ｍの高さから５kg
の重錘を落下させた。その際脆性割れを生じなかった最
低の温度をもって２次加工性の指標とした。２次加工性
は脆性割れを生じなかった最低の温度が−２０℃以下を
もって良好とする。 【００１６】 【表１】【００１７】 【表２】【００１８】実験番号１から６までは同じ材料を窒化・
脱窒条件を変えて表層部の窒化量と硬度分布を変化させ
たものである。また実験番号１２は同材料の無処理材で
ある。本発明鋼の範囲内である実験番号１，２は耐面歪
み性、耐デント性、張り出し性、深絞り性、２次加工性
のすべてにおいて優れた特性を示し、実験番号１２の比
較材に比べ張り出し性、２次加工性の劣化が少なく、著
しい耐デント性の向上が達成されていることが分かる。
実験３については張り出し性、２次加工性の劣化が著し
い。これは表面から板厚の３％までの平均硬度がビッカ
ース硬さで１８０を超えてしまっており、張り出し加工
時および２次加工試験時に表面より容易にクラックが生
じ、破断および脆性割れが生じた。実験番号４は表面か
ら板厚の１０％までの平均硬度は実験番号３とほぼ等し
いが、表面から板厚の３％までの平均硬度がビッカース
硬さで１８０を超えていないため表面より生じるクラッ
クが減少し張り出し性、２次加工性の劣化が少なかっ
た。実験番号５については窒化量が多すぎたため、耐面
歪み性、張り出し性、２次加工性の劣化が著しい。実験
番号６については表層硬化が十分でなかったため耐デン
ト性の向上が十分でなかった。 【００１９】鋼種の違いによる特性の相違は、本発明の
範囲内である実験番号７，８，９は耐面歪み性、耐デン
ト性、張り出し性、深絞り性、２次加工性のすべてにつ
いて優れた特性を示すが、実験番号１０ではＴｉ添加量
が少なく、表層の硬化が十分起こらず、耐デント性の向
上が得られなかった。これは窒化時に十分な量のＴｉＮ
が析出しなかったためと考えられる。またＣ／１２＋Ｎ
／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）
なる条件を満足していなかった実験番号１１は深絞り性
が低かった。 【００２０】これらの実施例のうち、実験番号７は焼
鈍、窒化、脱窒後、連続して４５０℃の溶融亜鉛の入っ
たポットに通板した後、約５５０℃で約２０秒間の加熱
をして亜鉛メッキ層の合金化を行った材料である。 【００２１】 【発明の効果】本発明によれば、自動車用外板のような
耐面歪み性、耐デント性、張り出し性、深絞り性それに
２次加工性が要求される冷延鋼板を低コストで供給で
き、工業的に価値の高い発明である。
【図面の簡単な説明】
【図１】耐デント性の測定の実験方法の概要を示した説
明図である。
明図である。
フロントページの続き
(72)発明者 竹下 哲郎
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号
新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 表面から板厚の１０％までの平均組成が
質量比で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：板厚の中心部の平均Ｎ量より０．００１％以上、
０．０５％以下だけ高い量、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方の和が０．０２％以上、
０．１％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物であり、さらに表面から
板厚の１０％までの平均硬度がビッカース硬さで１８０
以上、３００以下であり、かつ表面から板厚の３％まで
の平均硬度がビッカース硬さで１８０以下であること、 そして表面から板厚の１５％入った位置から板厚中心ま
での平均組成が、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下で、 Ｔｉ，Ｎｂの一方あるいは双方をＣ／１２＋Ｎ／１４＋
Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる条件
を満足するように含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る耐デント性および２次加工性に優れた鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30801195A JP3461641B2 (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 耐デント性および２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30801195A JP3461641B2 (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 耐デント性および２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143618A JPH09143618A (ja) | 1997-06-03 |
| JP3461641B2 true JP3461641B2 (ja) | 2003-10-27 |
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ID=17975824
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP30801195A Expired - Fee Related JP3461641B2 (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 耐デント性および２次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3461641B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4832790B2 (ja) * | 2005-04-19 | 2011-12-07 | Ｄｏｗａサーモテック株式会社 | 鋼部材の表面処理方法並びに鋼部材 |
-
1995
- 1995-11-27 JP JP30801195A patent/JP3461641B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH09143618A (ja) | 1997-06-03 |
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