JP3439909B2 - 真空溶鋼処理装置の内張り構造 - Google Patents
真空溶鋼処理装置の内張り構造Info
- Publication number
- JP3439909B2 JP3439909B2 JP08947796A JP8947796A JP3439909B2 JP 3439909 B2 JP3439909 B2 JP 3439909B2 JP 08947796 A JP08947796 A JP 08947796A JP 8947796 A JP8947796 A JP 8947796A JP 3439909 B2 JP3439909 B2 JP 3439909B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lining
- refractory
- vacuum
- coarse
- tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、真空真空溶鋼処理
装置の内張り構造に関する。
装置の内張り構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の二次精錬処理は、近年の鋼品質の
高級化指向から、不可欠なものとなっている。この溶鋼
の二次精錬処理には、各種の真空溶鋼処理装置が使用さ
れる。この真空溶鋼処理装置の内張りは煉瓦積みが一般
的であるが、内張り施工の省力化・機械化などを目的と
して、例えば特開平６−３００４３８号公報に見られる
とおり、不定形耐火物による内張りが提案されている。
高級化指向から、不可欠なものとなっている。この溶鋼
の二次精錬処理には、各種の真空溶鋼処理装置が使用さ
れる。この真空溶鋼処理装置の内張りは煉瓦積みが一般
的であるが、内張り施工の省力化・機械化などを目的と
して、例えば特開平６−３００４３８号公報に見られる
とおり、不定形耐火物による内張りが提案されている。
【０００３】図４は、真空溶鋼処理装置の一例として
の、ＲＨ式真空脱ガス装置の縦断面を示したものであ
る。真空溶鋼処理装置は各部位によって耐用寿命が異な
り、その寿命に合わせて各槽の内張りの施工・補修を行
うため、真空槽（Ａ）がフランジ（１）にて上下に複数
に分割され分離可能となっている。図に示すように、天
蓋（ｄ）を除くと一般には下部槽（ａ）、中間槽（ｂ）
および上部槽（ｃ）に３分割されている。図はＲＨ式の
真空脱ガス装置であるが、ＤＨ式などの場合も同様の理
由で上下方向に複数分割可能となっている。真空槽
（Ａ）の中で溶損速度は、溶鋼と直接接触する下部槽
（ａ）が最も大きく、次いで中間槽（ｂ）、上部槽
（ｃ）の順である。
の、ＲＨ式真空脱ガス装置の縦断面を示したものであ
る。真空溶鋼処理装置は各部位によって耐用寿命が異な
り、その寿命に合わせて各槽の内張りの施工・補修を行
うため、真空槽（Ａ）がフランジ（１）にて上下に複数
に分割され分離可能となっている。図に示すように、天
蓋（ｄ）を除くと一般には下部槽（ａ）、中間槽（ｂ）
および上部槽（ｃ）に３分割されている。図はＲＨ式の
真空脱ガス装置であるが、ＤＨ式などの場合も同様の理
由で上下方向に複数分割可能となっている。真空槽
（Ａ）の中で溶損速度は、溶鋼と直接接触する下部槽
（ａ）が最も大きく、次いで中間槽（ｂ）、上部槽
（ｃ）の順である。
【０００４】内張りに使用される不定形耐火物は、耐ス
ポーリング性の向上を目的として、粗大耐火粒子を配合
することが知られている。例えば特公平５−８７４７０
号公報のとおりである。粗大耐火粒子の効果は、不定形
耐火物に発生した亀裂を寸断し、亀裂の拡大を防止する
ことにある。
ポーリング性の向上を目的として、粗大耐火粒子を配合
することが知られている。例えば特公平５−８７４７０
号公報のとおりである。粗大耐火粒子の効果は、不定形
耐火物に発生した亀裂を寸断し、亀裂の拡大を防止する
ことにある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図３は、下部槽（ａ）
の一部縦断面図であり、図４のＲＨ式真空脱ガス装置の
縦断面において点線で囲んだ部分に相当する。
の一部縦断面図であり、図４のＲＨ式真空脱ガス装置の
縦断面において点線で囲んだ部分に相当する。
【０００６】耐火粗大粒子（２）を配合した不定形耐火
物（３）をもって内張りした場合、流し込み施工時に充
填率向上のために付与される振動によって、耐火粗大粒
子（２）の上方が施工体から浮き出て、内張りの上端面
は同図のように凹凸になる。内張りの上端面はフランジ
接合部でもあり、耐火粗大粒子（２）によるこの凹凸に
よって、中間槽（ｂ）との間の接合部のシール性が低下
する問題がある。
物（３）をもって内張りした場合、流し込み施工時に充
填率向上のために付与される振動によって、耐火粗大粒
子（２）の上方が施工体から浮き出て、内張りの上端面
は同図のように凹凸になる。内張りの上端面はフランジ
接合部でもあり、耐火粗大粒子（２）によるこの凹凸に
よって、中間槽（ｂ）との間の接合部のシール性が低下
する問題がある。
【０００７】フランジ（１）はパッキンの介在などでシ
ールされているが、溶鋼処理中の高温による膨張や処理
後の冷却による収縮のくり返しで変形し、シール性は充
分なものではない。また、内張りの上端面が耐火粗大粒
子（２）による凹凸によって、フランジ（１）の密着が
不完全なものとなって、シール性が低下する。
ールされているが、溶鋼処理中の高温による膨張や処理
後の冷却による収縮のくり返しで変形し、シール性は充
分なものではない。また、内張りの上端面が耐火粗大粒
子（２）による凹凸によって、フランジ（１）の密着が
不完全なものとなって、シール性が低下する。
【０００８】そして、このフランジ（１）部から鉄皮
（４）内に侵入した大気が、下部槽（ａ）と上部槽
（ｂ）との接合部の、耐火粗大粒子（２）による凹凸で
生じた空隙を通過して真空槽（Ａ）内に入る。大気の侵
入は溶鋼との反応で内張りの溶損を促進し、フランジ接
合部の内張りが点線（Ｂ）で示すように先行溶損し、内
張り寿命の低下を招く問題がある。
（４）内に侵入した大気が、下部槽（ａ）と上部槽
（ｂ）との接合部の、耐火粗大粒子（２）による凹凸で
生じた空隙を通過して真空槽（Ａ）内に入る。大気の侵
入は溶鋼との反応で内張りの溶損を促進し、フランジ接
合部の内張りが点線（Ｂ）で示すように先行溶損し、内
張り寿命の低下を招く問題がある。
【０００９】本発明は、不定形耐火物で内張りした真空
溶鋼処理装置の内張り構造における、上記従来の問題を
解決することを目的とする。
溶鋼処理装置の内張り構造における、上記従来の問題を
解決することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、次ぎのとおりである。
ろは、次ぎのとおりである。
【００１１】１．真空槽を上下方向に複数に分割し分離
可能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各
真空槽の内張りを粗大耐火粒子配合の不定形耐火物で流
し込み施工すると共に、該各真空槽の不定形耐火物によ
る内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含まないか又は他
の部分より粗大耐火粒子の配合割合を少なくしたことを
特徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。
可能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各
真空槽の内張りを粗大耐火粒子配合の不定形耐火物で流
し込み施工すると共に、該各真空槽の不定形耐火物によ
る内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含まないか又は他
の部分より粗大耐火粒子の配合割合を少なくしたことを
特徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。
【００１２】２．真空槽を上下方向に複数に分割し分離
可能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各
真空槽のうち少なくとも一槽の内張りを粗大耐火粒子配
合の不定形耐火物で流し込み施工すると共に、該槽の不
定形耐火物による内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含
まないか又は他の部分より粗大耐火粒子の配合割合を少
なくし、かつ、他の槽の内張りをレンガ積みにしたこと
を特徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。
可能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各
真空槽のうち少なくとも一槽の内張りを粗大耐火粒子配
合の不定形耐火物で流し込み施工すると共に、該槽の不
定形耐火物による内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含
まないか又は他の部分より粗大耐火粒子の配合割合を少
なくし、かつ、他の槽の内張りをレンガ積みにしたこと
を特徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。
【００１３】３．粗大耐火粒子が粒径１０〜５０ｍｍで
ある前記１または２記載の真空溶鋼処理装置の内張り構
造。
ある前記１または２記載の真空溶鋼処理装置の内張り構
造。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１および図２は、いずれも本発
明の実施形態の要部を示す縦断面図であり、図４のＲＨ
式真空脱ガス装置の縦断面において、点線で囲んだ部分
に当る部分の拡大図に相当する。
明の実施形態の要部を示す縦断面図であり、図４のＲＨ
式真空脱ガス装置の縦断面において、点線で囲んだ部分
に当る部分の拡大図に相当する。
【００１５】図のように、鉄皮（４）の内側に、流し込
み施工で不定形耐火物（３）による内張りを設ける。図
には示していないが、この不定形耐火物（３）と鉄皮
（４）との間には、必要により、断熱材あるいはパーマ
ネント内張りを介在してもよい。
み施工で不定形耐火物（３）による内張りを設ける。図
には示していないが、この不定形耐火物（３）と鉄皮
（４）との間には、必要により、断熱材あるいはパーマ
ネント内張りを介在してもよい。
【００１６】内張りには、粗大耐火粒子（２）を配合し
た不定形耐火物（３）を使用し、さらに、内張りの上端
部を粗大耐火粒子（２）を含まないか又は他の部分より
粗大耐火粒子（２）の配合量を少なくする。図１は、下
部槽（ａ）内張りの上端部に粗大耐火粒子（２）を含ま
ない例である。一方、図２は下部槽（ａ）内張りの上端
部の粗大耐火粒子（２）の配合割合を少なくした例であ
る。
た不定形耐火物（３）を使用し、さらに、内張りの上端
部を粗大耐火粒子（２）を含まないか又は他の部分より
粗大耐火粒子（２）の配合量を少なくする。図１は、下
部槽（ａ）内張りの上端部に粗大耐火粒子（２）を含ま
ない例である。一方、図２は下部槽（ａ）内張りの上端
部の粗大耐火粒子（２）の配合割合を少なくした例であ
る。
【００１７】本発明では、内張りの上端部を、粗大耐火
粒子（２）を含まないか又は他の部分より粗大耐火粒子
（２）の配合密度を小さくしたことで、粗大耐火粒子
（２）が原因する上端面の凹凸が皆無になるかあるいは
少なくなって、中間槽（ｂ）との間のシール性が向上
し、真空槽（Ａ）内への大気の侵入が防止される。その
結果、従来構造で見られた、フランジ接合部位の内張り
の先行溶損を低減させることができる。
粒子（２）を含まないか又は他の部分より粗大耐火粒子
（２）の配合密度を小さくしたことで、粗大耐火粒子
（２）が原因する上端面の凹凸が皆無になるかあるいは
少なくなって、中間槽（ｂ）との間のシール性が向上
し、真空槽（Ａ）内への大気の侵入が防止される。その
結果、従来構造で見られた、フランジ接合部位の内張り
の先行溶損を低減させることができる。
【００１８】本発明で内張りに使用する不定形耐火物の
具体的な材質は特に限定されない。例えば、アルミナ
質、アルミナ−ジルコニア質、アルミナ−シリカ質、ス
ピネル質、アルミナ−スピネル質、アルミナ−スピネル
−マグネシア質マグネシア質、アルミナ−マグネシア質
などの不定形耐火物である。結合剤は、例えばアルミナ
セメント、マグネシアセメント、シリカゾル、アルミナ
ゾルなどが使用される。必要により、解こう剤、硬化促
進剤、硬化遅延剤、有機ファイバー、金属ファイバー、
アルミナ超微粉、シリカ超微粉などが添加される。
具体的な材質は特に限定されない。例えば、アルミナ
質、アルミナ−ジルコニア質、アルミナ−シリカ質、ス
ピネル質、アルミナ−スピネル質、アルミナ−スピネル
−マグネシア質マグネシア質、アルミナ−マグネシア質
などの不定形耐火物である。結合剤は、例えばアルミナ
セメント、マグネシアセメント、シリカゾル、アルミナ
ゾルなどが使用される。必要により、解こう剤、硬化促
進剤、硬化遅延剤、有機ファイバー、金属ファイバー、
アルミナ超微粉、シリカ超微粉などが添加される。
【００１９】本発明で使用するこの不定形耐火物には、
耐スポーリング性を向上させるために、粗大耐火粒子を
配合する。
耐スポーリング性を向上させるために、粗大耐火粒子を
配合する。
【００２０】粗大耐火粒子の材質は特に限定されるもの
ではなく、例えばアルミナ質、アルミナ−シリカ質、ス
ピネル質、ジルコン質、ジルコニア質、炭化珪素質、マ
グネシア質、マグネシア−カルシア質である。また、こ
れらを主材とした炉材使用後品でもよい。
ではなく、例えばアルミナ質、アルミナ−シリカ質、ス
ピネル質、ジルコン質、ジルコニア質、炭化珪素質、マ
グネシア質、マグネシア−カルシア質である。また、こ
れらを主材とした炉材使用後品でもよい。
【００２１】粗大耐火粒子の粒径は、好ましくは１０〜
５０ｍｍとする。不定形耐火物の耐火骨材に対する割合
は、好ましくは５〜３０ｗｔ％である。粒径が１０ｍｍ
未満あるいは配合割合が５ｗｔ％未満では耐スポーリン
グ性の効果が不十分となり、粒径が５０ｍｍ超あるいは
配合割合が３０ｗｔ％超では不定形耐火物の施工時の流
動性が低下して充填性に劣る。
５０ｍｍとする。不定形耐火物の耐火骨材に対する割合
は、好ましくは５〜３０ｗｔ％である。粒径が１０ｍｍ
未満あるいは配合割合が５ｗｔ％未満では耐スポーリン
グ性の効果が不十分となり、粒径が５０ｍｍ超あるいは
配合割合が３０ｗｔ％超では不定形耐火物の施工時の流
動性が低下して充填性に劣る。
【００２２】なお、不定形耐火物中の耐火骨材の最大粒
径は通常８ｍｍ程度であり、粒径から粗大耐火粒子と区
別できる。しかし、最大粒径が８ｍｍを超えるような耐
火骨材を使用する場合は、粒径が１０ｍｍ以上を粗大耐
火粒子とし、１０ｍｍ未満を耐火骨材として認識する。
径は通常８ｍｍ程度であり、粒径から粗大耐火粒子と区
別できる。しかし、最大粒径が８ｍｍを超えるような耐
火骨材を使用する場合は、粒径が１０ｍｍ以上を粗大耐
火粒子とし、１０ｍｍ未満を耐火骨材として認識する。
【００２３】図１のように、内張りの上端部を、粗大耐
火粒子を含まない構造にするためには、施工の際、例え
ば粗大耐火粒子を含む上記した不定形耐火物を流し込ん
だ後、続いて上記材質から粗大耐火粒子を除いた不定形
耐火物を上端部の内張りとして流し込み施工する。
火粒子を含まない構造にするためには、施工の際、例え
ば粗大耐火粒子を含む上記した不定形耐火物を流し込ん
だ後、続いて上記材質から粗大耐火粒子を除いた不定形
耐火物を上端部の内張りとして流し込み施工する。
【００２４】内張りの上端を、他の部分より粗大耐火粒
子の配合密度を小さくするには、施工の際、例えば粗大
耐火粒子を含む上記の不定形耐火物を流し込んだ後、続
いてこの材質から粗大耐火粒子の配合割合を少なくした
不定形耐火物を図２のように上端部の内張りとして流し
込み、施工する。
子の配合密度を小さくするには、施工の際、例えば粗大
耐火粒子を含む上記の不定形耐火物を流し込んだ後、続
いてこの材質から粗大耐火粒子の配合割合を少なくした
不定形耐火物を図２のように上端部の内張りとして流し
込み、施工する。
【００２５】内張り上端の、粗大耐火粒子を含まないか
又は他の部分より粗大耐火粒子の配合量を少なくした部
分の高さ方向の厚さは、好ましくは５０〜１００ｍｍで
ある。
又は他の部分より粗大耐火粒子の配合量を少なくした部
分の高さ方向の厚さは、好ましくは５０〜１００ｍｍで
ある。
【００２６】例えば図１、図２に示した下部槽の下端部
のフランジ接合部は、粗大耐火粒子を含む通常の不定形
耐火物をそのまま流し込んでも粗大耐火粒子による凹凸
はない。これは、流し込み施工の際に使用される型枠の
存在で下端部は平滑に成形され、上端部のように粗大耐
火粒子が浮き出ることもないからである。しかし、施工
時に付与される振動が弱いなどによって、粗大耐火粒子
の間に耐火骨材の充填が不充分な場合は下端部も平滑に
成形出来ないことがあり、これを防止するために、下端
部も粗大耐火粒子を含まないか又は他の部分より粗大耐
火粒子の配合量を少なくした材質をもって施工してもよ
い。
のフランジ接合部は、粗大耐火粒子を含む通常の不定形
耐火物をそのまま流し込んでも粗大耐火粒子による凹凸
はない。これは、流し込み施工の際に使用される型枠の
存在で下端部は平滑に成形され、上端部のように粗大耐
火粒子が浮き出ることもないからである。しかし、施工
時に付与される振動が弱いなどによって、粗大耐火粒子
の間に耐火骨材の充填が不充分な場合は下端部も平滑に
成形出来ないことがあり、これを防止するために、下端
部も粗大耐火粒子を含まないか又は他の部分より粗大耐
火粒子の配合量を少なくした材質をもって施工してもよ
い。
【００２７】図では下部槽の例を示して説明したが、中
間槽、上部槽についても同様にして内張りしてもよい。
また、例えば、下部槽、中間槽、上部槽の何れかを不定
形耐火物による以上の内張り構造にし、他の槽の内張り
を煉瓦積みにしてもよい。
間槽、上部槽についても同様にして内張りしてもよい。
また、例えば、下部槽、中間槽、上部槽の何れかを不定
形耐火物による以上の内張り構造にし、他の槽の内張り
を煉瓦積みにしてもよい。
【００２８】
【実施例】図４に示すような、鉄皮の内径が３２００ｍ
ｍで、上下方向に下部槽、中間槽および上部槽に分割に
した真空槽を有するＲＨ式真空脱ガス装置に、本発明実
施例を適用した。
ｍで、上下方向に下部槽、中間槽および上部槽に分割に
した真空槽を有するＲＨ式真空脱ガス装置に、本発明実
施例を適用した。
【００２９】実施例１；下部槽の内張りにおいて、中子
を使用し、まず、粒径１０〜３０ｍｍの粗大アルミナ粒
子を耐火骨材に対して外掛け２０ｗｔ％配合したアルミ
ナ−スピネル質不定形耐火物を流し込み、ついで、内張
りの上端部の厚さ１００ｍｍについては、前記配合から
粗大耐火粒子を除いた材質を流し込み、下部槽を内張り
とした。流し込みの際には、棒状バイブレータにて充填
した。また、中間槽および上部槽はマグネシア−クロム
質煉瓦で内張りした。
を使用し、まず、粒径１０〜３０ｍｍの粗大アルミナ粒
子を耐火骨材に対して外掛け２０ｗｔ％配合したアルミ
ナ−スピネル質不定形耐火物を流し込み、ついで、内張
りの上端部の厚さ１００ｍｍについては、前記配合から
粗大耐火粒子を除いた材質を流し込み、下部槽を内張り
とした。流し込みの際には、棒状バイブレータにて充填
した。また、中間槽および上部槽はマグネシア−クロム
質煉瓦で内張りした。
【００３０】実施例２；下部槽および中間槽を、粒径２
０〜５０ｍｍの粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外
掛け２０ｗｔ％配合したアルミナ−マグネシア質不定形
耐火物を流し込み、ついで、両槽の内張りの上端部及び
下端部の厚さ２０ｍｍについては、粒径２０〜５０ｍｍ
の粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外掛け５ｗｔ％
配合したアルミナ−マグネシア質不定形耐火物を流し込
み、施工した。また、この場合の上部槽は、マグネシア
−クロム質煉瓦で内張りした。
０〜５０ｍｍの粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外
掛け２０ｗｔ％配合したアルミナ−マグネシア質不定形
耐火物を流し込み、ついで、両槽の内張りの上端部及び
下端部の厚さ２０ｍｍについては、粒径２０〜５０ｍｍ
の粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外掛け５ｗｔ％
配合したアルミナ−マグネシア質不定形耐火物を流し込
み、施工した。また、この場合の上部槽は、マグネシア
−クロム質煉瓦で内張りした。
【００３１】比較例；下部槽の内張りにおいて、粒径１
０〜２０ｍｍの粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外
掛け２０ｗｔ％配合した不定形耐火物をもって全体を同
一材質で流し込み施工した。また、中間槽および上部槽
はマグネシア−クロム質煉瓦で内張りした。
０〜２０ｍｍの粗大アルミナ粒子を耐火骨材に対して外
掛け２０ｗｔ％配合した不定形耐火物をもって全体を同
一材質で流し込み施工した。また、中間槽および上部槽
はマグネシア−クロム質煉瓦で内張りした。
【００３２】以上の各例のＲＨ式真空脱ガス装置につい
て、３４０ｔ取鍋の溶鋼を脱ガス処理した後、下部槽と
上部槽との接合面の溶損状況を比較した。実施例１およ
び実施例２の構造は、比較例で見られた粗大耐火粒子に
よる下部槽の上端の凹凸がほとんどなく、各槽間の先行
溶損が比較例にくらべてきわめて少ない。
て、３４０ｔ取鍋の溶鋼を脱ガス処理した後、下部槽と
上部槽との接合面の溶損状況を比較した。実施例１およ
び実施例２の構造は、比較例で見られた粗大耐火粒子に
よる下部槽の上端の凹凸がほとんどなく、各槽間の先行
溶損が比較例にくらべてきわめて少ない。
【００３３】その結果、溶損速度は、比較例３．０ｍｍ
／チャージに対し、実施例１は０．９ｍｍ／チャージ、
実施例２は０．８ｍｍ／チャージであり、本発明の効果
が確認された。
／チャージに対し、実施例１は０．９ｍｍ／チャージ、
実施例２は０．８ｍｍ／チャージであり、本発明の効果
が確認された。
【００３４】
【発明の効果】以上のように、本発明は真空槽を上下方
向に複数分割した真空溶鋼処理装置の内張りにおいて、
耐スポーリング性を付与に耐火粗大粒子を配合した不定
形耐火物をもって内張りした際の、各槽間の接続部のシ
ール性低下に伴う局部溶損を防止することができる。真
空脱ガス装置の内張りの不定形耐火物化は、内張り施工
の省力化から、今後ますます拡大することが予想され、
本発明はこの不定形耐火物化の技術の一貫としてきわめ
て重要である。
向に複数分割した真空溶鋼処理装置の内張りにおいて、
耐スポーリング性を付与に耐火粗大粒子を配合した不定
形耐火物をもって内張りした際の、各槽間の接続部のシ
ール性低下に伴う局部溶損を防止することができる。真
空脱ガス装置の内張りの不定形耐火物化は、内張り施工
の省力化から、今後ますます拡大することが予想され、
本発明はこの不定形耐火物化の技術の一貫としてきわめ
て重要である。
【図１】本発明実施例において、図４に示すＲＨ式真空
脱ガス装置の全体図の点線で囲んだ部分に当る部分の拡
大縦断面図である。
脱ガス装置の全体図の点線で囲んだ部分に当る部分の拡
大縦断面図である。
【図２】本発明の他の実施例において、図４に示すＲＨ
式真空脱ガス装置の全体図の点線で囲んだ部分に当る部
分の拡大縦断面図である。
式真空脱ガス装置の全体図の点線で囲んだ部分に当る部
分の拡大縦断面図である。
【図３】従来例において、図４に示すＲＨ式真空脱ガス
装置の全体図の点線で囲んだ部分の拡大図である。
装置の全体図の点線で囲んだ部分の拡大図である。
【図４】ＲＨ式真空脱ガス装置の全体の縦断面図であ
る。
る。
Ａ 真空槽
ａ 下部槽
ｂ 中間槽
ｃ 上部槽
１ フランジ
２ 粗大耐火粒子
３ 不定形耐火物
４ 鉄皮
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 藤井哲郎
兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号
ハリマセラミック株式会社内
(72)発明者 水野富生
兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号
ハリマセラミック株式会社内
(56)参考文献 特開 平６−11271（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−279222（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−213314（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−12375（ＪＰ，Ａ)
実開 平７−12461（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21C 7/10
Claims (3)
- 【請求項１】 真空槽を上下方向に複数に分割し分離可
能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各真
空槽の内張りを粗大耐火粒子配合の不定形耐火物で流し
込み施工すると共に、該各真空槽の不定形耐火物による
内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含まないか又は他の
部分より粗大耐火粒子の配合割合を少なくしたことを特
徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。 - 【請求項２】 真空槽を上下方向に複数に分割し分離可
能にした真空溶鋼処理装置において、上記分割した各真
空槽のうち少なくとも一槽の内張りを粗大耐火粒子配合
の不定形耐火物で流し込み施工すると共に、該槽の不定
形耐火物による内張りの上端部を、粗大耐火粒子を含ま
ないか又は他の部分より粗大耐火粒子の配合割合を少な
くし、かつ、他の槽の内張りをレンガ積みにしたことを
特徴とする、真空溶鋼処理装置の内張り構造。 - 【請求項３】 粗大耐火粒子が粒径１０〜５０ｍｍであ
る請求項１または２記載の真空溶鋼処理装置の内張り構
造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08947796A JP3439909B2 (ja) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | 真空溶鋼処理装置の内張り構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08947796A JP3439909B2 (ja) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | 真空溶鋼処理装置の内張り構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279223A JPH09279223A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3439909B2 true JP3439909B2 (ja) | 2003-08-25 |
Family
ID=13971823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08947796A Expired - Fee Related JP3439909B2 (ja) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | 真空溶鋼処理装置の内張り構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3439909B2 (ja) |
-
1996
- 1996-04-11 JP JP08947796A patent/JP3439909B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09279223A (ja) | 1997-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1603850B1 (en) | Crack-resistant dry refractory | |
| US6893992B2 (en) | Crack-resistant insulating dry refractory | |
| JP4572521B2 (ja) | キャスタブル耐火物及びその製造法並びにランスパイプ | |
| US3687437A (en) | Metallurgical furnaces or vessels | |
| EP0076577B1 (en) | Molten metal transfer channels | |
| US5888586A (en) | Use of a water-containing fire-resistant ceramic casting material | |
| JP3439909B2 (ja) | 真空溶鋼処理装置の内張り構造 | |
| CN215615039U (zh) | 一种炼钢应急用钢包的内衬结构 | |
| JP2022161032A (ja) | キャスタブル耐火物および溶鋼鍋 | |
| US4468780A (en) | Method of lining a steel-making furnace | |
| EP0588218A1 (en) | Molten steel pouring nozzle | |
| JP3464323B2 (ja) | 溶鋼取鍋およびその補修方法 | |
| JPH08219659A (ja) | 誘導炉内張り耐火物の施工方法 | |
| JP2007217737A (ja) | 溶銑脱珪装置及び溶銑脱珪傾注樋 | |
| JPH08175878A (ja) | アルミナ・マグネシア質流し込み材 | |
| JP3673961B2 (ja) | 真空脱ガス装置真空槽の内張り構造 | |
| JP3462954B2 (ja) | 真空溶鋼処理装置の内張り構造 | |
| JP4464487B2 (ja) | 耐溶損性に優れた不定形耐火物 | |
| JPH11278918A (ja) | 塩基性耐火物原料ならびに塩基性耐火物およびその製造方法ならびにそれを使用した金属精錬窯炉および焼成炉 | |
| JPH09183674A (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| Marino | Use of Calcium Oxide as Refractory Material in Steel Making Processes | |
| JP3447337B2 (ja) | 溶融金属用容器の底部における耐火物層構造及びその施工方法 | |
| JPH09296212A (ja) | ガス吹き込みランス | |
| EP0043670A1 (en) | Metal casting and lined ladles therefor | |
| JPH11229028A (ja) | 溶鋼真空脱ガス装置の内張り構造 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030506 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |