JP3431809B2 - 粉粒物質の加熱処理方法及び装置 - Google Patents
粉粒物質の加熱処理方法及び装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、垂直状に配置された
加熱管中に一時的に原料を滞留させて、加熱処理する装
置に関する。
加熱管中に一時的に原料を滞留させて、加熱処理する装
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】原料を一時容器中に静置させて加熱処理
する手段として、オートクレーブと称されるものがあ
る。すなわち、缶胴体と左右の鏡板とからなる蒸煮缶内
に原料を投入し蓋を閉めた後、加熱媒体（通常は飽和水
蒸気）を供給して加熱処理を行う。そして、一定のホー
ルド時間を経た後、蓋を開け、加熱処理された製品を取
り出す方法である。
する手段として、オートクレーブと称されるものがあ
る。すなわち、缶胴体と左右の鏡板とからなる蒸煮缶内
に原料を投入し蓋を閉めた後、加熱媒体（通常は飽和水
蒸気）を供給して加熱処理を行う。そして、一定のホー
ルド時間を経た後、蓋を開け、加熱処理された製品を取
り出す方法である。
【０００３】しかし、前記従来の技術では、１バッチ当
たりの処理量が比較的多量であるため、原料の投入排出
作業が大掛かりとなり、それゆえ連続的な操作が不可能
であった。また、原料の中心部まで加熱するのに多大な
時間を要するため、１バッチ当たりの加熱時間が比較的
長時間必要であった。そのため、加熱むらが生じるとと
もに、必要以上に長時間の加熱を受ける原料もあった。
そこで、本願発明者は鋭意研究の結果、加熱管を垂直に
配置しその上下に弁を配置して装置を構成すれば、装置
が簡素化され、連続操作も可能となり、また１バッチ当
たりの処理量も適量となり均一加熱が可能となることを
知見して本願発明を完成させた。
たりの処理量が比較的多量であるため、原料の投入排出
作業が大掛かりとなり、それゆえ連続的な操作が不可能
であった。また、原料の中心部まで加熱するのに多大な
時間を要するため、１バッチ当たりの加熱時間が比較的
長時間必要であった。そのため、加熱むらが生じるとと
もに、必要以上に長時間の加熱を受ける原料もあった。
そこで、本願発明者は鋭意研究の結果、加熱管を垂直に
配置しその上下に弁を配置して装置を構成すれば、装置
が簡素化され、連続操作も可能となり、また１バッチ当
たりの処理量も適量となり均一加熱が可能となることを
知見して本願発明を完成させた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち本願発明は、粉
粒物質を垂直状に配置され管状をした加熱管に投入し、
加熱管内を減圧し、次いで過熱蒸気を該加熱管に供給し
粉粒物質を加熱処理した後そこから粉粒物質を排出する
ことを特徴とする粉粒物質の加熱処理方法、並びに上方
に原料投入口、下方に原料排出口、側部に加熱媒体入口
と排気口を備え、垂直状に配置された加熱管、原料投入
口に設けられた投入弁、及び原料排出口に設けられた排
出弁、排気口に連通する加熱管内を減圧する排気装置よ
り構成されることを特徴とする粉粒物質の加熱処理装置
である。
粒物質を垂直状に配置され管状をした加熱管に投入し、
加熱管内を減圧し、次いで過熱蒸気を該加熱管に供給し
粉粒物質を加熱処理した後そこから粉粒物質を排出する
ことを特徴とする粉粒物質の加熱処理方法、並びに上方
に原料投入口、下方に原料排出口、側部に加熱媒体入口
と排気口を備え、垂直状に配置された加熱管、原料投入
口に設けられた投入弁、及び原料排出口に設けられた排
出弁、排気口に連通する加熱管内を減圧する排気装置よ
り構成されることを特徴とする粉粒物質の加熱処理装置
である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明において加熱処理される原
料すなわち粉粒物質としては特に限定されることはな
く、大豆、脱脂大豆、大豆ミール、小麦、大麦、米、玄
米、トウモロコシ等の穀類及びそれらの粗砕物、魚粉、
野菜等の細片、ソバ粒、パン粉、黒コショー等の香辛料
及びそれらの粗砕物、その他食品原料、あるいは薬品原
料及びその増量剤、さらには飼料や化粧品原料等を挙げ
ることができる。
料すなわち粉粒物質としては特に限定されることはな
く、大豆、脱脂大豆、大豆ミール、小麦、大麦、米、玄
米、トウモロコシ等の穀類及びそれらの粗砕物、魚粉、
野菜等の細片、ソバ粒、パン粉、黒コショー等の香辛料
及びそれらの粗砕物、その他食品原料、あるいは薬品原
料及びその増量剤、さらには飼料や化粧品原料等を挙げ
ることができる。
【０００６】本発明における加熱処理の目的は、粉粒物
質の殺菌、酵素活性の低下、あるいは変性等である。加
熱処理の条件は、まず原料の殺菌処理を目的とする場合
は原料本来の性質あるいは組成を維持する必要上、比較
的低圧低温が好ましく、圧力０．１〜８．０ｋｇ／ｃｍ
2・Ｇ、温度１０２〜２６０℃で、３〜６０秒間が好ま
しい。一方、原料の変性処理を目的とする場合は、原料
として特に穀類を扱うことが多いが、圧力２．０〜１
０．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、温度１３３〜３００℃で、５
〜１２０秒間が好ましい。
質の殺菌、酵素活性の低下、あるいは変性等である。加
熱処理の条件は、まず原料の殺菌処理を目的とする場合
は原料本来の性質あるいは組成を維持する必要上、比較
的低圧低温が好ましく、圧力０．１〜８．０ｋｇ／ｃｍ
2・Ｇ、温度１０２〜２６０℃で、３〜６０秒間が好ま
しい。一方、原料の変性処理を目的とする場合は、原料
として特に穀類を扱うことが多いが、圧力２．０〜１
０．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇ、温度１３３〜３００℃で、５
〜１２０秒間が好ましい。
【０００７】以下添付図面にしたがって本願発明を詳細
に説明する。まず図１において、本願発明に係る加熱処
理装置１は、主に原料供給装置２、加熱装置３、加熱媒
体供給装置４、及び排気装置５より構成される。原料供
給装置２は、原料受入用ホッパ６、該ホッパ６に収納さ
れた原料を定量的に供給する定量供給機７、該供給機７
からの原料を受け入れる原料ホッパ８より構成され、原
料を定量的に加熱装置３へ供給する作用を有する。
に説明する。まず図１において、本願発明に係る加熱処
理装置１は、主に原料供給装置２、加熱装置３、加熱媒
体供給装置４、及び排気装置５より構成される。原料供
給装置２は、原料受入用ホッパ６、該ホッパ６に収納さ
れた原料を定量的に供給する定量供給機７、該供給機７
からの原料を受け入れる原料ホッパ８より構成され、原
料を定量的に加熱装置３へ供給する作用を有する。
【０００８】加熱装置３は、上部に原料投入口９、下部
に原料排出口１０を有し、垂直状に配置されパイプ状を
した加熱管１１、原料投入口９に設けられた投入弁１
２、及び原料排出口１０に設けられた排出弁１３より構
成され、原料を加熱処理する作用を有する。加熱管１１
の側部には、加熱媒体入口１４及び排気口１５が設けら
れている。加熱媒体入口１４及び排気口１５の位置は、
加熱管１１の側部であれば特に限定はないが、加熱媒体
入口１４は、下方のほうが加熱媒体の供給時に原料を流
動させることができ、位置的には好ましい。一方、排気
口１５は、加熱管１１内の気体を排出させる場合、原料
も一緒に吸引しないように上方が位置的には好ましい。
なぜなら、加熱管１１に原料を充填する割合は、原料の
加熱の均一性を考慮すると、３０〜８０％程度が好まし
く、加熱管１１の上部に空隙ができるためである。ま
た、加熱管１１の側部には、電気ヒータあるいはジャケ
ット等の間接加熱装置２６が設けられており、後述する
加熱管１１に供給される加熱媒体の補助的役割をする。
に原料排出口１０を有し、垂直状に配置されパイプ状を
した加熱管１１、原料投入口９に設けられた投入弁１
２、及び原料排出口１０に設けられた排出弁１３より構
成され、原料を加熱処理する作用を有する。加熱管１１
の側部には、加熱媒体入口１４及び排気口１５が設けら
れている。加熱媒体入口１４及び排気口１５の位置は、
加熱管１１の側部であれば特に限定はないが、加熱媒体
入口１４は、下方のほうが加熱媒体の供給時に原料を流
動させることができ、位置的には好ましい。一方、排気
口１５は、加熱管１１内の気体を排出させる場合、原料
も一緒に吸引しないように上方が位置的には好ましい。
なぜなら、加熱管１１に原料を充填する割合は、原料の
加熱の均一性を考慮すると、３０〜８０％程度が好まし
く、加熱管１１の上部に空隙ができるためである。ま
た、加熱管１１の側部には、電気ヒータあるいはジャケ
ット等の間接加熱装置２６が設けられており、後述する
加熱管１１に供給される加熱媒体の補助的役割をする。
【０００９】投入弁１２及び排出弁１３としては、例え
ば（株）キッツ製のフルボアタイプのボールバルブが好
適に利用でき、該弁１２，１３が開になったとき、その
内径が加熱管１１の内径とほぼ等しいことが望ましい。
このように構成することにより、原料の投入及び排出が
円滑になされる。
ば（株）キッツ製のフルボアタイプのボールバルブが好
適に利用でき、該弁１２，１３が開になったとき、その
内径が加熱管１１の内径とほぼ等しいことが望ましい。
このように構成することにより、原料の投入及び排出が
円滑になされる。
【００１０】加熱媒体供給装置４は、スーパーヒーター
１６と給気弁１７より構成され、加熱媒体入口１４は、
加熱媒体供給装置４を介してボイラに連通される。加熱
媒体供給装置４は、コントローラ２７，２８により一定
の温度、圧力に制御された加熱媒体を供給する作用を有
する。加熱媒体として過熱水蒸気を用いるときは、加熱
媒体供給装置４は、スーパーヒーター１６及び給気弁１
７で構成され、飽和水蒸気のときは給気弁１７のみで構
成する。
１６と給気弁１７より構成され、加熱媒体入口１４は、
加熱媒体供給装置４を介してボイラに連通される。加熱
媒体供給装置４は、コントローラ２７，２８により一定
の温度、圧力に制御された加熱媒体を供給する作用を有
する。加熱媒体として過熱水蒸気を用いるときは、加熱
媒体供給装置４は、スーパーヒーター１６及び給気弁１
７で構成され、飽和水蒸気のときは給気弁１７のみで構
成する。
【００１１】排気装置５は、例えば真空ポンプのような
吸引ポンプ１８と排気弁１９より構成され、吸引ポンプ
１８が排気弁１９を介して排気口１５に連通接続される
ことになる。そして、排気装置５は、原料の加熱におけ
る熱伝導の効率化、または原料の加熱による酸化防止の
ため加熱管１１内の空気を排出したり、あるいは加熱後
加熱媒体を吸引排出し高温の原料を真空冷却あるいは乾
燥する作用を有する。該装置５は、原料の種類または加
熱媒体の圧力等を考慮して設置される。排気口１５と排
気弁１９を繋いでいる連結パイプ２０に分岐して、調圧
弁２１が設けられており、さらに調圧弁２１は無菌フィ
ルタ２２に連結されている。これは、加熱処理された原
料を直接袋詰めするような場合、排出弁１３を開にした
とき負圧になっている加熱管１１に外気が流入するのを
防止するためのものである。
吸引ポンプ１８と排気弁１９より構成され、吸引ポンプ
１８が排気弁１９を介して排気口１５に連通接続される
ことになる。そして、排気装置５は、原料の加熱におけ
る熱伝導の効率化、または原料の加熱による酸化防止の
ため加熱管１１内の空気を排出したり、あるいは加熱後
加熱媒体を吸引排出し高温の原料を真空冷却あるいは乾
燥する作用を有する。該装置５は、原料の種類または加
熱媒体の圧力等を考慮して設置される。排気口１５と排
気弁１９を繋いでいる連結パイプ２０に分岐して、調圧
弁２１が設けられており、さらに調圧弁２１は無菌フィ
ルタ２２に連結されている。これは、加熱処理された原
料を直接袋詰めするような場合、排出弁１３を開にした
とき負圧になっている加熱管１１に外気が流入するのを
防止するためのものである。
【００１２】
【作用】Ａ．原料投入工程
各弁１２，１３，１７，１９，２１の開閉状態は、下記
表１の通り（以下の工程においても同じ）で、投入弁１
２のみを開にし、原料を原料供給装置２により加熱装置
３の加熱管１１へ供給する。 Ｂ．脱気工程 排気弁１９のみを開き、排気装置５により加熱管１１内
の空気を外部へ排出する。この工程は、前述のごとく原
料の加熱における熱伝導の効率化、あるいは原料を加熱
するに際し酸化を防止するためのものである。 Ｃ．殺菌工程 給気弁１７のみを開き、加熱管１１内へ過熱熱水蒸気を
供給し、原料を加熱処理する。 Ｄ．乾燥・冷却工程 排気弁１９のみを開き、加熱管１１内の過熱水蒸気を外
部に排出し、かつその内部を負圧にし加熱された原料の
乾燥・冷却を行う。本工程は、低圧の場合あるいは原料
により乾燥等が不要の場合もあり、必要に応じて行えば
よい。 Ｅ．調圧工程 調圧弁２１のみを開き、加熱管１１内へ無菌の空気を導
入し、その内部を大気圧にする。 Ｆ．製品排出工程 排出弁１３のみを開き、重力により加熱された原料すな
わち製品を加熱管１１より排出し、袋に詰めて回収す
る。
表１の通り（以下の工程においても同じ）で、投入弁１
２のみを開にし、原料を原料供給装置２により加熱装置
３の加熱管１１へ供給する。 Ｂ．脱気工程 排気弁１９のみを開き、排気装置５により加熱管１１内
の空気を外部へ排出する。この工程は、前述のごとく原
料の加熱における熱伝導の効率化、あるいは原料を加熱
するに際し酸化を防止するためのものである。 Ｃ．殺菌工程 給気弁１７のみを開き、加熱管１１内へ過熱熱水蒸気を
供給し、原料を加熱処理する。 Ｄ．乾燥・冷却工程 排気弁１９のみを開き、加熱管１１内の過熱水蒸気を外
部に排出し、かつその内部を負圧にし加熱された原料の
乾燥・冷却を行う。本工程は、低圧の場合あるいは原料
により乾燥等が不要の場合もあり、必要に応じて行えば
よい。 Ｅ．調圧工程 調圧弁２１のみを開き、加熱管１１内へ無菌の空気を導
入し、その内部を大気圧にする。 Ｆ．製品排出工程 排出弁１３のみを開き、重力により加熱された原料すな
わち製品を加熱管１１より排出し、袋に詰めて回収す
る。
【００１３】図２に他の実施例を示す。本実施例は、製
品を無菌空気で空気輸送システム２３により回収する例
で、本実施例の場合、図１における調圧弁２１は、不要
である。
品を無菌空気で空気輸送システム２３により回収する例
で、本実施例の場合、図１における調圧弁２１は、不要
である。
【００１４】図３にさらに他の実施例を示す。本実施例
は、加熱装置３を例えば３基円形状に配置し、原料を回
転する原料シュート２４により各加熱装置３供給するよ
う構成した例である。本実施例においては、各工程に時
間差を設けて実施することにより、全体としてより連続
的な操作ができる。図４は、図３の実施例において、製
品を空気輸送システム２３で回収するよう構成した例で
ある。
は、加熱装置３を例えば３基円形状に配置し、原料を回
転する原料シュート２４により各加熱装置３供給するよ
う構成した例である。本実施例においては、各工程に時
間差を設けて実施することにより、全体としてより連続
的な操作ができる。図４は、図３の実施例において、製
品を空気輸送システム２３で回収するよう構成した例で
ある。
【００１５】
【実験例】次に本発明による方法が、粉粒物質の殺菌、
α化、あるいは酵素活性の低下について有効であること
を、以下の実験例で示す。本実験１〜５については、下
記に示す装置で実施した。 （１）実験装置：図１に示す装置。 （２）加熱装置の仕様 A.加熱管の内径：８１．１ｍｍ B.加熱管の長さ：０．５ｍ C.投入弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ） D.排出弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ）
α化、あるいは酵素活性の低下について有効であること
を、以下の実験例で示す。本実験１〜５については、下
記に示す装置で実施した。 （１）実験装置：図１に示す装置。 （２）加熱装置の仕様 A.加熱管の内径：８１．１ｍｍ B.加熱管の長さ：０．５ｍ C.投入弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ） D.排出弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ）
【００１６】実験例１
（１）原料：茶葉（碾茶、２〜３ｍｍ程度のチップ状の
ものに少量の微粉が混ざっているもの。） （２）原料供給量：０．３３６ｋｇ／回（充填率：５０
％） （３）実験条件及び実験結果
ものに少量の微粉が混ざっているもの。） （２）原料供給量：０．３３６ｋｇ／回（充填率：５０
％） （３）実験条件及び実験結果
【００１７】
【表２】
実験例２
（１）原料：そば粉（原穀）
（２）原料供給量：０．７７６ｋｇ／回（充填率：５０
％） （３）実験条件及び実験結果
％） （３）実験条件及び実験結果
【００１８】
【表３】
【００１９】実験例３
（１）原料：黒コショー（粒）
（２）原料供給料：０．７６６ｋｇ／回（充填率：５０
％） （３）実験条件及び実験結果
％） （３）実験条件及び実験結果
【００２０】
【表４】
【００２１】実験例４
（１）原料：粗砕丸大豆（５メッシュ以下）
（２）原料供給量：０．９０５ｋｇ／回（充填率：５０
％、） （３）実験条件及び実験結果
％、） （３）実験条件及び実験結果
【表５】
【００２２】・トリプシンインヒビター含量の測定法
(Clifford Smith;Sci, Food Agric.1980)
（１）試 薬
Ｔｒｉｓ・Ｂｕｆｆｅｒ
トリスアミノメタン６．０５ｇとＣａＣｌ2・２Ｈ2Ｏを
９００ｍｌの純水に溶解する。ＰＨを８．２（塩酸を使
用）にした後１Ｌに希釈する。 ＢＡＰＮＡ Ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ＢＤＨ，Ｐｏｏｌを１ｍｌのジメチルスルホン酸で溶か
し、３７℃に温めておいた溶液で１００ｍｌとする
（この試験は、実験の度毎に調整する）。 標準トリプシン溶液 Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎ ｂｏｖｉｎ ｔｒｙｐｓｉｎ
（４０ｍｇ）を１ｍＭの塩酸溶液に溶かした後その酸で
２Ｌとする。 （２）方 法 サンプル準備 試料を１００ｍｅｓｈのふるいを通過するように粉砕す
る。１サンプル相当約１ｇを正確に計る。（Ｓｇ） 抽 出 サンプルを１０ｍＭ水酸化ナトリウム５０ｍｌ中で手短
に混合する（容易に分散しない場合は３０秒間（Ｕｌｔ
ｒａ−Ｔｕｒｒａｘ）にかける）。そして、１Ｍの塩酸
か水酸化ナトリウムでＰＨ９．４−９．６とする（よく
ＳＨＡＫＥした後４℃で一晩放置する）。また、室温で
３時間撹拌するか、（（Ｕｌｔｒａ−Ｔｕｒｒａｘ）に
２分間かける）。１ｍｌの抽出液をトリプシンインヒビ
ターが４０〜６０％になるように希釈（Ｄ ｔｉｍｅ
ｓ）する。また、サンプル中に油分が多く含まれる場合
は、ｆａｔ・ｆｒｅｅになるまで、５０ｍｌの石油エー
テルで除去（４０〜６０℃）し、上述の要領で抽出する
（但し、エーテルは十分に取り除く）。
９００ｍｌの純水に溶解する。ＰＨを８．２（塩酸を使
用）にした後１Ｌに希釈する。 ＢＡＰＮＡ Ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ＢＤＨ，Ｐｏｏｌを１ｍｌのジメチルスルホン酸で溶か
し、３７℃に温めておいた溶液で１００ｍｌとする
（この試験は、実験の度毎に調整する）。 標準トリプシン溶液 Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎ ｂｏｖｉｎ ｔｒｙｐｓｉｎ
（４０ｍｇ）を１ｍＭの塩酸溶液に溶かした後その酸で
２Ｌとする。 （２）方 法 サンプル準備 試料を１００ｍｅｓｈのふるいを通過するように粉砕す
る。１サンプル相当約１ｇを正確に計る。（Ｓｇ） 抽 出 サンプルを１０ｍＭ水酸化ナトリウム５０ｍｌ中で手短
に混合する（容易に分散しない場合は３０秒間（Ｕｌｔ
ｒａ−Ｔｕｒｒａｘ）にかける）。そして、１Ｍの塩酸
か水酸化ナトリウムでＰＨ９．４−９．６とする（よく
ＳＨＡＫＥした後４℃で一晩放置する）。また、室温で
３時間撹拌するか、（（Ｕｌｔｒａ−Ｔｕｒｒａｘ）に
２分間かける）。１ｍｌの抽出液をトリプシンインヒビ
ターが４０〜６０％になるように希釈（Ｄ ｔｉｍｅ
ｓ）する。また、サンプル中に油分が多く含まれる場合
は、ｆａｔ・ｆｒｅｅになるまで、５０ｍｌの石油エー
テルで除去（４０〜６０℃）し、上述の要領で抽出する
（但し、エーテルは十分に取り除く）。
【００２３】（＊）希釈率の例
測定法
目盛り付１０ｍｌの共栓付試験管を使用する。
【００２４】
【００２５】計算式
ＴＩＡ＝（2.632×Ｄ×Ａｌ／Ｓ）mg pure trypsin
inhibited g-1 sample Ｄ ：ｓａｍｐｌｅ 希釈倍率 Ａｌ：〔Ａ（ｂ）−Ａ（ａ）〕−〔Ａ（ｄ）−Ａ
（ｃ）〕の値 Ｓ ：ｓａｍｐｌｅの重量（ｇ） なお、４０％＜１００×Ａｌ÷〔Ａ（ｂ）−Ａ（ａ）〕
＜６０％の時のみ有効
inhibited g-1 sample Ｄ ：ｓａｍｐｌｅ 希釈倍率 Ａｌ：〔Ａ（ｂ）−Ａ（ａ）〕−〔Ａ（ｄ）−Ａ
（ｃ）〕の値 Ｓ ：ｓａｍｐｌｅの重量（ｇ） なお、４０％＜１００×Ａｌ÷〔Ａ（ｂ）−Ａ（ａ）〕
＜６０％の時のみ有効
【００２６】実験例５
（１）原料：全粒小麦
（２）原料供給量：０．８４０ｋｇ／回（充填率：５０
％） （３）実験条件及び実験結果
％） （３）実験条件及び実験結果
【表６】
【００２７】α化度の測定方法について
試料は、日本製機社の粉砕機（ＺＭ−１型）で０．２５
ｍｍのスクリーンを使用し、Ｎｏ２で粉砕する。調整さ
れた試料を直径２０ｍｍの試験管２本に２００ｍｇづつ
採取し、一方に蒸留水６ｍｇを加え混合後、０．８Ｍ酢
酸緩衝液５ｍｌを加え測定区とする。そして、他方に蒸
留水２ｍｌ、２Ｎ−ＮａＯＨ２ｍｌを加え混合する。５
分間放置後、２Ｎ−酢酸２ｍｌ、０．８Ｍ酢酸緩衝液５
ｍｌを順次加え混合する。次に、これら両者を以下の手
順で反応させる。 (1) ４０℃恒温水槽に入れ、１０分間放置後酵素液５
ｍｌ入れる。 (2) ６０分間連続撹拌しながら酵素反応をさせる。 (3) ２Ｎ−ＮａＯＨを２ｍｌ加える。 (4) 蒸留水で１００ｍｌにメスアップ。 (5) 濾紙（Ｎｏ．５A）で濾過。 (6) ＤＮＳ法で自動分析。（注１参照） ・計算 α化度＝（測定区の分析値／完全α化区の分析値）×１
００％ ・試薬調整 ０．８Ｍ酢酸緩衝液（ｐＨ６．０） ０．８Ｍ酢酸（ＣＨ3ＣＯＯＨ）：４８．０ｇ／ｌ ０．８Ｍ酢酸・Ｎａ（ＣＨ3ＣＯＯＮａ・３Ｈ2Ｏ）：１
０８．８ｇ／ｌ 両液を混合してｐＨを６．０とする。 ２Ｎ−ＮａＯＨ（ＮａＯＨ）：８０ｇ／ｌ ２Ｎ−酢酸（ＣＨ3ＣＯＯＨ）：１２０．１ｇ／ｌ 酵素液 マツラーゼ（松谷化学、β−アミラーゼ）：２００ｍｇ プラナーゼ（林原生物化学研究所）：１７０ｍｇ 両液を０．８Ｍ酢酸緩衝液（ｐＨ６．０）に溶かし１０
０ｍｌにして濾過する。 ※注１ ＤＮＳ法 (1) 濾液１ｍｌを２５ｍｌ目盛り付き試験管に取る。 (2) ＤＮＳ試薬２ｍｌ加え、よく混合する。 (3) 沸騰水中で７分（ビー玉をのせ）水冷。 (4) 蒸留水中で２５ｍｌとし、よく混合する。 (5) 波長５３０ｎｍで比色。
ｍｍのスクリーンを使用し、Ｎｏ２で粉砕する。調整さ
れた試料を直径２０ｍｍの試験管２本に２００ｍｇづつ
採取し、一方に蒸留水６ｍｇを加え混合後、０．８Ｍ酢
酸緩衝液５ｍｌを加え測定区とする。そして、他方に蒸
留水２ｍｌ、２Ｎ−ＮａＯＨ２ｍｌを加え混合する。５
分間放置後、２Ｎ−酢酸２ｍｌ、０．８Ｍ酢酸緩衝液５
ｍｌを順次加え混合する。次に、これら両者を以下の手
順で反応させる。 (1) ４０℃恒温水槽に入れ、１０分間放置後酵素液５
ｍｌ入れる。 (2) ６０分間連続撹拌しながら酵素反応をさせる。 (3) ２Ｎ−ＮａＯＨを２ｍｌ加える。 (4) 蒸留水で１００ｍｌにメスアップ。 (5) 濾紙（Ｎｏ．５A）で濾過。 (6) ＤＮＳ法で自動分析。（注１参照） ・計算 α化度＝（測定区の分析値／完全α化区の分析値）×１
００％ ・試薬調整 ０．８Ｍ酢酸緩衝液（ｐＨ６．０） ０．８Ｍ酢酸（ＣＨ3ＣＯＯＨ）：４８．０ｇ／ｌ ０．８Ｍ酢酸・Ｎａ（ＣＨ3ＣＯＯＮａ・３Ｈ2Ｏ）：１
０８．８ｇ／ｌ 両液を混合してｐＨを６．０とする。 ２Ｎ−ＮａＯＨ（ＮａＯＨ）：８０ｇ／ｌ ２Ｎ−酢酸（ＣＨ3ＣＯＯＨ）：１２０．１ｇ／ｌ 酵素液 マツラーゼ（松谷化学、β−アミラーゼ）：２００ｍｇ プラナーゼ（林原生物化学研究所）：１７０ｍｇ 両液を０．８Ｍ酢酸緩衝液（ｐＨ６．０）に溶かし１０
０ｍｌにして濾過する。 ※注１ ＤＮＳ法 (1) 濾液１ｍｌを２５ｍｌ目盛り付き試験管に取る。 (2) ＤＮＳ試薬２ｍｌ加え、よく混合する。 (3) 沸騰水中で７分（ビー玉をのせ）水冷。 (4) 蒸留水中で２５ｍｌとし、よく混合する。 (5) 波長５３０ｎｍで比色。
【００２８】以上の実験により簡便な装置であっても、
殺菌、α化度、及び酵素活性の低下等も十分に実用的な
結果が得られた。そして、水分についても、過熱処理の
前後であまり変加せず原料の性質がそのまま維持され、
しかも加熱処理後の原料がさらさらした状態であること
が、データにより裏付けられている。
殺菌、α化度、及び酵素活性の低下等も十分に実用的な
結果が得られた。そして、水分についても、過熱処理の
前後であまり変加せず原料の性質がそのまま維持され、
しかも加熱処理後の原料がさらさらした状態であること
が、データにより裏付けられている。
【００２９】
実施例１
本実施例は、図１に示す装置で行った。未粉砕のソバ粒
０．７７６ｋｇを下記に示す仕様の加熱装置３（実施例
１〜３で同じ）に投入弁１２を開いて供給する。このと
きの加熱管１１へのソバ粒の充填率は、５０％である。
次いで排気弁１９を開いて排気装置にて加熱管１１内の
空気を負圧１００Ｔｏｒｒまで排気し、その後給気弁１
７を開き加熱管１１内へ過熱水蒸気を供給し、該管１１
内を３．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇに５秒間保持した。その後
排気弁１３を開き、加熱管１１内を負圧３０Ｔｏｒｒに
３０秒間保持し、次いで調圧弁２１を開き、加熱管１１
内を大気圧にした。そして最後に排気弁１３を開き、３
０℃に冷却されたソバ粒を回収した。以上の操作を繰り
返し実施することにより、単位時間当たり４６ｋｇのソ
バ粒の加熱処理を行うことができた。加熱処理前の原料
に存在していた生菌数２．０×１０4個、耐熱性菌数
４．０×１０2個は、加熱処理後各々２０個以下、２０
個以下に減少し、加熱処理前の原料に検出されていた大
腸菌は、（−）になった。また、加熱処理前の原料が保
有していた水分１２．０％（ｗ／ｗ）は、加熱処理後１
２．１％（ｗ／ｗ）になった。 加熱処理装置仕様 A.加熱管の内径：８１．１ｍｍ B.加熱管の長さ：０．５ｍ C.投入弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ） D.排出弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ）
０．７７６ｋｇを下記に示す仕様の加熱装置３（実施例
１〜３で同じ）に投入弁１２を開いて供給する。このと
きの加熱管１１へのソバ粒の充填率は、５０％である。
次いで排気弁１９を開いて排気装置にて加熱管１１内の
空気を負圧１００Ｔｏｒｒまで排気し、その後給気弁１
７を開き加熱管１１内へ過熱水蒸気を供給し、該管１１
内を３．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇに５秒間保持した。その後
排気弁１３を開き、加熱管１１内を負圧３０Ｔｏｒｒに
３０秒間保持し、次いで調圧弁２１を開き、加熱管１１
内を大気圧にした。そして最後に排気弁１３を開き、３
０℃に冷却されたソバ粒を回収した。以上の操作を繰り
返し実施することにより、単位時間当たり４６ｋｇのソ
バ粒の加熱処理を行うことができた。加熱処理前の原料
に存在していた生菌数２．０×１０4個、耐熱性菌数
４．０×１０2個は、加熱処理後各々２０個以下、２０
個以下に減少し、加熱処理前の原料に検出されていた大
腸菌は、（−）になった。また、加熱処理前の原料が保
有していた水分１２．０％（ｗ／ｗ）は、加熱処理後１
２．１％（ｗ／ｗ）になった。 加熱処理装置仕様 A.加熱管の内径：８１．１ｍｍ B.加熱管の長さ：０．５ｍ C.投入弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ） D.排出弁：呼び径８０Ａ（（株）キッツ製 １０ＵＴ）
【００３０】実施例２
本実施例は、図２に示す装置で行った。粗砕丸大豆（粒
度：５メッシュ以下）を加熱装置３に投入弁１２を開い
て投入する。このときの加熱管１１への粗砕丸大豆の充
填率は５０％である。次いで排気弁１９を開いて、排気
装置５にて加熱管１１内の空気を負圧１００Ｔｏｒｒま
で排気した。そして次に、給気弁１７を開き加熱管１１
内へ過熱水蒸気を供給し、７．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇを１
０秒間保持した。その後排気弁１９を開き、加熱管１１
内の負圧を３０Ｔｏｒｒに保持し、原料の冷却を行っ
た。そして最後に、排気弁１３を開き無菌化された３０
℃の空気流に乗せて加熱処理された製品を回収した。加
熱処理前の原料におけるトリプトシンインヒビターの活
性２５．０ｍｇ／ｇＴＩＡが、０．６８ｍｇ／ｇＴＩＡ
に減少した。また、加熱処理前の原料にあった水分１
１．０％（ｗ／ｗ）が、加熱処理後１１．８％（ｗ／
ｗ）になった。
度：５メッシュ以下）を加熱装置３に投入弁１２を開い
て投入する。このときの加熱管１１への粗砕丸大豆の充
填率は５０％である。次いで排気弁１９を開いて、排気
装置５にて加熱管１１内の空気を負圧１００Ｔｏｒｒま
で排気した。そして次に、給気弁１７を開き加熱管１１
内へ過熱水蒸気を供給し、７．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇを１
０秒間保持した。その後排気弁１９を開き、加熱管１１
内の負圧を３０Ｔｏｒｒに保持し、原料の冷却を行っ
た。そして最後に、排気弁１３を開き無菌化された３０
℃の空気流に乗せて加熱処理された製品を回収した。加
熱処理前の原料におけるトリプトシンインヒビターの活
性２５．０ｍｇ／ｇＴＩＡが、０．６８ｍｇ／ｇＴＩＡ
に減少した。また、加熱処理前の原料にあった水分１
１．０％（ｗ／ｗ）が、加熱処理後１１．８％（ｗ／
ｗ）になった。
【００３１】実施例３
本実施例は、図２に示す装置で行った。全粒小麦を加熱
装置３に投入弁１２を開いて投入する。このときの加熱
管１１への粗砕丸大豆の充填率は５０％である。次いで
排気弁１９を開いて、排気装置５にて加熱管１１内の空
気を負圧１００Ｔｏｒｒまで排気した。そして次に、給
気弁１７を開き加熱管１１内へ過熱水蒸気を供給し、
７．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇを１０秒間保持した。その後排
気弁１９を開き、加熱管１１内の負圧を３０Ｔｏｒｒに
保持し、原料の冷却を行った。そして最後に、排気弁１
３を開き無菌化された３０℃の空気流に乗せて加熱処理
された製品を回収した。加熱処理前１０．０％であった
α化度は、加熱処理後５２．０％になった。また、加熱
処理前の原料にあった水分１２．０％（ｗ／ｗ）が、加
熱処理後１２．２％（ｗ／ｗ）になった。
装置３に投入弁１２を開いて投入する。このときの加熱
管１１への粗砕丸大豆の充填率は５０％である。次いで
排気弁１９を開いて、排気装置５にて加熱管１１内の空
気を負圧１００Ｔｏｒｒまで排気した。そして次に、給
気弁１７を開き加熱管１１内へ過熱水蒸気を供給し、
７．０ｋｇ／ｃｍ2・Ｇを１０秒間保持した。その後排
気弁１９を開き、加熱管１１内の負圧を３０Ｔｏｒｒに
保持し、原料の冷却を行った。そして最後に、排気弁１
３を開き無菌化された３０℃の空気流に乗せて加熱処理
された製品を回収した。加熱処理前１０．０％であった
α化度は、加熱処理後５２．０％になった。また、加熱
処理前の原料にあった水分１２．０％（ｗ／ｗ）が、加
熱処理後１２．２％（ｗ／ｗ）になった。
【００３２】
【発明の効果】本願発明は、以上のべたごとく構成され
ており、加熱処理あるいは殺菌処理装置を簡単な装置で
実施することができ、しかも原料を均一に加熱すること
もできる。
ており、加熱処理あるいは殺菌処理装置を簡単な装置で
実施することができ、しかも原料を均一に加熱すること
もできる。
【図１】加熱処理装置のフローシート図
【図２】他の実施例図
【図３】他の実施例図
【図４】他の実施例図
１ 加熱処理装置
２ 原料供給装置
３ 加熱装置
４ 加熱媒体供給装置
５ 排気装置
９ 原料投入口
１０ 原料排出口
１１ 加熱管
１２ 投入弁
１３ 排出弁
１４ 加熱媒体入口
１５ 排気口
１７ 給気弁
１９ 排気弁
２１ 調圧弁
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭59−140841（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−41296（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−44851（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−30650（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−293361（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−161325（ＪＰ，Ａ)
実開 昭51−142098（ＪＰ，Ｕ)
実公 昭47−12554（ＪＰ，Ｙ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
A23L 1/10
A47J 27/16
Claims (3)
- 【請求項１】粉粒物質を垂直状に配置され管状をした加
熱管に投入し、加熱管内を減圧し、次いで過熱蒸気を該
加熱管に供給し粉粒物質を加熱処理した後そこから粉粒
物質を排出することを特徴とする粉粒物質の加熱処理方
法。 - 【請求項２】上方に原料投入口、下方に原料排出口、側
部に加熱媒体入口と排気口を備え、垂直状に配置された
加熱管、原料投入口に設けられた投入弁、及び原料排出
口に設けられた排出弁、排気口に連通する加熱管内を減
圧する排気装置より構成されることを特徴とする粉粒物
質の加熱処理装置。 - 【請求項３】加熱管の側部に間接加熱装置を設けた請求
項２記載の粉粒物質の加熱処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28426797A JP3431809B2 (ja) | 1997-10-02 | 1997-10-02 | 粉粒物質の加熱処理方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28426797A JP3431809B2 (ja) | 1997-10-02 | 1997-10-02 | 粉粒物質の加熱処理方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11103802A JPH11103802A (ja) | 1999-04-20 |
| JP3431809B2 true JP3431809B2 (ja) | 2003-07-28 |
Family
ID=17676323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28426797A Expired - Fee Related JP3431809B2 (ja) | 1997-10-02 | 1997-10-02 | 粉粒物質の加熱処理方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3431809B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008284025A (ja) * | 2007-05-15 | 2008-11-27 | Tlv Co Ltd | 真空過熱蒸気装置 |
| JP2008284024A (ja) * | 2007-05-15 | 2008-11-27 | Tlv Co Ltd | 真空過熱蒸気装置 |
| US20110183058A1 (en) * | 2008-06-06 | 2011-07-28 | Liquid Gas Co., Ltd. | Pasteurizing Method and Pasteurizing Apparatus |
| JP5927986B2 (ja) * | 2012-02-28 | 2016-06-01 | 株式会社サタケ | 穀類の害虫駆除装置及び駆除方法 |
| WO2019189476A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 不二製油グループ本社株式会社 | 組織状植物性蛋白素材の製造法 |
-
1997
- 1997-10-02 JP JP28426797A patent/JP3431809B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11103802A (ja) | 1999-04-20 |
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