JP3415748B2 - 有機性廃棄物の二段ガス化方法及び装置 - Google Patents
有機性廃棄物の二段ガス化方法及び装置Info
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- JP3415748B2 JP3415748B2 JP20262897A JP20262897A JP3415748B2 JP 3415748 B2 JP3415748 B2 JP 3415748B2 JP 20262897 A JP20262897 A JP 20262897A JP 20262897 A JP20262897 A JP 20262897A JP 3415748 B2 JP3415748 B2 JP 3415748B2
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- Japan
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- waste
- gasification
- fluidized bed
- gas
- furnace
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/62—Plastics recycling; Rubber recycling
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、有機性廃棄物の資
源化に係わり、特に、都市ごみ、廃プラスチック、廃Ｆ
ＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、低品位石炭、
廃油ならびにこれらを固化あるいはスラリー化した燃料
代替品等をガス化燃焼し、上記の廃棄物中に含まれる金
属や灰分をリサイクル利用可能な状態で排出するととも
に、回収されるガスにより得られるＣＯ及びＨ2 含有気
体をＮＨ3 （アンモニア）合成用の原料にする有機性廃
棄物の資源化方法と装置に関する。上記の燃料代替品に
は、都市ごみを破砕選別後、生石灰等を添加して圧縮成
形したＲＤＦ（固形化燃料）と称するもの、都市ごみを
破砕後水スラリー化し、高圧下で水熱分解により油化し
たスラリー化燃料が含まれる。ＦＲＰは繊維強化プラス
チックのことであり、廃バイオマスには上下水廃棄物
（夾雑物、し渣、下水汚泥等）、農産廃棄物（もみが
ら、稲わら、余剰産物等）、林産廃棄物（のこくず、バ
ーク、間伐材等）、産業廃棄物（パルプチップ、ダスト
等）、建築廃材等がある。低品位石炭には、石炭化度の
低い泥炭、もしくは選炭時に出るボタ等が含まれる。ま
た、本発明は、オイルシェール、厨芥、獣類の屍体、廃
衣料、紙ごみその他いかなる有機物でも適用可能であ
る。
源化に係わり、特に、都市ごみ、廃プラスチック、廃Ｆ
ＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、低品位石炭、
廃油ならびにこれらを固化あるいはスラリー化した燃料
代替品等をガス化燃焼し、上記の廃棄物中に含まれる金
属や灰分をリサイクル利用可能な状態で排出するととも
に、回収されるガスにより得られるＣＯ及びＨ2 含有気
体をＮＨ3 （アンモニア）合成用の原料にする有機性廃
棄物の資源化方法と装置に関する。上記の燃料代替品に
は、都市ごみを破砕選別後、生石灰等を添加して圧縮成
形したＲＤＦ（固形化燃料）と称するもの、都市ごみを
破砕後水スラリー化し、高圧下で水熱分解により油化し
たスラリー化燃料が含まれる。ＦＲＰは繊維強化プラス
チックのことであり、廃バイオマスには上下水廃棄物
（夾雑物、し渣、下水汚泥等）、農産廃棄物（もみが
ら、稲わら、余剰産物等）、林産廃棄物（のこくず、バ
ーク、間伐材等）、産業廃棄物（パルプチップ、ダスト
等）、建築廃材等がある。低品位石炭には、石炭化度の
低い泥炭、もしくは選炭時に出るボタ等が含まれる。ま
た、本発明は、オイルシェール、厨芥、獣類の屍体、廃
衣料、紙ごみその他いかなる有機物でも適用可能であ
る。
【０００２】
【従来の技術】ＮＨ3 （アンモニア）は硝酸、各種肥料
（硝安、硫安、尿素）、アクリロニトリル、カプロラク
タム等の原料として、大量生産されている化学工業上の
基礎原料である。ＮＨ3 はＮ2 とＨ2 から高圧下で触媒
を用いて合成されるが、Ｈ2 は天然ガス、ナフサなどの
スチームリフォーミングか、石油、石炭、石油コークス
などの炭化水素の部分燃焼、いわゆるガス化により得ら
れてきた。一方、都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲ
Ｐ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物に代表される有機
性廃棄物は、焼却処理により減容化されるか、あるいは
未処理のまま最終処分（埋立）されてきた。直接、間接
をとわず、これらがリサイクル利用される量は全体から
見ればごく僅かだった。ＮＨ3 の原料であるＨ2 は、天
然ガス、ナフサ、石油、石炭、石油コークス等から作ら
れるが、これらの多くは海外から輸入されるため、二度
にわたる石油ショック以降、アンモニア工業製品は国際
競争力を失うに至った。このため、安価でしかも自国内
で調達可能な原料が久しく切望されてきた。
（硝安、硫安、尿素）、アクリロニトリル、カプロラク
タム等の原料として、大量生産されている化学工業上の
基礎原料である。ＮＨ3 はＮ2 とＨ2 から高圧下で触媒
を用いて合成されるが、Ｈ2 は天然ガス、ナフサなどの
スチームリフォーミングか、石油、石炭、石油コークス
などの炭化水素の部分燃焼、いわゆるガス化により得ら
れてきた。一方、都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲ
Ｐ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物に代表される有機
性廃棄物は、焼却処理により減容化されるか、あるいは
未処理のまま最終処分（埋立）されてきた。直接、間接
をとわず、これらがリサイクル利用される量は全体から
見ればごく僅かだった。ＮＨ3 の原料であるＨ2 は、天
然ガス、ナフサ、石油、石炭、石油コークス等から作ら
れるが、これらの多くは海外から輸入されるため、二度
にわたる石油ショック以降、アンモニア工業製品は国際
競争力を失うに至った。このため、安価でしかも自国内
で調達可能な原料が久しく切望されてきた。
【０００３】一方、固形廃棄物の焼却処理にも次のよう
な問題や課題があった。これまで焼却処理にはストーカ
ー炉や流動層炉が用いられてきたが、環境保全や資源／
エネルギーのリサイクル上不都合となる点を生じた。す
なわち、燃焼時の空気比が高いため排ガス量が多いこ
と、排ガス中に有害なダイオキシンなどが含まれるこ
と、炉から排出された金属類は酸化されているためリサ
イクルに適さないこと、そして灰埋立地の払底等であ
る。灰溶融設備等の減容設備を設置するところも最近は
増えつつあるが、廃棄物処理装置全体の建設コストや運
転コストを上昇させる結果となった。さらに、最近は固
形廃棄物の有するエネルギーを最大限に有用利用しよう
という気運が高まってきた。固形廃棄物を未処理のまま
陸上投棄することに至っては、投棄場所の確保が困難に
なるとともに、環境保護上容認される事態でなくなって
きた。このため、廃車シュレッダーダスト等はその処分
に困窮を極める状態となった。
な問題や課題があった。これまで焼却処理にはストーカ
ー炉や流動層炉が用いられてきたが、環境保全や資源／
エネルギーのリサイクル上不都合となる点を生じた。す
なわち、燃焼時の空気比が高いため排ガス量が多いこ
と、排ガス中に有害なダイオキシンなどが含まれるこ
と、炉から排出された金属類は酸化されているためリサ
イクルに適さないこと、そして灰埋立地の払底等であ
る。灰溶融設備等の減容設備を設置するところも最近は
増えつつあるが、廃棄物処理装置全体の建設コストや運
転コストを上昇させる結果となった。さらに、最近は固
形廃棄物の有するエネルギーを最大限に有用利用しよう
という気運が高まってきた。固形廃棄物を未処理のまま
陸上投棄することに至っては、投棄場所の確保が困難に
なるとともに、環境保護上容認される事態でなくなって
きた。このため、廃車シュレッダーダスト等はその処分
に困窮を極める状態となった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記した従
来技術の問題点を解決し、利用方法の確立により廃棄物
中の資源を回収するだけでなく、分離再利用のルートを
開き、特に燃焼程度を不完全状態に調製し、ＮＨ3 合成
原料の素となる好ましい組成の合成ガスを生成させ、有
機性廃棄物の焼却や投棄に伴う諸問題を解決すると共
に、安価なＨ2 を得てＮＨ3 合成用等に利用する有機性
廃棄物の資源化方法と装置を提供することを課題とす
る。
来技術の問題点を解決し、利用方法の確立により廃棄物
中の資源を回収するだけでなく、分離再利用のルートを
開き、特に燃焼程度を不完全状態に調製し、ＮＨ3 合成
原料の素となる好ましい組成の合成ガスを生成させ、有
機性廃棄物の焼却や投棄に伴う諸問題を解決すると共
に、安価なＨ2 を得てＮＨ3 合成用等に利用する有機性
廃棄物の資源化方法と装置を提供することを課題とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、都市ごみ、廃
プラスチック、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃
棄物、及び固形化燃料からなる群より選ばれる有機性廃
棄物を、加圧型の内部循環式流動層ガス化炉に供給し、
該炉内の流動層での部分燃焼によりガス化して、ガス状
物と炭化物とを生成させるとともに、該炭化物を流動層
にて微粉砕してチャーとし、そして該ガス状物と該チャ
ーとを該流動層ガス化炉から、旋回式溶融炉のガス化室
に導入してガス化を更に進めることにより、一酸化炭素
と水素とを含む合成ガスを得ると共に、有機性廃棄物の
灰分を溶融スラグとし、該合成ガスと該溶融スラグとを
ガス化室から排出させ、該ガス化室に続けて設けた、内
部に水を有する急冷室に、先端部が水と接触している管
体を通して導入することにより、水中に吹き込み、該合
成ガスを冷却すると同時に該溶融スラグを水砕スラグと
して分離し、次いで合成ガスを回収することを特徴とす
る有機性廃棄物の二段ガス化方法にある。本発明の二段
ガス化方法は、急冷室から排出した合成ガスをスクラバ
ーに供給して、冷却と洗浄とを行ない、次いで、合成ガ
ス中の一酸化炭素と水素から、ＣＯ転化により、二酸化
炭素と水素とを含む混合ガスを得る工程を含むことが望
ましい。また、この混合ガスから二酸化炭素を分離して
水素を回収する工程を含むことも望ましい。本発明の二
段ガス化方法はまた、流動層ガス化炉から、不燃物と共
に流動媒体を排出させ、次いで排出物から不燃物を分離
回収した後、流動媒体を流動層ガス化炉に戻す工程を含
むことが望ましい。本発明はまた、都市ごみ、廃プラス
チック、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、
及び固形化燃料からなる群より選ばれる有機性廃棄物
を、流動層での部分燃焼によりガス化してガス状物と炭
化物とを生成させるとともに、該炭化物を流動層にて微
粉砕してチャーとする加圧型の内部循環式流動層ガス化
炉；該ガス状物と該チャーとを該流動層ガス化炉から、
旋回式溶融炉のガス化室に移送する通路；流動層ガス化
炉から移送されたガス状物とチャーとのガス化をさらに
進めて、一酸化炭素と水素とを含む合成ガスを得ると共
に、灰分を溶融スラグとするガス化室を有する旋回式溶
融炉；該旋回式溶融炉の下部に設けられた、内部に貯溜
水を有する急冷室；該急冷室内に備えられている、該ガ
ス化室から排出された合成ガスと溶融スラグとを急冷室
の水中に導入するための、先端部が水に接触している管
体；そして該急冷室に備えられた合成ガス排出口を含む
有機性廃棄物の二段ガス化装置にもある。本発明の二段
ガス化装置では、合成ガス排出口に、スクラバーを介し
てＣＯ転化装置が接続されていることが望ましい。ま
た、ＣＯガス転化装置に、該装置で生成した二酸化炭素
を分離して水素を回収するための二酸化炭素分離装置が
接続されていることが望ましい。さらに、流動層ガス化
炉に、不燃物と共に流動媒体を排出させ、次いで排出物
から不燃物を分離回収した後、流動媒体を流動層ガス化
炉に戻す流動媒体循環ラインが備えられていることが望
ましい。
プラスチック、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃
棄物、及び固形化燃料からなる群より選ばれる有機性廃
棄物を、加圧型の内部循環式流動層ガス化炉に供給し、
該炉内の流動層での部分燃焼によりガス化して、ガス状
物と炭化物とを生成させるとともに、該炭化物を流動層
にて微粉砕してチャーとし、そして該ガス状物と該チャ
ーとを該流動層ガス化炉から、旋回式溶融炉のガス化室
に導入してガス化を更に進めることにより、一酸化炭素
と水素とを含む合成ガスを得ると共に、有機性廃棄物の
灰分を溶融スラグとし、該合成ガスと該溶融スラグとを
ガス化室から排出させ、該ガス化室に続けて設けた、内
部に水を有する急冷室に、先端部が水と接触している管
体を通して導入することにより、水中に吹き込み、該合
成ガスを冷却すると同時に該溶融スラグを水砕スラグと
して分離し、次いで合成ガスを回収することを特徴とす
る有機性廃棄物の二段ガス化方法にある。本発明の二段
ガス化方法は、急冷室から排出した合成ガスをスクラバ
ーに供給して、冷却と洗浄とを行ない、次いで、合成ガ
ス中の一酸化炭素と水素から、ＣＯ転化により、二酸化
炭素と水素とを含む混合ガスを得る工程を含むことが望
ましい。また、この混合ガスから二酸化炭素を分離して
水素を回収する工程を含むことも望ましい。本発明の二
段ガス化方法はまた、流動層ガス化炉から、不燃物と共
に流動媒体を排出させ、次いで排出物から不燃物を分離
回収した後、流動媒体を流動層ガス化炉に戻す工程を含
むことが望ましい。本発明はまた、都市ごみ、廃プラス
チック、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、
及び固形化燃料からなる群より選ばれる有機性廃棄物
を、流動層での部分燃焼によりガス化してガス状物と炭
化物とを生成させるとともに、該炭化物を流動層にて微
粉砕してチャーとする加圧型の内部循環式流動層ガス化
炉；該ガス状物と該チャーとを該流動層ガス化炉から、
旋回式溶融炉のガス化室に移送する通路；流動層ガス化
炉から移送されたガス状物とチャーとのガス化をさらに
進めて、一酸化炭素と水素とを含む合成ガスを得ると共
に、灰分を溶融スラグとするガス化室を有する旋回式溶
融炉；該旋回式溶融炉の下部に設けられた、内部に貯溜
水を有する急冷室；該急冷室内に備えられている、該ガ
ス化室から排出された合成ガスと溶融スラグとを急冷室
の水中に導入するための、先端部が水に接触している管
体；そして該急冷室に備えられた合成ガス排出口を含む
有機性廃棄物の二段ガス化装置にもある。本発明の二段
ガス化装置では、合成ガス排出口に、スクラバーを介し
てＣＯ転化装置が接続されていることが望ましい。ま
た、ＣＯガス転化装置に、該装置で生成した二酸化炭素
を分離して水素を回収するための二酸化炭素分離装置が
接続されていることが望ましい。さらに、流動層ガス化
炉に、不燃物と共に流動媒体を排出させ、次いで排出物
から不燃物を分離回収した後、流動媒体を流動層ガス化
炉に戻す流動媒体循環ラインが備えられていることが望
ましい。
【０００６】本発明で用いる流動層ガス化炉としては、
特に内部循環式流動層ガス化炉を用いるのが好適であ
る。この内部循環式流動層ガス化炉とは、同一反応槽内
の流動層中に流動媒体の循環流を形成させるもので、該
循環流は、流動層中に吹込まれる流動化ガスの部分的な
強弱部位を設定することにより生じさせるものである。
従って、単なるバブリング式流動層と異なり廃棄物の分
散、破砕機能に優れ、単なる循環（外部循環）式流動層
のように複雑で大型化することもなく、またこれよりも
分散、破砕機能も優れており、加圧型として用いるに容
易な形態・構成を取り易いのである。また、内部循環式
流動層ガス化炉は円筒型のものが特に好ましい。
特に内部循環式流動層ガス化炉を用いるのが好適であ
る。この内部循環式流動層ガス化炉とは、同一反応槽内
の流動層中に流動媒体の循環流を形成させるもので、該
循環流は、流動層中に吹込まれる流動化ガスの部分的な
強弱部位を設定することにより生じさせるものである。
従って、単なるバブリング式流動層と異なり廃棄物の分
散、破砕機能に優れ、単なる循環（外部循環）式流動層
のように複雑で大型化することもなく、またこれよりも
分散、破砕機能も優れており、加圧型として用いるに容
易な形態・構成を取り易いのである。また、内部循環式
流動層ガス化炉は円筒型のものが特に好ましい。
【０００７】また、前記溶融炉は、内部温度が１３００
℃以上であるのがよく、そして本発明では、前記流動層
ガス化炉を内部温度が４５０〜８００℃とし、溶融炉を
内部温度が１３００℃以上とするのがよい。本発明にお
いて、ガス化のために流動層ガス化炉及び溶融炉への送
入するガス化剤は、トータルとして含有する全酸素量が
廃棄物を完全燃焼させるために必要な理論燃焼酸素量の
０．１〜０．６の範囲とするのがよく、このうち流動層
ガス化炉に供給される酸素量は、理論燃焼酸素量の０．
１〜０．３の範囲とするのがよい。前記流動層ガス化炉
は、炉底より廃棄物中の鉄、銅、アルミニウム等の金属
を未酸化でクリーンな状態で回収することができ、ま
た、前記溶融炉は、灰分を溶融スラグ化して炉底より排
出することができる。
℃以上であるのがよく、そして本発明では、前記流動層
ガス化炉を内部温度が４５０〜８００℃とし、溶融炉を
内部温度が１３００℃以上とするのがよい。本発明にお
いて、ガス化のために流動層ガス化炉及び溶融炉への送
入するガス化剤は、トータルとして含有する全酸素量が
廃棄物を完全燃焼させるために必要な理論燃焼酸素量の
０．１〜０．６の範囲とするのがよく、このうち流動層
ガス化炉に供給される酸素量は、理論燃焼酸素量の０．
１〜０．３の範囲とするのがよい。前記流動層ガス化炉
は、炉底より廃棄物中の鉄、銅、アルミニウム等の金属
を未酸化でクリーンな状態で回収することができ、ま
た、前記溶融炉は、灰分を溶融スラグ化して炉底より排
出することができる。
【０００８】また、本発明では、有機性廃棄物を低温で
ガス化させる流動層ガス化炉と、該流動層ガス化炉から
のガスを高温でガス化させる溶融炉と、該溶融炉からの
ガスを急冷する急冷室と、ガス中の有害ガスとダストを
除去する洗浄スクラバと、ガス中のＣＯとＨ2 ＯをＨ2
とＣＯ2 に転換するＣＯ転化器と、ガス中のＣＯ2 とＨ
2 Ｏを除去する酸性ガス除去装置と、精製されたＨ2 と
Ｎ2 を反応させてＮＨ 3 を合成する反応器を有すること
を特徴とする有機性廃棄物の資源化装置としたものであ
る。この資源化装置において、別に、Ｎ2 とＯ2 を分離
するための空気分離器を備え、分離されたＮ2 を前記Ｎ
Ｈ3 合成反応器に導入する手段と、分離されたＯ2を前
記流動層ガス化炉及び／又は溶融炉に導入させる手段と
を配備してもよい。
ガス化させる流動層ガス化炉と、該流動層ガス化炉から
のガスを高温でガス化させる溶融炉と、該溶融炉からの
ガスを急冷する急冷室と、ガス中の有害ガスとダストを
除去する洗浄スクラバと、ガス中のＣＯとＨ2 ＯをＨ2
とＣＯ2 に転換するＣＯ転化器と、ガス中のＣＯ2 とＨ
2 Ｏを除去する酸性ガス除去装置と、精製されたＨ2 と
Ｎ2 を反応させてＮＨ 3 を合成する反応器を有すること
を特徴とする有機性廃棄物の資源化装置としたものであ
る。この資源化装置において、別に、Ｎ2 とＯ2 を分離
するための空気分離器を備え、分離されたＮ2 を前記Ｎ
Ｈ3 合成反応器に導入する手段と、分離されたＯ2を前
記流動層ガス化炉及び／又は溶融炉に導入させる手段と
を配備してもよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明で用いる有機性廃棄物は、
都市ごみ、固形化燃料、スラリー化燃料、廃プラスチッ
ク、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、低品
位石炭、廃油のうちの１種以上を用いることができる。
前記有機性廃棄物には、用いる性状により石炭及び／又
はオイルコークスといった固体燃料を補助原料として添
加することができる。前記ガス化は、低温ガス化と高温
ガス化を組合せたもので、低温ガス化に流動層ガス化
炉、高温ガス化に溶融炉を用いている。該低温ガス化に
用いる流動層ガス化炉は、流動層部が４５０〜６５０
℃、フリーボード部が６００〜８５０℃に維持され、供
給された廃棄物の部分燃焼を行う。炉底からは廃棄物中
の鉄、銅、アルミニウム等の金属を未酸化でクリーンな
状態で回収される。前記高温ガス化に用いる溶融炉は、
ガス化炉から供給されるチャー、タールを含むガスを１
３００℃以上の高温下で瞬時に部分燃焼すると共に灰分
を溶融スラグ化して炉底より排出する。
都市ごみ、固形化燃料、スラリー化燃料、廃プラスチッ
ク、廃ＦＲＰ、バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、低品
位石炭、廃油のうちの１種以上を用いることができる。
前記有機性廃棄物には、用いる性状により石炭及び／又
はオイルコークスといった固体燃料を補助原料として添
加することができる。前記ガス化は、低温ガス化と高温
ガス化を組合せたもので、低温ガス化に流動層ガス化
炉、高温ガス化に溶融炉を用いている。該低温ガス化に
用いる流動層ガス化炉は、流動層部が４５０〜６５０
℃、フリーボード部が６００〜８５０℃に維持され、供
給された廃棄物の部分燃焼を行う。炉底からは廃棄物中
の鉄、銅、アルミニウム等の金属を未酸化でクリーンな
状態で回収される。前記高温ガス化に用いる溶融炉は、
ガス化炉から供給されるチャー、タールを含むガスを１
３００℃以上の高温下で瞬時に部分燃焼すると共に灰分
を溶融スラグ化して炉底より排出する。
【００１０】この時、溶融炉を旋回式溶融炉とすると、
高負荷燃焼が可能になると共に、旋回流に伴う遠心力の
ため、ガス中に含まれるチャーは、炉壁に吹寄せられ、
壁面に形成されたスラグ相中で時間をかけて燃焼され
る。こうして、チャーの完全燃焼が可能となるため、チ
ャーを再燃焼するための装置等は不要となる。前記ガス
化とスラグ化を同時に平行して実施することが極めて有
効な資源化対策となっている。従って、溶融炉としては
旋回式溶融炉を採用することが好ましい。さらに、前記
ガス化において、Ｈ2 製造用のガス化剤として空気分離
により得られるＯ2 とスチームの混合ガスを用い、一
方、空気分離により得られるＮ2 はＮＨ3 合成用とす
る。空気分離には深冷分離法ＰＳＡ、ＴＳＡ法等の吸着
法、分離（富活）膜による方法等がいずれも適用でき
る。また、ガス化剤に酸素富化した空気を用いて、Ｈ2
とＮ2 の構成比が３：１となる混合ガスを得、これをこ
のままＮＨ3 合成用とすることもできる。
高負荷燃焼が可能になると共に、旋回流に伴う遠心力の
ため、ガス中に含まれるチャーは、炉壁に吹寄せられ、
壁面に形成されたスラグ相中で時間をかけて燃焼され
る。こうして、チャーの完全燃焼が可能となるため、チ
ャーを再燃焼するための装置等は不要となる。前記ガス
化とスラグ化を同時に平行して実施することが極めて有
効な資源化対策となっている。従って、溶融炉としては
旋回式溶融炉を採用することが好ましい。さらに、前記
ガス化において、Ｈ2 製造用のガス化剤として空気分離
により得られるＯ2 とスチームの混合ガスを用い、一
方、空気分離により得られるＮ2 はＮＨ3 合成用とす
る。空気分離には深冷分離法ＰＳＡ、ＴＳＡ法等の吸着
法、分離（富活）膜による方法等がいずれも適用でき
る。また、ガス化剤に酸素富化した空気を用いて、Ｈ2
とＮ2 の構成比が３：１となる混合ガスを得、これをこ
のままＮＨ3 合成用とすることもできる。
【００１１】さらに、本発明では、有機性廃棄物を部分
燃焼させる流動層ガス化炉と、該流動層ガス化炉からの
ガスを高温にて部分燃焼する溶融炉と、該溶融炉からの
ガスを冷却する急冷室を有することを特徴とする有機性
廃棄物の資源化装置としたものである。前記資源化装置
においては、急冷室の下流に、同伴ガス中のＨＣｌ等有
害ガス及びダストを除去するための洗浄スクラバ、次い
でガス中のＣＯとＨ2 ＯをＨ2とＣＯ2 に転換するＣＯ
転化器を設けると共に、ＣＯ転化後にＣＯ2 とＨ2 Ｏを
除去する酸性ガス除去装置と精製されたＨ2 とＮ2 を反
応させてＮＨ3 を合成する反応器を配備することが好ま
しい。また、前記有機性廃棄物の資源化装置において、
別に、Ｎ2 とＯ2 を分離するための空気分離器を備え、
分離されたＮ2 を前記ＮＨ3 合成反応器に導入する手段
と、分離されたＯ2 を前記流動層ガス化炉及び／又は前
記溶融炉に導入させる手段とを配備することが良い。
燃焼させる流動層ガス化炉と、該流動層ガス化炉からの
ガスを高温にて部分燃焼する溶融炉と、該溶融炉からの
ガスを冷却する急冷室を有することを特徴とする有機性
廃棄物の資源化装置としたものである。前記資源化装置
においては、急冷室の下流に、同伴ガス中のＨＣｌ等有
害ガス及びダストを除去するための洗浄スクラバ、次い
でガス中のＣＯとＨ2 ＯをＨ2とＣＯ2 に転換するＣＯ
転化器を設けると共に、ＣＯ転化後にＣＯ2 とＨ2 Ｏを
除去する酸性ガス除去装置と精製されたＨ2 とＮ2 を反
応させてＮＨ3 を合成する反応器を配備することが好ま
しい。また、前記有機性廃棄物の資源化装置において、
別に、Ｎ2 とＯ2 を分離するための空気分離器を備え、
分離されたＮ2 を前記ＮＨ3 合成反応器に導入する手段
と、分離されたＯ2 を前記流動層ガス化炉及び／又は前
記溶融炉に導入させる手段とを配備することが良い。
【００１２】現在、焼却処理に代わる新たな環境保全型
の廃棄物処理技術として、「ガス化燃焼システム」の開
発が進行中であり、本発明も装置構成上は基本的にこの
システムを使用している。本ガス化溶融システムを廃棄
物の焼却に使用した場合の特長を示す。 従来の固体燃焼に代わるガス燃焼のため、１．３程
度の低空気比燃焼が実現され、その結果排ガス量は大幅
に低減される。 高温燃焼により、排ガス中のダイオキシン類及びそ
の前駆体はほとんど分解される。 廃棄物中の灰分は無害なスラグとして回収される。
このため、埋立地の延命化が図れ、路盤材等への利用も
可能となる。 システム中にダイオキシン分解や灰溶融の機能が組
み込まれるため、装置全体がコンパクト化され、建設コ
ストもそれぞれの機能を在来型の焼却設備に付加したよ
り安価となる。排ガス量が大幅に低減されることも、排
ガス処理機器のコスト低減に連がる。
の廃棄物処理技術として、「ガス化燃焼システム」の開
発が進行中であり、本発明も装置構成上は基本的にこの
システムを使用している。本ガス化溶融システムを廃棄
物の焼却に使用した場合の特長を示す。 従来の固体燃焼に代わるガス燃焼のため、１．３程
度の低空気比燃焼が実現され、その結果排ガス量は大幅
に低減される。 高温燃焼により、排ガス中のダイオキシン類及びそ
の前駆体はほとんど分解される。 廃棄物中の灰分は無害なスラグとして回収される。
このため、埋立地の延命化が図れ、路盤材等への利用も
可能となる。 システム中にダイオキシン分解や灰溶融の機能が組
み込まれるため、装置全体がコンパクト化され、建設コ
ストもそれぞれの機能を在来型の焼却設備に付加したよ
り安価となる。排ガス量が大幅に低減されることも、排
ガス処理機器のコスト低減に連がる。
【００１３】 ガス化炉で生成するガス、チャー、タ
ールのエネルギーを灰の溶融に有効活用できるため、灰
溶融の専用設備を設けたときに必要な電力等が不要とな
り、運転コストを低く保てる。 高効率発電型のフローとすることが容易である。 鉄、銅、アルミニウム等の金属は、リサイクル可能
な未酸化でクリーンな状態で回収出来る。 通常の焼却処理ではＯ2 源として空気を使用するが、こ
れを純Ｏ2 もしくは酸素富活空気に置き換えることによ
り、燃料ガスを回収することが出来る。本発明は、ガス
化燃焼システムをＮＨ3 製造設備と一体化したプロセス
とし、都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲＰ、バイオマ
ス廃棄物、自動車廃棄物等の固形廃棄物や低品位石炭、
廃油を一括してガス化することにより、焼却や投棄に伴
う諸問題を解決するとともに、廃棄物自体の有効利用を
図るものである。
ールのエネルギーを灰の溶融に有効活用できるため、灰
溶融の専用設備を設けたときに必要な電力等が不要とな
り、運転コストを低く保てる。 高効率発電型のフローとすることが容易である。 鉄、銅、アルミニウム等の金属は、リサイクル可能
な未酸化でクリーンな状態で回収出来る。 通常の焼却処理ではＯ2 源として空気を使用するが、こ
れを純Ｏ2 もしくは酸素富活空気に置き換えることによ
り、燃料ガスを回収することが出来る。本発明は、ガス
化燃焼システムをＮＨ3 製造設備と一体化したプロセス
とし、都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲＰ、バイオマ
ス廃棄物、自動車廃棄物等の固形廃棄物や低品位石炭、
廃油を一括してガス化することにより、焼却や投棄に伴
う諸問題を解決するとともに、廃棄物自体の有効利用を
図るものである。
【００１４】有機性廃棄物をガス化するためには、流動
層ガス化炉と溶融炉を組合せたガス化溶融システムを用
いるのが好適である。流動層ガス化炉では砂（硅砂、オ
リビン砂など）、アルミナ、鉄粉、石灰石、ドロマイト
等を流動媒体として用いる。有機性廃棄物のうち、都市
ごみ、バイオマス廃棄物、プラスチック廃棄物、自動車
廃棄物等は３０ｃｍ程度に粗破砕する。固形化燃料、ス
ラリー化燃料はこのまま使用する。低品位石炭は、４０
ｍｍ以下に粗破砕する。これらを、複数のピットに分け
て受入れ、各々のピットで十分攪拌・混合した後に、適
宜ガス化炉に供給する。勿論、ガス化炉への供給は、各
ピットより別々に行っても、混合して行っても良い。ま
た、ガス化される廃棄物の性状（発熱量や水分）によっ
て、必要に応じて石炭やオイルコークス等を補助原料と
して添加する。添加する量は廃棄物の性状により適宜設
定される。
層ガス化炉と溶融炉を組合せたガス化溶融システムを用
いるのが好適である。流動層ガス化炉では砂（硅砂、オ
リビン砂など）、アルミナ、鉄粉、石灰石、ドロマイト
等を流動媒体として用いる。有機性廃棄物のうち、都市
ごみ、バイオマス廃棄物、プラスチック廃棄物、自動車
廃棄物等は３０ｃｍ程度に粗破砕する。固形化燃料、ス
ラリー化燃料はこのまま使用する。低品位石炭は、４０
ｍｍ以下に粗破砕する。これらを、複数のピットに分け
て受入れ、各々のピットで十分攪拌・混合した後に、適
宜ガス化炉に供給する。勿論、ガス化炉への供給は、各
ピットより別々に行っても、混合して行っても良い。ま
た、ガス化される廃棄物の性状（発熱量や水分）によっ
て、必要に応じて石炭やオイルコークス等を補助原料と
して添加する。添加する量は廃棄物の性状により適宜設
定される。
【００１５】有機性廃棄物はガス化炉に供給され、流動
層部にて４５０〜６５０℃、フリーボード部にて６００
〜８００℃で低温ガス化を行う。さらに後段の溶融炉に
て１３００℃以上で高温ガス化を行う。ガス化反応には
ガス化剤としてＯ2 とＨ2 Ｏの混合ガスあるいはＯ2 単
独を必要に応じ予熱して用いる。従って、それぞれの段
階でのガス化に必要な熱量は、原料の部分燃焼により得
られる。流動層部でのガス化によりガス、タール、チャ
ーが生成するが、温度が低いほどタールとチャーの生成
率は増加し、ガスの生成率は減少する。一方廃棄物に含
まれる金属のうち融点が流動層温度より高いものは、ガ
ス化炉の炉底より流動媒体と共に排出される。従って、
例えばアルミニウムは、流動層温度がアルミニウムの融
点である６６０℃より低いので金属で回収できる。
層部にて４５０〜６５０℃、フリーボード部にて６００
〜８００℃で低温ガス化を行う。さらに後段の溶融炉に
て１３００℃以上で高温ガス化を行う。ガス化反応には
ガス化剤としてＯ2 とＨ2 Ｏの混合ガスあるいはＯ2 単
独を必要に応じ予熱して用いる。従って、それぞれの段
階でのガス化に必要な熱量は、原料の部分燃焼により得
られる。流動層部でのガス化によりガス、タール、チャ
ーが生成するが、温度が低いほどタールとチャーの生成
率は増加し、ガスの生成率は減少する。一方廃棄物に含
まれる金属のうち融点が流動層温度より高いものは、ガ
ス化炉の炉底より流動媒体と共に排出される。従って、
例えばアルミニウムは、流動層温度がアルミニウムの融
点である６６０℃より低いので金属で回収できる。
【００１６】ガス化炉のフリーボード部では６００〜８
００℃でガス化が行われるが、分解されなかったタール
とチャーもまだかなり残留している。フリーボードでの
ガス化により、溶融炉の負荷軽減とガス化速度の上昇が
実現し、溶融炉の小型化が可能となった。また、ガス化
炉のフリーボード部の容積を、ガス化に有効に活用出来
る。但し、フリーボードでのガス化は必須ではない。後
段の溶融炉では１３００℃以上の高温ガス化により、タ
ールとチャーは完全に分解され、生成ガスはＨ2 、Ｃ
Ｏ、ＣＯ2 、Ｎ2 、Ｈ2 Ｏから成るガスとなる。また、
溶融スラグ化した灰分は、溶融炉の炉底より連続的に排
出された後に水砕され、骨材、その他の土木建築材の資
材として利用される。
００℃でガス化が行われるが、分解されなかったタール
とチャーもまだかなり残留している。フリーボードでの
ガス化により、溶融炉の負荷軽減とガス化速度の上昇が
実現し、溶融炉の小型化が可能となった。また、ガス化
炉のフリーボード部の容積を、ガス化に有効に活用出来
る。但し、フリーボードでのガス化は必須ではない。後
段の溶融炉では１３００℃以上の高温ガス化により、タ
ールとチャーは完全に分解され、生成ガスはＨ2 、Ｃ
Ｏ、ＣＯ2 、Ｎ2 、Ｈ2 Ｏから成るガスとなる。また、
溶融スラグ化した灰分は、溶融炉の炉底より連続的に排
出された後に水砕され、骨材、その他の土木建築材の資
材として利用される。
【００１７】ガス化炉の流動層温度を４５０℃〜６５０
℃にするのは、次のような理由による。図６に、ＲＤＦ
の窒素雰囲気中における熱分解特性を示す。低温ガス化
では廃棄物等をガス、タールの気体成分はなるべく多
く、可燃物と灰分から成る固体成分は少なくすることが
望ましい。固体成分チャーは、小粒径のものはガス化炉
内の上昇気流に乗って溶融炉へ搬送されるが、流動層で
粉砕されない大粒径のものは、不燃物とともに炉下から
排出される。固体成分になる割合が多いと、流動層に蓄
積するのを防ぐために、炉下から排出する量を増やさね
ばならない。排出されたチャーは、砂や不燃物を除去し
た後に再利用されるが、その量は少ないことが望まし
い。図６に示す如く、熱分解温度が下がるほど、固体成
分が多く発生する。しかも、４５０℃以下では熱分解速
度が極度に遅くなり、未分解物が流動層上に堆積するた
め運転が困難となる。逆に温度が上がる程、固体成分の
割合は少なくなるため、ガス化にとっては有利となる。
ところが、廃棄物等は可能な限り無破砕に近い状態でガ
ス化炉に投入するため、温度が高くなり過ぎると、反応
速度が上がる。このため、廃棄物の供給に伴う量の変動
が、ガス発生量や炉内圧の変動をもたらし、後段の溶融
炉の運転に悪影響を及ぼす。例えば廃車シュレッダーダ
ストを用いたガス化溶融のテストより、ガス化温度を６
５０℃以下とすれば、排ガス中のＣＯを１０ｐｐｍ以下
に抑えられることが判明した。また、廃棄物には金属を
含むものが多いが、これら金属を酸化されない状態で回
収しリサイクル利用することは重要なテーマである。金
属の中ではアルミの回収が重要であるが、アルミの融点
は６６０℃であるから、ガス化温度はこれより低くなけ
ればならない。従ってガス化の上限温度を６５０℃とす
ることが好ましいのである。
℃にするのは、次のような理由による。図６に、ＲＤＦ
の窒素雰囲気中における熱分解特性を示す。低温ガス化
では廃棄物等をガス、タールの気体成分はなるべく多
く、可燃物と灰分から成る固体成分は少なくすることが
望ましい。固体成分チャーは、小粒径のものはガス化炉
内の上昇気流に乗って溶融炉へ搬送されるが、流動層で
粉砕されない大粒径のものは、不燃物とともに炉下から
排出される。固体成分になる割合が多いと、流動層に蓄
積するのを防ぐために、炉下から排出する量を増やさね
ばならない。排出されたチャーは、砂や不燃物を除去し
た後に再利用されるが、その量は少ないことが望まし
い。図６に示す如く、熱分解温度が下がるほど、固体成
分が多く発生する。しかも、４５０℃以下では熱分解速
度が極度に遅くなり、未分解物が流動層上に堆積するた
め運転が困難となる。逆に温度が上がる程、固体成分の
割合は少なくなるため、ガス化にとっては有利となる。
ところが、廃棄物等は可能な限り無破砕に近い状態でガ
ス化炉に投入するため、温度が高くなり過ぎると、反応
速度が上がる。このため、廃棄物の供給に伴う量の変動
が、ガス発生量や炉内圧の変動をもたらし、後段の溶融
炉の運転に悪影響を及ぼす。例えば廃車シュレッダーダ
ストを用いたガス化溶融のテストより、ガス化温度を６
５０℃以下とすれば、排ガス中のＣＯを１０ｐｐｍ以下
に抑えられることが判明した。また、廃棄物には金属を
含むものが多いが、これら金属を酸化されない状態で回
収しリサイクル利用することは重要なテーマである。金
属の中ではアルミの回収が重要であるが、アルミの融点
は６６０℃であるから、ガス化温度はこれより低くなけ
ればならない。従ってガス化の上限温度を６５０℃とす
ることが好ましいのである。
【００１８】通常、化学工業原料用の合成ガスを製造す
る場合、ガス化は１０〜４０ａｔｍの加圧下で行うが、
ガス化を常圧で行い、ＣＯ転化以降のガス精製を３０〜
４０ａｔｍの加圧下で行うことも現実的な方法として考
えられる。ガス化炉で用いるガス化剤には空気を深冷分
離して得られる純Ｏ2 に通常Ｈ2 Ｏを混合して用いる
が、酸性ガス除去工程で回収されるＣＯ2 を混合しても
よい。同じく空気の深冷分離より得られるＮ2 は、直接
ＮＨ3 合成用の原料として用いる。別法として、ガス化
剤にＯ2 富活した空気を用いる方法も考えられる。Ｏ2
濃度を調節することによりＣＯ転化後のＨ2 とＮ2 の構
成比が３：１となるようにすれば、そのままＮＨ3 合成
用の原料ガスとすることが可能である。ただし、ガス流
量が増えるためガス処理用の機器サイズが大きくなる可
能性がある。このように廃棄物をＮＨ3 合成の原料とし
て用いる場合、廃棄物の量の確保、あるいは質の安定化
といった問題が存在する。また、操業中、廃棄物の質の
変化に如何に対処するかといった問題もある。
る場合、ガス化は１０〜４０ａｔｍの加圧下で行うが、
ガス化を常圧で行い、ＣＯ転化以降のガス精製を３０〜
４０ａｔｍの加圧下で行うことも現実的な方法として考
えられる。ガス化炉で用いるガス化剤には空気を深冷分
離して得られる純Ｏ2 に通常Ｈ2 Ｏを混合して用いる
が、酸性ガス除去工程で回収されるＣＯ2 を混合しても
よい。同じく空気の深冷分離より得られるＮ2 は、直接
ＮＨ3 合成用の原料として用いる。別法として、ガス化
剤にＯ2 富活した空気を用いる方法も考えられる。Ｏ2
濃度を調節することによりＣＯ転化後のＨ2 とＮ2 の構
成比が３：１となるようにすれば、そのままＮＨ3 合成
用の原料ガスとすることが可能である。ただし、ガス流
量が増えるためガス処理用の機器サイズが大きくなる可
能性がある。このように廃棄物をＮＨ3 合成の原料とし
て用いる場合、廃棄物の量の確保、あるいは質の安定化
といった問題が存在する。また、操業中、廃棄物の質の
変化に如何に対処するかといった問題もある。
【００１９】こうした問題を現実的な方法で解決するた
めに、廃棄物だけでの安定運転が困難な場合やプラント
の立上げ時等は、本発明では、廃棄物に石炭あるいはオ
イルコークスといった高カロリーで性状の安定した、し
かもＨ2 製造に実績のある固体燃料を併用して使用して
も良い。すなわち、石炭あるいはオイルコークスを常時
全体の２〜４割程度になるよう配合することにより、ガ
ス化原料の量、質の安定化を図ることが可能となる。操
業中、何らかの原因で廃棄物の質が低下し、生成ガス中
のＨ2 やＣＯの濃度が低下した場合には、上記固形燃料
の供給割合を増すことにより、生成ガスの性状を安定化
させることが出来る。なお、ここで使用する石炭とは、
廃棄物に属する低品位炭ではなく、むしろ石炭化度の高
い亜瀝青炭や瀝青炭クラスのものが良い。
めに、廃棄物だけでの安定運転が困難な場合やプラント
の立上げ時等は、本発明では、廃棄物に石炭あるいはオ
イルコークスといった高カロリーで性状の安定した、し
かもＨ2 製造に実績のある固体燃料を併用して使用して
も良い。すなわち、石炭あるいはオイルコークスを常時
全体の２〜４割程度になるよう配合することにより、ガ
ス化原料の量、質の安定化を図ることが可能となる。操
業中、何らかの原因で廃棄物の質が低下し、生成ガス中
のＨ2 やＣＯの濃度が低下した場合には、上記固形燃料
の供給割合を増すことにより、生成ガスの性状を安定化
させることが出来る。なお、ここで使用する石炭とは、
廃棄物に属する低品位炭ではなく、むしろ石炭化度の高
い亜瀝青炭や瀝青炭クラスのものが良い。
【００２０】次に、本発明を図面を用いて具体的に説明
する。図１は、通常廃棄物の焼却に用いられるガス化溶
融システムの構成図である。図において、１はホッパ
ー、２は定量供給装置、３は流動層ガス化炉、４は流動
層、５はフリーボード、６はバーナ、７はトロンメル、
８はバケットコンベア、９は旋回式溶融炉、１０は一次
燃焼室、１１は二次燃焼室、１２はスラグ分離部、１３
はバーナである。ａは有機性廃棄物、ｂは空気（流動層
用）、ｂ′は空気（フリーボード用）、ｂ″は空気（溶
融炉用）、ｃは粗大不燃物、ｄは硅砂、ｅは生成ガス、
ｅ1 は燃焼排ガス、ｆはスラグである。
する。図１は、通常廃棄物の焼却に用いられるガス化溶
融システムの構成図である。図において、１はホッパ
ー、２は定量供給装置、３は流動層ガス化炉、４は流動
層、５はフリーボード、６はバーナ、７はトロンメル、
８はバケットコンベア、９は旋回式溶融炉、１０は一次
燃焼室、１１は二次燃焼室、１２はスラグ分離部、１３
はバーナである。ａは有機性廃棄物、ｂは空気（流動層
用）、ｂ′は空気（フリーボード用）、ｂ″は空気（溶
融炉用）、ｃは粗大不燃物、ｄは硅砂、ｅは生成ガス、
ｅ1 は燃焼排ガス、ｆはスラグである。
【００２１】予め必要に応じ破砕された有機性廃棄物ａ
は、ホッパー１に供給された後に、スクリュー式の定量
供給装置２を用いて流動層ガス化炉３に供給される。流
動層ガス化炉３の下方からは空気ｂがガス化剤として送
入され、分散板上に硅砂の流動層４が形成される。有機
性廃棄物ａは流動層４の上方に投入され、４５０〜７０
０℃に保持された流動層４内で空気中のＯ2 と接触し、
速やかに熱分解ガス化される。ガス化炉３の炉底からは
流動媒体が不燃物とともに排出され、トロンメル７によ
り粗大不燃物ｃが除去される。分離された硅砂ｄはバケ
ットコンベア８により上方へ搬送され、流動層ガス化炉
３に戻される。粗大不燃物ｃ中には金属が含まれるが、
実用的には流動層温度を５００〜６００℃とすることに
より、鉄、銅、アルミニウムを未酸化でクリーンな状態
で回収できる。
は、ホッパー１に供給された後に、スクリュー式の定量
供給装置２を用いて流動層ガス化炉３に供給される。流
動層ガス化炉３の下方からは空気ｂがガス化剤として送
入され、分散板上に硅砂の流動層４が形成される。有機
性廃棄物ａは流動層４の上方に投入され、４５０〜７０
０℃に保持された流動層４内で空気中のＯ2 と接触し、
速やかに熱分解ガス化される。ガス化炉３の炉底からは
流動媒体が不燃物とともに排出され、トロンメル７によ
り粗大不燃物ｃが除去される。分離された硅砂ｄはバケ
ットコンベア８により上方へ搬送され、流動層ガス化炉
３に戻される。粗大不燃物ｃ中には金属が含まれるが、
実用的には流動層温度を５００〜６００℃とすることに
より、鉄、銅、アルミニウムを未酸化でクリーンな状態
で回収できる。
【００２２】流動層４に投入された有機性廃棄物ａは、
熱分解ガス化によりガス、タール、炭化物となる。ガス
とタールは、気化して炉内を上昇する。炭化物は流動層
４の攪乱運動により微粉砕されてチャーとなる。チャー
は多孔質で軽いため、生成ガスの上向きの流れに同伴さ
れる。流動媒体に固い硅砂を用いることで、炭化物の粉
砕は促進される。フリーボート５には空気ｂ′が吹き込
まれ、６００〜８５０℃で再度ガス化が行われる。こう
して、ガス成分の低分子化と、タール、チャーの分解が
進む。炉頂より排出された生成ガスｅは、旋回式溶融炉
９の一次燃焼室１０に供給され、予熱された空気ｂ″と
旋回流中で混合しながら、１３００℃以上で高速ガス化
する。ガス化は二次燃焼室１１で完結し、ガス化ガスｅ
1 はスラグ分離部１２より排出される。高温ガス化に伴
いチャーに含まれる灰分はスラグミストとなり、旋回流
の遠心力により一次燃焼室１０の炉壁上の溶融スラグ相
に捕捉され、炉壁を流れ下って二次燃焼室１１に入り、
スラグ分離部１２の底部より流下する。なお、旋回式溶
融炉９の一次燃焼室１０と二次燃焼室１１には、昇温用
のバーナ１３が１台ずつ設置されている。こうして、
１．３程度の低空気燃焼と灰分の溶融スラグ化が達成さ
れる。
熱分解ガス化によりガス、タール、炭化物となる。ガス
とタールは、気化して炉内を上昇する。炭化物は流動層
４の攪乱運動により微粉砕されてチャーとなる。チャー
は多孔質で軽いため、生成ガスの上向きの流れに同伴さ
れる。流動媒体に固い硅砂を用いることで、炭化物の粉
砕は促進される。フリーボート５には空気ｂ′が吹き込
まれ、６００〜８５０℃で再度ガス化が行われる。こう
して、ガス成分の低分子化と、タール、チャーの分解が
進む。炉頂より排出された生成ガスｅは、旋回式溶融炉
９の一次燃焼室１０に供給され、予熱された空気ｂ″と
旋回流中で混合しながら、１３００℃以上で高速ガス化
する。ガス化は二次燃焼室１１で完結し、ガス化ガスｅ
1 はスラグ分離部１２より排出される。高温ガス化に伴
いチャーに含まれる灰分はスラグミストとなり、旋回流
の遠心力により一次燃焼室１０の炉壁上の溶融スラグ相
に捕捉され、炉壁を流れ下って二次燃焼室１１に入り、
スラグ分離部１２の底部より流下する。なお、旋回式溶
融炉９の一次燃焼室１０と二次燃焼室１１には、昇温用
のバーナ１３が１台ずつ設置されている。こうして、
１．３程度の低空気燃焼と灰分の溶融スラグ化が達成さ
れる。
【００２３】図２は、本発明に用いるガス化溶融システ
ムの別の構成図で、１０〜４０ａｔｍの合成ガス製造に
用いられる。図において、図１と同じ符号は同じ名称を
有し、１４、１４′はロックホッパ、１５、１５′はス
クリーン、１６は流動媒体循環ライン、１７は旋回式溶
融炉（一体型）、１８は高温ガス化室、１９は急冷室、
２０はサイクロン、２１はガススクラバー、２２はセト
ラーである。なお、ａ′は補助燃料用の石炭又はオイル
コークス、ｇとｇ′はＯ2 とＨ2 Ｏの混合ガスからなる
ガス化剤、ｇ″はＯ2である。予め破砕された有機性廃
棄物ａは、ロックホッパー等（図示せず）を介して流動
層ガス化炉３に定量供給される。流動層ガス化炉３の下
方からはＯ2 とＨ2 Ｏの混合物がガス化剤ｇとして送入
され、分散板上に硅砂の流動層４が形成される。有機性
廃棄物ａは流動層４の上方に投入され、４５０〜６５０
℃、圧力１０〜４０ａｔｍに保持された流動層４内でガ
ス化剤ｇと接触し、速やかに熱分解ガス化される。流動
層ガス化炉３の炉底からは流動媒体が不燃物とともに排
出され、ロックホッパ１４を通り、スクリーン１５によ
り粗大不燃物ｃが除去される。篩下の硅砂ｄはバケット
コンベア等により構成される流動媒体循環ライン１６に
より上方へ搬送され、流動層ガス化炉３に戻される。粗
大不燃物ｃ中には金属が含まれるが、実用的には流動層
温度を５００〜６００℃とすることにより、鉄、銅、ア
ルミニウムを未酸化でクリーンな状態で回収できる。
ムの別の構成図で、１０〜４０ａｔｍの合成ガス製造に
用いられる。図において、図１と同じ符号は同じ名称を
有し、１４、１４′はロックホッパ、１５、１５′はス
クリーン、１６は流動媒体循環ライン、１７は旋回式溶
融炉（一体型）、１８は高温ガス化室、１９は急冷室、
２０はサイクロン、２１はガススクラバー、２２はセト
ラーである。なお、ａ′は補助燃料用の石炭又はオイル
コークス、ｇとｇ′はＯ2 とＨ2 Ｏの混合ガスからなる
ガス化剤、ｇ″はＯ2である。予め破砕された有機性廃
棄物ａは、ロックホッパー等（図示せず）を介して流動
層ガス化炉３に定量供給される。流動層ガス化炉３の下
方からはＯ2 とＨ2 Ｏの混合物がガス化剤ｇとして送入
され、分散板上に硅砂の流動層４が形成される。有機性
廃棄物ａは流動層４の上方に投入され、４５０〜６５０
℃、圧力１０〜４０ａｔｍに保持された流動層４内でガ
ス化剤ｇと接触し、速やかに熱分解ガス化される。流動
層ガス化炉３の炉底からは流動媒体が不燃物とともに排
出され、ロックホッパ１４を通り、スクリーン１５によ
り粗大不燃物ｃが除去される。篩下の硅砂ｄはバケット
コンベア等により構成される流動媒体循環ライン１６に
より上方へ搬送され、流動層ガス化炉３に戻される。粗
大不燃物ｃ中には金属が含まれるが、実用的には流動層
温度を５００〜６００℃とすることにより、鉄、銅、ア
ルミニウムを未酸化でクリーンな状態で回収できる。
【００２４】流動層４でのガス化によりガス、タール、
炭化物が生成する。ガスとタールは、気化して炉内を上
昇する。炭化物は流動層４の攪乱運動により微粉砕され
てチャーとなる。チャーは多孔質で軽いため、生成ガス
の上向きの流れに同伴される。流動媒体に固い硅砂を用
いることで、炭化物の粉砕は促進される。フリーボート
５にはＯ2 とＨ2 Ｏの混合物からなるガス化剤ｇ′が吹
き込まれ、６００〜８５０℃でガス化が行われる。こう
して、ガス成分の低分子化と、タール、チャーの分解が
進む。炉頂より排出された生成ガスｅ2 は、旋回式溶融
炉１７の高温ガス化室１８に供給され、予熱されたＯ2
からなるガス化剤ｇ″により、１３００℃以上で燃焼ガ
ス化する。ガス中の灰分は高温のためにスラグミストと
なり、ガスとともに急冷室１９に入る。急冷室にて水砕
されたスラグは、ロックホッパ１４′を介して外部に排
出され、スクリーン１５′により、粗粒スラグｆ′と微
細スラグｆ″に分別される。
炭化物が生成する。ガスとタールは、気化して炉内を上
昇する。炭化物は流動層４の攪乱運動により微粉砕され
てチャーとなる。チャーは多孔質で軽いため、生成ガス
の上向きの流れに同伴される。流動媒体に固い硅砂を用
いることで、炭化物の粉砕は促進される。フリーボート
５にはＯ2 とＨ2 Ｏの混合物からなるガス化剤ｇ′が吹
き込まれ、６００〜８５０℃でガス化が行われる。こう
して、ガス成分の低分子化と、タール、チャーの分解が
進む。炉頂より排出された生成ガスｅ2 は、旋回式溶融
炉１７の高温ガス化室１８に供給され、予熱されたＯ2
からなるガス化剤ｇ″により、１３００℃以上で燃焼ガ
ス化する。ガス中の灰分は高温のためにスラグミストと
なり、ガスとともに急冷室１９に入る。急冷室にて水砕
されたスラグは、ロックホッパ１４′を介して外部に排
出され、スクリーン１５′により、粗粒スラグｆ′と微
細スラグｆ″に分別される。
【００２５】図３は、本発明に用いる流動層ガス化炉と
溶融炉並びに両炉の周辺部を示した別の構成図であり、
同じく４０気圧程度の合成ガス製造に用いられる。本図
では、流動層ガス化炉３には内部循環式流動層炉を、溶
融炉１７には旋回式溶融炉を用いている。図３が図１と
異なる点は、流動層ガス化炉に内部循環式流動層炉を用
いる点と、流動層ガス化炉の底部から抜き出した排出物
を、初めにスクリーン１５で分級し、次いで篩上の粗大
不燃物ｃと篩下の流動媒体ｄを別々にロックホッパ１４
を介して減圧する点である。すなわち、内部循環式流動
層炉をガス化炉に用いることにより、廃棄物を粗破砕程
度で流動層上方より投入しても、流動層上に堆積するこ
となく層に呑み込まれること、生成チャーが流動層内に
均一に分散するためチャーのガス化が促進されること、
流動媒体の旋回運動によりチャーの微粉砕が促進される
こと、サイズの大きな不燃物ｃも流動層内に留まること
なくスムーズに排出されること、流動層内にホットスポ
ットが発生しにくいため塊状化やクリンカー等のトラブ
ルが回避できること等のメリットを享受出来る。この結
果、大きな不燃物の外部への取り出しが問題となるが、
初めに不燃物と流動媒体を分別することにより、大きな
不燃物をブリッジを防止した特殊な構造のロックホッパ
を介して排出し、一方細かい流動媒体は通常用いられる
高温粉体用ロックホッパを介して排出するため、装置の
信頼性を増すことができる。
溶融炉並びに両炉の周辺部を示した別の構成図であり、
同じく４０気圧程度の合成ガス製造に用いられる。本図
では、流動層ガス化炉３には内部循環式流動層炉を、溶
融炉１７には旋回式溶融炉を用いている。図３が図１と
異なる点は、流動層ガス化炉に内部循環式流動層炉を用
いる点と、流動層ガス化炉の底部から抜き出した排出物
を、初めにスクリーン１５で分級し、次いで篩上の粗大
不燃物ｃと篩下の流動媒体ｄを別々にロックホッパ１４
を介して減圧する点である。すなわち、内部循環式流動
層炉をガス化炉に用いることにより、廃棄物を粗破砕程
度で流動層上方より投入しても、流動層上に堆積するこ
となく層に呑み込まれること、生成チャーが流動層内に
均一に分散するためチャーのガス化が促進されること、
流動媒体の旋回運動によりチャーの微粉砕が促進される
こと、サイズの大きな不燃物ｃも流動層内に留まること
なくスムーズに排出されること、流動層内にホットスポ
ットが発生しにくいため塊状化やクリンカー等のトラブ
ルが回避できること等のメリットを享受出来る。この結
果、大きな不燃物の外部への取り出しが問題となるが、
初めに不燃物と流動媒体を分別することにより、大きな
不燃物をブリッジを防止した特殊な構造のロックホッパ
を介して排出し、一方細かい流動媒体は通常用いられる
高温粉体用ロックホッパを介して排出するため、装置の
信頼性を増すことができる。
【００２６】図４も同じく、流動層ガス化炉と溶融炉並
びに両炉の周辺部を示した別の構成図であり、４０気圧
程度の合成ガス製造に用いられる。本図でも、流動層ガ
ス化炉３には内部循環式流動層炉を、溶融炉９には旋回
式溶融炉を用いている。図４が図３と異なる点は、流動
層ガス化炉３からの排出物を、ロックホッパ１４を介し
て減圧した後にスクリーン１５で分級すること、並びに
溶融炉９が高温ガス化室１０、１１を２室有する旋回式
溶融炉であることである。すなわち、本実施例では、有
機性廃棄物中に大きなサイズの不燃物ｃが含まれないこ
とを想定しているため、炉底から取り出した排出物は、
通常用いられる高温粉体用ロックホッパ１４を介して減
圧された後に、スクリーンを用いた分級操作により不燃
物ｃと流動媒体ｄを分別する。また、図４のように高温
ガス化室を１室の竪型円筒とせず、竪型１０と横型１１
の２室の高温ガス化室を組み合わせた形状とすることに
より、溶融スラグの炉内滞留時間を長くしてスラグ中の
未燃カーボン量を減らすとともに、亜鉛、鉛等低沸点金
属のスラグからの揮散を促進させることが出来る。
びに両炉の周辺部を示した別の構成図であり、４０気圧
程度の合成ガス製造に用いられる。本図でも、流動層ガ
ス化炉３には内部循環式流動層炉を、溶融炉９には旋回
式溶融炉を用いている。図４が図３と異なる点は、流動
層ガス化炉３からの排出物を、ロックホッパ１４を介し
て減圧した後にスクリーン１５で分級すること、並びに
溶融炉９が高温ガス化室１０、１１を２室有する旋回式
溶融炉であることである。すなわち、本実施例では、有
機性廃棄物中に大きなサイズの不燃物ｃが含まれないこ
とを想定しているため、炉底から取り出した排出物は、
通常用いられる高温粉体用ロックホッパ１４を介して減
圧された後に、スクリーンを用いた分級操作により不燃
物ｃと流動媒体ｄを分別する。また、図４のように高温
ガス化室を１室の竪型円筒とせず、竪型１０と横型１１
の２室の高温ガス化室を組み合わせた形状とすることに
より、溶融スラグの炉内滞留時間を長くしてスラグ中の
未燃カーボン量を減らすとともに、亜鉛、鉛等低沸点金
属のスラグからの揮散を促進させることが出来る。
【００２７】図５は、本発明の有機性廃棄物からのＮＨ
3 を合成する場合の全体工程図であり、ガス化工程１０
０、一酸化炭素転化工程２００、酸性ガス除去工程３０
０、窒素洗浄工程４００、アンモニア合成工程５００お
よび硫黄回収工程６００から構成されている。図におい
て、２１はガススクラバー、２３は空気分離器、２４は
有機性廃棄物の低温ガス化炉、２５は高温ガス化炉、３
６はＣＯコンバータ、４０は吸収塔、４１はコンデンセ
ートタンク、４４はＣＯ2 放散塔、５０はＨ2 Ｓ放散
塔、５３は吸着塔、５６はＮ2 洗浄塔、５７は冷却器、
５８はＮ2 ガス圧縮機、５９はＯ2 ガス圧縮機、６０は
合成ガス圧縮機、６２はＮＨ3 合成塔、６８はＮＨ3 冷
凍機、７０はＮＨ3 分離器、７２はＮＨ3 貯蔵タンクを
示す。また、符号３８、４８、５２、５７、６４、６６
は熱交換器を示し、３０、４６、５４はポンプを示す。
また、ｉは空気、ｊはＯ2 、ｑは硫黄、ｒは亜硫安をそ
れぞれ示す。
3 を合成する場合の全体工程図であり、ガス化工程１０
０、一酸化炭素転化工程２００、酸性ガス除去工程３０
０、窒素洗浄工程４００、アンモニア合成工程５００お
よび硫黄回収工程６００から構成されている。図におい
て、２１はガススクラバー、２３は空気分離器、２４は
有機性廃棄物の低温ガス化炉、２５は高温ガス化炉、３
６はＣＯコンバータ、４０は吸収塔、４１はコンデンセ
ートタンク、４４はＣＯ2 放散塔、５０はＨ2 Ｓ放散
塔、５３は吸着塔、５６はＮ2 洗浄塔、５７は冷却器、
５８はＮ2 ガス圧縮機、５９はＯ2 ガス圧縮機、６０は
合成ガス圧縮機、６２はＮＨ3 合成塔、６８はＮＨ3 冷
凍機、７０はＮＨ3 分離器、７２はＮＨ3 貯蔵タンクを
示す。また、符号３８、４８、５２、５７、６４、６６
は熱交換器を示し、３０、４６、５４はポンプを示す。
また、ｉは空気、ｊはＯ2 、ｑは硫黄、ｒは亜硫安をそ
れぞれ示す。
【００２８】空気ｉは２３の空気分離器によりＯ2 のｊ
とＮ2 のｋに分けられ、Ｏ2 のｊはＯ2 ガス圧縮機５９
で圧縮された後、有機性廃棄物ａを低温ガス化炉２４及
び高温ガス化炉２５用のガス化剤として供される。ま
た、Ｎ2 のｋはＮ2 ガス圧縮機５８で圧縮された後、ア
ンモニア合成用ガスとして供される。なお、空気分離手
段には、通常深冷分離法が用いられる。ガス化工程１０
０では、有機性廃棄物ａと補助原料ａ′を低温、例えば
４５０〜６５０℃でガス化炉２４で低温ガス化処理した
後、高温ガス化炉２５では温度１３００℃以上、圧力１
０〜４０ｋｇ／ｃｍ２Ｇの操作条件下でＯ2 や水蒸気な
どと反応してガス化され、ＣＯ、Ｈ2 、Ｈ2 Ｏ、および
ＣＯ2 が主成分の発生ガスを生成する。高温ガス化炉２
５内の温度は、主として酸素の量によって調整される。
高温ガス化炉２５は直接冷却方式であり、高温ガス化炉
２５では上部に高温ガス化室１８、下部に急冷室１９が
それぞれ設けられており、発生ガスは急冷室１９で冷却
水と直接接触し冷却された後、排出されるようになって
いる。
とＮ2 のｋに分けられ、Ｏ2 のｊはＯ2 ガス圧縮機５９
で圧縮された後、有機性廃棄物ａを低温ガス化炉２４及
び高温ガス化炉２５用のガス化剤として供される。ま
た、Ｎ2 のｋはＮ2 ガス圧縮機５８で圧縮された後、ア
ンモニア合成用ガスとして供される。なお、空気分離手
段には、通常深冷分離法が用いられる。ガス化工程１０
０では、有機性廃棄物ａと補助原料ａ′を低温、例えば
４５０〜６５０℃でガス化炉２４で低温ガス化処理した
後、高温ガス化炉２５では温度１３００℃以上、圧力１
０〜４０ｋｇ／ｃｍ２Ｇの操作条件下でＯ2 や水蒸気な
どと反応してガス化され、ＣＯ、Ｈ2 、Ｈ2 Ｏ、および
ＣＯ2 が主成分の発生ガスを生成する。高温ガス化炉２
５内の温度は、主として酸素の量によって調整される。
高温ガス化炉２５は直接冷却方式であり、高温ガス化炉
２５では上部に高温ガス化室１８、下部に急冷室１９が
それぞれ設けられており、発生ガスは急冷室１９で冷却
水と直接接触し冷却された後、排出されるようになって
いる。
【００２９】この急冷により多量の水蒸気が発生し発生
ガスに同伴するとともに、高温ガス化室１８にて発生し
たスラグの大部分が除去される。スラグと水のスラリは
灰分処理工程へと送給される。冷却室１９を出る際に多
量のスチームを同伴した発生ガスはベンチュリースクラ
バ（図示略）およびガススクラバー２１で洗浄され、同
伴灰分を除去された後、一酸化炭素転化工程２００へと
送給される。一方、ガススクラバー２１底部の灰分洗浄
液はポンプ３０を介して再度急冷室１９に循環送給され
るとともに、一部は灰分処理工程へ送給される。一酸化
炭素転化工程２００では、ガス化工程１００から送給さ
れてくる水蒸気を含んだ発生ガスを原料として処理され
る。ガススクラバー２１を出たガスはＣＯ転化反応に適
した温度まで、第１段触媒層を出たガスと熱交換器３８
で加熱された後、ＣＯコンバータ３６に送られてガス中
のＣＯは同伴されている水蒸気とＣＯ転化触媒上で反応
しＨ2 を生成する。ＣＯコンバータ３６は２段の触媒層
から構成されており、当該ＣＯコンバータ３６に充填さ
れる触媒はＣｏ−Ｍｏ系のものが使用される。一段の触
媒層入口温度は約３００℃である。また、水蒸気／乾ガ
スの比は約１．５（モル／モル）であり、出口温度は４
８０℃を越えてはならない。
ガスに同伴するとともに、高温ガス化室１８にて発生し
たスラグの大部分が除去される。スラグと水のスラリは
灰分処理工程へと送給される。冷却室１９を出る際に多
量のスチームを同伴した発生ガスはベンチュリースクラ
バ（図示略）およびガススクラバー２１で洗浄され、同
伴灰分を除去された後、一酸化炭素転化工程２００へと
送給される。一方、ガススクラバー２１底部の灰分洗浄
液はポンプ３０を介して再度急冷室１９に循環送給され
るとともに、一部は灰分処理工程へ送給される。一酸化
炭素転化工程２００では、ガス化工程１００から送給さ
れてくる水蒸気を含んだ発生ガスを原料として処理され
る。ガススクラバー２１を出たガスはＣＯ転化反応に適
した温度まで、第１段触媒層を出たガスと熱交換器３８
で加熱された後、ＣＯコンバータ３６に送られてガス中
のＣＯは同伴されている水蒸気とＣＯ転化触媒上で反応
しＨ2 を生成する。ＣＯコンバータ３６は２段の触媒層
から構成されており、当該ＣＯコンバータ３６に充填さ
れる触媒はＣｏ−Ｍｏ系のものが使用される。一段の触
媒層入口温度は約３００℃である。また、水蒸気／乾ガ
スの比は約１．５（モル／モル）であり、出口温度は４
８０℃を越えてはならない。
【００３０】第２段触媒層入口温度は約３００℃であ
り、転化率は９０〜９５％以上、また、ＣＯコンバータ
３６出口におけるＣＯの乾燥ガス中における濃度は１〜
２％以下となる。ちなみに、ＣＯ転化反応は次のように
なる。 ＣＯ ＋ Ｈ2 Ｏ ＝ ＣＯ2 ＋ Ｈ2 反応は発熱反応であり、第１段触媒層を出た高温ガス
は、ＣＯコンバータ入口ガスと熱交換して冷却され、第
２段触媒層に入る。第２段触媒層においてＣＯ転化反応
はさらに進ことになる。前記ＣＯコンバータ３６を通っ
たガスは途中熱交換器３９にて約４０℃まで降温され、
引続きコンデンセートタンク４１で凝縮水とガスとに分
離された後、後述するＮ2 洗浄塔頂５６から出る精製ガ
スの一部と熱交換されて−１７℃に降温されたガスは次
工程の酸性ガス除去工程３００に送給される。酸性ガス
除去工程３００は、ＣＯ転化工程２００から送られてく
る転化ガス中の不純分であるＨ2Ｓ、ＣＯＳ、ＣＯ2 を
除去するために、物理吸収プロセスであるレクチゾール
法が使用される。
り、転化率は９０〜９５％以上、また、ＣＯコンバータ
３６出口におけるＣＯの乾燥ガス中における濃度は１〜
２％以下となる。ちなみに、ＣＯ転化反応は次のように
なる。 ＣＯ ＋ Ｈ2 Ｏ ＝ ＣＯ2 ＋ Ｈ2 反応は発熱反応であり、第１段触媒層を出た高温ガス
は、ＣＯコンバータ入口ガスと熱交換して冷却され、第
２段触媒層に入る。第２段触媒層においてＣＯ転化反応
はさらに進ことになる。前記ＣＯコンバータ３６を通っ
たガスは途中熱交換器３９にて約４０℃まで降温され、
引続きコンデンセートタンク４１で凝縮水とガスとに分
離された後、後述するＮ2 洗浄塔頂５６から出る精製ガ
スの一部と熱交換されて−１７℃に降温されたガスは次
工程の酸性ガス除去工程３００に送給される。酸性ガス
除去工程３００は、ＣＯ転化工程２００から送られてく
る転化ガス中の不純分であるＨ2Ｓ、ＣＯＳ、ＣＯ2 を
除去するために、物理吸収プロセスであるレクチゾール
法が使用される。
【００３１】−１７℃に冷却されたガスは吸収塔４０に
導入される。該吸収塔４０におけるＣＯ2 ガスの吸収は
約−６０℃の温度操作条件下でメタノールと向流接触で
行われるが、吸収塔４０を出たガス中のＣＯ2 の濃度は
１０〜２０ｐｐｍ、Ｈ2 Ｓは約０．１ｐｐｍとなる。吸
収液として使用されたメタノールはＣＯ2 ガスを吸収す
るにつれて温度が上昇し、吸収能力が低下するので、吸
収塔４０の途中から抜き出して冷媒アンモニアおよび冷
メタノールにより冷却されて再び吸収塔４０に戻すので
ある。この場合、吸収塔４０の途中から抜き出されたメ
タノール中にはＣＯ2 、Ｈ2Ｓの他にＨ2 やＣＯも溶存
しているので、これらＨ2 とＣＯを回収するため、図示
しないメタノール再生塔にて減圧処理され、溶存したＨ
2 やＣＯを放出する。放出したＨ2 やＣＯは圧縮機で昇
圧され、循環使用されるようになっている。一方、メタ
ノールに吸収された高純度のＣＯ2 を回収するために、
ＣＯ2 放散塔４４に送られて減圧されるとともに、Ｎ2
ガスでストリッピングされ、メタノール中のＣＯ2 の大
部分が放出され、放出されたＣＯ2 は回収されるのであ
る。
導入される。該吸収塔４０におけるＣＯ2 ガスの吸収は
約−６０℃の温度操作条件下でメタノールと向流接触で
行われるが、吸収塔４０を出たガス中のＣＯ2 の濃度は
１０〜２０ｐｐｍ、Ｈ2 Ｓは約０．１ｐｐｍとなる。吸
収液として使用されたメタノールはＣＯ2 ガスを吸収す
るにつれて温度が上昇し、吸収能力が低下するので、吸
収塔４０の途中から抜き出して冷媒アンモニアおよび冷
メタノールにより冷却されて再び吸収塔４０に戻すので
ある。この場合、吸収塔４０の途中から抜き出されたメ
タノール中にはＣＯ2 、Ｈ2Ｓの他にＨ2 やＣＯも溶存
しているので、これらＨ2 とＣＯを回収するため、図示
しないメタノール再生塔にて減圧処理され、溶存したＨ
2 やＣＯを放出する。放出したＨ2 やＣＯは圧縮機で昇
圧され、循環使用されるようになっている。一方、メタ
ノールに吸収された高純度のＣＯ2 を回収するために、
ＣＯ2 放散塔４４に送られて減圧されるとともに、Ｎ2
ガスでストリッピングされ、メタノール中のＣＯ2 の大
部分が放出され、放出されたＣＯ2 は回収されるのであ
る。
【００３２】一方、ＣＯ2 放散塔４４の底部から濃縮さ
れたＨ2 Ｓを含むメタノールをポンプ４６を介して取り
出され、熱交換器４８で加熱された後Ｈ2 Ｓ放散塔５０
へ送られ、ここで水蒸気により間接再生される。Ｈ2 Ｓ
放散塔５０頂より出るＨ2 Ｓリッチガスは熱交換器５２
で冷却して、硫黄回収工程６００へ送られ、硫黄ｑまた
は7 硫安ｒとして回収される。Ｈ2 Ｓ放散塔５０底から
抜き出されたメタノールはポンプ５４を介して吸収塔４
０の塔頂へ循環供給される。吸収塔４０から送られてく
る少量のＣＯと極微量のＣＯ2 を含んだＨ2 リッチガス
は、途中吸収塔５３を通ってメタノールやＣＯ2 が除去
された後、冷却器５７で−１９０℃近くまで冷却され、
窒素洗浄工程５００を成すＮ2 洗浄塔５６に送られる。
窒素洗浄工程５００では、ガス中に微量のＣＯ、ＣＨ4
が過冷却された液体窒素により洗浄除去される。一方、
Ｈ2 ガスは沸点の低いことから液体Ｎ2 により吸収され
ることなく、Ｎ2 洗浄塔５６の塔頂からはＮ2 を含んだ
Ｈ2 リッチな精製ガスが得られる。
れたＨ2 Ｓを含むメタノールをポンプ４６を介して取り
出され、熱交換器４８で加熱された後Ｈ2 Ｓ放散塔５０
へ送られ、ここで水蒸気により間接再生される。Ｈ2 Ｓ
放散塔５０頂より出るＨ2 Ｓリッチガスは熱交換器５２
で冷却して、硫黄回収工程６００へ送られ、硫黄ｑまた
は7 硫安ｒとして回収される。Ｈ2 Ｓ放散塔５０底から
抜き出されたメタノールはポンプ５４を介して吸収塔４
０の塔頂へ循環供給される。吸収塔４０から送られてく
る少量のＣＯと極微量のＣＯ2 を含んだＨ2 リッチガス
は、途中吸収塔５３を通ってメタノールやＣＯ2 が除去
された後、冷却器５７で−１９０℃近くまで冷却され、
窒素洗浄工程５００を成すＮ2 洗浄塔５６に送られる。
窒素洗浄工程５００では、ガス中に微量のＣＯ、ＣＨ4
が過冷却された液体窒素により洗浄除去される。一方、
Ｈ2 ガスは沸点の低いことから液体Ｎ2 により吸収され
ることなく、Ｎ2 洗浄塔５６の塔頂からはＮ2 を含んだ
Ｈ2 リッチな精製ガスが得られる。
【００３３】Ｎ2 洗浄塔５６の塔頂から出た精製ガス
は、冷却器５７を通って冷却された高圧の液体Ｎ2 ガス
と混合されて、アンモニア合成に適当な組成、すなわ
ち、Ｈ2とＮ2 の比を約３（モル比）に調整された後、
再度冷却器５７を通って加熱されアンモニア合成工程５
００に送られる。一方、Ｎ2 ガス圧縮機５８で圧縮され
た高圧のＮ2 ガスの一部は、冷却器５７で冷却液化され
た後、Ｎ2 洗浄塔５６に送られ、塔底から入ってくるガ
スと向流接触し、その間にガス中のＣＯ、Ａｒ、ＣＨ4
などの不純物は液体Ｎ2 側に移動し吸収除去される。ま
た、ＣＯ、Ａｒ、ＣＨ4 などを吸収した液体Ｎ2 はＮ2
洗浄塔５６の底部より出て減圧の後、ボイラの燃料とし
て送出される。
は、冷却器５７を通って冷却された高圧の液体Ｎ2 ガス
と混合されて、アンモニア合成に適当な組成、すなわ
ち、Ｈ2とＮ2 の比を約３（モル比）に調整された後、
再度冷却器５７を通って加熱されアンモニア合成工程５
００に送られる。一方、Ｎ2 ガス圧縮機５８で圧縮され
た高圧のＮ2 ガスの一部は、冷却器５７で冷却液化され
た後、Ｎ2 洗浄塔５６に送られ、塔底から入ってくるガ
スと向流接触し、その間にガス中のＣＯ、Ａｒ、ＣＨ4
などの不純物は液体Ｎ2 側に移動し吸収除去される。ま
た、ＣＯ、Ａｒ、ＣＨ4 などを吸収した液体Ｎ2 はＮ2
洗浄塔５６の底部より出て減圧の後、ボイラの燃料とし
て送出される。
【００３４】窒素洗浄工程５００から送られてきたガス
は、合成ガス圧縮機６０の第１段において例えば１５０
ｋｇ／ｃｍ２Ｇに昇圧された後、次いでアンモニア分離
器７０からの循環ガスと合流して合成ガス圧縮機６０の
第２段において１６５ｋｇ／ｃｍ２Ｇまで昇圧され、ア
ンモニア合成塔６２に送られる。アンモニア合成塔６２
は２段の触媒層から成っており、Ｆｅ系の合成触媒が充
填されている。アンモニア合成塔６２入口の圧力１６４
ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、温度２５０℃となる。合成ガスが該触
媒層を通る間にアンモニア合成が行われるが、このとき
のアンモニア合成反応はつぎのようになる。 Ｎ2 ＋ ３Ｈ2 ＝ ２ＮＨ3 触媒層を出たガス温度は一旦約５００℃を越えるが、ア
ンモニア合成塔６２途中から導入された冷ガスによって
冷却される。
は、合成ガス圧縮機６０の第１段において例えば１５０
ｋｇ／ｃｍ２Ｇに昇圧された後、次いでアンモニア分離
器７０からの循環ガスと合流して合成ガス圧縮機６０の
第２段において１６５ｋｇ／ｃｍ２Ｇまで昇圧され、ア
ンモニア合成塔６２に送られる。アンモニア合成塔６２
は２段の触媒層から成っており、Ｆｅ系の合成触媒が充
填されている。アンモニア合成塔６２入口の圧力１６４
ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、温度２５０℃となる。合成ガスが該触
媒層を通る間にアンモニア合成が行われるが、このとき
のアンモニア合成反応はつぎのようになる。 Ｎ2 ＋ ３Ｈ2 ＝ ２ＮＨ3 触媒層を出たガス温度は一旦約５００℃を越えるが、ア
ンモニア合成塔６２途中から導入された冷ガスによって
冷却される。
【００３５】アンモニア合成塔６２を出たＮＨ3 ガス
は、圧力１６０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、温度４５０℃であり、
熱交換器６４、６６を通って常温付近まで冷却された
後、さらにアンモニア冷凍機６８を通って冷却され、Ｎ
Ｈ3 の大部分は凝縮される。凝縮したＮＨ3 はアンモニ
ア分離器７０で液体ＮＨ3 とガスとに分離され、液体Ｎ
Ｈ3 はアンモニア貯蔵タンク７２へ送られるとともに、
前記したように分離されたガスは再度循環ガスとして合
成ガス圧縮機６０の第２段に入り１６５ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
まで昇圧され、アンモニア合成塔６２に循環送給され
る。
は、圧力１６０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、温度４５０℃であり、
熱交換器６４、６６を通って常温付近まで冷却された
後、さらにアンモニア冷凍機６８を通って冷却され、Ｎ
Ｈ3 の大部分は凝縮される。凝縮したＮＨ3 はアンモニ
ア分離器７０で液体ＮＨ3 とガスとに分離され、液体Ｎ
Ｈ3 はアンモニア貯蔵タンク７２へ送られるとともに、
前記したように分離されたガスは再度循環ガスとして合
成ガス圧縮機６０の第２段に入り１６５ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
まで昇圧され、アンモニア合成塔６２に循環送給され
る。
【００３６】
【発明の効果】本発明により、以下の効果を奏する。
ＮＨ3 合成用等のＨ2 源を、安価でしかも自国内で
調達可能な有機性廃棄物に転換出来る。これにより、Ｎ
Ｈ3 の製造原価を大幅に引き下げられる。 有機性廃棄物をガス化してＨ2 とすることにより、
従来の焼却処理に伴う様々な問題を回避出来る。すなわ
ち、排ガスが無くなり、ダイオキシン類は生成しない。
また、廃棄物中の灰分は無害なスラグとなるため、埋立
地の延命化が図れるとともに、路盤剤等への利用も可能
となる。
調達可能な有機性廃棄物に転換出来る。これにより、Ｎ
Ｈ3 の製造原価を大幅に引き下げられる。 有機性廃棄物をガス化してＨ2 とすることにより、
従来の焼却処理に伴う様々な問題を回避出来る。すなわ
ち、排ガスが無くなり、ダイオキシン類は生成しない。
また、廃棄物中の灰分は無害なスラグとなるため、埋立
地の延命化が図れるとともに、路盤剤等への利用も可能
となる。
【００３７】 廃棄物中に含まれる鉄、銅、アルミと
いった金属は、リサイクル可能な酸化を受けない状態で
回収出来る。こうして、廃棄物の有効利用と環境保全の
立場から、有機性廃棄物のガス化設備をアンモニア合成
設備に隣接して建設し、両者間を原料利用の面から有機
的に結合することにより、トータルシステムとしてのメ
リットを享受出来る。 廃棄物に、石炭あるいはオイルコークスといった固
体燃料を補助的に供給することにより、廃棄物の質、量
の変動の問題に対処可能となる。特に、廃棄物の質の低
下による生成ガス性状の悪化に対しては、固体燃料の混
合比率を増すことにより、安定な操業を実現できる。
いった金属は、リサイクル可能な酸化を受けない状態で
回収出来る。こうして、廃棄物の有効利用と環境保全の
立場から、有機性廃棄物のガス化設備をアンモニア合成
設備に隣接して建設し、両者間を原料利用の面から有機
的に結合することにより、トータルシステムとしてのメ
リットを享受出来る。 廃棄物に、石炭あるいはオイルコークスといった固
体燃料を補助的に供給することにより、廃棄物の質、量
の変動の問題に対処可能となる。特に、廃棄物の質の低
下による生成ガス性状の悪化に対しては、固体燃料の混
合比率を増すことにより、安定な操業を実現できる。
【図１】本発明に用いるガス化溶融システムの構成図で
ある。
ある。
【図２】本発明に用いるガス化溶融システムの別の構成
図である。
図である。
【図３】本発明に用いるガス化溶融システムの他の構成
図である。
図である。
【図４】本発明に用いるガス化溶融システムの他の構成
図である。
図である。
【図５】本発明の廃棄物からＮＨ3 を合成する場合の全
体工程図である。
体工程図である。
【図６】ＲＤＦのＮ2 雰囲気中における熱分解特性を示
すグラフである。
すグラフである。
１：ホッパー、２：定量供給装置、３：流動層ガス化
炉、４：流動層、５：フリーボード、６：バーナ、７：
トロンメル、８：バケットコンベア、９：旋回式溶融
炉、１０：一次燃焼室、１１：二次燃焼室、１２：スラ
グ分離図、１３：バーナ、１４、１４′：ロックホッ
パ、１５、１５′：スクリーン、１６：流動媒体循環ラ
イン、１７：旋回式溶融炉（一体型）、１８：高温ガス
化室、１９：急冷室、２０：サイクロン、２１：ガスス
クラバー、２２：セトラー、２３：空気分離器、２４：
一次ガス化炉、２５：二次ガス化炉、３４：カーボンス
クラバー、ＣＯコンバータ、４０：吸収塔、４１：コン
デンセートセパレータ、４４：ＣＯ2 放散塔、５０：Ｈ
2 Ｓ放散塔、５３：吸着塔、５６：Ｎ2 洗浄塔、５８：
Ｎ2 ガス圧縮機、５９：Ｏ2 ガス圧縮機、６０：合成ガ
ス圧縮機、６２：ＮＨ3 合成塔、６８：ＮＨ3 冷凍機、
７０：ＮＨ3 分離器、７２：ＮＨ3 貯蔵タンク、１０
０：ガス化工程、２００：一酸化炭素転化工程、３０
０：酸性ガス除去工程、４００：窒素洗浄工程、５０
０：アンモニア合成工程、６００：硫黄回収工程、ａ：
有機性廃棄物、ａ′：石炭又はオイルコークス、ｂ：空
気（流動層用）、ｂ′：空気（フリーボード用）、
ｂ″：空気（溶融炉用）、ｃ：粗大不燃物、ｄ：硅砂、
ｅ、ｅ2 、ｅ3 、ｅ4 ：生成ガス、ｅ1 ：燃焼排ガス、
ｆ：スラグ、ｆ′：粗粒スラグ、ｆ″：微細スラグ、
ｇ、ｇ′：ガス化剤（Ｏ2 とＨ2 Ｏの混合ガス）、
ｇ″：Ｏ2 、ｉ：空気、ｊ：Ｏ2 、ｋ：Ｎ2 、ｌ：ＮＨ
3 、ｍ：Ｈ2 Ｏ、ｎ：燃料ガス、Ｏ：酸性ガス＋Ｈ
2 Ｏ、ｑ：硫黄、ｒ：亜硫安
炉、４：流動層、５：フリーボード、６：バーナ、７：
トロンメル、８：バケットコンベア、９：旋回式溶融
炉、１０：一次燃焼室、１１：二次燃焼室、１２：スラ
グ分離図、１３：バーナ、１４、１４′：ロックホッ
パ、１５、１５′：スクリーン、１６：流動媒体循環ラ
イン、１７：旋回式溶融炉（一体型）、１８：高温ガス
化室、１９：急冷室、２０：サイクロン、２１：ガスス
クラバー、２２：セトラー、２３：空気分離器、２４：
一次ガス化炉、２５：二次ガス化炉、３４：カーボンス
クラバー、ＣＯコンバータ、４０：吸収塔、４１：コン
デンセートセパレータ、４４：ＣＯ2 放散塔、５０：Ｈ
2 Ｓ放散塔、５３：吸着塔、５６：Ｎ2 洗浄塔、５８：
Ｎ2 ガス圧縮機、５９：Ｏ2 ガス圧縮機、６０：合成ガ
ス圧縮機、６２：ＮＨ3 合成塔、６８：ＮＨ3 冷凍機、
７０：ＮＨ3 分離器、７２：ＮＨ3 貯蔵タンク、１０
０：ガス化工程、２００：一酸化炭素転化工程、３０
０：酸性ガス除去工程、４００：窒素洗浄工程、５０
０：アンモニア合成工程、６００：硫黄回収工程、ａ：
有機性廃棄物、ａ′：石炭又はオイルコークス、ｂ：空
気（流動層用）、ｂ′：空気（フリーボード用）、
ｂ″：空気（溶融炉用）、ｃ：粗大不燃物、ｄ：硅砂、
ｅ、ｅ2 、ｅ3 、ｅ4 ：生成ガス、ｅ1 ：燃焼排ガス、
ｆ：スラグ、ｆ′：粗粒スラグ、ｆ″：微細スラグ、
ｇ、ｇ′：ガス化剤（Ｏ2 とＨ2 Ｏの混合ガス）、
ｇ″：Ｏ2 、ｉ：空気、ｊ：Ｏ2 、ｋ：Ｎ2 、ｌ：ＮＨ
3 、ｍ：Ｈ2 Ｏ、ｎ：燃料ガス、Ｏ：酸性ガス＋Ｈ
2 Ｏ、ｑ：硫黄、ｒ：亜硫安
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(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ１０Ｊ 3/54 Ｃ１０Ｊ 3/54 Ｊ
Ｃ１０Ｋ 3/04 Ｃ１０Ｋ 3/04
(72)発明者 藤並 晶作
神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号
株式会社荏原総合研究所内
(72)発明者 高野 和夫
東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会
社荏原製作所内
(72)発明者 入江 正昭
東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会
社荏原製作所内
(72)発明者 廣勢 哲久
東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会
社荏原製作所内
(72)発明者 永東 秀一
東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会
社荏原製作所内
(72)発明者 大下 孝裕
東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会
社荏原製作所内
(72)発明者 福田 俊男
東京都品川区東品川２丁目３番11号 Ｕ
ＢＥビル宇部興産株式会社内
(56)参考文献 特開 平６−307614（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−208183（ＪＰ，Ａ)
特公 平５−48278（ＪＰ，Ｂ２)
特許3079051（ＪＰ，Ｂ２)
欧州特許出願公開676465（ＥＰ，Ａ
１)
独国特許発明4435349（ＤＥ，Ｃ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C01B 3/02
C01C 1/02
B09B 3/00
C08J 11/18
C10J 3/00
C10J 3/54
C10K 3/04
Claims (8)
- 【請求項１】 都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲＰ、
バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、及び固形化燃料から
なる群より選ばれる有機性廃棄物を、加圧型の内部循環
式流動層ガス化炉に供給し、該炉内の流動層での部分燃
焼によりガス化して、ガス状物と炭化物とを生成させる
とともに、該炭化物を流動層にて微粉砕してチャーと
し、そして該ガス状物と該チャーとを該流動層ガス化炉
から、旋回式溶融炉のガス化室に導入してガス化を更に
進めることにより、一酸化炭素と水素とを含む合成ガス
を得ると共に、有機性廃棄物の灰分を溶融スラグとし、
該合成ガスと該溶融スラグとをガス化室から排出させ、
該ガス化室に続けて設けた、内部に水を有する急冷室
に、先端部が水と接触している管体を通して導入するこ
とにより、水中に吹き込み、該合成ガスを冷却すると同
時に該溶融スラグを水砕スラグとして分離し、次いで合
成ガスを回収することを特徴とする有機性廃棄物の二段
ガス化方法。 - 【請求項２】 急冷室から排出した合成ガスをスクラバ
ーに供給して、冷却と洗浄とを行ない、次いで、該合成
ガス中の一酸化炭素と水蒸気から、ＣＯ転化により、二
酸化炭素と水素とを含む混合ガスを得る工程を含む請求
項１に記載の有機性廃棄物の二段ガス化方法。 - 【請求項３】 混合ガスから二酸化炭素を分離して水素
を回収する工程を含む請求項２に記載の有機性廃棄物の
二段ガス化方法。 - 【請求項４】 流動層ガス化炉から、不燃物と共に流動
媒体を排出させ、次いで排出物から不燃物を分離回収し
た後、流動媒体を流動層ガス化炉に戻す工程を含む請求
項１乃至３のうちのいずれかの項に記載の有機性廃棄物
の二段ガス化方法。 - 【請求項５】 都市ごみ、廃プラスチック、廃ＦＲＰ、
バイオマス廃棄物、自動車廃棄物、及び固形化燃料から
なる群より選ばれる有機性廃棄物を、流動層での部分燃
焼によりガス化してガス状物と炭化物とを生成させると
ともに、該炭化物を流動層にて微粉砕してチャーとする
加圧型の内部循環式流動層ガス化炉；該ガス状物と該チ
ャーとを該流動層ガス化炉から、旋回式溶融炉のガス化
室に移送する通路；流動層ガス化炉から移送されたガス
状物とチャーとのガス化をさらに進めて、一酸化炭素と
水素とを含む合成ガスを得ると共に、灰分を溶融スラグ
とするガス化室を有する旋回式溶融炉；該旋回式溶融炉
の下部に設けられた、内部に貯溜水を有する急冷室；該
急冷室内に備えられている、該ガス化室から排出された
合成ガスと溶融スラグとを急冷室の水中に導入するため
の、先端部が水に接触している管体；そして該急冷室に
備えられた合成ガス排出口を含む有機性廃棄物の二段ガ
ス化装置。 - 【請求項６】 合成ガス排出口に、スクラバーを介して
ＣＯ転化装置が接続されている請求項５に記載の有機性
廃棄物の二段ガス化装置。 - 【請求項７】 ＣＯガス転化装置に、該装置で生成した
二酸化炭素を分離して水素を回収するための二酸化炭素
分離装置が接続されている請求項６に記載の有機性廃棄
物の二段ガス化装置。 - 【請求項８】 流動層ガス化炉に、不燃物と共に流動媒
体を排出させ、次いで排出物から不燃物を分離回収した
後、流動媒体を流動層ガス化炉に戻す流動媒体循環ライ
ンが備えられている請求項５乃至７のうちのいずれかの
項に記載の有機性廃棄物の二段ガス化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20262897A JP3415748B2 (ja) | 1996-07-15 | 1997-07-14 | 有機性廃棄物の二段ガス化方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20277596 | 1996-07-15 | ||
| JP8-202775 | 1996-07-15 | ||
| JP8-252263 | 1996-09-04 | ||
| JP25226396 | 1996-09-04 | ||
| JP35540896 | 1996-12-24 | ||
| JP8-355408 | 1996-12-24 | ||
| JP20262897A JP3415748B2 (ja) | 1996-07-15 | 1997-07-14 | 有機性廃棄物の二段ガス化方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10236801A JPH10236801A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3415748B2 true JP3415748B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=27476117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20262897A Expired - Lifetime JP3415748B2 (ja) | 1996-07-15 | 1997-07-14 | 有機性廃棄物の二段ガス化方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3415748B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11391133B2 (en) | 2011-04-07 | 2022-07-19 | Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc | Dual pump VFD controlled motor electric fracturing system |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1136542A4 (en) * | 1998-11-05 | 2004-11-24 | Ebara Corp | FUEL-BASED POWER GENERATION SYSTEM |
| AU755244B2 (en) * | 2000-02-29 | 2002-12-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Biomass gasifying furnace and system for methanol synthesis using gas produced by gasifying biomass |
| DE10226210A1 (de) * | 2002-06-13 | 2004-01-08 | Lurgi Ag | Anlagenteil zur Zerlegung und Reinigung von Synthesegas |
| DE10229750B4 (de) * | 2002-07-03 | 2007-03-29 | Lurgi Ag | Anlageneinheit und Verfahren zur Desorption von Kohlendioxid aus Methanol |
| JP4930688B2 (ja) * | 2006-04-12 | 2012-05-16 | 株式会社Ｉｈｉ | 流動層ガス化炉のフリーボード高温化方法及び応用装置 |
| JP5088535B2 (ja) * | 2007-02-28 | 2012-12-05 | 株式会社Ｉｈｉ | 燃料ガス化設備 |
| FR2931477B1 (fr) * | 2008-05-21 | 2012-08-17 | Arkema France | Acide cyanhydrique derive de matiere premiere renouvable |
| JP5282455B2 (ja) | 2008-06-17 | 2013-09-04 | 株式会社Ｉｈｉ | ガス化ガスの改質方法及び装置 |
| CN102186953A (zh) * | 2008-08-20 | 2011-09-14 | 株式会社Ihi | 燃料气化设备 |
| AT507632A1 (de) * | 2008-11-21 | 2010-06-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines syntheserohgases |
| CN103242906A (zh) * | 2013-05-31 | 2013-08-14 | 中国船舶重工集团公司第七一一研究所 | 含碳物料气化—重整变换转化炉及制备富氢合成气的方法 |
| JP6267091B2 (ja) * | 2014-09-30 | 2018-01-24 | Ｊｘ金属株式会社 | 廃棄物処理炉の操業方法及び廃油または再生油の処理装置 |
| US11286436B2 (en) | 2019-02-04 | 2022-03-29 | Eastman Chemical Company | Feed location for gasification of plastics and solid fossil fuels |
| US11447576B2 (en) | 2019-02-04 | 2022-09-20 | Eastman Chemical Company | Cellulose ester compositions derived from recycled plastic content syngas |
| US11939406B2 (en) | 2019-03-29 | 2024-03-26 | Eastman Chemical Company | Polymers, articles, and chemicals made from densified textile derived syngas |
| CN114110606A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-01 | 中广核环保产业有限公司 | 有机危险废物气化熔融处理系统及方法 |
| KR102642964B1 (ko) * | 2023-03-31 | 2024-02-29 | 현대제철 주식회사 | 바이오가스 생성장치 및 이를 포함하는 환원시스템, 그리고 이를 이용한 원료 환원방법 |
-
1997
- 1997-07-14 JP JP20262897A patent/JP3415748B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11391133B2 (en) | 2011-04-07 | 2022-07-19 | Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc | Dual pump VFD controlled motor electric fracturing system |
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| JPH10236801A (ja) | 1998-09-08 |
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