JP3409456B2 - 気体液体不透過性ゴム材料及びその製造方法 - Google Patents
気体液体不透過性ゴム材料及びその製造方法Info
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- thermoplastic resin
- rubber material
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アキュムレーター等の
ダイヤフラム、エアコンの冷媒用ホースや自動車の燃料
ホース等として好適な、気体液体不透過性のゴム材料並
びにその製造方法に関する。
ダイヤフラム、エアコンの冷媒用ホースや自動車の燃料
ホース等として好適な、気体液体不透過性のゴム材料並
びにその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ゴムは気体や液体に対する不透
過性（バリヤー性）に劣るため、エアコンの冷媒用ホー
スや自動車の燃料ホース等として、そのまま使用するこ
とはできない。
過性（バリヤー性）に劣るため、エアコンの冷媒用ホー
スや自動車の燃料ホース等として、そのまま使用するこ
とはできない。
【０００３】合成樹脂には気体や液体に対する不透過性
に優れたものがあり、例えばビニルアルコール系、塩化
ビニリデン系、アクリロニトリル系等の合成樹脂は、バ
リヤー樹脂として食品の包装等に広く使用されている。
又、金属は気体や液体に対する不透過性に優れているた
め、包装材料等として用いる場合には箔等として合成樹
脂にライニングすることが行われている。
に優れたものがあり、例えばビニルアルコール系、塩化
ビニリデン系、アクリロニトリル系等の合成樹脂は、バ
リヤー樹脂として食品の包装等に広く使用されている。
又、金属は気体や液体に対する不透過性に優れているた
め、包装材料等として用いる場合には箔等として合成樹
脂にライニングすることが行われている。
【０００４】そこで最近では、ゴムの特徴である柔軟性
を生かし、ゴムホースの内側に気体や液体のバリヤー性
に優れた合成樹脂又は金属の薄い層を積層した不透過性
ゴムホースが提供されている。しかし、これらの多層構
造のゴムホースは、加工法が複雑であるためコスト高に
なる上、不透過性に優れる合成樹脂や金属は一般にゴム
との接着性が悪いので、各層間が剥離しやすいという問
題があった。又、金属箔や合成樹脂層が厚くなるほど、
柔軟性が損なわれるという問題もあった。
を生かし、ゴムホースの内側に気体や液体のバリヤー性
に優れた合成樹脂又は金属の薄い層を積層した不透過性
ゴムホースが提供されている。しかし、これらの多層構
造のゴムホースは、加工法が複雑であるためコスト高に
なる上、不透過性に優れる合成樹脂や金属は一般にゴム
との接着性が悪いので、各層間が剥離しやすいという問
題があった。又、金属箔や合成樹脂層が厚くなるほど、
柔軟性が損なわれるという問題もあった。
【０００５】一方、気体や液体に対して不透過性を有す
るナイロンやエチレン・ビニルアルコール共重合体等の
熱可塑性樹脂を、これらの樹脂の性質を補うような熱可
塑性樹脂、例えば耐低温衝撃性に優れた高密度ポリエチ
レンと組合せ、前者の不透過性に優れた合成樹脂を後者
の他の合成樹脂の中に薄い層として埋め込む技術が提案
されている。
るナイロンやエチレン・ビニルアルコール共重合体等の
熱可塑性樹脂を、これらの樹脂の性質を補うような熱可
塑性樹脂、例えば耐低温衝撃性に優れた高密度ポリエチ
レンと組合せ、前者の不透過性に優れた合成樹脂を後者
の他の合成樹脂の中に薄い層として埋め込む技術が提案
されている。
【０００６】しかしながら、この不透過性樹脂材料は、
自動車の燃料タンク等として開発されたものであり、合
成樹脂と合成樹脂の組合せであるからゴム材料に比べる
と柔軟性に欠ける欠点があった。従って、この不透過性
樹脂材料は、アキュムレーター等のダイヤフラム、エア
コンの冷媒用ホースや自動車の燃料ホース等として使用
するには不適当であった。
自動車の燃料タンク等として開発されたものであり、合
成樹脂と合成樹脂の組合せであるからゴム材料に比べる
と柔軟性に欠ける欠点があった。従って、この不透過性
樹脂材料は、アキュムレーター等のダイヤフラム、エア
コンの冷媒用ホースや自動車の燃料ホース等として使用
するには不適当であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
の事情に鑑み、アキュムレーター等のダイヤフラム、エ
アコンの冷媒用ホースや自動車の燃料ホース等としての
使用に好適な、柔軟で且つ気体や液体の不透過性に優れ
たゴム材料を提供することを目的とする。
の事情に鑑み、アキュムレーター等のダイヤフラム、エ
アコンの冷媒用ホースや自動車の燃料ホース等としての
使用に好適な、柔軟で且つ気体や液体の不透過性に優れ
たゴム材料を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明が提供する気体液体不透過性ゴム材料は、架
橋されたゴム材料中にガス不透過性の熱可塑性樹脂が分
散しており、分散している熱可塑性樹脂がそれぞれ一方
向に偏平な薄い層状をなしていることを特徴とするもの
である。
め、本発明が提供する気体液体不透過性ゴム材料は、架
橋されたゴム材料中にガス不透過性の熱可塑性樹脂が分
散しており、分散している熱可塑性樹脂がそれぞれ一方
向に偏平な薄い層状をなしていることを特徴とするもの
である。
【０００９】又、本発明の気体液体不透過性ゴム材料の
製造方法は、架橋可能な原料ゴムに気体液体不透過性の
熱可塑性樹脂を加え、熱可塑性樹脂の溶融温度以上で混
合して原料ゴム中に熱可塑性樹脂を分散させた後、得ら
れたゴム材料に高剪断力を印加して成形すると同時に、
その中に分散している熱可塑性樹脂を一方向に偏平な薄
い層状に形成し、次に分散した熱可塑性樹脂を薄い層状
に保持したままゴム材料を架橋することを特徴とする。
製造方法は、架橋可能な原料ゴムに気体液体不透過性の
熱可塑性樹脂を加え、熱可塑性樹脂の溶融温度以上で混
合して原料ゴム中に熱可塑性樹脂を分散させた後、得ら
れたゴム材料に高剪断力を印加して成形すると同時に、
その中に分散している熱可塑性樹脂を一方向に偏平な薄
い層状に形成し、次に分散した熱可塑性樹脂を薄い層状
に保持したままゴム材料を架橋することを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明による気体液体不透過性ゴム材料の製造
を図１を参照して説明する。まず、架橋可能な原料ゴム
Ａに気体液体不透過性の熱可塑性樹脂Ｂを加え、混合し
てゴム材料Ｃ1を得る。この混合工程においては、熱可
塑性樹脂Ｂの溶融温度以上に保持することが重要であ
る。これにより、熱可塑性樹脂Ｂが溶融して微細な粒子
状になり、連続層をなす原料ゴムＡ中に均一に混合分散
される。
を図１を参照して説明する。まず、架橋可能な原料ゴム
Ａに気体液体不透過性の熱可塑性樹脂Ｂを加え、混合し
てゴム材料Ｃ1を得る。この混合工程においては、熱可
塑性樹脂Ｂの溶融温度以上に保持することが重要であ
る。これにより、熱可塑性樹脂Ｂが溶融して微細な粒子
状になり、連続層をなす原料ゴムＡ中に均一に混合分散
される。
【００１１】又、熱可塑性樹脂Ｂの微細化を図り且つ均
一な混合分散を得るためには、混合時の温度における熱
可塑性樹脂Ｂと原料ゴムＡの溶融粘度比（ηＢ／ηＡ）
を１又は１以上とすることが好ましい。かかる溶融粘度
の組合せは、原料ゴムＡや熱可塑性樹脂Ｂの分子量を調
整して溶融粘度を制御したり、混合温度を適宜選択する
ことにより設定することができる。
一な混合分散を得るためには、混合時の温度における熱
可塑性樹脂Ｂと原料ゴムＡの溶融粘度比（ηＢ／ηＡ）
を１又は１以上とすることが好ましい。かかる溶融粘度
の組合せは、原料ゴムＡや熱可塑性樹脂Ｂの分子量を調
整して溶融粘度を制御したり、混合温度を適宜選択する
ことにより設定することができる。
【００１２】次に、原料ゴムＡの連続層中に熱可塑性樹
脂Ｂが均一に分散したゴム材料Ｃ1は、高剪断力を印加
して成形される。この成形工程において、ゴム材料Ｃ1
中に分散していた微細粒子状の熱可塑性樹脂Ｂは、印加
された高剪断力によって成形方向に引き伸ばされ、一方
向に偏平な薄い層状に形成される。例えば、ゴム材料Ｃ
1をシート状に成形すれば、熱可塑性状Ｂはその押出方
向に引き伸ばされ、シートの平面に殆ど平行して伸びた
偏平な薄い層状となる。
脂Ｂが均一に分散したゴム材料Ｃ1は、高剪断力を印加
して成形される。この成形工程において、ゴム材料Ｃ1
中に分散していた微細粒子状の熱可塑性樹脂Ｂは、印加
された高剪断力によって成形方向に引き伸ばされ、一方
向に偏平な薄い層状に形成される。例えば、ゴム材料Ｃ
1をシート状に成形すれば、熱可塑性状Ｂはその押出方
向に引き伸ばされ、シートの平面に殆ど平行して伸びた
偏平な薄い層状となる。
【００１３】その結果、成形工程によって得られたゴム
材料Ｃ2では、連続層をなす原料ゴムＡの中に分散した
熱可塑性樹脂Ｂが一方向に偏平な薄い層状となり、該一
方向に不連続ではあるが、該一方向に対し直角方向に何
層にも積み重なった構造となっている。この場合、偏平
な薄い層状をなす熱可塑性樹脂Ｂの厚さは、通常５０ｎ
ｍ〜１μｍの範囲となる。
材料Ｃ2では、連続層をなす原料ゴムＡの中に分散した
熱可塑性樹脂Ｂが一方向に偏平な薄い層状となり、該一
方向に不連続ではあるが、該一方向に対し直角方向に何
層にも積み重なった構造となっている。この場合、偏平
な薄い層状をなす熱可塑性樹脂Ｂの厚さは、通常５０ｎ
ｍ〜１μｍの範囲となる。
【００１４】尚、上記の混合工程では二軸押出混練機や
密封混練機等のような原料ゴムの混練に通常使用される
各種混練機を使用でき、成形工程ではロール成型機やＴ
ダイフィルム成型機などの高い剪断力を印加できる成型
機を使用する。又、成型機によっては、その混練部で混
合工程を行うことも可能である。
密封混練機等のような原料ゴムの混練に通常使用される
各種混練機を使用でき、成形工程ではロール成型機やＴ
ダイフィルム成型機などの高い剪断力を印加できる成型
機を使用する。又、成型機によっては、その混練部で混
合工程を行うことも可能である。
【００１５】次に、偏平な薄い層状の熱可塑性樹脂Ｂが
分散したゴム材料Ｃ2を架橋し、分散した熱可塑性樹脂
Ｂを薄い層状に保持したまま構造を固定する。この場合
の架橋方法としては、熱可塑性樹脂Ｂを薄い層状に保持
した状態で架橋できることが必要であり、そのためには
電子線やＸ線等の放射線照射による架橋が最も好まし
い。熱架橋による場合には、熱可塑性樹脂Ｂの薄い層状
構造を崩さないように、その熱可塑性樹脂Ｂの融点未満
の温度で架橋することが必要である。
分散したゴム材料Ｃ2を架橋し、分散した熱可塑性樹脂
Ｂを薄い層状に保持したまま構造を固定する。この場合
の架橋方法としては、熱可塑性樹脂Ｂを薄い層状に保持
した状態で架橋できることが必要であり、そのためには
電子線やＸ線等の放射線照射による架橋が最も好まし
い。熱架橋による場合には、熱可塑性樹脂Ｂの薄い層状
構造を崩さないように、その熱可塑性樹脂Ｂの融点未満
の温度で架橋することが必要である。
【００１６】かくして得られる本発明のゴム材料Ｃ
3は、図示するように、架橋された連続層をなす原料ゴ
ムＡの中に気体液体不透過性の熱可塑性樹脂Ｂが一方向
に偏平な薄い層状となって分散し、熱可塑性樹脂Ｂは該
一方向に不連続ではあるが該一方向に対し直角方向に何
層にも積み重なった構造を有しているので、全体として
ゴム特性である柔軟性を保持しながら、同時に優れた気
体液体不透過性を兼ね備えているものである。
3は、図示するように、架橋された連続層をなす原料ゴ
ムＡの中に気体液体不透過性の熱可塑性樹脂Ｂが一方向
に偏平な薄い層状となって分散し、熱可塑性樹脂Ｂは該
一方向に不連続ではあるが該一方向に対し直角方向に何
層にも積み重なった構造を有しているので、全体として
ゴム特性である柔軟性を保持しながら、同時に優れた気
体液体不透過性を兼ね備えているものである。
【００１７】本発明で使用する架橋可能なゴム原料とし
ては、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水添ニトリルゴム（Ｈ
−ＮＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（Ｂ
Ｒ）、エチレン・プロピレン・ジエンゴム（ＥＰＤ
Ｍ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ
−ＩＩＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等を挙げること
ができる。
ては、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水添ニトリルゴム（Ｈ
−ＮＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（Ｂ
Ｒ）、エチレン・プロピレン・ジエンゴム（ＥＰＤ
Ｍ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ
−ＩＩＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等を挙げること
ができる。
【００１８】又、気体液体不透過性の熱可塑性樹脂とし
ては、エチレン・ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯ
Ｈ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリア
ミド（ＰＡ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリ
アクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶ
Ｃ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、フッ素樹脂等
がある。
ては、エチレン・ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯ
Ｈ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリア
ミド（ＰＡ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリ
アクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶ
Ｃ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、フッ素樹脂等
がある。
【００１９】ゴム原料と熱可塑性樹脂の組合せは用途に
応じて任意に選択できるが、ニトリルゴム（ＮＢＲ）又
は水添ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）と、エチレン・ビニ
ルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）との組合せが特に好
ましい。又、ゴム原料と熱可塑性樹脂の混合割合は、原
料ゴム９５〜５０重量部に対して熱可塑性樹脂を５〜５
０重量部とすることが好ましい。熱可塑性樹脂の割合が
５重量部未満では満足すべき不透過性を得ることができ
ず、逆に５０重量部を越えると得られるゴム材料の柔軟
性が損なわれるからである。
応じて任意に選択できるが、ニトリルゴム（ＮＢＲ）又
は水添ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）と、エチレン・ビニ
ルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）との組合せが特に好
ましい。又、ゴム原料と熱可塑性樹脂の混合割合は、原
料ゴム９５〜５０重量部に対して熱可塑性樹脂を５〜５
０重量部とすることが好ましい。熱可塑性樹脂の割合が
５重量部未満では満足すべき不透過性を得ることができ
ず、逆に５０重量部を越えると得られるゴム材料の柔軟
性が損なわれるからである。
【００２０】
【実施例】ゴム原料として水添ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢ
Ｒ）であるゼットポール（Ｚｅｔｐｏｌ）１０２０（日
本ゼオン（株）製）、及び熱可塑性樹脂としてエチレン
・ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）であるエバー
ル（ＥＶＡＬ）ＥＰ−Ｆ１０１(クラレ（株）製）を用
い、両者を下記表１に示す割合で混合した後、シート状
に成形し、その両面に１０ＭＲａｄの電子線を照射する
ことにより架橋した。尚、比較例の試料１０のみ、ゴム
原料としてゼットポール２０２０（日本ゼオン（株）
製）を使用した。
Ｒ）であるゼットポール（Ｚｅｔｐｏｌ）１０２０（日
本ゼオン（株）製）、及び熱可塑性樹脂としてエチレン
・ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）であるエバー
ル（ＥＶＡＬ）ＥＰ−Ｆ１０１(クラレ（株）製）を用
い、両者を下記表１に示す割合で混合した後、シート状
に成形し、その両面に１０ＭＲａｄの電子線を照射する
ことにより架橋した。尚、比較例の試料１０のみ、ゴム
原料としてゼットポール２０２０（日本ゼオン（株）
製）を使用した。
【００２１】ゴム原料と熱可塑性樹脂の混合には通常の
ロール混練機又は二軸押出機を使用し、成形はロール成
型機又は二軸押出機付きのＴダイを使用した。混合時の
混練温度、その混練温度におけるＥＶＯＨ／Ｈ−ＮＢＲ
の溶融粘度比を表１に示した。又、成形時の剪断力を表
すパラメーターとして成型機のロール又は二軸押出機の
回転数とロール間隙又はシート厚さを採用し、それぞれ
の設定値を表１に併せて示した。
ロール混練機又は二軸押出機を使用し、成形はロール成
型機又は二軸押出機付きのＴダイを使用した。混合時の
混練温度、その混練温度におけるＥＶＯＨ／Ｈ−ＮＢＲ
の溶融粘度比を表１に示した。又、成形時の剪断力を表
すパラメーターとして成型機のロール又は二軸押出機の
回転数とロール間隙又はシート厚さを採用し、それぞれ
の設定値を表１に併せて示した。
【００２２】
【表１】
EVOH/H−NBR 混練温 溶融粘度 剪断力パラメーター 試料
(重量部) 度(℃) 比(poise) 成型機 回転数 間隙/シート厚
1 30/70 185 1.41 ロール 22rpm 0.5mm
2 30/70 200 0.39 〃 22rpm 0.5mm
3 30/70 185 1.41 〃 22rpm 1.0mm
4 10/90 185 1.41 〃 22rpm 0.5mm
5 50/50 185 1.41 〃 22rpm 0.5mm
6 30/70 185 1.41 Ｔダイ 200rpm 0.2mm
7 30/70 185 1.41 〃 200rpm 0.5mm
8 30/70 185 1.41 〃 200rpm 1.0mm
9＊ 30/70 200 0.39 ロール 22rpm 1.0mm
10＊ 30/70 185 0.23 〃 22rpm 0.5mm
（注）＊を付した試料は比較例である。
【００２３】尚、ＥＶＯＨとＨ−ＮＢＲの固有の溶融粘
度は、エバール（ＥＶＯＨ）が１８５℃で７.６×１０4
Ｐｏｉｓｅ及び２００℃で１.５×１０4Ｐｏｉｓｅであ
り、ゼットポール１０２０（Ｈ−ＮＢＲ）は１８５℃で
７.６×１０4Ｐｏｉｓｅ及び２００℃で１.５×１０4Ｐ
ｏｉｓｅ、ゼットポール２０２０は１８５℃で３.３×
１０5Ｐｏｉｓｅである。これら溶融粘度の測定は島津
フローテスターＣＦＴ−５００形を使用し、分銅による
負荷荷重５０ｋｇｆ／ｃｍ2、ダイ半径０.１ｍｍ及びダ
イ長さ０.１ｍｍの条件で行った。
度は、エバール（ＥＶＯＨ）が１８５℃で７.６×１０4
Ｐｏｉｓｅ及び２００℃で１.５×１０4Ｐｏｉｓｅであ
り、ゼットポール１０２０（Ｈ−ＮＢＲ）は１８５℃で
７.６×１０4Ｐｏｉｓｅ及び２００℃で１.５×１０4Ｐ
ｏｉｓｅ、ゼットポール２０２０は１８５℃で３.３×
１０5Ｐｏｉｓｅである。これら溶融粘度の測定は島津
フローテスターＣＦＴ−５００形を使用し、分銅による
負荷荷重５０ｋｇｆ／ｃｍ2、ダイ半径０.１ｍｍ及びダ
イ長さ０.１ｍｍの条件で行った。
【００２４】各試料毎に得られたゴム材料について、Ａ
ＳＴＭＤ−１４３４−７５Ｍ法に準拠して窒素ガス透過
係数を測定し、更にＪＩＳ Ｋ７１３３に基づいて引張
弾性率を測定し、これらの結果を下記表２に示した。
ＳＴＭＤ−１４３４−７５Ｍ法に準拠して窒素ガス透過
係数を測定し、更にＪＩＳ Ｋ７１３３に基づいて引張
弾性率を測定し、これらの結果を下記表２に示した。
【００２５】
【表２】
（注）＊を付した試料は比較例である。
【００２６】尚、ＥＶＯＨとＨ−ＮＢＲの個々のＮ2ガ
ス透過係数は、エバール（ＥＶＯＨ）が１.１５×１０
-14ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨｇ、ゼットポール
１０２０（Ｈ−ＮＢＲ）が４.９９×１０-11ｃｍ3・ｃｍ
／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨｇ、及びゼットポール２０２０
が１.１５×１０-10ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨ
ｇである。又、個々の引張弾性率は、エバール（ＥＶＯ
Ｈ）が２４０００ｋｇｆ／ｃｍ2、ゼットポール１０２
０（Ｈ−ＮＢＲ）が１４.５ｋｇｆ／ｃｍ2、及びゼット
ポール２０２０が１０.５ｋｇｆ／ｃｍ2である。
ス透過係数は、エバール（ＥＶＯＨ）が１.１５×１０
-14ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨｇ、ゼットポール
１０２０（Ｈ−ＮＢＲ）が４.９９×１０-11ｃｍ3・ｃｍ
／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨｇ、及びゼットポール２０２０
が１.１５×１０-10ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・ＳＥＣ・ｃｍＨ
ｇである。又、個々の引張弾性率は、エバール（ＥＶＯ
Ｈ）が２４０００ｋｇｆ／ｃｍ2、ゼットポール１０２
０（Ｈ−ＮＢＲ）が１４.５ｋｇｆ／ｃｍ2、及びゼット
ポール２０２０が１０.５ｋｇｆ／ｃｍ2である。
【００２７】以上の結果から分かるように、本発明によ
るゴム材料は、ＥＶＯＨ量が多い試料５がやや柔軟性に
欠けるものの他は適度な柔軟性を維持し、同時に全ての
試料が優れたガス不透過性を備えている。これに対して
比較例の試料９では、成形時の剪断力が小さいために熱
可塑性樹脂の重なり合った薄い層が充分得られず、従っ
てガス不透過性が原料ゴムと殆ど同程度に留まってい
る。又、比較例の試料１０は、ＥＶＯＨ／Ｈ−ＮＢＲの
溶融粘度比が小さすぎるため良好な分散が得られず、そ
のため成形条件は本発明例と同じであっても、ガス不透
過性の向上が僅かである。
るゴム材料は、ＥＶＯＨ量が多い試料５がやや柔軟性に
欠けるものの他は適度な柔軟性を維持し、同時に全ての
試料が優れたガス不透過性を備えている。これに対して
比較例の試料９では、成形時の剪断力が小さいために熱
可塑性樹脂の重なり合った薄い層が充分得られず、従っ
てガス不透過性が原料ゴムと殆ど同程度に留まってい
る。又、比較例の試料１０は、ＥＶＯＨ／Ｈ−ＮＢＲの
溶融粘度比が小さすぎるため良好な分散が得られず、そ
のため成形条件は本発明例と同じであっても、ガス不透
過性の向上が僅かである。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、柔軟であって、且つ気
体及び液体の不透過性に優れたゴム材料を提供すること
ができる。従って、このゴム材料はアキュムレーター等
のダイヤフラム、エアコンの冷媒用ホースや自動車の燃
料ホース等としての使用に好適である。
体及び液体の不透過性に優れたゴム材料を提供すること
ができる。従って、このゴム材料はアキュムレーター等
のダイヤフラム、エアコンの冷媒用ホースや自動車の燃
料ホース等としての使用に好適である。
【図１】本発明における気体液体不透過性ゴム材料の製
造方法を示す工程図であって、各工程毎に得られるゴム
材料の概略断面を同時に図示したものである。
造方法を示す工程図であって、各工程毎に得られるゴム
材料の概略断面を同時に図示したものである。
Ａ 原料ゴム
Ｂ 熱可塑性樹脂
Ｃ1 混合工程でのゴム材料
Ｃ2 成形工程でのゴム材料
Ｃ3 架橋工程でのゴム材料
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｂ２９Ｋ 105:24 Ｂ２９Ｋ 105:24
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08J 3/24 CEQ
B29C 35/02 - 35/14
B29C 43/20
Claims (4)
- 【請求項１】 架橋されたゴム材料中にガス不透過性の
熱可塑性樹脂が分散しており、分散している熱可塑性樹
脂がそれぞれ一方向に偏平な薄い層状をなしていること
を特徴とする気体液体不透過性ゴム材料。 - 【請求項２】 架橋可能な原料ゴムに気体液体不透過性
の熱可塑性樹脂を加え、熱可塑性樹脂の溶融温度以上で
混合して原料ゴム中に熱可塑性樹脂を分散させた後、得
られたゴム材料に高剪断力を印加して成形すると同時
に、その中に分散している熱可塑性樹脂を一方向に偏平
な薄い層状に形成し、次に分散した熱可塑性樹脂を薄い
層状に保持したままゴム材料を架橋することを特徴とす
る気体液体不透過性ゴム材料の製造方法。 - 【請求項３】 原料ゴム９５〜５０重量部に対して熱可
塑性樹脂を５〜５０重量部加えることを特徴とする、請
求項２に記載の気体液体不透過性ゴム材料の製造方法。 - 【請求項４】 原料ゴムを放射線照射により架橋するこ
とを特徴とする、請求項２又は３に記載の気体液体不透
過性ゴム材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21954594A JP3409456B2 (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | 気体液体不透過性ゴム材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21954594A JP3409456B2 (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | 気体液体不透過性ゴム材料及びその製造方法 |
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