JP3402685B2 - コイル巻取り方法 - Google Patents
コイル巻取り方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はコイルの巻取り方法に関
する。 【０００２】 【従来の技術】鋼帯巻取り装置にてストリップを巻取る
場合、従来一般に巻き取り張力、板厚、板幅による張力
テーブルによって決定されていた。このような決定で
は、ユーザーで使用するまでの間に、しばしばコイル変
形が発生していた。また巻取りコイルが需要家で使用さ
れる前に、しばしばコイル内径変形不良が発生し、需要
家の加工機にコイルを挿入できないという問題があっ
た。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】巻取りコイルの性質を
示す指標としてコイル耐荷重がある。この指標はコイル
に圧縮試験機で押し潰す力を加えた場合、コイルが永久
変形するときの圧縮力をいう。巻取りコイルに要求され
るコイル耐荷重としては、コイル巻取り後に、自重によ
って、あるいは保管中のコイル積重ねによる外力、搬送
中の衝撃や振動による巻き緩みによってコイル変形が起
こらないように、コイル耐荷重Ｗを満足することが必要
である。コイル耐荷重Ｗはストリップの板厚ｔ、板幅
ｗ、コイル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μ、巻取
り張力σ等によって決まる。ストリップ表面係数μはス
トリップ粗度、メッキ目付量、塗油量の差異によるスト
リップ表面の滑りやすさを示す係数である。 【０００４】Ｗ＝（ｔ，ｗ，ｒ，μ，σ） 上記コイル耐荷重Ｗの因子のうち、板厚ｔ、板幅ｗ、コ
イル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μはユーザーの
オーダーにより決定されているため、巻取り張力σのみ
が変数となる。すなわち、巻取り張力が高ければコイル
耐荷重Ｗは大きくなる。 【０００５】従来の巻き取り張力は、上述のように、板
厚、板幅テーブルによって決定されていた。このような
決定では、コイル必要耐荷重やコイル外径を考慮してい
ないため、巻取られたコイルをコイル置場に仮置きする
場合、多段積みするとコイルが変形することがあり、ユ
ーザーで使用するまでの間に、しばしばコイル変形が発
生していた。 【０００６】本発明はこのような問題を解決するコイル
巻き取り方法を提供することを目的とする。また、上記
の従来の板厚、板幅テーブルによる巻取り張力決定で
は、巻取り後のコイルの内径や外径寸法によってコイル
自体の強度が異なることや、巻取り後のコイルが自重や
保管中の段積により受ける外力、コイル搬送中の振動な
どにより発生する巻き緩みによってコイル強度が低下す
ることを全く考慮に入れていないため、巻取りコイルが
需要家で使用される前に、しばしばコイル内径変形不良
が発生し、需要家の加工機にコイルを挿入できないとい
う問題があった。従って、コイル内径不良が発生しない
ように、コイル耐荷重Ｗを満足する必要があった。 【０００７】巻取り後のコイル耐荷重Ｗに影響を与える
因子としては、ストリップの板厚：ｔ、板幅：ｗ、コイ
ル内半径：ｒ１ 、コイル外半径：ｒ２ 、ストリップ表
面係数：μ、巻取り張力：σがあり、Ｗ ＝（ｔ，ｗ，ｒ１ 、ｒ ２ ，μ，σ） となる。このうち板厚ｔ、板幅ｗ、コイル内半径ｒ
１ 、コイル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μは受注
時に決定されているため、コイル耐荷重Ｗは巻取り張力
σのみが変数となり、コイル内径変形防止にはこの巻取
り張力σを適切な値にする必要がある。 【０００８】本発明はこのような問題を解決するコイル
巻き取り方法を提供することを目的とするものである。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するために、巻取り張力の決定において、コイル保
管中の自重あるいは段積みによる外力、輸送中の振動等
による巻き緩みを考慮したコイル必要耐荷重Ｗ 0 を求
め、コイル耐荷重Ｗが、上記コイル必要耐荷重Ｗ 0 を満
足するように、ストリップの板幅、コイル内径、コイル
外径により、巻取り張力を決定するコイル巻取り方法を
提供するものである。 【００１０】 【００１１】 【作用】本発明では、上述のように、コイル保管中の段
積みによるつぶれ変形、輸送中の振動等による巻き緩み
等を考慮したコイル必要耐荷重Ｗ 0 を求め、コイル耐荷
重Ｗがこのコイル必要耐荷重Ｗ 0 を充足するように、コ
イル巻取り張力を理論的に決定し、コイルの巻き取りを
行うことにより、段積み等によるコイル変形を防止する
ことができる。 【００１２】コイル耐荷重Ｗは、コイルを圧縮試験機に
入れ圧縮力（外力）をかけたとき、何トンの圧縮力でコ
イルが変形するかを測定した値で、コイルが何トンの外
力に耐えられるかを示す値である。 【００１３】 【実施例】実施例−１ 以下に本発明の実施例としてコイル耐荷重Ｗの理論的算
出と実験、及びこれに基づいたコイル巻取り方法の一例
を示す。コイル外径とコイル耐荷重Ｗの関係について説
明する。まずコイル外径等がコイル耐荷重Ｗに与える影
響を理論的に求めた。マンドレルとコイルを円筒連続体
と仮定し、コイルをマンドレルから抜き取ったときのコ
イルの任意の半径ｒでの内部応力σｒＦは一般的に次式
で表わせる。 【００１４】 【数１】 【００１５】σ：巻取り張力、 ｒ１ ：コイル内径 ｒ２ ：コイル外径 （１）式によるコイル内の半径方向応力分布図を図１に
示す。この（１）式により与えられるσｒＦがコイル耐
荷重に寄与しているので、コイル耐荷重Ｗは 【００１６】 【数２】 【００１７】μ：ストリップ表面係数 ｆ：耐荷重係数 によって表わすことができる。式（２）により計算した
結果を図２に示す。このようにコイル外半径ｒ２ 等はコ
イル耐荷重Ｗに大きな影響を与える。 【００１８】次に、コイル耐荷重Ｗの測定実験について
説明する。巻取り張力、コイル外径がコイル耐荷重Ｗに
与える影響を調べるため、巻取り張力、コイル外径を変
えて巻取ったコイルを作成し、圧縮試験機にてプレス試
験を行い、荷重−変形曲線とコイル耐荷重Ｗを調査し
た。このテスト結果の一例を図３に示す。このようにコ
イルの荷重−変形曲線は鉄鋼材料の引張り試験と似た曲
線軌跡を示す。 【００１９】この図３中でコイル耐荷重Ｗというのは、
コイルに外力が加わってもコイルが塑性変形を起こさな
い領域であり、金属材料引張り試験での０．２％耐力に
よる降伏点決定に倣い、変位が０．２％となる荷重をコ
イル耐荷重Ｗと定義した。本実験による巻取り張力別の
コイル外径とコイル耐荷重Ｗとの関係を示すグラフを図
４に掲げた。このようにコイル耐荷重Ｗはコイル外径が
大きくなるに従い増加するとともに、コイル巻取り張力
（Ｕ．Ｔ．：ユニットテンション）に大きく影響を受け
る。 【００２０】コイル必要耐荷重Ｗ 0 の決定方法は次の通
りである。コイル巻取り時のコイル必要耐荷重Ｗ 0 を決
定するには、 （ａ）保管時の外力：段積みしたときの外力と自重の合
計。 （ｂ）保管時の巻き緩み：コイルをクレーンで運ぶ時に
加わる振激や、トラック、船で輸送中のローリングによ
って起こる内径巻き緩みによるコイル耐荷重の減少を考
慮する必要がある。 【００２１】（ａ）については容易に算出できる。
（ｂ）については実験により何％程度コイル耐荷重が減
少するか調べた。実験は同条件により巻き取った２コイ
ルを用意し、１コイルについてハンドリングの過酷な状
態を仮想し、クレーンによる吊り降ろしを２０回程度く
り返した。この２コイルを圧縮試験機にてプレスし、コ
イル耐荷重を求めた。この結果を図６に示す。この結果
より過酷なハンドリングによりコイル耐荷重は約３０％
程度減少していることがわかる。以上の（ａ）、（ｂ）
を考慮してコイル必要耐荷重を算出する。 【００２２】以上をもとに巻取り張力（ユニットテンシ
ョン）をパラメータとしてコイル外径とコイル耐荷重
（幅１０００ｍｍ換算）との関係を描き、そのグラフを
図５に示す。実際の巻取り張力を決定する場合には、ま
ずコイル必要耐荷重を算出し、板厚による補正幅１００
０ｍｍに換算し、図５により、コイル耐荷重とコイル外
径より巻取り張力を決定する。 【００２３】例えば、幅１０００ｍｍ，コイル外径１６
００ｍｍ，重量２０ｔの２段積みでは、荷重は２０×
１．５＝３０ｔであるから、図５より巻取り張力を３．
０ｋｇ／ｍｍ2 と決定する。 実施例−２ 以下に、本発明の実施例として、コイル耐荷重Ｗの実験
による解析と理論的算出、コイル必要耐荷重Ｗ 0 算出の
ためのコイル巻き緩みによるコイル耐荷重の損失割合調
査実験、及び以上に基づいたコイル巻取り方法の一例を
示す。 【００２４】コイル内径、コイル外径がコイル耐荷重Ｗ
に与える影響を理論的に求めた。マンドレルとコイルを
円筒連続体と仮定し、コイルをマンドレルから抜き取っ
たときのコイルの任意の半径ｒでの内部応力σｒＦは実
施例−１で示したと同様に次式で表わされる。 【００２５】 【数３】 【００２６】σ：巻取り張力、 ｒ1 ：コイル内径 ｒ2 ：コイル外径 （３）式によるコイル内の半径方向応力分布図を図１に
示す。この（３）式により与えられるσrFがコイル耐荷
重Ｗに寄与しているので、コイル耐荷重Ｗは 【００２７】 【数４】 【００２８】μ：表面係数 ｆ：耐荷重係数 によって表わすことができる。式（４）を用い、コイル
内径を通常コイルで用いる内径２０インチ（５０８ｍ
ｍ）と２４インチ（６１０ｍｍ）で巻取ったと仮定し、
計算した結果を図２に示す。このようにコイル耐荷重Ｗ
はコイルの内径、外径により大きな影響を受ける。 【００２９】コイル耐荷重Ｗを実施例−１と同様に測定
によって求めた。内径が実施例−１と同じ場合は、コイ
ル耐荷重は図３、図４と同じとなる。これに内径の要因
を付加すればよい。 【００３０】実際の巻取り張力を決定する場合には、実
施例−１と同様に先ず保管時の段積みによる最大外力を
求め、これに搬送方法による巻緩み分（１０〜３０％）
を割増した必要コイル耐荷重を算出する。次に、図７に
示す内径による補正を行う。次いで、幅補正を行い補正
必要コイル耐荷重と巻取り後のコイル外径より図５を用
いて巻取り張力を決定する。 【００３１】例えば幅１２００ｍｍ、コイル内径５０８
ｍｍ、コイル外径１６００ｍｍ、重量２０ｔのコイル
で、巻緩みが３０％発生するとして、保管時最大２段積
されるコイルでは、２段積によりコイルにかかる荷重は
２０×１．５＝３０ｔで、巻緩みによる損失分の上積背
により３０Ｔ／（１−０．３）＝４３ｔとなる。これに
図７に示す内径補正値を掛け４３×（１／２）＝２１．
５ｔｏｎとなる。次に、幅１０００ｍｍ、換算すると２
１．５ｔ×（１０００／１２００）＝１７．９ｔｏｎと
なりこれが補正された第２のコイル必要耐荷重である。
この１７．９ｔｏｎと巻取り後のコイル外径１６００ｍ
ｍより図５を用い巻取り張力を２．０ｋｇ／ｍｍ２ と
決定する。 【００３２】 【発明の効果】以上説明したように、本発明によるコイ
ル巻取り張力決定方法を用いれば、コイルを多段積みし
たときやハンドリング時にしばしば発生するコイルつぶ
れやコイル内径変形をなくすことができる。
する。 【０００２】 【従来の技術】鋼帯巻取り装置にてストリップを巻取る
場合、従来一般に巻き取り張力、板厚、板幅による張力
テーブルによって決定されていた。このような決定で
は、ユーザーで使用するまでの間に、しばしばコイル変
形が発生していた。また巻取りコイルが需要家で使用さ
れる前に、しばしばコイル内径変形不良が発生し、需要
家の加工機にコイルを挿入できないという問題があっ
た。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】巻取りコイルの性質を
示す指標としてコイル耐荷重がある。この指標はコイル
に圧縮試験機で押し潰す力を加えた場合、コイルが永久
変形するときの圧縮力をいう。巻取りコイルに要求され
るコイル耐荷重としては、コイル巻取り後に、自重によ
って、あるいは保管中のコイル積重ねによる外力、搬送
中の衝撃や振動による巻き緩みによってコイル変形が起
こらないように、コイル耐荷重Ｗを満足することが必要
である。コイル耐荷重Ｗはストリップの板厚ｔ、板幅
ｗ、コイル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μ、巻取
り張力σ等によって決まる。ストリップ表面係数μはス
トリップ粗度、メッキ目付量、塗油量の差異によるスト
リップ表面の滑りやすさを示す係数である。 【０００４】Ｗ＝（ｔ，ｗ，ｒ，μ，σ） 上記コイル耐荷重Ｗの因子のうち、板厚ｔ、板幅ｗ、コ
イル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μはユーザーの
オーダーにより決定されているため、巻取り張力σのみ
が変数となる。すなわち、巻取り張力が高ければコイル
耐荷重Ｗは大きくなる。 【０００５】従来の巻き取り張力は、上述のように、板
厚、板幅テーブルによって決定されていた。このような
決定では、コイル必要耐荷重やコイル外径を考慮してい
ないため、巻取られたコイルをコイル置場に仮置きする
場合、多段積みするとコイルが変形することがあり、ユ
ーザーで使用するまでの間に、しばしばコイル変形が発
生していた。 【０００６】本発明はこのような問題を解決するコイル
巻き取り方法を提供することを目的とする。また、上記
の従来の板厚、板幅テーブルによる巻取り張力決定で
は、巻取り後のコイルの内径や外径寸法によってコイル
自体の強度が異なることや、巻取り後のコイルが自重や
保管中の段積により受ける外力、コイル搬送中の振動な
どにより発生する巻き緩みによってコイル強度が低下す
ることを全く考慮に入れていないため、巻取りコイルが
需要家で使用される前に、しばしばコイル内径変形不良
が発生し、需要家の加工機にコイルを挿入できないとい
う問題があった。従って、コイル内径不良が発生しない
ように、コイル耐荷重Ｗを満足する必要があった。 【０００７】巻取り後のコイル耐荷重Ｗに影響を与える
因子としては、ストリップの板厚：ｔ、板幅：ｗ、コイ
ル内半径：ｒ１ 、コイル外半径：ｒ２ 、ストリップ表
面係数：μ、巻取り張力：σがあり、Ｗ ＝（ｔ，ｗ，ｒ１ 、ｒ ２ ，μ，σ） となる。このうち板厚ｔ、板幅ｗ、コイル内半径ｒ
１ 、コイル外半径ｒ２ 、ストリップ表面係数μは受注
時に決定されているため、コイル耐荷重Ｗは巻取り張力
σのみが変数となり、コイル内径変形防止にはこの巻取
り張力σを適切な値にする必要がある。 【０００８】本発明はこのような問題を解決するコイル
巻き取り方法を提供することを目的とするものである。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するために、巻取り張力の決定において、コイル保
管中の自重あるいは段積みによる外力、輸送中の振動等
による巻き緩みを考慮したコイル必要耐荷重Ｗ 0 を求
め、コイル耐荷重Ｗが、上記コイル必要耐荷重Ｗ 0 を満
足するように、ストリップの板幅、コイル内径、コイル
外径により、巻取り張力を決定するコイル巻取り方法を
提供するものである。 【００１０】 【００１１】 【作用】本発明では、上述のように、コイル保管中の段
積みによるつぶれ変形、輸送中の振動等による巻き緩み
等を考慮したコイル必要耐荷重Ｗ 0 を求め、コイル耐荷
重Ｗがこのコイル必要耐荷重Ｗ 0 を充足するように、コ
イル巻取り張力を理論的に決定し、コイルの巻き取りを
行うことにより、段積み等によるコイル変形を防止する
ことができる。 【００１２】コイル耐荷重Ｗは、コイルを圧縮試験機に
入れ圧縮力（外力）をかけたとき、何トンの圧縮力でコ
イルが変形するかを測定した値で、コイルが何トンの外
力に耐えられるかを示す値である。 【００１３】 【実施例】実施例−１ 以下に本発明の実施例としてコイル耐荷重Ｗの理論的算
出と実験、及びこれに基づいたコイル巻取り方法の一例
を示す。コイル外径とコイル耐荷重Ｗの関係について説
明する。まずコイル外径等がコイル耐荷重Ｗに与える影
響を理論的に求めた。マンドレルとコイルを円筒連続体
と仮定し、コイルをマンドレルから抜き取ったときのコ
イルの任意の半径ｒでの内部応力σｒＦは一般的に次式
で表わせる。 【００１４】 【数１】 【００１５】σ：巻取り張力、 ｒ１ ：コイル内径 ｒ２ ：コイル外径 （１）式によるコイル内の半径方向応力分布図を図１に
示す。この（１）式により与えられるσｒＦがコイル耐
荷重に寄与しているので、コイル耐荷重Ｗは 【００１６】 【数２】 【００１７】μ：ストリップ表面係数 ｆ：耐荷重係数 によって表わすことができる。式（２）により計算した
結果を図２に示す。このようにコイル外半径ｒ２ 等はコ
イル耐荷重Ｗに大きな影響を与える。 【００１８】次に、コイル耐荷重Ｗの測定実験について
説明する。巻取り張力、コイル外径がコイル耐荷重Ｗに
与える影響を調べるため、巻取り張力、コイル外径を変
えて巻取ったコイルを作成し、圧縮試験機にてプレス試
験を行い、荷重−変形曲線とコイル耐荷重Ｗを調査し
た。このテスト結果の一例を図３に示す。このようにコ
イルの荷重−変形曲線は鉄鋼材料の引張り試験と似た曲
線軌跡を示す。 【００１９】この図３中でコイル耐荷重Ｗというのは、
コイルに外力が加わってもコイルが塑性変形を起こさな
い領域であり、金属材料引張り試験での０．２％耐力に
よる降伏点決定に倣い、変位が０．２％となる荷重をコ
イル耐荷重Ｗと定義した。本実験による巻取り張力別の
コイル外径とコイル耐荷重Ｗとの関係を示すグラフを図
４に掲げた。このようにコイル耐荷重Ｗはコイル外径が
大きくなるに従い増加するとともに、コイル巻取り張力
（Ｕ．Ｔ．：ユニットテンション）に大きく影響を受け
る。 【００２０】コイル必要耐荷重Ｗ 0 の決定方法は次の通
りである。コイル巻取り時のコイル必要耐荷重Ｗ 0 を決
定するには、 （ａ）保管時の外力：段積みしたときの外力と自重の合
計。 （ｂ）保管時の巻き緩み：コイルをクレーンで運ぶ時に
加わる振激や、トラック、船で輸送中のローリングによ
って起こる内径巻き緩みによるコイル耐荷重の減少を考
慮する必要がある。 【００２１】（ａ）については容易に算出できる。
（ｂ）については実験により何％程度コイル耐荷重が減
少するか調べた。実験は同条件により巻き取った２コイ
ルを用意し、１コイルについてハンドリングの過酷な状
態を仮想し、クレーンによる吊り降ろしを２０回程度く
り返した。この２コイルを圧縮試験機にてプレスし、コ
イル耐荷重を求めた。この結果を図６に示す。この結果
より過酷なハンドリングによりコイル耐荷重は約３０％
程度減少していることがわかる。以上の（ａ）、（ｂ）
を考慮してコイル必要耐荷重を算出する。 【００２２】以上をもとに巻取り張力（ユニットテンシ
ョン）をパラメータとしてコイル外径とコイル耐荷重
（幅１０００ｍｍ換算）との関係を描き、そのグラフを
図５に示す。実際の巻取り張力を決定する場合には、ま
ずコイル必要耐荷重を算出し、板厚による補正幅１００
０ｍｍに換算し、図５により、コイル耐荷重とコイル外
径より巻取り張力を決定する。 【００２３】例えば、幅１０００ｍｍ，コイル外径１６
００ｍｍ，重量２０ｔの２段積みでは、荷重は２０×
１．５＝３０ｔであるから、図５より巻取り張力を３．
０ｋｇ／ｍｍ2 と決定する。 実施例−２ 以下に、本発明の実施例として、コイル耐荷重Ｗの実験
による解析と理論的算出、コイル必要耐荷重Ｗ 0 算出の
ためのコイル巻き緩みによるコイル耐荷重の損失割合調
査実験、及び以上に基づいたコイル巻取り方法の一例を
示す。 【００２４】コイル内径、コイル外径がコイル耐荷重Ｗ
に与える影響を理論的に求めた。マンドレルとコイルを
円筒連続体と仮定し、コイルをマンドレルから抜き取っ
たときのコイルの任意の半径ｒでの内部応力σｒＦは実
施例−１で示したと同様に次式で表わされる。 【００２５】 【数３】 【００２６】σ：巻取り張力、 ｒ1 ：コイル内径 ｒ2 ：コイル外径 （３）式によるコイル内の半径方向応力分布図を図１に
示す。この（３）式により与えられるσrFがコイル耐荷
重Ｗに寄与しているので、コイル耐荷重Ｗは 【００２７】 【数４】 【００２８】μ：表面係数 ｆ：耐荷重係数 によって表わすことができる。式（４）を用い、コイル
内径を通常コイルで用いる内径２０インチ（５０８ｍ
ｍ）と２４インチ（６１０ｍｍ）で巻取ったと仮定し、
計算した結果を図２に示す。このようにコイル耐荷重Ｗ
はコイルの内径、外径により大きな影響を受ける。 【００２９】コイル耐荷重Ｗを実施例−１と同様に測定
によって求めた。内径が実施例−１と同じ場合は、コイ
ル耐荷重は図３、図４と同じとなる。これに内径の要因
を付加すればよい。 【００３０】実際の巻取り張力を決定する場合には、実
施例−１と同様に先ず保管時の段積みによる最大外力を
求め、これに搬送方法による巻緩み分（１０〜３０％）
を割増した必要コイル耐荷重を算出する。次に、図７に
示す内径による補正を行う。次いで、幅補正を行い補正
必要コイル耐荷重と巻取り後のコイル外径より図５を用
いて巻取り張力を決定する。 【００３１】例えば幅１２００ｍｍ、コイル内径５０８
ｍｍ、コイル外径１６００ｍｍ、重量２０ｔのコイル
で、巻緩みが３０％発生するとして、保管時最大２段積
されるコイルでは、２段積によりコイルにかかる荷重は
２０×１．５＝３０ｔで、巻緩みによる損失分の上積背
により３０Ｔ／（１−０．３）＝４３ｔとなる。これに
図７に示す内径補正値を掛け４３×（１／２）＝２１．
５ｔｏｎとなる。次に、幅１０００ｍｍ、換算すると２
１．５ｔ×（１０００／１２００）＝１７．９ｔｏｎと
なりこれが補正された第２のコイル必要耐荷重である。
この１７．９ｔｏｎと巻取り後のコイル外径１６００ｍ
ｍより図５を用い巻取り張力を２．０ｋｇ／ｍｍ２ と
決定する。 【００３２】 【発明の効果】以上説明したように、本発明によるコイ
ル巻取り張力決定方法を用いれば、コイルを多段積みし
たときやハンドリング時にしばしば発生するコイルつぶ
れやコイル内径変形をなくすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】コイル半径方向のコイル内部応力分布を示す図
である。 【図２】コイル半径とコイル耐荷重の関係を示すグラフ
である。 【図３】コイルの圧縮試験における荷重と変位の関係を
示すグラフである。 【図４】コイル外径とコイル耐荷重の関係を示すグラフ
である。 【図５】ユニットテンションをパラメータとしたコイル
外径とコイル耐荷重の関係を示すグラフである。 【図６】コイルのハンドリング後の荷重と変位の関係を
示すグラフである。 【図７】コイル内径による補正のグラフである。
である。 【図２】コイル半径とコイル耐荷重の関係を示すグラフ
である。 【図３】コイルの圧縮試験における荷重と変位の関係を
示すグラフである。 【図４】コイル外径とコイル耐荷重の関係を示すグラフ
である。 【図５】ユニットテンションをパラメータとしたコイル
外径とコイル耐荷重の関係を示すグラフである。 【図６】コイルのハンドリング後の荷重と変位の関係を
示すグラフである。 【図７】コイル内径による補正のグラフである。
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フロントページの続き
(72)発明者 小松 富夫
千葉市中央区川崎町１番地 川崎製鉄株
式会社 千葉製鉄所内
(56)参考文献 特開 平２−255217（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21C 47/02
B21C 47/00
B65H 23/04
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 鋼帯巻取り装置にてストリップを巻取る
ときの巻取り張力を、コイル耐荷重がコイルの必要耐荷
重を満足するように、ストリップの板幅、コイル内径、
コイル外径により決定することを特徴とするコイル巻取
り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22709093A JP3402685B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-09-13 | コイル巻取り方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232893 | 1993-01-28 | ||
| JP5-12328 | 1993-01-28 | ||
| JP22709093A JP3402685B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-09-13 | コイル巻取り方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06277753A JPH06277753A (ja) | 1994-10-04 |
| JP3402685B2 true JP3402685B2 (ja) | 2003-05-06 |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP22709093A Expired - Lifetime JP3402685B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-09-13 | コイル巻取り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3402685B2 (ja) |
-
1993
- 1993-09-13 JP JP22709093A patent/JP3402685B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06277753A (ja) | 1994-10-04 |
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