JP3388418B2 - 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法 - Google Patents
伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、伸線加工用ベイナイト
線材または鋼線の製造方法に関するものである。本発明
において、製品としての線材とは鋼片を線材に圧延後に
直接熱処理を施して伸線加工用とした線材を意味し、製
品としての鋼線とは伸線加工前または熱間圧延後に、伸
線加工に供すべく熱処理を施した鋼線、および熱間圧延
後冷間加工により第１次引抜加工を施した後に、第２次
引抜加工用として熱処理を施した鋼線を意味する。
線材または鋼線の製造方法に関するものである。本発明
において、製品としての線材とは鋼片を線材に圧延後に
直接熱処理を施して伸線加工用とした線材を意味し、製
品としての鋼線とは伸線加工前または熱間圧延後に、伸
線加工に供すべく熱処理を施した鋼線、および熱間圧延
後冷間加工により第１次引抜加工を施した後に、第２次
引抜加工用として熱処理を施した鋼線を意味する。
【０００２】
【従来の技術】通常、線材または鋼線は種々の最終製品
の用途に応じて、伸線加工されるが、この伸線加工の前
に、線材または鋼線を予め伸線加工に適した状態にして
おく必要がある。従来、高炭素鋼線材または鋼線に関し
ては、伸線加工前に組織を均一で微細なパーライトと少
量の初析フェライトの混合組織にする必要からパテンテ
ィングと呼ばれる線材または鋼線独特の熱処理が施され
る。これは線材または鋼線をオーステナイト化温度に加
熱した後、適度な冷却速度で冷却して、パーライト変態
を完了させて微細パーライトと少量の初析フェライトの
混合組織にする熱処理方法である。しかし、パーライト
組織では伸線加工工程において高減面率における延性の
劣化、捻回試験での割れの発生（以下デラミネーション
と称する）が問題となっている。
の用途に応じて、伸線加工されるが、この伸線加工の前
に、線材または鋼線を予め伸線加工に適した状態にして
おく必要がある。従来、高炭素鋼線材または鋼線に関し
ては、伸線加工前に組織を均一で微細なパーライトと少
量の初析フェライトの混合組織にする必要からパテンテ
ィングと呼ばれる線材または鋼線独特の熱処理が施され
る。これは線材または鋼線をオーステナイト化温度に加
熱した後、適度な冷却速度で冷却して、パーライト変態
を完了させて微細パーライトと少量の初析フェライトの
混合組織にする熱処理方法である。しかし、パーライト
組織では伸線加工工程において高減面率における延性の
劣化、捻回試験での割れの発生（以下デラミネーション
と称する）が問題となっている。
【０００３】特開平５−１１７７６２号公報記載の線材
の製造方法では、９００〜１１００℃の範囲に加熱した
後、線材に圧延し、得られた線材を８５０〜５７５℃の
間を１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、次いで
４５０〜５００℃の温度範囲に、一定時間以上保定する
ことにより、ベイナイト線材とする熱処理を行ってお
り、線材組織をベイナイト組織にすることにより優れた
伸線加工性が得られることを特徴としている。
の製造方法では、９００〜１１００℃の範囲に加熱した
後、線材に圧延し、得られた線材を８５０〜５７５℃の
間を１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、次いで
４５０〜５００℃の温度範囲に、一定時間以上保定する
ことにより、ベイナイト線材とする熱処理を行ってお
り、線材組織をベイナイト組織にすることにより優れた
伸線加工性が得られることを特徴としている。
【０００４】しかし、線材圧延後のベイナイト線材を得
るために必要な冷却速度に関しては、それを実現するた
めの適正な冷却媒体に対する線径と冷媒温度の関係は明
確にされていない。
るために必要な冷却速度に関しては、それを実現するた
めの適正な冷却媒体に対する線径と冷媒温度の関係は明
確にされていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は線材または鋼
線の熱処理工程において、前記の如き従来技術に関する
問題点を生じない伸線加工性に優れた高炭素鋼線材また
は鋼線の製造方法を提供することを課題とする。
線の熱処理工程において、前記の如き従来技術に関する
問題点を生じない伸線加工性に優れた高炭素鋼線材また
は鋼線の製造方法を提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の前記課題は、本
発明に従い特定量のＣ、Ｍｎ、Ｓｉを含み、さらに必要
に応じてＣｒ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｂ、Ｃａのいずれか１種以上を含み、Ｐ、ＳおよびＡｌ
量の上限値が制限された化学組成からなる鋼片を熱間圧
延した後の線材の冷却にあたり、或いはオーステナイト
化温度に加熱後の前記化学組成からなる鋼線の熱処理に
おいて、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩
類を単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で線径により定まる一定温度以下に加熱溶
融してなり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸
漬し、この温度範囲に一定時間以上保定することによ
り、ベイナイト線材もしくは鋼線が安定的に製造可能に
なることにより解決される。
発明に従い特定量のＣ、Ｍｎ、Ｓｉを含み、さらに必要
に応じてＣｒ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｂ、Ｃａのいずれか１種以上を含み、Ｐ、ＳおよびＡｌ
量の上限値が制限された化学組成からなる鋼片を熱間圧
延した後の線材の冷却にあたり、或いはオーステナイト
化温度に加熱後の前記化学組成からなる鋼線の熱処理に
おいて、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩
類を単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で線径により定まる一定温度以下に加熱溶
融してなり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸
漬し、この温度範囲に一定時間以上保定することによ
り、ベイナイト線材もしくは鋼線が安定的に製造可能に
なることにより解決される。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは下
記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ：０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、 Ｃｕ：０．０１〜１．００％、 Ｎｉ：０．０１〜１．００％、 Ｍｏ：０．０１〜０．５０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２０％、 Ｖ：０．００５〜０．２０％、 Ｂ：０．００５〜０．０１％、 Ｃａ：０．００１〜０．０５％ の１種以上を含有し、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度
範囲から、３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で
下記式（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガ
ス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この
温度範囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまた
はベイナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の
範囲内で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナ
イト変態が終了するまで保定することを特徴とする伸線
加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方法。
記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ：０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、 Ｃｕ：０．０１〜１．００％、 Ｎｉ：０．０１〜１．００％、 Ｍｏ：０．０１〜０．５０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２０％、 Ｖ：０．００５〜０．２０％、 Ｂ：０．００５〜０．０１％、 Ｃａ：０．００１〜０．０５％ の１種以上を含有し、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度
範囲から、３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で
下記式（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガ
ス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この
温度範囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまた
はベイナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の
範囲内で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナ
イト変態が終了するまで保定することを特徴とする伸線
加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方法。
【０００８】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ）
（２）前記鋼片の組成がさらに
Ｃｒ：０．１０〜１．００％
含有することを特徴とする前項１記載の伸線加工性に優
れた高炭素鋼線材の製造方法。 （３）前項１または２記載の出発鋼片を線材に圧延後、
１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、１秒以上、かつ
ベイナイト変態が開始しない範囲内で下記式（２）で定
める時間Ｘ秒以下保定した後、１０℃以上、６００−Ｔ
1 （Ｔ1：冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全にベ
イナイト変態が終了するまで保定することを特徴とする
伸線加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方法。
れた高炭素鋼線材の製造方法。 （３）前項１または２記載の出発鋼片を線材に圧延後、
１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、１秒以上、かつ
ベイナイト変態が開始しない範囲内で下記式（２）で定
める時間Ｘ秒以下保定した後、１０℃以上、６００−Ｔ
1 （Ｔ1：冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全にベ
イナイト変態が終了するまで保定することを特徴とする
伸線加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方法。
【０００９】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ）
Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２）
Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃）
（４）前項１または２記載の出発鋼片を線材に圧延後、
１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、ベイナイト変態
開始後、ベイナイト変態が終了する以前、すなわち下記
式（３）で定める時間Ｙ秒以下保定した後、１０℃以
上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇
温し、完全にベイナイト変態が終了するまで保定するこ
とを特徴とする伸線加工性に優れた高炭素鋼線材の製造
方法。
１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、ベイナイト変態
開始後、ベイナイト変態が終了する以前、すなわち下記
式（３）で定める時間Ｙ秒以下保定した後、１０℃以
上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇
温し、完全にベイナイト変態が終了するまで保定するこ
とを特徴とする伸線加工性に優れた高炭素鋼線材の製造
方法。
【００１０】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ）
Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３）
Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃）
（５）重量％で
Ｃ：０．８０〜０．９０％、
Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．００％
を含有し、合金成分としてさらに
Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、
Ｃｕ：０．０１〜１．００％、
Ｎｉ：０．０１〜１．００％、
Ｍｏ：０．０１〜０．５０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２０％、
Ｖ：０．００５〜０．２０％、
Ｂ：０．００５〜０．０１％、
Ｃａ：０．００１〜０．０５％
の１種以上を含有し、
Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０１％以下、
Ａｌ：０．００３％以下
に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼線を１１００〜７５５℃の加温温度範囲から、
３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で下記式
（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガス体に
よる攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この温度範
囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまたはベイ
ナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の範囲内
で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナイト変
態が終了するまで保定することを特徴とする伸線加工性
に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
組成の鋼線を１１００〜７５５℃の加温温度範囲から、
３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で下記式
（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガス体に
よる攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この温度範
囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまたはベイ
ナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の範囲内
で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナイト変
態が終了するまで保定することを特徴とする伸線加工性
に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
【００１１】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ）
（６）前記鋼線の組成がさらに
Ｃｒ：０．１０〜１．００％
含有することを特徴とする前項５記載の伸線加工性に優
れた高炭素鋼鋼線の製造方法。 （７）前項５または６記載の出発鋼線を１１００〜７５
５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ1に加熱溶
融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩
に浸漬し、この温度範囲に、１秒以上、かつベイナイト
変態が開始しない範囲内で下記式（２）で定める時間Ｘ
秒以下保定した後、１０℃以上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：
冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全にベイナイト変
態が終了するまで保定することを特徴とする伸線加工性
に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
れた高炭素鋼鋼線の製造方法。 （７）前項５または６記載の出発鋼線を１１００〜７５
５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ1に加熱溶
融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩
に浸漬し、この温度範囲に、１秒以上、かつベイナイト
変態が開始しない範囲内で下記式（２）で定める時間Ｘ
秒以下保定した後、１０℃以上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：
冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全にベイナイト変
態が終了するまで保定することを特徴とする伸線加工性
に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
【００１２】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ）
Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２）
Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃）
（８）前項５または６記載の出発鋼線を１１００〜７５
５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ1に加熱溶
融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩
に浸漬し、この温度範囲に、ベイナイト変態開始後、ベ
イナイト変態が終了する以前、すなわち下記式（３）で
定める時間Ｙ秒以下保定した後、１０℃以上、６００−
Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全に
ベイナイト変態が終了するまで保定することを特徴とす
る伸線加工性に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ1に加熱溶
融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩
に浸漬し、この温度範囲に、ベイナイト変態開始後、ベ
イナイト変態が終了する以前、すなわち下記式（３）で
定める時間Ｙ秒以下保定した後、１０℃以上、６００−
Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全に
ベイナイト変態が終了するまで保定することを特徴とす
る伸線加工性に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。
【００１３】
Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ）
Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３）
Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃）
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１４】
【作用】本発明における構成要件の限定理由について述
べる。出発鋼片および鋼線の化学組成の限定理由は次の
とおりである。一次伸線性が著しく低下するのはＣの添
加量が０．８０ｗｔ％未満の時であるため、下限を０．
８０ｗｔ％とするが、０．９０ｗｔ％を超えて添加する
と中心偏析が生じるので上限を０．９０ｗｔ％とした。
べる。出発鋼片および鋼線の化学組成の限定理由は次の
とおりである。一次伸線性が著しく低下するのはＣの添
加量が０．８０ｗｔ％未満の時であるため、下限を０．
８０ｗｔ％とするが、０．９０ｗｔ％を超えて添加する
と中心偏析が生じるので上限を０．９０ｗｔ％とした。
【００１５】Ｓｉは脱酸剤として０．１５ｗｔ％以上加
える。またＳｉは鋼を固溶強化する元素であるととも
に、鋼線のリラクセーションロスを低減できる元素であ
る。しかし、スケール生成量を減少させメカニカルデス
ケーリング性を悪くするほか、線材のボンデ潤滑性をや
や低下させる。そのためＳｉの上限は１．５０ｗｔ％と
した。
える。またＳｉは鋼を固溶強化する元素であるととも
に、鋼線のリラクセーションロスを低減できる元素であ
る。しかし、スケール生成量を減少させメカニカルデス
ケーリング性を悪くするほか、線材のボンデ潤滑性をや
や低下させる。そのためＳｉの上限は１．５０ｗｔ％と
した。
【００１６】Ｍｎは脱酸剤として０．１０ｗｔ％以上加
える。またＭｎは鋼に固溶して強化する元素であるが、
添加量を増加させると線材中心部において偏析を生じや
すくなる。偏析部は焼入性が向上し変態終了時間が長時
間側にずれるため、未変態部がマルテンサイトとなり伸
線加工中の断線につながる。そこでＭｎの上限は１．０
ｗｔ％とした。
える。またＭｎは鋼に固溶して強化する元素であるが、
添加量を増加させると線材中心部において偏析を生じや
すくなる。偏析部は焼入性が向上し変態終了時間が長時
間側にずれるため、未変態部がマルテンサイトとなり伸
線加工中の断線につながる。そこでＭｎの上限は１．０
ｗｔ％とした。
【００１７】本発明においては、必要に応じてＣｒ、Ｔ
ｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａのいずれか
１種以上を含み得る。本発明のような過共析鋼の場合、
パテンティング後の組織においてセメンタイトのネット
ワークが発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが
析出しやすい。本発明の鋼において高強度高延性を実現
するためには、セメンタイトネットワークや厚いセメン
タイトをなくす必要がある。Ｃｒはこのようなセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を有するため、必要に応じて添加することが
望ましい。従って添加時の下限はその効果の期待できる
０．１０ｗｔ％である。しかし、多量の添加は熱処理後
のフェライト中の転位密度を上昇させるため引き抜き加
工後の極細線の延性を著しく害することになる。従っ
て、上限を延性を害することのない１．００ｗｔ％とす
る。
ｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａのいずれか
１種以上を含み得る。本発明のような過共析鋼の場合、
パテンティング後の組織においてセメンタイトのネット
ワークが発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが
析出しやすい。本発明の鋼において高強度高延性を実現
するためには、セメンタイトネットワークや厚いセメン
タイトをなくす必要がある。Ｃｒはこのようなセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を有するため、必要に応じて添加することが
望ましい。従って添加時の下限はその効果の期待できる
０．１０ｗｔ％である。しかし、多量の添加は熱処理後
のフェライト中の転位密度を上昇させるため引き抜き加
工後の極細線の延性を著しく害することになる。従っ
て、上限を延性を害することのない１．００ｗｔ％とす
る。
【００１８】Ｔｉは現在既にＴｉ脱酸鋼、主として普通
炭素鋼のオーステナイト結晶粒の調整作用に利用されて
いる。上限はＴｉ介在物の増加を抑えることと鋼中への
固溶炭窒化物の生成を抑えるため０．２０ｗｔ％とし
た。添加時の下限はこれらの作用が効果的に現れる０．
０１ｗｔ％である。Ｃｕは母材の強度および靱性を向上
させる元素である。この効果を得るための最低必要な量
は０．０１ｗｔ％である。しかしながら、Ｃｕ量が多す
ぎると熱間圧延時に割れが発生し製造困難を招くので上
限は１．００ｗｔ％とした。
炭素鋼のオーステナイト結晶粒の調整作用に利用されて
いる。上限はＴｉ介在物の増加を抑えることと鋼中への
固溶炭窒化物の生成を抑えるため０．２０ｗｔ％とし
た。添加時の下限はこれらの作用が効果的に現れる０．
０１ｗｔ％である。Ｃｕは母材の強度および靱性を向上
させる元素である。この効果を得るための最低必要な量
は０．０１ｗｔ％である。しかしながら、Ｃｕ量が多す
ぎると熱間圧延時に割れが発生し製造困難を招くので上
限は１．００ｗｔ％とした。
【００１９】Ｎｉは母材の強度および靱性を向上させる
元素である。この効果を得るための最低必要な量は０．
０１ｗｔ％である。しかしながら、Ｎｉ量が多すぎると
逆に耐食性の劣化を招くので上限は１．００ｗｔ％とし
た。Ｍｏは母材の強度および靱性を向上させる元素であ
る。この効果を得るための最低必要な量は０．０１ｗｔ
％である。しかしながら、Ｍｏ量が多すぎると逆に溶接
性の劣化を招くので上限は０．５０ｗｔ％とした。
元素である。この効果を得るための最低必要な量は０．
０１ｗｔ％である。しかしながら、Ｎｉ量が多すぎると
逆に耐食性の劣化を招くので上限は１．００ｗｔ％とし
た。Ｍｏは母材の強度および靱性を向上させる元素であ
る。この効果を得るための最低必要な量は０．０１ｗｔ
％である。しかしながら、Ｍｏ量が多すぎると逆に溶接
性の劣化を招くので上限は０．５０ｗｔ％とした。
【００２０】Ｎｂはγ粒界におけるフェライトの生成を
抑制し、結晶粒を微細化し、高強度鋼が得られる。この
効果を得るための最低必要な量は０．００５ｗｔ％であ
る。しかしながら、Ｎｂ量が多すぎると逆に微細組織の
生成が妨げられるので上限０．２０ｗｔ％とした。Ｖは
γ粒界におけるフェライトの生成を抑制し、結晶粒を微
細化し、高強度鋼が得られる。この効果を得るための最
低必要な量は０．００５ｗｔ％である。しかしながら、
Ｖ量が多すぎると逆に微細組織の生成が妨げられるので
上限は０．２０ｗｔ％とした。
抑制し、結晶粒を微細化し、高強度鋼が得られる。この
効果を得るための最低必要な量は０．００５ｗｔ％であ
る。しかしながら、Ｎｂ量が多すぎると逆に微細組織の
生成が妨げられるので上限０．２０ｗｔ％とした。Ｖは
γ粒界におけるフェライトの生成を抑制し、結晶粒を微
細化し、高強度鋼が得られる。この効果を得るための最
低必要な量は０．００５ｗｔ％である。しかしながら、
Ｖ量が多すぎると逆に微細組織の生成が妨げられるので
上限は０．２０ｗｔ％とした。
【００２１】Ｂはγ粒界におけるフェライトの生成を抑
制し、結晶粒を微細化し、高強度鋼が得られる。この効
果を得るための最低必要な量は０．００５ｗｔ％であ
る。しかしながら、Ｂ量が多すぎると逆に微細組織の生
成が妨げられるので上限は０．０１ｗｔ％とした。Ｃａ
は鋼中介在物であるＭｎＳの形態を制御し、耐遅れ破壊
特性を向上させる効果があり、この効果を得るための最
低必要な量は０．００１ｗｔ％である。しかしながら、
Ｃａ量が多すぎると逆に大型介在物が生成し、遅れ破壊
特性を劣化させるので上限は０．０５ｗｔ％とした。
制し、結晶粒を微細化し、高強度鋼が得られる。この効
果を得るための最低必要な量は０．００５ｗｔ％であ
る。しかしながら、Ｂ量が多すぎると逆に微細組織の生
成が妨げられるので上限は０．０１ｗｔ％とした。Ｃａ
は鋼中介在物であるＭｎＳの形態を制御し、耐遅れ破壊
特性を向上させる効果があり、この効果を得るための最
低必要な量は０．００１ｗｔ％である。しかしながら、
Ｃａ量が多すぎると逆に大型介在物が生成し、遅れ破壊
特性を劣化させるので上限は０．０５ｗｔ％とした。
【００２２】ＰおよびＳは、結晶粒界に析出し、鋼の特
性を劣化させるため、できる限り低く抑える必要があ
る。Ｐの上限は０．０２％、Ｓの上限は０．０１％とし
た。極細線の延性を低下させる原因としてはＡｌ
2 Ｏ3 、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3 を主成分と
する非金属介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるためＡｌ含有
量を０．００３ｗｔ％以下とする。
性を劣化させるため、できる限り低く抑える必要があ
る。Ｐの上限は０．０２％、Ｓの上限は０．０１％とし
た。極細線の延性を低下させる原因としてはＡｌ
2 Ｏ3 、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3 を主成分と
する非金属介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるためＡｌ含有
量を０．００３ｗｔ％以下とする。
【００２３】次に本発明の製造方法の限定理由について
述べる。線材圧延後または鋼線加熱後の冷却開始温度
（Ｔ0 ）は変態後の組織に影響を与える。下限は平衡変
態開始温度であるオーステナイト変態点（７５５℃）以
上とした。上限はオーステナイト結晶粒の異常成長を抑
えるために１１００℃とした。
述べる。線材圧延後または鋼線加熱後の冷却開始温度
（Ｔ0 ）は変態後の組織に影響を与える。下限は平衡変
態開始温度であるオーステナイト変態点（７５５℃）以
上とした。上限はオーステナイト結晶粒の異常成長を抑
えるために１１００℃とした。
【００２４】塩の組成を硝酸塩系溶融塩としたのは、他
の塩では線材の腐食が著しく、好ましくないためであ
る。また塩の融点が高くなると溶融塩の粘性が大きくな
り、対流が抑制されることによって塩の熱伝導性が低下
する。この点において硝酸カリウム、硝酸ナトリウム等
の硝酸塩は融点が４００℃以下であり、これらの塩を単
独または複合して添加すれば４００℃以下の範囲で、融
点を調整することができる。
の塩では線材の腐食が著しく、好ましくないためであ
る。また塩の融点が高くなると溶融塩の粘性が大きくな
り、対流が抑制されることによって塩の熱伝導性が低下
する。この点において硝酸カリウム、硝酸ナトリウム等
の硝酸塩は融点が４００℃以下であり、これらの塩を単
独または複合して添加すれば４００℃以下の範囲で、融
点を調整することができる。
【００２５】溶融塩の恒温保持温度範囲を３５０〜５０
０℃と定めた理由は、３５０℃が上部ベイナイト組織生
成の下限温度であり、他方５００℃が上部ベイナイト組
織生成の上限温度であるからである。３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲での溶融塩温度の上限は、線材
および鋼線の線径に依存する。ベイナイト組織生成に
は、臨界冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を得る
必要がある。このため線径が太い場合は溶融塩温度を低
くし、冷却速度を臨界冷却速度以上にする必要があるの
で、溶融塩の加熱温度の上限を下記（１）式で定める温
度Ｔ1 以下とした。
０℃と定めた理由は、３５０℃が上部ベイナイト組織生
成の下限温度であり、他方５００℃が上部ベイナイト組
織生成の上限温度であるからである。３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲での溶融塩温度の上限は、線材
および鋼線の線径に依存する。ベイナイト組織生成に
は、臨界冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を得る
必要がある。このため線径が太い場合は溶融塩温度を低
くし、冷却速度を臨界冷却速度以上にする必要があるの
で、溶融塩の加熱温度の上限を下記（１）式で定める温
度Ｔ1 以下とした。
【００２６】Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１）
但し、Ｄ：線径（ｍｍφ）
３５０〜５００℃に一定時間以内保持することにより過
冷オーステナイト組織が得られる。その後温度を上昇さ
せることにより出現するベイナイト組織は、等温変態に
比較し、セメンタイトの析出が粗くなる。このため２段
変態させた上部ベイナイト組織は軟質化する。
冷オーステナイト組織が得られる。その後温度を上昇さ
せることにより出現するベイナイト組織は、等温変態に
比較し、セメンタイトの析出が粗くなる。このため２段
変態させた上部ベイナイト組織は軟質化する。
【００２７】完全２段変態の場合は、３５０〜５００℃
の温度範囲での必要な過冷時間（ｔ 1 ）は、過冷オース
テナイト組織を生成するのに必要な時間以上で、かつ上
限はベイナイト変態が開始する以前までとする。好まし
くは１秒以上で、かつ下記式（２）で示すＸ秒以下とす
る。 Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２） Ｔ1 ：冷却後の保定温度 過冷後２段変態させる場合の昇温温度幅（ΔＴ）は、下
限を２段変態による軟質化効果が現れる１０℃とし、上
限は昇温後の温度を６００℃以下にする必要があるため
下記式（４）に示すΔＴ以下とした。
の温度範囲での必要な過冷時間（ｔ 1 ）は、過冷オース
テナイト組織を生成するのに必要な時間以上で、かつ上
限はベイナイト変態が開始する以前までとする。好まし
くは１秒以上で、かつ下記式（２）で示すＸ秒以下とす
る。 Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２） Ｔ1 ：冷却後の保定温度 過冷後２段変態させる場合の昇温温度幅（ΔＴ）は、下
限を２段変態による軟質化効果が現れる１０℃とし、上
限は昇温後の温度を６００℃以下にする必要があるため
下記式（４）に示すΔＴ以下とした。
【００２８】
ΔＴ＝６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度） ・・・（４）
昇温後の保定時間（ｔ2 ）は完全に変態が完了する迄と
する。混合２段変態の場合は、３５０〜５００℃の温度
範囲での必要な過冷却時間（ｔ1 ）は、ベイナイト変態
開始後下記式（３）で示すＹ秒以下とする。 Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３） Ｔ1 ：冷却後の保定温度 過冷後、２段変態させる場合の昇温温度幅（ΔＴ）は完
全２段変態の場合と同じ様に、下限を２段変態による軟
質化効果が現れる１０℃とし、上限は昇温後の温度を６
００℃以下にする必要があるため下記式に示すΔＴ以下
とする。
する。混合２段変態の場合は、３５０〜５００℃の温度
範囲での必要な過冷却時間（ｔ1 ）は、ベイナイト変態
開始後下記式（３）で示すＹ秒以下とする。 Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３） Ｔ1 ：冷却後の保定温度 過冷後、２段変態させる場合の昇温温度幅（ΔＴ）は完
全２段変態の場合と同じ様に、下限を２段変態による軟
質化効果が現れる１０℃とし、上限は昇温後の温度を６
００℃以下にする必要があるため下記式に示すΔＴ以下
とする。
【００２９】
ΔＴ＝６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度） ・・・（４）
【００３０】
【実施例】実施例１
表１に供試鋼の化学成分を示す。表１のＡ、Ｂ、Ｄは本
発明鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ
量が上限以上、Ｆ鋼はＭｎ量が上限以上である。
発明鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ
量が上限以上、Ｆ鋼はＭｎ量が上限以上である。
【００３１】これらの供試鋼を連続鋳造設備により３０
０×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２
ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示
す直径の線材に圧延し、ＤＬＰ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｌｅａ
ｄ Ｐａｔｅｎｔｉｎｇ）冷却を行った。これらの線材
を平均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し引張試
験、捻回試験を行なった。
０×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２
ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示
す直径の線材に圧延し、ＤＬＰ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｌｅａ
ｄ Ｐａｔｅｎｔｉｎｇ）冷却を行った。これらの線材
を平均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し引張試
験、捻回試験を行なった。
【００３２】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験を
用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。捻回試験
は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック間距
離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回転さ
せた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得られ
た特性値を表３（表２のつづき）に示す。
用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。捻回試験
は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック間距
離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回転さ
せた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得られ
た特性値を表３（表２のつづき）に示す。
【００３３】Ｎｏ．１、２、４は本発明例である。Ｎ
ｏ．５、６、Ｎｏ．８〜１０は比較例である。Ｎｏ．５
は冷却速度が遅すぎたためにパーライト組織が生成し、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。Ｎｏ．
６は昇温温度が低すぎたために２段変態させたベイナイ
ト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸線途中で断
線が生じた。
ｏ．５、６、Ｎｏ．８〜１０は比較例である。Ｎｏ．５
は冷却速度が遅すぎたためにパーライト組織が生成し、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。Ｎｏ．
６は昇温温度が低すぎたために２段変態させたベイナイ
ト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸線途中で断
線が生じた。
【００３４】Ｎｏ．８は線材圧延後の冷却開始温度が低
すぎたために、ベイナイト組織が生成せず、伸線加工性
が低下し、伸線途中で断線が生じた。Ｎｏ．９はＣ量が
高すぎたため初析セメンタイトが発生し、伸線加工性が
低下した。
すぎたために、ベイナイト組織が生成せず、伸線加工性
が低下し、伸線途中で断線が生じた。Ｎｏ．９はＣ量が
高すぎたため初析セメンタイトが発生し、伸線加工性が
低下した。
【００３５】Ｎｏ．１０はＭｎ量が高すぎたため中心偏
析に伴うミクロマルテンサイトが発生し、伸線加工性が
低下した。実施例２表４に供試鋼の化学成分を示す。表
４のＡ、Ｂ、Ｄは本発明鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の
例である。
析に伴うミクロマルテンサイトが発生し、伸線加工性が
低下した。実施例２表４に供試鋼の化学成分を示す。表
４のＡ、Ｂ、Ｄは本発明鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の
例である。
【００３６】Ｅ鋼はＣ量が上限以上、Ｆ鋼はＭｎ量が上
限以上である。これらの鋼線を表５に示す条件でオース
テナイト化、熱処理した後、平均減面率１７％で１．０
０ｍｍφまで伸線し引張試験、捻回試験を行った。引張
試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験を用い、ＪＩＳＺ２
２４１記載の方法で行った。
限以上である。これらの鋼線を表５に示す条件でオース
テナイト化、熱処理した後、平均減面率１７％で１．０
０ｍｍφまで伸線し引張試験、捻回試験を行った。引張
試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験を用い、ＪＩＳＺ２
２４１記載の方法で行った。
【００３７】捻回試験は試験片長さ１００ｄ＋１００に
切断後、チャック間距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍ
で破断するまで回転させた。ｄは鋼線の直径を表わす。
このようにして得られた特性値を表６（表５のつづき）
に示す。Ｎｏ．１、２、４は本発明例である。Ｎｏ．
５、６、Ｎｏ．８〜１０は比較例である。
切断後、チャック間距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍ
で破断するまで回転させた。ｄは鋼線の直径を表わす。
このようにして得られた特性値を表６（表５のつづき）
に示す。Ｎｏ．１、２、４は本発明例である。Ｎｏ．
５、６、Ｎｏ．８〜１０は比較例である。
【００３８】Ｎｏ．５は冷却速度が遅すぎたためにパー
ライト組織が生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．６は昇温温度が低すぎたために２
段変態させたベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が
低下し、伸線途中で断線が生じた。
ライト組織が生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．６は昇温温度が低すぎたために２
段変態させたベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が
低下し、伸線途中で断線が生じた。
【００３９】Ｎｏ．８は加熱温度が低すぎたたために、
ベイナイト組織が生成せず、パーライト組織が生成した
ために伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
Ｎｏ．９はＣ量が高すぎたため初析セメンタイトが発生
し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０はＭｎ量が高す
ぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサイトが発生
し、伸線加工性が低下した。
ベイナイト組織が生成せず、パーライト組織が生成した
ために伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
Ｎｏ．９はＣ量が高すぎたため初析セメンタイトが発生
し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０はＭｎ量が高す
ぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサイトが発生
し、伸線加工性が低下した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【表５】
【００４５】
【表６】
【００４６】
【発明の効果】以上述べた如く本発明法にしたがって製
造された線材または鋼線は、従来法にくらべてより安定
的にベイナイト組織の生成が可能である。従って、本発
明によれば伸線加工性に優れたベイナイト線材または鋼
線を安定して提供し得る。
造された線材または鋼線は、従来法にくらべてより安定
的にベイナイト組織の生成が可能である。従って、本発
明によれば伸線加工性に優れたベイナイト線材または鋼
線を安定して提供し得る。
【図１】本発明の熱処理パータンを示す図である。
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(56)参考文献 特開 平７−268487（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−138703（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−73502（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−311329（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−240721（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/06,9/52
C22C 38/00 - 38/60
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、 Ｃｕ：０．０１〜１．００％、 Ｎｉ：０．０１〜１．００％、 Ｍｏ：０．０１〜０．５０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２０％、 Ｖ：０．００５〜０．２０％、 Ｂ：０．００５〜０．０１％、 Ｃａ：０．００１〜０．０５％ の１種以上を含有し、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度
範囲から、３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で
下記式（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガ
ス体による攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この
温度範囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまた
はベイナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の
範囲内で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナ
イト変態が終了するまで保定することを特徴とする伸線
加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） - 【請求項２】 前記鋼片の組成がさらに Ｃｒ：０．１０〜１．００％ 含有することを特徴とする請求項１記載の伸線加工性に
優れた高炭素鋼線材の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の出発鋼片を線材
に圧延後、１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０
℃以上５００℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定
める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下
にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、１秒
以上、かつベイナイト変態が開始しない範囲内で下記式
（２）で定める時間Ｘ秒以下保定した後、１０℃以上、
６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇温
し、完全にベイナイト変態が終了するまで保定すること
を特徴とする伸線加工性に優れた高炭素鋼線材の製造方
法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２） Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃） - 【請求項４】 請求項１または２記載の出発鋼片を線材
に圧延後、１１００〜７５５℃の温度範囲から、３５０
℃以上５００℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定
める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下
にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、ベイ
ナイト変態開始後、ベイナイト変態が終了する以前、す
なわち下記式（３）で定める時間Ｙ秒以下保定した後、
１０℃以上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）
℃以下昇温し、完全にベイナイト変態が終了するまで保
定することを特徴とする伸線加工性に優れた高炭素鋼線
材の製造方法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３） Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃） - 【請求項５】 重量％で Ｃ：０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、 Ｃｕ：０．０１〜１．００％、 Ｎｉ：０．０１〜１．００％、 Ｍｏ：０．０１〜０．５０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２０％、 Ｖ：０．００５〜０．２０％、 Ｂ：０．００５〜０．０１％、 Ｃａ：０．００１〜０．０５％ の１種以上を含有し、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼線を１１００〜７５５℃の加温温度範囲から、
３５０℃以上５００℃を超えない温度範囲で下記式
（１）で定める温度Ｔ1 に加熱溶融され、かつガス体に
よる攪拌下にある硝酸塩系溶融塩に浸漬し、この温度範
囲に、ベイナイト変態が開始しない範囲内でまたはベイ
ナイト変態開始後でかつベイナイト変態終了前の範囲内
で、一定時間保定した後、昇温し、完全にベイナイト変
態が終了するまで保定することを特徴とする伸線加工性
に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ） - 【請求項６】 前記鋼線の組成がさらに Ｃｒ：０．１０〜１．００％ 含有することを特徴とする請求項５記載の伸線加工性に
優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。 - 【請求項７】 請求項５または６記載の出発鋼線を１１
００〜７５５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、１秒以上、かつ
ベイナイト変態が開始しない範囲内で下記式（２）で定
める時間Ｘ秒以下保定した後、１０℃以上、６００−Ｔ
1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇温し、完全にベ
イナイト変態が終了するまで保定することを特徴とする
伸線加工性に優れた高炭素鋼鋼線の製造方法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ） Ｘ＝ｅｘｐ（１６．０３−０．０３０７×Ｔ1 ） ・・・（２） Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃） - 【請求項８】 請求項５または６記載の出発鋼線を１１
００〜７５５℃の加熱温度範囲から、３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔ
1 に加熱溶融され、かつガス体による攪拌下にある硝酸
塩系溶融塩に浸漬し、この温度範囲に、ベイナイト変態
開始後、ベイナイト変態が終了する以前、すなわち下記
式（３）で定める時間Ｙ秒以下保定した後、１０℃以
上、６００−Ｔ1 （Ｔ1 ：冷却後の保定温度）℃以下昇
温し、完全にベイナイト変態が終了するまで保定するこ
とを特徴とする伸線加工性に優れた高炭素鋼鋼線の製造
方法。 Ｔ1 ≦９５０−１００×Ｄ ・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ1 ） ・・・（３） Ｔ1 ：冷却後の保定温度（℃）
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|---|---|---|---|
| JP13870294A JP3388418B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13870294A JP3388418B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法 |
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|---|---|
| JPH083639A JPH083639A (ja) | 1996-01-09 |
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|---|---|---|---|
| JP13870294A Expired - Fee Related JP3388418B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線の製造方法 |
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|---|---|
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102925810A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-02-13 | 营口隆信金属制品有限公司 | 一种光圆冷拉预应力钢丝及其生产方法 |
| EP3115478A4 (en) * | 2014-03-06 | 2017-09-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-carbon steel wire having superior wire drawing properties and method for producing same |
| CN109628837A (zh) * | 2019-01-02 | 2019-04-16 | 北京科技大学 | 一种超细贝氏体型桥梁缆索钢及其制备方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5162875B2 (ja) | 2005-10-12 | 2013-03-13 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線特性に優れた高強度線材およびその製造方法 |
| WO2009119359A1 (ja) | 2008-03-25 | 2009-10-01 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた線材及び高強度鋼線並びにそれらの製造方法 |
| JP6079894B2 (ja) | 2013-10-08 | 2017-02-15 | 新日鐵住金株式会社 | 線材、過共析ベイナイト鋼線、及びそれらの製造方法 |
| CN110527917B (zh) * | 2019-09-30 | 2020-05-26 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种PC钢棒用30MnSiBCa热轧盘条及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-21 JP JP13870294A patent/JP3388418B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102925810A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-02-13 | 营口隆信金属制品有限公司 | 一种光圆冷拉预应力钢丝及其生产方法 |
| EP3115478A4 (en) * | 2014-03-06 | 2017-09-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-carbon steel wire having superior wire drawing properties and method for producing same |
| CN109628837A (zh) * | 2019-01-02 | 2019-04-16 | 北京科技大学 | 一种超细贝氏体型桥梁缆索钢及其制备方法 |
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