JP3383344B2 - ドライングホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法 - Google Patents
ドライングホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/16—Auxiliary treatment of granules
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばスラリー重合法
により生成されるポリオレフィンや各種共重合体、更に
は、小麦粉に代表される食品パウダーやセメントなどの
種々の粉体の乾燥に使用して最適なドライングホッパー
及びそれを用いた粉体の乾燥方法に関する。
により生成されるポリオレフィンや各種共重合体、更に
は、小麦粉に代表される食品パウダーやセメントなどの
種々の粉体の乾燥に使用して最適なドライングホッパー
及びそれを用いた粉体の乾燥方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブ
テン、並びに各種共重合体などの粉体においては、その
製造の過程で溶剤等が含有されることから、これを乾燥
させて溶剤含有量を低減させる必要がある。
テン、並びに各種共重合体などの粉体においては、その
製造の過程で溶剤等が含有されることから、これを乾燥
させて溶剤含有量を低減させる必要がある。
【０００３】例えば、絶縁材料、各種容器、管、パッキ
ング、工業用装置の内張り、被覆用および包装用フィル
ム、工業用繊維などの用途に広く用いられているポリエ
チレンの製造方法の１つとしてスラリー重合法がある。
このスラリー重合法では、アルミニウムアルキルと四塩
化チタンなどの複合触媒及びヘキサンなどの溶剤を用い
て、エチレンを重合反応器で重合させ、次いで、得られ
た固体状ポリエチレン（スラリー）をろ過器で固液分離
し、この固液分離で得られたポリエチレンパウダーのウ
ェットケーキを乾燥してポリエチレンパウダーを製造し
ている。
ング、工業用装置の内張り、被覆用および包装用フィル
ム、工業用繊維などの用途に広く用いられているポリエ
チレンの製造方法の１つとしてスラリー重合法がある。
このスラリー重合法では、アルミニウムアルキルと四塩
化チタンなどの複合触媒及びヘキサンなどの溶剤を用い
て、エチレンを重合反応器で重合させ、次いで、得られ
た固体状ポリエチレン（スラリー）をろ過器で固液分離
し、この固液分離で得られたポリエチレンパウダーのウ
ェットケーキを乾燥してポリエチレンパウダーを製造し
ている。
【０００４】このようにして得られるポリエチレンパウ
ダーには、ヘキサンなどの溶剤が含まれているため、ポ
リエチレンパウダーを乾燥することによって、ポリエチ
レンパウダー中に含まれる溶剤量を低減させることが必
要となる。
ダーには、ヘキサンなどの溶剤が含まれているため、ポ
リエチレンパウダーを乾燥することによって、ポリエチ
レンパウダー中に含まれる溶剤量を低減させることが必
要となる。
【０００５】従来、例えば上記ポリエチレンの主な乾燥
方法としては、 ロータリードライヤー（回転乾燥機）を用いてポリ
エチレンパウダーを乾燥する方法、すなわち、ロータリ
ードライヤーの回転円筒内でポリエチレンパウダーを移
動させながら乾燥する方法と、 気流乾燥機と流動乾燥機とを併用してポリエチレン
パウダーを乾燥する方法、すなわち、気流乾燥機を用い
てポリエチレンパウダーを高温度の熱風中へ浮遊させ熱
風で移送させながら乾燥（いわゆる気流乾燥）した後、
この気流乾燥によって得られたポリエチレンパウダーを
流動乾燥機の多孔板上に乗せ、その下から熱風を送って
ポリエチレンパウダーを流動化して分散させながら乾燥
（いわゆる流動乾燥）する方法、 の２つの方法が一般に知られていた。
方法としては、 ロータリードライヤー（回転乾燥機）を用いてポリ
エチレンパウダーを乾燥する方法、すなわち、ロータリ
ードライヤーの回転円筒内でポリエチレンパウダーを移
動させながら乾燥する方法と、 気流乾燥機と流動乾燥機とを併用してポリエチレン
パウダーを乾燥する方法、すなわち、気流乾燥機を用い
てポリエチレンパウダーを高温度の熱風中へ浮遊させ熱
風で移送させながら乾燥（いわゆる気流乾燥）した後、
この気流乾燥によって得られたポリエチレンパウダーを
流動乾燥機の多孔板上に乗せ、その下から熱風を送って
ポリエチレンパウダーを流動化して分散させながら乾燥
（いわゆる流動乾燥）する方法、 の２つの方法が一般に知られていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
の乾燥方法では、ロータリードライヤーの運転コストが
比較的安く、その操作も比較的簡便であるというメリッ
トがあるものの、ロータリードライヤーのみを用いてポ
リエチレンパウダーを乾燥しようとすると、ポリエチレ
ンパウダーの溶剤（ヘキサン）含有量を２，０００重量
ｐｐｍ程度に下げるのが限界であり、ポリエチレンパウ
ダー中に含まれるヘキサンなどの溶剤は、ポリエチレン
の品質に悪影響を与えることから、ポリエチレンパウダ
ーの溶剤含有量を更に低減させることが望まれている。
例えば、ポリエチレンパウダー中の溶剤含有量が多い
と、このポリエチレンパウダーから得られる生成品は、
臭気、色などの点で問題となることがあり、また、食品
容器などの用途では、溶剤の溶出が衛生上の問題となる
ことがある。
の乾燥方法では、ロータリードライヤーの運転コストが
比較的安く、その操作も比較的簡便であるというメリッ
トがあるものの、ロータリードライヤーのみを用いてポ
リエチレンパウダーを乾燥しようとすると、ポリエチレ
ンパウダーの溶剤（ヘキサン）含有量を２，０００重量
ｐｐｍ程度に下げるのが限界であり、ポリエチレンパウ
ダー中に含まれるヘキサンなどの溶剤は、ポリエチレン
の品質に悪影響を与えることから、ポリエチレンパウダ
ーの溶剤含有量を更に低減させることが望まれている。
例えば、ポリエチレンパウダー中の溶剤含有量が多い
と、このポリエチレンパウダーから得られる生成品は、
臭気、色などの点で問題となることがあり、また、食品
容器などの用途では、溶剤の溶出が衛生上の問題となる
ことがある。
【０００７】また、上記の乾燥方法では、ポリエチレ
ンパウダーのヘキサン含有量を数十重量ｐｐｍまで下げ
ることができるものの、気流乾燥機および流動乾燥機の
運転コストが嵩み、しかもこれらの操作がかなり複雑で
あるという問題点がある。
ンパウダーのヘキサン含有量を数十重量ｐｐｍまで下げ
ることができるものの、気流乾燥機および流動乾燥機の
運転コストが嵩み、しかもこれらの操作がかなり複雑で
あるという問題点がある。
【０００８】本発明は上記に鑑み、運転コストが比較的
安価で、かつ、比較的簡便な操作によって、例えばポリ
エチレンパウダーをこの溶剤含有量が２０重量ｐｐｍ以
下まで下げられるよう乾燥できるようにしたドライング
ホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法を提供するこ
とを目的とする。
安価で、かつ、比較的簡便な操作によって、例えばポリ
エチレンパウダーをこの溶剤含有量が２０重量ｐｐｍ以
下まで下げられるよう乾燥できるようにしたドライング
ホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係るドライングホッパーは、下方に向けて
徐々に小径となるコーン部を有し、このコーン部内を降
下する粉体に向けて高温ガスを噴出して粉体を乾燥させ
るドライングホッパーであって、前記コーン部の傾斜し
た周壁を貫通して形成され、このコーン部の円周方向に
所定間隔毎であって、且つ上下方向に複数段にわたって
配置された複数のノズルと、前記コーン部の外周面に上
下方向に複数段にわたって配置されて前記各段毎のノズ
ルの入口部を被覆する複数のリング状の半管体と、前記
各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高温ガスを供
給する複数のガス供給管とを備えたことを特徴とするも
のである。
め、本発明に係るドライングホッパーは、下方に向けて
徐々に小径となるコーン部を有し、このコーン部内を降
下する粉体に向けて高温ガスを噴出して粉体を乾燥させ
るドライングホッパーであって、前記コーン部の傾斜し
た周壁を貫通して形成され、このコーン部の円周方向に
所定間隔毎であって、且つ上下方向に複数段にわたって
配置された複数のノズルと、前記コーン部の外周面に上
下方向に複数段にわたって配置されて前記各段毎のノズ
ルの入口部を被覆する複数のリング状の半管体と、前記
各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高温ガスを供
給する複数のガス供給管とを備えたことを特徴とするも
のである。
【００１０】ここに、前記コーン部の内周面に、前記各
ノズルの出口部を個々に被覆し、且つ下方に開放された
カバー部材を設けたり、このカバー部材と前記コーン部
の内周面で包囲された空間の横断面積が、下方に向けて
徐々に拡がるようにしたり、更に、前記半管体を該半管
体の下部空間で前記ノズルの入口部が開口するよう配置
するとともに、前記カバー部材の下端より上部に前記ノ
ズルの出口部が位置するようにすることもできる。
ノズルの出口部を個々に被覆し、且つ下方に開放された
カバー部材を設けたり、このカバー部材と前記コーン部
の内周面で包囲された空間の横断面積が、下方に向けて
徐々に拡がるようにしたり、更に、前記半管体を該半管
体の下部空間で前記ノズルの入口部が開口するよう配置
するとともに、前記カバー部材の下端より上部に前記ノ
ズルの出口部が位置するようにすることもできる。
【００１１】また、本発明に係る粉体の乾燥方法は、下
方に向けて徐々に小径としたコーン部を有し、このコー
ン部内を降下する粉体に向けて高温ガスを噴出して粉体
を乾燥させるドライングホッパーであって、 前記コーン
部の傾斜した周壁を貫通して形成され、このコーン部の
円周方向に所定間隔毎であって、且つ上下方向に複数段
にわたって配置された複数のノズルと、 前記コーン部の
外周面に上下方向に複数段にわたって配置されて前記各
段毎のノズルの入口部を被覆する複数のリング状の半管
体と、前記各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高
温ガスを供給する複数のガス供給管と、を備えたドライ
ングホッパーの内部に、この上方から乾燥すべき粉体を
供給するとともに、前記各ノズルから高温ガスをドライ
ングホッパー内に噴出させ、前記粉体がドライングホッ
パー内を降下する間に該粉体と前記高温ガスとを向流接
触させて粉体を乾燥することを特徴とするものである。
方に向けて徐々に小径としたコーン部を有し、このコー
ン部内を降下する粉体に向けて高温ガスを噴出して粉体
を乾燥させるドライングホッパーであって、 前記コーン
部の傾斜した周壁を貫通して形成され、このコーン部の
円周方向に所定間隔毎であって、且つ上下方向に複数段
にわたって配置された複数のノズルと、 前記コーン部の
外周面に上下方向に複数段にわたって配置されて前記各
段毎のノズルの入口部を被覆する複数のリング状の半管
体と、前記各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高
温ガスを供給する複数のガス供給管と、を備えたドライ
ングホッパーの内部に、この上方から乾燥すべき粉体を
供給するとともに、前記各ノズルから高温ガスをドライ
ングホッパー内に噴出させ、前記粉体がドライングホッ
パー内を降下する間に該粉体と前記高温ガスとを向流接
触させて粉体を乾燥することを特徴とするものである。
【００１２】ここに、前記ポリオレフィンとしては、エ
チレン単独重合体、線状低密度ポリエチレンまたはポリ
プロピレンが挙げられ、また前記ホッパー本体内での前
記ポリオレフィンパウダーの滞留時間を３０〜６０分、
前記ホッパー本体内での加熱窒素ガスの使用量を２０〜
６０Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィンにそれぞれ設定して、
前記ホッパー本体内でポリオレフィンパウダーをこの中
の溶剤含有量が、例えば２０重量ppm 以下に下がるまで
乾燥させる。
チレン単独重合体、線状低密度ポリエチレンまたはポリ
プロピレンが挙げられ、また前記ホッパー本体内での前
記ポリオレフィンパウダーの滞留時間を３０〜６０分、
前記ホッパー本体内での加熱窒素ガスの使用量を２０〜
６０Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィンにそれぞれ設定して、
前記ホッパー本体内でポリオレフィンパウダーをこの中
の溶剤含有量が、例えば２０重量ppm 以下に下がるまで
乾燥させる。
【００１３】
【作用】上記のように構成した本発明によれば、ガス供
給管からの高温ガスを一旦半管体内に供給した後、ノズ
ルからコーン部内に噴出させることができ、しかもノズ
ルは、コーン部のほぼ全域に亘ってより均一に配置され
ているので、ドライングホッパー内にこの上部から供給
されて降下する粉体に対して、充分に均一に高温ガスを
接触させて流動効率を著しく向上させることができる。
しかも、コーン部の内周面にカバー部材を設け、このカ
バー部材によって、コーン部内を降下する粉体がノズル
内に侵入することを確実に防止することもできる。
給管からの高温ガスを一旦半管体内に供給した後、ノズ
ルからコーン部内に噴出させることができ、しかもノズ
ルは、コーン部のほぼ全域に亘ってより均一に配置され
ているので、ドライングホッパー内にこの上部から供給
されて降下する粉体に対して、充分に均一に高温ガスを
接触させて流動効率を著しく向上させることができる。
しかも、コーン部の内周面にカバー部材を設け、このカ
バー部材によって、コーン部内を降下する粉体がノズル
内に侵入することを確実に防止することもできる。
【００１４】また、乾燥すべき粉体をドライングホッパ
ーの上部からこの内部に供給すると同時に、コーン部に
設けたノズルからドライングホッパー内に高温ガスを噴
出させるといった比較的簡単な操作で、例えばスラリー
重合法により生成されるポリオレフィンのスラリーを固
液分離して得られたポリオレフィンパウダー等をその溶
剤含有量が著しく低減するよう十分に乾燥させることが
できる。
ーの上部からこの内部に供給すると同時に、コーン部に
設けたノズルからドライングホッパー内に高温ガスを噴
出させるといった比較的簡単な操作で、例えばスラリー
重合法により生成されるポリオレフィンのスラリーを固
液分離して得られたポリオレフィンパウダー等をその溶
剤含有量が著しく低減するよう十分に乾燥させることが
できる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は、ドライングホッパー１を模式的に示すも
ので、このドライングホッパー１には、筒状に形成され
た筒状部１０と、この筒状部１０の下側に配置され下方
に向けて徐々に小径とした円錐状のコーン部１１とが設
けられている。
する。図１は、ドライングホッパー１を模式的に示すも
ので、このドライングホッパー１には、筒状に形成され
た筒状部１０と、この筒状部１０の下側に配置され下方
に向けて徐々に小径とした円錐状のコーン部１１とが設
けられている。
【００１６】前記筒状部１０の上方には、乾燥すべき粉
体を導入するための２つの入口部１３，１４が設けられ
ているとともに、コーン部１１の下端には、乾燥後の粉
体を吐出するための吐出部１５が設けられ、更にコーン
部１１の傾斜した周壁には、後に詳述する高温ガス供給
機構が備えられている。
体を導入するための２つの入口部１３，１４が設けられ
ているとともに、コーン部１１の下端には、乾燥後の粉
体を吐出するための吐出部１５が設けられ、更にコーン
部１１の傾斜した周壁には、後に詳述する高温ガス供給
機構が備えられている。
【００１７】これにより、入口部１３，１４から導入さ
れた乾燥すべき粉体は、筒状部１０内およびコーン部１
１内を除々に降下し、この降下中に、高温ガス供給機構
からドライングホッパー１の内部に供給される高圧ガス
と向流接触して乾燥され、乾燥後の粉体が吐出部１５か
ら外部に吐出されるようになっている。
れた乾燥すべき粉体は、筒状部１０内およびコーン部１
１内を除々に降下し、この降下中に、高温ガス供給機構
からドライングホッパー１の内部に供給される高圧ガス
と向流接触して乾燥され、乾燥後の粉体が吐出部１５か
ら外部に吐出されるようになっている。
【００１８】なお、コーン部１１の傾斜した周壁は、粉
体の降下する速度との関係から、また架橋現象などを生
起しないようにする等の観点から、垂直に対して約２０
°傾斜しているのが好適である。但し、これに限定され
ないのは勿論である。
体の降下する速度との関係から、また架橋現象などを生
起しないようにする等の観点から、垂直に対して約２０
°傾斜しているのが好適である。但し、これに限定され
ないのは勿論である。
【００１９】上記の高温ガス供給機構は、高温ガスとし
て加熱窒素ガスを使用し、これをドライングホッパー１
内に供給するようにしたものであり、図１乃至図８に示
すように構成してある。
て加熱窒素ガスを使用し、これをドライングホッパー１
内に供給するようにしたものであり、図１乃至図８に示
すように構成してある。
【００２０】この高温ガス供給機構では、先ず、コーン
部１１の傾斜した周壁を貫通して多数のノズル２０が形
成されている。これらのノズル２０は、コーン部１１の
円周方向に所定のピッチで略等間隔に配置されていると
ともに、上下方向には、複数段（図示した例では、５
段）にわたって配置されている。これにより、ノズル２
０は、コーン部１１のほぼ全域にわたりより均等に配置
してあることになる。
部１１の傾斜した周壁を貫通して多数のノズル２０が形
成されている。これらのノズル２０は、コーン部１１の
円周方向に所定のピッチで略等間隔に配置されていると
ともに、上下方向には、複数段（図示した例では、５
段）にわたって配置されている。これにより、ノズル２
０は、コーン部１１のほぼ全域にわたりより均等に配置
してあることになる。
【００２１】ここに、例えば、容量が６７ｍ3 のドライ
ングホッパーでは、コーン部１１の周壁に１００個以上
のノズル２０を設けることが好ましい。また、乾燥すべ
き粉体の良好な流動状態を得るためには、ドライングホ
ッパー１ｍ3 当り１個以上のノズル２０、望ましくは、
１．５個以上のノズル２０が必要である。ただし、多く
しすぎると経済性が失われる。ノズル２０は、各段の円
周に対し等間隔で設置されることが好ましい。
ングホッパーでは、コーン部１１の周壁に１００個以上
のノズル２０を設けることが好ましい。また、乾燥すべ
き粉体の良好な流動状態を得るためには、ドライングホ
ッパー１ｍ3 当り１個以上のノズル２０、望ましくは、
１．５個以上のノズル２０が必要である。ただし、多く
しすぎると経済性が失われる。ノズル２０は、各段の円
周に対し等間隔で設置されることが好ましい。
【００２２】前記コーン部１１の外周面には、各段毎の
ノズル２０の入口部を被覆するようにリング状の半管体
２１が複数段（図示した例では、５段）にわたり設けら
れている。これら半管体２１は、例えば円筒状の管を半
分に切断してリング状に加工したものであり、後述する
ガス供給管２２から供給された高温ガス（加熱窒素ガ
ス）を一時的に貯留して各段の各ノズル２０から圧力を
均等にして高温ガスを噴出する働きをする。
ノズル２０の入口部を被覆するようにリング状の半管体
２１が複数段（図示した例では、５段）にわたり設けら
れている。これら半管体２１は、例えば円筒状の管を半
分に切断してリング状に加工したものであり、後述する
ガス供給管２２から供給された高温ガス（加熱窒素ガ
ス）を一時的に貯留して各段の各ノズル２０から圧力を
均等にして高温ガスを噴出する働きをする。
【００２３】なお、本実施例では、図５に最も良く示す
ように、半管体２１は、その最下端にノズル２０の入口
部が位置して、半管体２１の下部空間にノズル２０が連
通するように配置されている。これは、図９に示すよう
に、ノズル２０が半管体２１のほぼ中央に対応する位置
にある場合には、粉体がノズル２０を介して半管体２１
内に入り込み除去されない虞れがあるからである。即
ち、このように配置することによって、例え粉体が半管
体２１の内部に一時的に入ったとしても、加熱窒素ガス
（高温ガス）によって粉体を容易に半管体２１の内部か
ら除去することができる。
ように、半管体２１は、その最下端にノズル２０の入口
部が位置して、半管体２１の下部空間にノズル２０が連
通するように配置されている。これは、図９に示すよう
に、ノズル２０が半管体２１のほぼ中央に対応する位置
にある場合には、粉体がノズル２０を介して半管体２１
内に入り込み除去されない虞れがあるからである。即
ち、このように配置することによって、例え粉体が半管
体２１の内部に一時的に入ったとしても、加熱窒素ガス
（高温ガス）によって粉体を容易に半管体２１の内部か
ら除去することができる。
【００２４】各半管体２１には、高温ガスとしての加熱
窒素ガスを供給するガス供給管２２（図１に示すよう
に、各半管体１本当り２個）が接続してある。このガス
供給管２２には、図示しない加熱窒素ガス（９０℃〜１
１０℃）の供給源が接続してある。また、図示しない
が、各ガス供給管２２には、流量調節弁が設けてあり、
これにより、各ノズル２０から噴出する加熱窒素ガスの
圧力が均等になるよう、供給する加熱窒素ガスの流量を
調整できるようになっている。
窒素ガスを供給するガス供給管２２（図１に示すよう
に、各半管体１本当り２個）が接続してある。このガス
供給管２２には、図示しない加熱窒素ガス（９０℃〜１
１０℃）の供給源が接続してある。また、図示しない
が、各ガス供給管２２には、流量調節弁が設けてあり、
これにより、各ノズル２０から噴出する加熱窒素ガスの
圧力が均等になるよう、供給する加熱窒素ガスの流量を
調整できるようになっている。
【００２５】ここに、ノズル２０の各段での個数は、下
段ほど個数が少なくなっており、また、半管体２１の直
径も下段ほど小さくなっているため、各ノズル２０での
圧力を均等にするためには、上段側にあるガス供給管２
２には多量の加熱窒素ガスを供給するとともに、下段側
になるほど加熱窒素ガスの流量を少なくする必要があ
る。
段ほど個数が少なくなっており、また、半管体２１の直
径も下段ほど小さくなっているため、各ノズル２０での
圧力を均等にするためには、上段側にあるガス供給管２
２には多量の加熱窒素ガスを供給するとともに、下段側
になるほど加熱窒素ガスの流量を少なくする必要があ
る。
【００２６】このように構成した本実施例では、ノズル
２０は、コーン部１１の周壁のほぼ全域にわたりより均
等に配置されるとともに、ガス供給管２２からの加熱窒
素ガスを一旦半管体２１内に供給してその後ノズル２０
からコーン部１１内に加熱窒素ガスを噴出しているた
め、噴出する加熱窒素ガスの圧力を略一定にすることが
できる。従って、ドライングホッパー１内を降下する粉
体に対して、加熱窒素ガスを充分に均一に接触させて、
流動効率を著しく向上させることができる。
２０は、コーン部１１の周壁のほぼ全域にわたりより均
等に配置されるとともに、ガス供給管２２からの加熱窒
素ガスを一旦半管体２１内に供給してその後ノズル２０
からコーン部１１内に加熱窒素ガスを噴出しているた
め、噴出する加熱窒素ガスの圧力を略一定にすることが
できる。従って、ドライングホッパー１内を降下する粉
体に対して、加熱窒素ガスを充分に均一に接触させて、
流動効率を著しく向上させることができる。
【００２７】次に、図５乃至図８に最も良く示すよう
に、コーン部１１の内周面には、各ノズル２０の出口部
を被覆するカバー部材３０が取付けられている。このカ
バー部材３０は、図７及び図８に示すように、例えば左
右対称な２つの三角形を有する四角形の一枚の金属板を
中心でＲをかけて曲げプレス加工を施したものであり、
下側にいくほど内側空間が大きくなっている。
に、コーン部１１の内周面には、各ノズル２０の出口部
を被覆するカバー部材３０が取付けられている。このカ
バー部材３０は、図７及び図８に示すように、例えば左
右対称な２つの三角形を有する四角形の一枚の金属板を
中心でＲをかけて曲げプレス加工を施したものであり、
下側にいくほど内側空間が大きくなっている。
【００２８】更に、このカバー部材３０の各寸法は、ノ
ズル２０の直径が１０ｍｍである場合には、図６に示す
通りである（単位はｍｍ）。図６に示すように、このカ
バー部材３０の下端より上部の内側にノズル２０の出口
部が位置するようになすとともに、カバー部材３０の下
方側を開放させている。
ズル２０の直径が１０ｍｍである場合には、図６に示す
通りである（単位はｍｍ）。図６に示すように、このカ
バー部材３０の下端より上部の内側にノズル２０の出口
部が位置するようになすとともに、カバー部材３０の下
方側を開放させている。
【００２９】カバー部材３０が上記のように構成してあ
るため、ノズル２０からドライングホッパー１内に噴出
する加熱窒素ガスは、このカバー部材３０に導かれて下
方に向かって噴出することになるが、この時、加熱窒素
ガスは、ノズル２０の出口付近でのカバー部材３０内の
空間体積が少なく、カバー部材３０の出口付近での空間
体積が大きいので、カバー部材３０の上端付近では流速
が速く、下方に向かって徐々に流速が遅くなる。これに
よって、ノズル２０内への粉体の侵入をより確実に阻止
するとともに、広い面積に亘ってほぼ均一に加熱窒素ガ
スを噴出させることができる。しかも、ドライングホッ
パー１内を降下する粉体は、このカバー部材３０の外側
の傾斜面に沿って移動し、カバー部材３０の上部に堆積
することが殆どなくなる。
るため、ノズル２０からドライングホッパー１内に噴出
する加熱窒素ガスは、このカバー部材３０に導かれて下
方に向かって噴出することになるが、この時、加熱窒素
ガスは、ノズル２０の出口付近でのカバー部材３０内の
空間体積が少なく、カバー部材３０の出口付近での空間
体積が大きいので、カバー部材３０の上端付近では流速
が速く、下方に向かって徐々に流速が遅くなる。これに
よって、ノズル２０内への粉体の侵入をより確実に阻止
するとともに、広い面積に亘ってほぼ均一に加熱窒素ガ
スを噴出させることができる。しかも、ドライングホッ
パー１内を降下する粉体は、このカバー部材３０の外側
の傾斜面に沿って移動し、カバー部材３０の上部に堆積
することが殆どなくなる。
【００３０】特に、カバー部材３０の内側にノズル２０
から噴出している加熱窒素ガスの圧力の方がカバー部材
３０の外側の圧力よりも高いため、粉体はカバー部材３
０の下側からカバー部材３０内にほとんど侵入すること
がないと考えられ、粉体のノズル２０への侵入防止に極
めて有効である。
から噴出している加熱窒素ガスの圧力の方がカバー部材
３０の外側の圧力よりも高いため、粉体はカバー部材３
０の下側からカバー部材３０内にほとんど侵入すること
がないと考えられ、粉体のノズル２０への侵入防止に極
めて有効である。
【００３１】次に、上記のように構成したドライングホ
ッパー１を用いて、スラリー重合法により生成したポリ
オレフィンのスラリーを固液分離して得られるポリオレ
フィンパウダーを乾燥させるようにした粉体の乾燥方法
の一例を図１０を参照して説明する。
ッパー１を用いて、スラリー重合法により生成したポリ
オレフィンのスラリーを固液分離して得られるポリオレ
フィンパウダーを乾燥させるようにした粉体の乾燥方法
の一例を図１０を参照して説明する。
【００３２】この固液分離により得られるポリオレフィ
ンパウダーは、一般にウェットケーキの状態にあるが、
必ずしもウェットケーキの状態でなくてもよい。また、
このポリオレフィンパウダーのポリオレフィンとして
は、具体的には、エチレン単独重合体、線状低密度ポリ
エチレン（ＬＬＤＰＥ）、ポリプロピレンなどが挙げら
れる。
ンパウダーは、一般にウェットケーキの状態にあるが、
必ずしもウェットケーキの状態でなくてもよい。また、
このポリオレフィンパウダーのポリオレフィンとして
は、具体的には、エチレン単独重合体、線状低密度ポリ
エチレン（ＬＬＤＰＥ）、ポリプロピレンなどが挙げら
れる。
【００３３】同図において、付番４０は重合反応器で、
アルミニウムアルキル化合物と四塩化チタンとからなる
オレフィン重合用触媒およびヘキサンなどの溶剤を用い
て、オレフィンを重合させるためのものである。そし
て、この重合によって得られたポリオレフィンスラリー
は、ろ過器４１を通過することによって、固液分離され
てポリオレフィンパウダーが得られる。
アルミニウムアルキル化合物と四塩化チタンとからなる
オレフィン重合用触媒およびヘキサンなどの溶剤を用い
て、オレフィンを重合させるためのものである。そし
て、この重合によって得られたポリオレフィンスラリー
は、ろ過器４１を通過することによって、固液分離され
てポリオレフィンパウダーが得られる。
【００３４】なお、上記スラリー重合法で用いられる溶
剤としては、ヘキサンの他にデカンなどが挙げられる。
このようにして得られたポリオレフィンパウダーを、先
ず、ロータリードライヤー４２に運び、ここで、例えば
ポリオレフィンパウダーの溶剤含有量が１，０００〜１
０，０００重量ｐｐｍ、好ましくは２，０００〜３，０
００重量ｐｐｍになるまで乾燥させる。
剤としては、ヘキサンの他にデカンなどが挙げられる。
このようにして得られたポリオレフィンパウダーを、先
ず、ロータリードライヤー４２に運び、ここで、例えば
ポリオレフィンパウダーの溶剤含有量が１，０００〜１
０，０００重量ｐｐｍ、好ましくは２，０００〜３，０
００重量ｐｐｍになるまで乾燥させる。
【００３５】このロータリードライヤー４２としては、
従来公知のロータリードライヤーを制限されることなく
用いることができる。また、このロータリードライヤー
４２で用いる熱風は、例えば９０〜１１０℃、好ましく
は１００〜１０５℃の加熱窒素ガスである。
従来公知のロータリードライヤーを制限されることなく
用いることができる。また、このロータリードライヤー
４２で用いる熱風は、例えば９０〜１１０℃、好ましく
は１００〜１０５℃の加熱窒素ガスである。
【００３６】そして、このロータリードライヤー４２で
乾燥させたポリオレフィンパウダーをドライングホッパ
ー１によって更に乾燥させるのであるが、以下、このド
ライングホッパー１による乾燥について説明する。
乾燥させたポリオレフィンパウダーをドライングホッパ
ー１によって更に乾燥させるのであるが、以下、このド
ライングホッパー１による乾燥について説明する。
【００３７】前記ロータリードライヤー４２とドライン
グホッパー１との間には、ブロワ４３が配置され、この
ブロワ４３の吐出管４４の途中に前記ロータリードライ
ヤー４２が接続されているとともに、この吐出管４４の
先端にサイクロン４５が接続されている。そして、この
サイクロン４５の吐出口がドライングホッパー１の一方
の入口部１３に接続されて、ロータリードライヤー４２
で乾燥させたポリオレフィンパウダーがドライングホッ
パー１の内部にこの上部から導かれるようになってい
る。
グホッパー１との間には、ブロワ４３が配置され、この
ブロワ４３の吐出管４４の途中に前記ロータリードライ
ヤー４２が接続されているとともに、この吐出管４４の
先端にサイクロン４５が接続されている。そして、この
サイクロン４５の吐出口がドライングホッパー１の一方
の入口部１３に接続されて、ロータリードライヤー４２
で乾燥させたポリオレフィンパウダーがドライングホッ
パー１の内部にこの上部から導かれるようになってい
る。
【００３８】一方、前記サイクロン４５のガス出口は、
フィルタ４６に接続され、このフィルタ４６にブロワ４
３の吸入管４７が接続されている。そして、前記ブロワ
４３の吐出管４４は、その前記ロータリードライヤー４
２との接続部の手前で分岐して、ロータリードライヤー
４２の加熱窒素ガス供給管に接続されている。
フィルタ４６に接続され、このフィルタ４６にブロワ４
３の吸入管４７が接続されている。そして、前記ブロワ
４３の吐出管４４は、その前記ロータリードライヤー４
２との接続部の手前で分岐して、ロータリードライヤー
４２の加熱窒素ガス供給管に接続されている。
【００３９】これによって、ドライングホッパー１内の
乾燥に使用された加熱窒素ガスは、サイクロン４５から
フィルタ４６を通過して、ブロワ４３内に吸入された
後、吐出管４４からロータリードライヤー４２の内部に
導かれ、ここから回収されるようになっている。
乾燥に使用された加熱窒素ガスは、サイクロン４５から
フィルタ４６を通過して、ブロワ４３内に吸入された
後、吐出管４４からロータリードライヤー４２の内部に
導かれ、ここから回収されるようになっている。
【００４０】更に、前記フィルタ４６は、ドライングホ
ッパー１の他方の入口部１４に接続されて、このフィル
タ４６で濾過されたポリオレフィンパウダーがドライン
グホッパー１の内部に導かれるよう構成れている。
ッパー１の他方の入口部１４に接続されて、このフィル
タ４６で濾過されたポリオレフィンパウダーがドライン
グホッパー１の内部に導かれるよう構成れている。
【００４１】そして、前述のようにして、ドライングホ
ッパー１の内部にこの上方からポリオレフィンパウダー
を供給すると同時に、ドライングホッパー１の複数のノ
ズル２０から、例えば９０〜１１０℃の加熱窒素ガスを
この内部により均一に噴出させることにより、ドライン
グホッパー１の内部を降下するポリオレフィンパウダー
と該加熱窒素ガスとを向流接触させてポリオレフィンパ
ウダーの溶剤含有量を低減させる。
ッパー１の内部にこの上方からポリオレフィンパウダー
を供給すると同時に、ドライングホッパー１の複数のノ
ズル２０から、例えば９０〜１１０℃の加熱窒素ガスを
この内部により均一に噴出させることにより、ドライン
グホッパー１の内部を降下するポリオレフィンパウダー
と該加熱窒素ガスとを向流接触させてポリオレフィンパ
ウダーの溶剤含有量を低減させる。
【００４２】ここに、前記ドライングホッパー１の中
で、ポリオレフィンパウダーをこの溶剤含有量が５０重
量ｐｐｍ以下、好ましくは２０重量ｐｐｍ以下、さらに
好ましくは１０重量ｐｐｍ以下になるように乾燥させ
る。
で、ポリオレフィンパウダーをこの溶剤含有量が５０重
量ｐｐｍ以下、好ましくは２０重量ｐｐｍ以下、さらに
好ましくは１０重量ｐｐｍ以下になるように乾燥させ
る。
【００４３】ドライングホッパー１内でのポリオレフィ
ンパウダーの滞留時間は３０〜６０分、好ましくは３０
〜４０分程度であり、加熱窒素ガスのポリオレフィンパ
ウダーに対する使用量（加熱窒素ガス／ポリオレフィン
パウダー）は、２０〜１００Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィ
ン、好ましくは４０〜６０Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィン
である。ポリオレフィンパウダーのドライングホッパー
１内での滞留時間が３０〜４５分の場合、加熱窒素ガス
の平均流速（ガス線速）は、通常０．５〜２．５ｃｍ／
ｓｅｃであることが望ましい。
ンパウダーの滞留時間は３０〜６０分、好ましくは３０
〜４０分程度であり、加熱窒素ガスのポリオレフィンパ
ウダーに対する使用量（加熱窒素ガス／ポリオレフィン
パウダー）は、２０〜１００Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィ
ン、好ましくは４０〜６０Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフィン
である。ポリオレフィンパウダーのドライングホッパー
１内での滞留時間が３０〜４５分の場合、加熱窒素ガス
の平均流速（ガス線速）は、通常０．５〜２．５ｃｍ／
ｓｅｃであることが望ましい。
【００４４】上記加熱窒素ガスの温度は、９０〜１１０
℃、好ましくは１００〜１０５℃である。窒素の加熱
は、低圧スチームにより行なうのが好ましい。低圧スチ
ームにより窒素を加熱する場合には、例えば熱交換器を
用いて３〜１０ｋｇ／ｃｍ2Ｇの低圧スチームで窒素の
温度を９０〜１１０℃に上げる。
℃、好ましくは１００〜１０５℃である。窒素の加熱
は、低圧スチームにより行なうのが好ましい。低圧スチ
ームにより窒素を加熱する場合には、例えば熱交換器を
用いて３〜１０ｋｇ／ｃｍ2Ｇの低圧スチームで窒素の
温度を９０〜１１０℃に上げる。
【００４５】加熱窒素ガスは、上述したように、ドライ
ングホッパー１の複数のノズル２０からこの内部に送り
込こまれ、ドライングホッパー１の上部から下部へ移動
するポリオレフィンパウダーと加熱窒素ガスとを向流接
触させるのであるが、この時のドライングホッパー１内
の圧力は、通常０．０２〜０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ま
しくは０．０３〜０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇである。
ングホッパー１の複数のノズル２０からこの内部に送り
込こまれ、ドライングホッパー１の上部から下部へ移動
するポリオレフィンパウダーと加熱窒素ガスとを向流接
触させるのであるが、この時のドライングホッパー１内
の圧力は、通常０．０２〜０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、好ま
しくは０．０３〜０．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇである。
【００４６】そして、ポリオレフィンパウダーの乾燥に
使用された加熱窒素ガスは、ロータリードライヤー４２
で再利用され、ここから回収される。ここに、ドライン
グホッパー１およびロータリードライヤー４２におい
て、ポリオレフィンパウダーの乾燥に使用された加熱窒
素ガス中には、溶剤が含まれているが、この窒素ガス中
に含まれる溶剤は、該窒素ガスを冷却することによって
回収することもでき、また場合によってはそのまま焼却
されることもある。
使用された加熱窒素ガスは、ロータリードライヤー４２
で再利用され、ここから回収される。ここに、ドライン
グホッパー１およびロータリードライヤー４２におい
て、ポリオレフィンパウダーの乾燥に使用された加熱窒
素ガス中には、溶剤が含まれているが、この窒素ガス中
に含まれる溶剤は、該窒素ガスを冷却することによって
回収することもでき、また場合によってはそのまま焼却
されることもある。
【００４７】上記のようにして得られた乾燥ポリオレフ
ィンパウダーは、一時貯蔵ホッパー４８に蓄えられる。
そして、ポリオレフィンのペレットを製造する場合に
は、この貯蔵ホッパー４８に蓄えられたポリオレフィン
パウダーは、ペレタイザーに供給されてペレット化され
る。
ィンパウダーは、一時貯蔵ホッパー４８に蓄えられる。
そして、ポリオレフィンのペレットを製造する場合に
は、この貯蔵ホッパー４８に蓄えられたポリオレフィン
パウダーは、ペレタイザーに供給されてペレット化され
る。
【００４８】この乾燥方法では、運転コストが比較的安
価で、操作性が比較的簡易でありながら、ポリオレフィ
ンパウダーの溶剤含有量を著しく低減させることができ
る。なお、本発明は、上述した実施例には限定されない
のは勿論であり、種々変形も可能である。
価で、操作性が比較的簡易でありながら、ポリオレフィ
ンパウダーの溶剤含有量を著しく低減させることができ
る。なお、本発明は、上述した実施例には限定されない
のは勿論であり、種々変形も可能である。
【００４９】先ず、本発明に係るドライングホッパー
は、ポリオレフィンの乾燥に使用することが最も適する
が、これに限定されず、小麦粉に代表される食品パウダ
ー、セメント、活性汚泥などの種々の粉体の乾燥に用い
ることができる。また、本実施例では、ポリオレフィン
パウダーを粉体の一例として説明しているが、これに限
定されない。更に、粉体という語は、粒状体をも含む意
である。更には、ドライングホッパーの形状、構造は、
図示したものに限定されず、設計変更可能であることも
勿論である。
は、ポリオレフィンの乾燥に使用することが最も適する
が、これに限定されず、小麦粉に代表される食品パウダ
ー、セメント、活性汚泥などの種々の粉体の乾燥に用い
ることができる。また、本実施例では、ポリオレフィン
パウダーを粉体の一例として説明しているが、これに限
定されない。更に、粉体という語は、粒状体をも含む意
である。更には、ドライングホッパーの形状、構造は、
図示したものに限定されず、設計変更可能であることも
勿論である。
【００５０】次に、前記図１０に示す方法を使用して、
ポリエチレンパウダーを乾燥させた時の状態を実施例１
乃至１９として示す。なお、下記実施例１乃至１９等に
おいて、ポリエチレンパウダーのヘキサン含有量および
揮発性物質含有量は、下記の方法に従って求めた。 （１）ヘキサン含有量 ７０℃のキシレン中にポリエチレンパウダーを２時間浸
漬させてキシレン中に溶出した量をガスクロマトグラフ
により求め、これをヘキサン含有量とした。 （２）揮発性物質含有量 オーブンを用いてポリエチレンパウダーを温度１０５±
２℃で１時間加熱した後、その減量成分量を測定し、こ
れを揮発性物質含有量とした。
ポリエチレンパウダーを乾燥させた時の状態を実施例１
乃至１９として示す。なお、下記実施例１乃至１９等に
おいて、ポリエチレンパウダーのヘキサン含有量および
揮発性物質含有量は、下記の方法に従って求めた。 （１）ヘキサン含有量 ７０℃のキシレン中にポリエチレンパウダーを２時間浸
漬させてキシレン中に溶出した量をガスクロマトグラフ
により求め、これをヘキサン含有量とした。 （２）揮発性物質含有量 オーブンを用いてポリエチレンパウダーを温度１０５±
２℃で１時間加熱した後、その減量成分量を測定し、こ
れを揮発性物質含有量とした。
【００５１】揮発性物質には、ヘキサンのほかにヘキサ
ン中の炭素原子数７〜１２の不純分および助触媒（アル
キルアルミニウム化合物）が含まれる。
ン中の炭素原子数７〜１２の不純分および助触媒（アル
キルアルミニウム化合物）が含まれる。
【００５２】
【実施例１】ロータリードライヤーによる乾燥でヘキサ
ン含有量が２０００ｐｐｍ程度のポリエチレンパウダー
が得られるが、更にこれを加熱窒素ガスとともに搬送し
て乾燥することによって、ドライングホッパーの入口で
は、ヘキサン含有量５００重量ｐｐｍ、揮発性物質含有
量２，０００重量ｐｐｍのポリエチレンパウダーが得ら
れる。このようにして得られたポリエチレンパウダー１
０ｋｇを、内径２０６ｍｍ、長さ１，０００ｍｍのドラ
イングホッパーの内部にこの上部から供給するととも
に、１０５℃の加熱窒素ガスをドライングホッパー内に
このコーン部のノズルより噴出させた。この時、ポリエ
チレンパウダーのドライングホッパー中の滞留時間（乾
燥時間）が３０分、加熱窒素ガスとポリエチレンパウダ
ーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレンパウダー）が
２０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素ガス量が６．
７Ｎｌ／ｍｉｎ、窒素ガス線速が０．４７ｃｍ／ｓｅｃ
の条件として、ドライングホッパーの上部から下部へ移
動するポリエチレンパウダーと加熱窒素ガスとを向流接
触させた。
ン含有量が２０００ｐｐｍ程度のポリエチレンパウダー
が得られるが、更にこれを加熱窒素ガスとともに搬送し
て乾燥することによって、ドライングホッパーの入口で
は、ヘキサン含有量５００重量ｐｐｍ、揮発性物質含有
量２，０００重量ｐｐｍのポリエチレンパウダーが得ら
れる。このようにして得られたポリエチレンパウダー１
０ｋｇを、内径２０６ｍｍ、長さ１，０００ｍｍのドラ
イングホッパーの内部にこの上部から供給するととも
に、１０５℃の加熱窒素ガスをドライングホッパー内に
このコーン部のノズルより噴出させた。この時、ポリエ
チレンパウダーのドライングホッパー中の滞留時間（乾
燥時間）が３０分、加熱窒素ガスとポリエチレンパウダ
ーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレンパウダー）が
２０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素ガス量が６．
７Ｎｌ／ｍｉｎ、窒素ガス線速が０．４７ｃｍ／ｓｅｃ
の条件として、ドライングホッパーの上部から下部へ移
動するポリエチレンパウダーと加熱窒素ガスとを向流接
触させた。
【００５３】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が２０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が６００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が２０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が６００重
量ｐｐｍであった。
【００５４】
【実施例２】実施例１において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例１と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例１と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００５５】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４００重
量ｐｐｍであった。
【００５６】
【実施例３】実施例１において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更した
以外は、実施例１と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更した
以外は、実施例１と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００５７】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００重
量ｐｐｍであった。
【００５８】
【実施例４】実施例１において、加熱窒素ガスとポリエ
チレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレン
パウダー）を４０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素
ガス量を１３．４Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を
０．９４ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１と同
様にして、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
チレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレン
パウダー）を４０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素
ガス量を１３．４Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を
０．９４ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１と同
様にして、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
【００５９】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
【００６０】
【実施例５】実施例４において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００６１】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が２４０
重量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が２４０
重量ｐｐｍであった。
【００６２】
【実施例６】実施例４において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００６３】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が３０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４５０重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が３０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４５０重
量ｐｐｍであった。
【００６４】
【実施例７】実施例４において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更した
以外は、実施例４と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００６５】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１００重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００
重量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１００重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００
重量ｐｐｍであった。
【００６６】
【実施例８】実施例１において、加熱窒素ガスとポリエ
チレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレン
パウダー）を６０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素
ガス量を２０Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を１．
４０ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１と同様に
して、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
チレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチレン
パウダー）を６０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱窒素
ガス量を２０Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を１．
４０ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１と同様に
して、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
【００６７】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が２００重量
ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が２００重量
ｐｐｍであった。
【００６８】
【実施例９】実施例８において、ポリエチレンパウダー
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
のドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更した
以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダー
を乾燥した。
【００６９】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が１５０
重量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が１５０
重量ｐｐｍであった。
【００７０】
【実施例１０】実施例８において、ポリエチレンパウダ
ーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更し
た以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダ
ーを乾燥した。
ーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更し
た以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダ
ーを乾燥した。
【００７１】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が２５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が２５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
【００７２】
【実施例１１】実施例８において、ポリエチレンパウダ
ーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更し
た以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダ
ーを乾燥した。
ーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更し
た以外は、実施例８と同様にして、ポリエチレンパウダ
ーを乾燥した。
【００７３】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が６５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が５００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が６５重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が５００重
量ｐｐｍであった。
【００７４】
【実施例１２】ロータリードライヤーによる乾燥で得ら
れた、ヘキサン含有量２，０００重量ｐｐｍ、揮発性物
質含有量１，０００重量ｐｐｍのポリエチレンパウダー
１０ｋｇを、実施例１と同様なドライングホッパーの内
部にこの上部より供給するとともに、１０５℃の加熱窒
素ガスをドライングホッパー内にこのコーン部のノズル
より噴出させた。この時、ポリエチレンパウダーのドラ
イングホッパー中の滞留時間（乾燥時間）が３０分、加
熱窒素ガスとポリエチレンパウダーとの量比（加熱窒素
ガス／ポリエチレンパウダー）が４０Ｎｍ3／TON-ポリ
エチレン、加熱窒素ガス量が１３．４Ｎｌ／ｍｉｎ、窒
素ガス線速が０．９４ｃｍ／ｓｅｃの条件として、ドラ
イングホッパーの上部から下部へ移動するポリエチレン
パウダーと加熱窒素ガスとを向流接触させた。
れた、ヘキサン含有量２，０００重量ｐｐｍ、揮発性物
質含有量１，０００重量ｐｐｍのポリエチレンパウダー
１０ｋｇを、実施例１と同様なドライングホッパーの内
部にこの上部より供給するとともに、１０５℃の加熱窒
素ガスをドライングホッパー内にこのコーン部のノズル
より噴出させた。この時、ポリエチレンパウダーのドラ
イングホッパー中の滞留時間（乾燥時間）が３０分、加
熱窒素ガスとポリエチレンパウダーとの量比（加熱窒素
ガス／ポリエチレンパウダー）が４０Ｎｍ3／TON-ポリ
エチレン、加熱窒素ガス量が１３．４Ｎｌ／ｍｉｎ、窒
素ガス線速が０．９４ｃｍ／ｓｅｃの条件として、ドラ
イングホッパーの上部から下部へ移動するポリエチレン
パウダーと加熱窒素ガスとを向流接触させた。
【００７５】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１８重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が２７５重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１８重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が２７５重
量ｐｐｍであった。
【００７６】
【実施例１３】実施例１２において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００７７】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１９５重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１９５重
量ｐｐｍであった。
【００７８】
【実施例１４】実施例１２において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００７９】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が４７重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が４７重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が４００重
量ｐｐｍであった。
【００８０】
【実施例１５】実施例１２において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更
した以外は、実施例１２と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００８１】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１３０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００
重量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１３０重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が７００
重量ｐｐｍであった。
【００８２】
【実施例１６】実施例１２において、加熱窒素ガスとポ
リエチレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチ
レンパウダー）を６０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱
窒素ガス量を２０Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を
１．４０ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１２と
同様にして、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
リエチレンパウダーとの量比（加熱窒素ガス／ポリエチ
レンパウダー）を６０Ｎｍ3／TON-ポリエチレン、加熱
窒素ガス量を２０Ｎｌ／ｍｉｎ、かつ、窒素ガス線速を
１．４０ｃｍ／ｓｅｃに変更した以外は、実施例１２と
同様にして、ポリエチレンパウダーを乾燥した。
【００８３】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が９重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１２５重量
ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が９重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１２５重量
ｐｐｍであった。
【００８４】
【実施例１７】実施例１６において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を４０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００８５】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が９０重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５重量ｐｐｍ以下であり、揮発性物質含有量が９０重
量ｐｐｍであった。
【００８６】
【実施例１８】実施例１６において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を２０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００８７】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１９重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１５５重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が１９重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が１５５重
量ｐｐｍであった。
【００８８】
【実施例１９】実施例１６において、ポリエチレンパウ
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
ダーのドライングホッパーでの乾燥時間を１０分に変更
した以外は、実施例１６と同様にして、ポリエチレンパ
ウダーを乾燥した。
【００８９】上記のようにしてドライングホッパーより
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５８重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
取り出されたポリエチレンパウダーは、ヘキサン含有量
が５８重量ｐｐｍであり、揮発性物質含有量が３００重
量ｐｐｍであった。
【００９０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るドラ
イングホッパーによれば、ガス供給管からの高温ガスを
一旦半管体内に供給してその後ノズルからコーン部内に
噴出しているため、噴出する高温ガスの圧力を略一定に
することができ、しかもコーン部の周壁のほぼ全域にわ
たりより均一にノズルを設けているため、ドライングホ
ッパー内を降下する粉体に対して、高温ガスを充分に均
一に接触させて流動効率を著しく向上させることができ
る。これに加えて、カバー部材を各ノズルの内側に配置
することにより、コーン部内を降下する粉体がノズル内
に侵入することを有効に防止することができる。
イングホッパーによれば、ガス供給管からの高温ガスを
一旦半管体内に供給してその後ノズルからコーン部内に
噴出しているため、噴出する高温ガスの圧力を略一定に
することができ、しかもコーン部の周壁のほぼ全域にわ
たりより均一にノズルを設けているため、ドライングホ
ッパー内を降下する粉体に対して、高温ガスを充分に均
一に接触させて流動効率を著しく向上させることができ
る。これに加えて、カバー部材を各ノズルの内側に配置
することにより、コーン部内を降下する粉体がノズル内
に侵入することを有効に防止することができる。
【００９１】更に、ノズルの出口側を被覆し且つ下方側
が開放されたカバー部材をコーン部の傾斜した周壁の内
周面に設けることにより、ノズルから噴出したガスは、
このカバー部材の内側から下方に向かって噴出して粉体
内に分散するとともに、傾斜した周壁を降下する粉体
は、このカバー部材の外側を移動し、カバー部材内に侵
入することがない。そのため、粉体がノズル内に逆流す
ることを有効に阻止して粉体の処理能力の低減を防止す
るとともに、メンテナンスを容易にすることができる。
が開放されたカバー部材をコーン部の傾斜した周壁の内
周面に設けることにより、ノズルから噴出したガスは、
このカバー部材の内側から下方に向かって噴出して粉体
内に分散するとともに、傾斜した周壁を降下する粉体
は、このカバー部材の外側を移動し、カバー部材内に侵
入することがない。そのため、粉体がノズル内に逆流す
ることを有効に阻止して粉体の処理能力の低減を防止す
るとともに、メンテナンスを容易にすることができる。
【００９２】更に、本発明に係る粉体の乾燥方法によれ
ば、運転コストが比較的易く、しかも比較的簡便な操作
によって、例えばスラリー重合法により生成したポリオ
レフィンパウダー等の粉体をこの溶剤含有量が著しく低
減するように乾燥することができる。
ば、運転コストが比較的易く、しかも比較的簡便な操作
によって、例えばスラリー重合法により生成したポリオ
レフィンパウダー等の粉体をこの溶剤含有量が著しく低
減するように乾燥することができる。
【図１】本発明の一実施例に係るドライングホッパーの
模式的側面図である。
模式的側面図である。
【図２】図１に示すドライングホッパーのコーン部の斜
視図である。
視図である。
【図３】図２に示すドライングホッパーのコーン部の縦
断面図である。
断面図である。
【図４】図２に示すドライングホッパーのコーン部の底
面図である。
面図である。
【図５】コーン部のノズル付近の拡大断面図である。
【図６】カバー部材を説明するための図であって、コー
ン部のノズル付近の拡大断面図である。
ン部のノズル付近の拡大断面図である。
【図７】図６の矢印VII の矢視図である。
【図８】図６の矢印VIIIの矢視図である。
【図９】比較例に係るコーン部のノズル付近の拡大断面
図である。
図である。
【図１０】ポリオレフィンの乾燥方法を説明するための
図である。
図である。
１ ドライングホッパー
１１ コーン部
２０ ノズル
２１ 半管体
２２ ガス供給管
３０ カバー部材
４０ 重合反応器
４２ ロータリードライヤー
４３ ブロワ
４５ サイクロン
４６ フィルタ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 植 竹 隆 夫
山口県玖珂郡和木町和木六丁目１番２号
三井石油化学工業株式会社内
(72)発明者 市 村 三 則
千葉県市原市千種海岸３番地 三井石油
化学工業株式会社内
(56)参考文献 特開 昭56−20981（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−191788（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−91481（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−159313（ＪＰ，Ａ)
実開 昭63−16829（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭60−6951（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭61−118269（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭60−14494（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭63−51707（ＪＰ，Ｕ)
実公 昭36−5077（ＪＰ，Ｙ１)
米国特許3328131（ＵＳ，Ａ)
米国特許3279094（ＵＳ，Ａ)
米国特許2353346（ＵＳ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F26B 17/00 - 17/34
B29B 13/06
F06B 21/00
Claims (11)
- 【請求項１】 下方に向けて徐々に小径となるコーン部
を有し、このコーン部内を降下する粉体に向けて高温ガ
スを噴出して粉体を乾燥させるドライングホッパーであ
って、 前記コーン部の傾斜した周壁を貫通して形成され、この
コーン部の円周方向に所定間隔毎であって、且つ上下方
向に複数段にわたって配置された複数のノズルと、 前記コーン部の外周面に上下方向に複数段にわたって配
置されて前記各段毎のノズルの入口部を被覆する複数の
リング状の半管体と、 前記各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高温ガス
を供給する複数のガス供給管と、を備えたことを特徴と
するドライングホッパー。 - 【請求項２】 前記コーン部の内周面に、前記各ノズル
の出口部を個々に被覆し、且つ下方に開放されたカバー
部材を設けたことを特徴とする請求項１記載のドライン
グホッパー。 - 【請求項３】 前記カバー部材と前記コーン部の内周面
で包囲された空間の横断面積が、下方に向けて徐々に拡
がるようにしたことを特徴とする請求項２記載のドライ
ングホッパー。 - 【請求項４】 前記半管体を該半管体のこの下部空間で
前記ノズルの入口部が開口するよう配置するとともに、
前記カバー部材の下端より上部に前記ノズルの出口部が
位置するようにしたことを特徴とする請求項２記載のド
ライングホッパー。 - 【請求項５】 下方に向けて徐々に小径としたコーン部
を有し、このコーン部内を降下する粉体に向けて高温ガ
スを噴出して粉体を乾燥させるドライングホッパーであ
って、 前記コーン部の傾斜した周壁を貫通して形成され、この
コーン部の円周方向に所定間隔毎であって、且つ上下方
向に複数段にわたって配置された複数のノズルと、 前記コーン部の外周面に上下方向に複数段にわたって配
置されて前記各段毎のノズルの入口部を被覆する複数の
リング状の半管体と、 前記各半管体毎に接続されて各半管体に個々に高温ガス
を供給する複数のガス供給管と、 を備えた ドライングホッパーの内部に、この上方から乾
燥すべき粉体を供給するとともに、前記各ノズルから高
温ガスをドライングホッパー内に噴出させ、前記粉体が
ドライングホッパー内を降下する間に該粉体と前記高温
ガスとを向流接触させて粉体を乾燥することを特徴とす
る粉体の乾燥方法。 - 【請求項６】 前記粉体が、スラリー重合法により生成
したポリオレフィンのスラリーを固液分離して得られた
ポリオレフィンパウダーであることを特徴とする請求項
５記載の粉体の乾燥方法。 - 【請求項７】 前記ポリオレフィンが、エチレン単独重
合体、線状低密度ポリエチレンまたはポリプロピレンで
あることを特徴とする請求項６記載の粉体の乾燥方法。 - 【請求項８】 前記ドライングホッパー内に供給する高
温ガスとして、９０〜１１０℃の加熱窒素ガスを使用す
ることを特徴とする請求項６記載の粉体の乾燥方法。 - 【請求項９】 前記ドライングホッパー内での前記ポリ
オレフィンパウダーの滞留時間が３０〜６０分であるこ
とを特徴とする請求項６記載の粉体の乾燥方法。 - 【請求項１０】 前記ドライングホッパー内での加熱窒
素ガスの使用量が、２０〜６０Ｎｍ3 ／TON-ポリオレフ
ィンであることを特徴とする請求項８記載の粉体の乾燥
方法。 - 【請求項１１】 前記ドライングホッパー内で乾燥され
たポリオレフィンパウダー中の溶剤含有量が２０重量pp
m 以下であることを特徴とする請求項６記載の粉体の乾
燥方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09426093A JP3383344B2 (ja) | 1992-05-15 | 1993-04-21 | ドライングホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-123671 | 1992-05-15 | ||
| JP12367192 | 1992-05-15 | ||
| JP4-144190 | 1992-06-04 | ||
| JP14419092 | 1992-06-04 | ||
| JP09426093A JP3383344B2 (ja) | 1992-05-15 | 1993-04-21 | ドライングホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0650664A JPH0650664A (ja) | 1994-02-25 |
| JP3383344B2 true JP3383344B2 (ja) | 2003-03-04 |
Family
ID=27307502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09426093A Expired - Lifetime JP3383344B2 (ja) | 1992-05-15 | 1993-04-21 | ドライングホッパー及びそれを用いた粉体の乾燥方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3383344B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108981367B (zh) * | 2018-06-12 | 2020-06-02 | 成都斯力康科技股份有限公司 | 金属硅微波冶炼用干燥设备 |
-
1993
- 1993-04-21 JP JP09426093A patent/JP3383344B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0650664A (ja) | 1994-02-25 |
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