JP3376439B2 - 廃プラスチック油化装置 - Google Patents
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Classifications
-
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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- C10G1/10—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal from rubber or rubber waste
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
- B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B47/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials with indirect heating, e.g. by external combustion
- C10B47/18—Destructive distillation of solid carbonaceous materials with indirect heating, e.g. by external combustion with moving charge
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-
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- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
- C10B53/07—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form of solid raw materials consisting of synthetic polymeric materials, e.g. tyres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
- C10K1/06—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials combined with spraying with water
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、廃プラスチックを
熱分解油化する際に生成した有害分解ガスや酸性成分を
効果的に且つ低コストで除去することができる廃プラス
チック油化装置に関するものである。
熱分解油化する際に生成した有害分解ガスや酸性成分を
効果的に且つ低コストで除去することができる廃プラス
チック油化装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、廃プラスチックの熱分解に伴って
生成した有害分解ガスや酸性成分を除去するには、例え
ば、(1) 廃プラスチック油化装置に廃プラスチックを投
入する際、予めポリ塩化ビニルを手選別により除去した
り、比重差を利用した湿式浮上分離や乾式風力分離によ
って分別除去し、あるいは熱分解槽の前に加熱による脱
塩槽を設けてポリ塩化ビニルを除去または熱分解する方
法や、(2) 熱分解ガスの排出管に粒状薬剤入りの固定吸
収塔を設置し、これに塩化水素ガスおよび塩素ガスを吸
収させる方法などがあった。
生成した有害分解ガスや酸性成分を除去するには、例え
ば、(1) 廃プラスチック油化装置に廃プラスチックを投
入する際、予めポリ塩化ビニルを手選別により除去した
り、比重差を利用した湿式浮上分離や乾式風力分離によ
って分別除去し、あるいは熱分解槽の前に加熱による脱
塩槽を設けてポリ塩化ビニルを除去または熱分解する方
法や、(2) 熱分解ガスの排出管に粒状薬剤入りの固定吸
収塔を設置し、これに塩化水素ガスおよび塩素ガスを吸
収させる方法などがあった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
(1) の方法では、手選別に膨大な労力を要し、湿式浮上
分離では多量の排水が生じ、乾式風力分離では分離精度
が悪く、加熱による脱塩槽ではこのような余計な槽設置
のために設備費が嵩む上に、廃プラスチック融液の輸送
困難などの問題が生じた。また、上記(2) の方法では、
気体と固体の反応のため吸収性が悪く、またハンドリン
グも難しかった。
(1) の方法では、手選別に膨大な労力を要し、湿式浮上
分離では多量の排水が生じ、乾式風力分離では分離精度
が悪く、加熱による脱塩槽ではこのような余計な槽設置
のために設備費が嵩む上に、廃プラスチック融液の輸送
困難などの問題が生じた。また、上記(2) の方法では、
気体と固体の反応のため吸収性が悪く、またハンドリン
グも難しかった。
【０００４】本発明は、上記の点に鑑み、予めポリ塩化
ビニルを除去することなく、廃プラスチックをそのまま
熱分解槽に投入可能であって、ハンドリングが容易であ
り、しかも生成した有害分解ガスや酸性成分を効果的に
且つ低コストで除去することができる廃プラスチック油
化装置を提供することを目的とする。
ビニルを除去することなく、廃プラスチックをそのまま
熱分解槽に投入可能であって、ハンドリングが容易であ
り、しかも生成した有害分解ガスや酸性成分を効果的に
且つ低コストで除去することができる廃プラスチック油
化装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による廃プラスチ
ック油化装置は、上記目的を達成すべく工夫されたもの
であって、塩素系樹脂、ニトリル系樹脂を含んでいても
よい廃プラスチックを熱分解釜に投入する廃プラスチッ
ク投入装置と、投入された廃プラスチックを熱分解する
熱分解釜と、熱分解釜より発生する油蒸気および分解ガ
スを水で冷却する急冷塔と、冷却に使用した水をアルカ
リで中和する中和槽と、凝縮した油分と水分を分離する
油水分離槽とからなり、熱分解釜から急冷塔までの配管
が、該配管を２００℃以上に保温または加熱する温熱手
段で被覆されているものである。
ック油化装置は、上記目的を達成すべく工夫されたもの
であって、塩素系樹脂、ニトリル系樹脂を含んでいても
よい廃プラスチックを熱分解釜に投入する廃プラスチッ
ク投入装置と、投入された廃プラスチックを熱分解する
熱分解釜と、熱分解釜より発生する油蒸気および分解ガ
スを水で冷却する急冷塔と、冷却に使用した水をアルカ
リで中和する中和槽と、凝縮した油分と水分を分離する
油水分離槽とからなり、熱分解釜から急冷塔までの配管
が、該配管を２００℃以上に保温または加熱する温熱手
段で被覆されているものである。
【０００６】ここで、塩素系樹脂とは、ポリ塩化ビニル
（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素含有樹脂を
いう。ニトリル系樹脂とは、ＡＢＳ樹脂（アクリロニト
リル−ブタジエン−スチレン共重合体）などのニトリル
基含有樹脂をいう。ニトリル系樹脂は熱分解によってＨ
ＣＮガスを発生する恐れがある。
（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素含有樹脂を
いう。ニトリル系樹脂とは、ＡＢＳ樹脂（アクリロニト
リル−ブタジエン−スチレン共重合体）などのニトリル
基含有樹脂をいう。ニトリル系樹脂は熱分解によってＨ
ＣＮガスを発生する恐れがある。
【０００７】廃プラスチックに塩素系樹脂やニトリル系
樹脂が含まれていても、これらを除去することなく廃プ
ラスチックを分解釜に投入しても構わない。
樹脂が含まれていても、これらを除去することなく廃プ
ラスチックを分解釜に投入しても構わない。
【０００８】廃プラスチックの熱分解によって、分解油
蒸気と、ＨＣｌ、ＨＣＮ、Ｃｌ2 などの分解ガスが発生
する。
蒸気と、ＨＣｌ、ＨＣＮ、Ｃｌ2 などの分解ガスが発生
する。
【０００９】熱分解釜から急冷塔までの配管は、該配管
を２００℃以上、好ましくは２５０℃〜３５０℃に保温
または加熱するヒータ手段で被覆されている。
を２００℃以上、好ましくは２５０℃〜３５０℃に保温
または加熱するヒータ手段で被覆されている。
【００１０】廃プラスチック中のＰＶＣのような塩素系
樹脂の含有量が増加すると、回収油中のＣｌ2 濃度も増
加するが、分解ガス温度を所定範囲に制御することによ
って回収油中のＣｌ2 濃度をある程度抑制することがで
きる。たとえば、分解ガス温度と回収油中のＣｌ2 濃度
との関係を示す図３のグラフにおいて、分解ガス温度が
約２９０℃である場合、ＰＶＣの含有量１重量％では、
回収油中のＣｌ2 濃度は７０重量ｐｐｍ％程度となり、
またＰＶＣの含有量５重量％では、回収油中のＣｌ2 濃
度は１５０重量ｐｐｍ％程度となる。したがって、熱分
解釜から急冷塔までの配管を被覆して保温または加熱す
る温熱手段によって、急冷塔直前の分解ガスの温度を好
ましくは２５０℃以上、より好ましくは２５０〜３５０
℃に温度調節することによって、ＰＶＣの含有量１重量
％以下の場合、回収油中のＣｌ2濃度を１００重量ｐｐ
ｍ％以下に抑制することができる。
樹脂の含有量が増加すると、回収油中のＣｌ2 濃度も増
加するが、分解ガス温度を所定範囲に制御することによ
って回収油中のＣｌ2 濃度をある程度抑制することがで
きる。たとえば、分解ガス温度と回収油中のＣｌ2 濃度
との関係を示す図３のグラフにおいて、分解ガス温度が
約２９０℃である場合、ＰＶＣの含有量１重量％では、
回収油中のＣｌ2 濃度は７０重量ｐｐｍ％程度となり、
またＰＶＣの含有量５重量％では、回収油中のＣｌ2 濃
度は１５０重量ｐｐｍ％程度となる。したがって、熱分
解釜から急冷塔までの配管を被覆して保温または加熱す
る温熱手段によって、急冷塔直前の分解ガスの温度を好
ましくは２５０℃以上、より好ましくは２５０〜３５０
℃に温度調節することによって、ＰＶＣの含有量１重量
％以下の場合、回収油中のＣｌ2濃度を１００重量ｐｐ
ｍ％以下に抑制することができる。
【００１１】ヒータ手段としては通常は電気ヒータが用
いられる。上記配管がヒータによって２００℃以上に強
制加熱されているので、分解油蒸気とＣｌ2 との反応が
抑制される。管の加熱温度が２００℃以下であると、油
蒸気と塩素の反応が急激に進行し、有機塩素化合物が生
成する。
いられる。上記配管がヒータによって２００℃以上に強
制加熱されているので、分解油蒸気とＣｌ2 との反応が
抑制される。管の加熱温度が２００℃以下であると、油
蒸気と塩素の反応が急激に進行し、有機塩素化合物が生
成する。
【００１２】このようにして、分解油蒸気とＣｌ2 との
反応が進行する前に熱分解生成物を急冷する。
反応が進行する前に熱分解生成物を急冷する。
【００１３】急冷塔は、好ましくは、塔頂部に分解ガス
の放出管を有する。
の放出管を有する。
【００１４】急冷塔の循環冷却水は好ましくはｐＨ２以
下の酸性に保持される。冷却水をこのような強酸性に保
持することによって、廃プラスチックの熱分解生成物の
１つであるＨＣＮガスがそのままの形態で、すなわち塩
を形成しないで、上記放出管から系外へ放出される。た
だし、この冷却水の酸性が強すぎると、酸が塔を腐食す
る恐れがあるので、このような腐食が起きないように循
環する冷却水に適量の水が補給される。急冷塔の循環冷
却水の好ましいｐＨは１〜２である。
下の酸性に保持される。冷却水をこのような強酸性に保
持することによって、廃プラスチックの熱分解生成物の
１つであるＨＣＮガスがそのままの形態で、すなわち塩
を形成しないで、上記放出管から系外へ放出される。た
だし、この冷却水の酸性が強すぎると、酸が塔を腐食す
る恐れがあるので、このような腐食が起きないように循
環する冷却水に適量の水が補給される。急冷塔の循環冷
却水の好ましいｐＨは１〜２である。
【００１５】急冷塔の内部は、酸による腐食を防止する
ための耐酸性ライニングなどの耐酸性に優れた材質で構
成されていることが好ましい。
ための耐酸性ライニングなどの耐酸性に優れた材質で構
成されていることが好ましい。
【００１６】中和槽は、好ましくは、その液のｐＨを検
知し、この液が常にアルカリ性に保たれるように、中和
槽にアルカリ溶液を補給する装置を備える。
知し、この液が常にアルカリ性に保たれるように、中和
槽にアルカリ溶液を補給する装置を備える。
【００１７】中和槽は、上記のようなｐＨ検知およびア
ルカリ溶液補給装置を有する代わりに、石灰石の充填層
を有し、冷却に使用した水が石灰石充填層に通され中和
されるものであってもよい。
ルカリ溶液補給装置を有する代わりに、石灰石の充填層
を有し、冷却に使用した水が石灰石充填層に通され中和
されるものであってもよい。
【００１８】また、このように中和剤として石灰石を用
いる場合、中和槽は、頂部に石灰石供給ホッパを備え、
ホッパから供給された石灰石が槽内を移動層方式で下降
するようになされていてもよい。
いる場合、中和槽は、頂部に石灰石供給ホッパを備え、
ホッパから供給された石灰石が槽内を移動層方式で下降
するようになされていてもよい。
【００１９】ホッパに十分な量の石灰石を入れておくこ
とによって、上記のようなｐＨ検知およびアルカリ溶液
補給装置は省略することができる。
とによって、上記のようなｐＨ検知およびアルカリ溶液
補給装置は省略することができる。
【００２０】中和槽の石灰石充填層を冷却に使用した水
が通ると、下記の反応によって、ＨＣｌを含むｐＨ２の
水が中和される。
が通ると、下記の反応によって、ＨＣｌを含むｐＨ２の
水が中和される。
【００２１】
ＣａＣＯ3 ＋２ＨＣｌ→ＣａＣｌ2 ＋ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ
【００２２】この中和反応が進むにつれて、石灰石は徐
々に分解され減少していくが、その減少分はホッパから
移動層方式で自動的に補給される。
々に分解され減少していくが、その減少分はホッパから
移動層方式で自動的に補給される。
【００２３】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を下記実施例
を挙げることによって具体的に説明する。
を挙げることによって具体的に説明する。
【００２４】実施例１
図１において、ポリ塩化ビニル１重量％または１０重量
％を含む廃プラスチックをフィーダによって熱分解釜
(1) に投入する。熱分解釜(1) はバーナ(2) によって加
熱され、廃プラスチックは分解されて、分解油蒸気と分
解ガスを生じる。分解油蒸気と分解ガスの混合気体は、
ついで熱分解釜(1) から急冷塔(3) へ配管(4) を経て送
られる。配管(4) は、該配管を２５０℃〜３５０℃に保
温または加熱する電気ヒータで被覆されている。
％を含む廃プラスチックをフィーダによって熱分解釜
(1) に投入する。熱分解釜(1) はバーナ(2) によって加
熱され、廃プラスチックは分解されて、分解油蒸気と分
解ガスを生じる。分解油蒸気と分解ガスの混合気体は、
ついで熱分解釜(1) から急冷塔(3) へ配管(4) を経て送
られる。配管(4) は、該配管を２５０℃〜３５０℃に保
温または加熱する電気ヒータで被覆されている。
【００２５】急冷塔(3) は塔頂部に分解ガスの放出管
(5) を有し、これを経て分解ガスは系外へ放出される。
急冷塔(3) の内部は、酸による腐食を防止するための耐
酸性ライニングで構成されている。
(5) を有し、これを経て分解ガスは系外へ放出される。
急冷塔(3) の内部は、酸による腐食を防止するための耐
酸性ライニングで構成されている。
【００２６】急冷塔(3) では、分解油蒸気と分解ガスの
混合気体が冷却水との直接接触によって冷却される。ま
た、急冷塔(3) の冷却水は塔底から塔頂へ塔外部のポン
プ(11)によって循環させられている。冷却水にはその塩
酸濃度が上昇しすぎて塔を腐食しないように適量の水が
補給されている。
混合気体が冷却水との直接接触によって冷却される。ま
た、急冷塔(3) の冷却水は塔底から塔頂へ塔外部のポン
プ(11)によって循環させられている。冷却水にはその塩
酸濃度が上昇しすぎて塔を腐食しないように適量の水が
補給されている。
【００２７】つぎに、急冷塔(3) で凝縮された油液は中
和槽(6) へ送られ、ここでアルカリ溶液で中和処理さ
れ、油液中の水分に含まれる塩酸が除去される。
和槽(6) へ送られ、ここでアルカリ溶液で中和処理さ
れ、油液中の水分に含まれる塩酸が除去される。
【００２８】中和槽(6) は、中和槽にアルカリ溶液を補
給するアルカリ補給装置(7) と、中和槽の液のｐＨを検
知するｐＨメータ(8) と、この液が常にアルカリ性に保
たれるように、ｐＨメータ(8) からの信号を受けてアル
カリ補給装置(7) を作動させるｐＨ調整機(9) とを備え
る。これらの装置によって、中和槽の液のｐＨが酸性に
なると、同槽にアルカリ溶液が供給される。
給するアルカリ補給装置(7) と、中和槽の液のｐＨを検
知するｐＨメータ(8) と、この液が常にアルカリ性に保
たれるように、ｐＨメータ(8) からの信号を受けてアル
カリ補給装置(7) を作動させるｐＨ調整機(9) とを備え
る。これらの装置によって、中和槽の液のｐＨが酸性に
なると、同槽にアルカリ溶液が供給される。
【００２９】水分を含む油液は、ついで、油水分離槽(1
0)へ送られ、同槽(10)の上層の回収油は油タンクへ送ら
れ、同槽(10)の下層の水分は廃水として系外へ送られ処
理される。
0)へ送られ、同槽(10)の上層の回収油は油タンクへ送ら
れ、同槽(10)の下層の水分は廃水として系外へ送られ処
理される。
【００３０】得られた回収油について、全Ｃｌ量、ＨＣ
ｌ量およびｐＨを測定した。
ｌ量およびｐＨを測定した。
【００３１】得られた測定結果を表１に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】表１中、Ｎｏ．１はポリ塩化ビニルを１重
量％含む廃プラスチックを原料としたものであり、Ｎ
ｏ．２〜７はポリ塩化ビニルを１０重量％含む廃プラス
チックを原料としたものである。
量％含む廃プラスチックを原料としたものであり、Ｎ
ｏ．２〜７はポリ塩化ビニルを１０重量％含む廃プラス
チックを原料としたものである。
【００３４】Ｎｏ．２〜７の廃プラスチックは、Ｎｏ．
１のものより１０倍も多い量でポリ塩化ビニルを含むに
も拘らず、回収油中の全Ｃｌ量およびＨＣｌ量はＮｏ．
１のものより減少している。このことから、予めポリ塩
化ビニルを除去せずに廃プラスチックをそのまま熱分解
槽に投入しても、生成した分解油中およびその冷却水中
の塩素成分を効果的に除去することができることがわか
る。
１のものより１０倍も多い量でポリ塩化ビニルを含むに
も拘らず、回収油中の全Ｃｌ量およびＨＣｌ量はＮｏ．
１のものより減少している。このことから、予めポリ塩
化ビニルを除去せずに廃プラスチックをそのまま熱分解
槽に投入しても、生成した分解油中およびその冷却水中
の塩素成分を効果的に除去することができることがわか
る。
【００３５】実施例２
この実施例では、急冷塔(3) の冷却水循環ラインに熱交
換器(12)が設けられている。また、中和槽(13)は塔状の
ものであって、頂部にホッパ(14)を有し、底部には多孔
板で構成された充填物保持板(15)が水平に内装されてい
る。
換器(12)が設けられている。また、中和槽(13)は塔状の
ものであって、頂部にホッパ(14)を有し、底部には多孔
板で構成された充填物保持板(15)が水平に内装されてい
る。
【００３６】中和槽(13)の内部にはホッパ(14)から石灰
石が充填され、保持板(15)上に石灰石充填層(16)が形成
されている。また、ホッパ(14)には、中和すべきＨＣｌ
に対し大過剰の石灰石が入れてある。
石が充填され、保持板(15)上に石灰石充填層(16)が形成
されている。また、ホッパ(14)には、中和すべきＨＣｌ
に対し大過剰の石灰石が入れてある。
【００３７】この構成において、急冷塔(3) で凝縮され
た油液は中和槽(13)の底部へ送られ、ここから石灰石充
填層(16)を上行し、石灰石との接触によって中和処理さ
れ、油液中の水分に含まれる塩酸が除去される。
た油液は中和槽(13)の底部へ送られ、ここから石灰石充
填層(16)を上行し、石灰石との接触によって中和処理さ
れ、油液中の水分に含まれる塩酸が除去される。
【００３８】水分を含む油液は、ついで、油水分離槽(1
0)の上端部から槽外へ出て油水分離槽(10)へ送られ、同
槽(10)の上層の回収油は油タンクへ送られ、同槽(10)の
下層の水分は廃水として系外へ送られ処理される。この
廃水は、上記のような大過剰の石灰石の供給によってｐ
Ｈ６以上８以下に中和されている。したがって、実施例
１で設けたｐＨ検知およびアルカリ溶液補給装置は省略
することができる。
0)の上端部から槽外へ出て油水分離槽(10)へ送られ、同
槽(10)の上層の回収油は油タンクへ送られ、同槽(10)の
下層の水分は廃水として系外へ送られ処理される。この
廃水は、上記のような大過剰の石灰石の供給によってｐ
Ｈ６以上８以下に中和されている。したがって、実施例
１で設けたｐＨ検知およびアルカリ溶液補給装置は省略
することができる。
【００３９】その他の点は実施例１のものと同じであ
る。
る。
【００４０】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、廃プ
ラスチック中のポリ塩化ビニルを選別などの前処理を行
うことなく、また固体などの薬剤によるガス吸収操作を
行うこともなく、分解油蒸気とＣｌ2 との反応を抑制
し、水分中の塩酸を除去することができる。
ラスチック中のポリ塩化ビニルを選別などの前処理を行
うことなく、また固体などの薬剤によるガス吸収操作を
行うこともなく、分解油蒸気とＣｌ2 との反応を抑制
し、水分中の塩酸を除去することができる。
【００４１】また、中和槽が石灰石の充填層を有し、冷
却に使用した水が石灰石充填層に通され中和される発明
では、中和剤として安価な石灰石を用いることによりラ
ンニングコストの節減を果たすことができる。
却に使用した水が石灰石充填層に通され中和される発明
では、中和剤として安価な石灰石を用いることによりラ
ンニングコストの節減を果たすことができる。
【００４２】さらに、中和槽が頂部に石灰石供給ホッパ
を備え、ホッパから供給された石灰石が槽内を移動層方
式で下降する発明では、ホッパに十分な量の石灰石を入
れておくことによって、ｐＨ検知およびアルカリ溶液補
給装置などの複雑な装置を省略することができ、メンテ
ナンスが容易である上に、建設費、基材費の節減が達成
できる。
を備え、ホッパから供給された石灰石が槽内を移動層方
式で下降する発明では、ホッパに十分な量の石灰石を入
れておくことによって、ｐＨ検知およびアルカリ溶液補
給装置などの複雑な装置を省略することができ、メンテ
ナンスが容易である上に、建設費、基材費の節減が達成
できる。
【図１】本発明の実施例１を示す系統図である。
【図２】本発明の実施例２を示す系統図である。
【図３】分解ガス温度と回収油中のＣｌ2 濃度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１：熱分解釜
３：急冷塔
６、１３：中和槽
７：アルカリ補給装置
８：ｐＨメータ
９：ｐＨ調整機
１０：油水分離槽
１４：ホッパ
１６：石灰石充填層
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 岡田 裕介
大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日
立造船株式会社内
(56)参考文献 特開 昭54−4903（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−220460（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−118887（ＪＰ，Ａ)
特開 昭50−56473（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−76688（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−166171（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−224284（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C10G 1/10
B09B 3/00 302
B29B 17/00
C10B 53/00
Claims (9)
- 【請求項１】 塩素系樹脂、ニトリル系樹脂を含んでい
てもよい廃プラスチックを熱分解釜に投入する廃プラス
チック投入装置と、投入された廃プラスチックを熱分解
する熱分解釜と、熱分解釜より発生する油蒸気および分
解ガスを水で冷却する急冷塔と、冷却に使用した水をア
ルカリで中和する中和槽と、凝縮した油分と水分を分離
する油水分離槽とからなり、熱分解釜から急冷塔までの
配管が、該配管を２００℃以上に保温または加熱する温
熱手段で被覆されている廃プラスチック油化装置。 - 【請求項２】 熱分解釜から急冷塔までの配管が、該配
管を２５０℃〜３５０℃に保温または加熱するヒータ手
段で被覆されている、請求項１記載の廃プラスチック油
化装置。 - 【請求項３】 熱分解釜から急冷塔までの配管が、急冷
塔直前の分解ガスを２５０〜３５０℃の温度に保温また
は加熱する温熱手段で被覆されている、請求項１記載の
廃プラスチック油化装置。 - 【請求項４】 急冷塔の冷却水がｐＨ２以下の酸性に保
持される、請求項１記載の廃プラスチック油化装置。 - 【請求項５】 急冷塔が塔頂部に分解ガスの放出管を有
する、請求項１記載の廃プラスチック油化装置。 - 【請求項６】 急冷塔の少なくとも内部が耐酸材質で構
成されている、請求項１記載の廃プラスチック油化装
置。 - 【請求項７】 中和槽が、その液のｐＨを検知し、この
液が常にアルカリ性に保たれるように、中和槽にアルカ
リ溶液を補給する装置を備える、請求項１記載の廃プラ
スチック油化装置。 - 【請求項８】 中和槽が石灰石の充填層を有し、冷却に
使用した水が石灰石充填層に通され中和される、請求項
１記載の廃プラスチック油化装置。 - 【請求項９】 中和槽が頂部に石灰石供給ホッパを備
え、ホッパから供給された石灰石が槽内を移動層方式で
下降する、請求項８記載の廃プラスチック油化装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18706396A JP3376439B2 (ja) | 1995-11-22 | 1996-07-17 | 廃プラスチック油化装置 |
| KR1019980703836A KR19990071562A (ko) | 1995-11-22 | 1996-11-21 | 폐플라스틱을 오일로 전환시키는 장치 |
| PCT/JP1996/003409 WO1997019147A1 (fr) | 1995-11-22 | 1996-11-21 | Appareil pour liquefier des dechets de plastiques |
| CA002238090A CA2238090A1 (en) | 1995-11-22 | 1996-11-21 | Apparatus for liquefying waste plastics |
| TW085114347A TW309453B (ja) | 1995-11-22 | 1996-11-21 | |
| EP96939296A EP0878531A4 (en) | 1995-11-22 | 1996-11-21 | APPARATUS FOR LIQUEFIING PLASTIC WASTE |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30321595 | 1995-11-22 | ||
| JP7-303215 | 1995-11-22 | ||
| JP2658396 | 1996-02-14 | ||
| JP8-26583 | 1996-02-14 | ||
| JP18706396A JP3376439B2 (ja) | 1995-11-22 | 1996-07-17 | 廃プラスチック油化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279155A JPH09279155A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3376439B2 true JP3376439B2 (ja) | 2003-02-10 |
Family
ID=27285467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18706396A Expired - Fee Related JP3376439B2 (ja) | 1995-11-22 | 1996-07-17 | 廃プラスチック油化装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0878531A4 (ja) |
| JP (1) | JP3376439B2 (ja) |
| KR (1) | KR19990071562A (ja) |
| CA (1) | CA2238090A1 (ja) |
| TW (1) | TW309453B (ja) |
| WO (1) | WO1997019147A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| KR20030076008A (ko) * | 2002-03-22 | 2003-09-26 | 유지고하라 | 폐플라스틱 염화비닐의 유화장치 |
| KR100861574B1 (ko) * | 2007-06-25 | 2008-10-07 | 한신테크놀로지 (주) | 폐플라스틱의 오일 환원 장치에 장착되는 역류 방지조 |
| JP5962245B2 (ja) * | 2012-06-18 | 2016-08-03 | 富士通株式会社 | 分解油回収装置 |
| MY186393A (en) | 2014-12-17 | 2021-07-22 | Pilkington Group Ltd | Furnace |
| CN113121997B (zh) * | 2021-03-19 | 2022-09-30 | 成都大学 | 一种基于腈基树脂回收的腈基树脂单组分复合材料及其制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE3725584A1 (de) * | 1987-08-01 | 1989-02-16 | Helmut Zink | Verfahren und vorrichtung zum thermischen aufbereiten von ausgangsmaterial |
| DE3835827A1 (de) * | 1988-05-21 | 1990-04-26 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum aufarbeiten von abfallmaterial |
| JP2822296B2 (ja) * | 1993-01-29 | 1998-11-11 | ニチアス株式会社 | 塩素含有プラスチック廃棄物の減容処理方法及び装置 |
| FR2701035B1 (fr) * | 1993-02-01 | 1995-04-21 | Thermolyse Ste Francaise | Procédé et installation pour le traitement par thermolyse de déchets solides, sans condensation d'hydrocarbures. |
-
1996
- 1996-07-17 JP JP18706396A patent/JP3376439B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-21 TW TW085114347A patent/TW309453B/zh active
- 1996-11-21 KR KR1019980703836A patent/KR19990071562A/ko not_active Application Discontinuation
- 1996-11-21 EP EP96939296A patent/EP0878531A4/en not_active Withdrawn
- 1996-11-21 CA CA002238090A patent/CA2238090A1/en not_active Abandoned
- 1996-11-21 WO PCT/JP1996/003409 patent/WO1997019147A1/ja not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09279155A (ja) | 1997-10-28 |
| WO1997019147A1 (fr) | 1997-05-29 |
| TW309453B (ja) | 1997-07-01 |
| EP0878531A1 (en) | 1998-11-18 |
| KR19990071562A (ko) | 1999-09-27 |
| CA2238090A1 (en) | 1997-05-29 |
| EP0878531A4 (en) | 1999-02-17 |
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|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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