JP3375710B2 - 漏液検知装置 - Google Patents
漏液検知装置Info
- Publication number
- JP3375710B2 JP3375710B2 JP35386393A JP35386393A JP3375710B2 JP 3375710 B2 JP3375710 B2 JP 3375710B2 JP 35386393 A JP35386393 A JP 35386393A JP 35386393 A JP35386393 A JP 35386393A JP 3375710 B2 JP3375710 B2 JP 3375710B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- relay
- voltage
- conductor
- constant current
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水、酸、アルカリ等の
非絶縁性液体の漏液による漏液検知線の電極線間の混線
の検知とともにその位置の検知が容易な漏液検知装置に
関するものである。
非絶縁性液体の漏液による漏液検知線の電極線間の混線
の検知とともにその位置の検知が容易な漏液検知装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】漏液の発生を検知するとともに漏液位置
を検知することが出来る漏液検知装置として例えば図１
８，１９に示すものがある。図１８，１９において、１
は検知線、１１，１２はその電極線、２は直流定電流電
源、２１は直流電源、２２は電流制御器、４は漏液位置
Ｐ，Ｑ点から近端ＢN 又は遠端ＢF までの電圧降下を測
定する電圧測定手段、５は電圧測定手段４の測定値から
漏液の発生及びその位置を判定する判定手段、６は近端
・遠端切替用のスイッチ手段、１７は直流定電流電源２
と電極線１１，１２とをスイッチ手段６を介して接続す
る近端側接続線、１８は電極線１２の遠端ＢF と電圧測
定手段４のプラス側端子４１とをスイッチ手段６を介し
て接続する遠端側接続線である。
を検知することが出来る漏液検知装置として例えば図１
８，１９に示すものがある。図１８，１９において、１
は検知線、１１，１２はその電極線、２は直流定電流電
源、２１は直流電源、２２は電流制御器、４は漏液位置
Ｐ，Ｑ点から近端ＢN 又は遠端ＢF までの電圧降下を測
定する電圧測定手段、５は電圧測定手段４の測定値から
漏液の発生及びその位置を判定する判定手段、６は近端
・遠端切替用のスイッチ手段、１７は直流定電流電源２
と電極線１１，１２とをスイッチ手段６を介して接続す
る近端側接続線、１８は電極線１２の遠端ＢF と電圧測
定手段４のプラス側端子４１とをスイッチ手段６を介し
て接続する遠端側接続線である。
【０００３】図１８のように、スイッチ手段の接点ａ−
ｅ、接点ｂ−ｇ、接点ｄ−ｈを接続することにより、電
極線１２の漏液点Ｑから近端ＢN までの電圧降下を測定
することができ、図１９のように、接点ａ−ｅ、接点ｂ
−ｈ、接点ｄ−ｇを接続することにより、電極線１２の
漏液点Ｑから遠端ＢF までの電圧降下を測定することが
できる。
ｅ、接点ｂ−ｇ、接点ｄ−ｈを接続することにより、電
極線１２の漏液点Ｑから近端ＢN までの電圧降下を測定
することができ、図１９のように、接点ａ−ｅ、接点ｂ
−ｈ、接点ｄ−ｇを接続することにより、電極線１２の
漏液点Ｑから遠端ＢF までの電圧降下を測定することが
できる。
【０００４】従って、両方の電圧降下測定値から、検知
線近端から漏液点Ｑまでの距離と遠端からの漏液点Ｑま
での距離の比を知ることができ、全長が既知であれば漏
液点Ｑの位置が分かり、漏液が生じたことを検知するだ
けでなく、漏液の位置を検知することができる。しか
し、漏液位置の検知を容易にするため直流定電流電源を
用いているので、硫酸のような液体を検知するときには
分極を生じ、測定電圧が真の値になるまでに時間がかか
り、一旦真の値に達しても、なかなか安定せず、誤差を
生じるという問題があった。
線近端から漏液点Ｑまでの距離と遠端からの漏液点Ｑま
での距離の比を知ることができ、全長が既知であれば漏
液点Ｑの位置が分かり、漏液が生じたことを検知するだ
けでなく、漏液の位置を検知することができる。しか
し、漏液位置の検知を容易にするため直流定電流電源を
用いているので、硫酸のような液体を検知するときには
分極を生じ、測定電圧が真の値になるまでに時間がかか
り、一旦真の値に達しても、なかなか安定せず、誤差を
生じるという問題があった。
【０００５】一方、漏液による検知線の電極線間の混線
及びその位置の検知とともに、電極線の断線及びその位
置も検知でき、しかも電極線間に印加される電圧を交流
とするので分極を生ずる心配のない方法として、図２０
示すように、漏液検知線を１対の電極線３ａ，３ｂと所
定数の位置検知用絶縁被覆素線１３1,１３2,・・・１３
5 で形成し、電極線の片方３ｂを所定の区間ごとに切断
し、各区間用の前記位置検知用絶縁被覆素線１３1,１３
2,・・・１３5 と交差接続した漏液検知線を用い、検知
線の終端側において、電極線の他方と各位置検知用絶縁
被覆素線との間及び電極線相互間に抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・
・Ｒ5 を接続したものについて、その近端３ａ−３ｂ，
３ａ−１３1 ・・・３ａ−１３5 間の抵抗値を監視する
ことにより、漏液した区間、断線した区間を検知する方
法が知られている（実公平２−４７５３９）。
及びその位置の検知とともに、電極線の断線及びその位
置も検知でき、しかも電極線間に印加される電圧を交流
とするので分極を生ずる心配のない方法として、図２０
示すように、漏液検知線を１対の電極線３ａ，３ｂと所
定数の位置検知用絶縁被覆素線１３1,１３2,・・・１３
5 で形成し、電極線の片方３ｂを所定の区間ごとに切断
し、各区間用の前記位置検知用絶縁被覆素線１３1,１３
2,・・・１３5 と交差接続した漏液検知線を用い、検知
線の終端側において、電極線の他方と各位置検知用絶縁
被覆素線との間及び電極線相互間に抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・
・Ｒ5 を接続したものについて、その近端３ａ−３ｂ，
３ａ−１３1 ・・・３ａ−１３5 間の抵抗値を監視する
ことにより、漏液した区間、断線した区間を検知する方
法が知られている（実公平２−４７５３９）。
【０００６】上記の漏液検知線を用いた区間検知法によ
れば、漏液区間、断線区間両方の検知ができるが、長距
離にわたって架設される硫酸等のパイプラインからの漏
液を検知するような場合、区間数が増え、それに伴って
漏液検知線の絶縁被覆素線の本数が増え、測定器の台数
又は端子数が増えるため、不経済であり、製作も布設も
難しくなる。
れば、漏液区間、断線区間両方の検知ができるが、長距
離にわたって架設される硫酸等のパイプラインからの漏
液を検知するような場合、区間数が増え、それに伴って
漏液検知線の絶縁被覆素線の本数が増え、測定器の台数
又は端子数が増えるため、不経済であり、製作も布設も
難しくなる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解消し、漏液時に漏液の分極による誤差を生
じることがなく、短時間で安定して正確な測定値が得ら
れる漏液検知装置の提供を目的とする。また、漏液や検
知線の断線の発生とともに、その位置も検知でき、しか
も多くの位置検知用絶縁素線を必要としない漏液検知装
置を提供するものである。
な問題点を解消し、漏液時に漏液の分極による誤差を生
じることがなく、短時間で安定して正確な測定値が得ら
れる漏液検知装置の提供を目的とする。また、漏液や検
知線の断線の発生とともに、その位置も検知でき、しか
も多くの位置検知用絶縁素線を必要としない漏液検知装
置を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の請求項１の漏液検知装置は、相互に絶縁さ
れほぼ平行に配設された第１及び第２の導体から成る電
極線を有し、少なくとも第２の導体を長さ方向に又は区
間ごとに一様な導体抵抗を有する位置検知用導体として
成る検知線と、この検知線の片端に接続され、第１の導
体側を上流側として定電流を供給する定電流電源と、電
圧測定手段と、判定手段とを備え、漏液時に前記定電流
電源から供給される定電流によって前記位置検知用導体
の漏液位置から近端又は遠端までの電圧降下値を前記電
圧測定手段によって測定し、測定される電圧値から判定
手段が漏液位置を算定する漏液検知装置であって、前記
定電流電源は、所定値以下のデューティ比を有しピーク
値が一定のパルス電流を発生するパルス電源であり、前
記電圧測定手段は、パルス電圧のピーク値を測定するパ
ルス電圧測定手段であり、 前記パルス電源は直流電源と
その出力電流を断続する出力リレーと出力電流のピーク
値を一定に制御する電流制御器とリレー制御ユニットを
有し、前記パルス電源と前記検知線とを接続する接続線
の線間には放電用リレーが設けられ、前記電圧測定手段
の入力側にノイズ遮断用リレーが設けられ、 漏液監視時
には、前記リレー制御ユニットは、前記パルス電源の出
力リレーがＯＮのとき，前記放電用リレーがＯＦＦ、前
記放電用リレーがＯＮのとき，前記ノイズ遮断用リレー
及び出力リレーがＯＦＦとなり、前記ノイズ遮断用リレ
ーがＯＮのとき放電用リレーがＯＦＦ、出力リレーがＯ
Ｎとなるように前記リレー制御ユニットにより前記各リ
レーを制御することを特徴とするものである。
め、本発明の請求項１の漏液検知装置は、相互に絶縁さ
れほぼ平行に配設された第１及び第２の導体から成る電
極線を有し、少なくとも第２の導体を長さ方向に又は区
間ごとに一様な導体抵抗を有する位置検知用導体として
成る検知線と、この検知線の片端に接続され、第１の導
体側を上流側として定電流を供給する定電流電源と、電
圧測定手段と、判定手段とを備え、漏液時に前記定電流
電源から供給される定電流によって前記位置検知用導体
の漏液位置から近端又は遠端までの電圧降下値を前記電
圧測定手段によって測定し、測定される電圧値から判定
手段が漏液位置を算定する漏液検知装置であって、前記
定電流電源は、所定値以下のデューティ比を有しピーク
値が一定のパルス電流を発生するパルス電源であり、前
記電圧測定手段は、パルス電圧のピーク値を測定するパ
ルス電圧測定手段であり、 前記パルス電源は直流電源と
その出力電流を断続する出力リレーと出力電流のピーク
値を一定に制御する電流制御器とリレー制御ユニットを
有し、前記パルス電源と前記検知線とを接続する接続線
の線間には放電用リレーが設けられ、前記電圧測定手段
の入力側にノイズ遮断用リレーが設けられ、 漏液監視時
には、前記リレー制御ユニットは、前記パルス電源の出
力リレーがＯＮのとき，前記放電用リレーがＯＦＦ、前
記放電用リレーがＯＮのとき，前記ノイズ遮断用リレー
及び出力リレーがＯＦＦとなり、前記ノイズ遮断用リレ
ーがＯＮのとき放電用リレーがＯＦＦ、出力リレーがＯ
Ｎとなるように前記リレー制御ユニットにより前記各リ
レーを制御することを特徴とするものである。
【０００９】また、請求項２の漏液検知装置は、検知線
は相互に絶縁されほぼ平行に配設された第１及び第２の
導体から成る電極線を有し、少なくとも第２の導体を長
さ方向に又は区間ごとに一様な導体抵抗を有する位置検
知用導体とし、前記電極線間に所定の区間ごとにダイオ
ードと定電流素子とを直列接続した定電流回路を位置検
知用導体が上流側と成るように接続して成り、直流定電
圧電源と、標準抵抗と、スイッチ手段とを備え、前記ス
イッチ手段により、漏液監視時には前記第１の導体側を
上流側として前記定電流電源を接続し、定電流電源から
供給される定電流によって前記位置検知用導体の漏液位
置から近端又は遠端までの電圧降下値を前記電圧測定手
段によって測定し、測定される電圧値から判定手段が漏
液位置を算定し、断線監視時には検知線の電極線間に前
記位置検知用導体側が高圧側となるように前記直流定電
圧電源を接続するとともに、近端又は遠端から断線箇所
までの定電流回路を経て、低圧側の電極線に流れ込む電
流が前記電極線に接続された標準抵抗により電圧に変換
されて前記電圧測定手段により測定され、測定された電
圧値から判定手段が断線位置を算定することを特徴とす
るものである。
は相互に絶縁されほぼ平行に配設された第１及び第２の
導体から成る電極線を有し、少なくとも第２の導体を長
さ方向に又は区間ごとに一様な導体抵抗を有する位置検
知用導体とし、前記電極線間に所定の区間ごとにダイオ
ードと定電流素子とを直列接続した定電流回路を位置検
知用導体が上流側と成るように接続して成り、直流定電
圧電源と、標準抵抗と、スイッチ手段とを備え、前記ス
イッチ手段により、漏液監視時には前記第１の導体側を
上流側として前記定電流電源を接続し、定電流電源から
供給される定電流によって前記位置検知用導体の漏液位
置から近端又は遠端までの電圧降下値を前記電圧測定手
段によって測定し、測定される電圧値から判定手段が漏
液位置を算定し、断線監視時には検知線の電極線間に前
記位置検知用導体側が高圧側となるように前記直流定電
圧電源を接続するとともに、近端又は遠端から断線箇所
までの定電流回路を経て、低圧側の電極線に流れ込む電
流が前記電極線に接続された標準抵抗により電圧に変換
されて前記電圧測定手段により測定され、測定された電
圧値から判定手段が断線位置を算定することを特徴とす
るものである。
【００１０】
【作用】上記漏液検知装置によれば、定電流電源を所定
値以下のデューティ比を有し、ピーク値が一定のパルス
電流を発生するパルス電源とし、電圧測定手段をパルス
電圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手段としたの
で、漏液の分極を生じることなく、パルス電流のピーク
値が短時間に真の値に安定し、漏液位置を正確に測定す
ることができる。
値以下のデューティ比を有し、ピーク値が一定のパルス
電流を発生するパルス電源とし、電圧測定手段をパルス
電圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手段としたの
で、漏液の分極を生じることなく、パルス電流のピーク
値が短時間に真の値に安定し、漏液位置を正確に測定す
ることができる。
【００１１】また、パルス電源が直流電源とその出力電
流を断続する出力リレーと出力電流のピーク値を一定に
制御する電流制御器とリレー制御ユニットを有し、前記
パルス電源と前記検知線とを接続する接続線の線間には
放電用リレーが設けられ、漏液監視時には、前記制御ユ
ニットが前記パルス電源の出力リレーＯＮのとき前記放
電用リレーがＯＦＦ、前記パルス電源の出力リレーＯＦ
Ｆのとき前記放電用リレーがＯＮとなるように前記各リ
レーを制御するように構成したものにあっては、パルス
電源の出力リレーＯＮのときに電極線間に蓄積される充
電電荷が、パルス電源の出力リレーＯＦＦの間に放電用
リレーによって放電されるので、充電電荷の影響が除去
され、パルス電流のピーク値がより短時間に真の値に安
定し、より早くより正確に漏液位置の検知ができる。
流を断続する出力リレーと出力電流のピーク値を一定に
制御する電流制御器とリレー制御ユニットを有し、前記
パルス電源と前記検知線とを接続する接続線の線間には
放電用リレーが設けられ、漏液監視時には、前記制御ユ
ニットが前記パルス電源の出力リレーＯＮのとき前記放
電用リレーがＯＦＦ、前記パルス電源の出力リレーＯＦ
Ｆのとき前記放電用リレーがＯＮとなるように前記各リ
レーを制御するように構成したものにあっては、パルス
電源の出力リレーＯＮのときに電極線間に蓄積される充
電電荷が、パルス電源の出力リレーＯＦＦの間に放電用
リレーによって放電されるので、充電電荷の影響が除去
され、パルス電流のピーク値がより短時間に真の値に安
定し、より早くより正確に漏液位置の検知ができる。
【００１２】さらに、電圧測定手段の入力側にノイズ遮
断用リレーを設け、漏液監視時には、前記放電用リレー
がＯＮのときノイズ遮断用リレー及び出力リレーがＯＦ
Ｆ、ノイズ遮断用リレーがＯＮのとき放電用リレーがＯ
ＦＦ、出力リレーがＯＮとなるように前記リレー制御ユ
ニットにより前記各リレーを制御するように構成したの
で、出力リレーがＯＦＦ、放電用リレーがＯＮのときノ
イズ遮断用リレーがＯＦＦとなるので、放電電流によっ
て生じるノイズ電圧が電圧測定手段に加わるのを阻止す
る。そして、出力リレーがＯＮで放電用リレーがＯＦＦ
のときだけ、ノイズ遮断用リレーがＯＮとなるので、電
圧測定手段には漏液があったときだけパルス電圧が測定
される。
断用リレーを設け、漏液監視時には、前記放電用リレー
がＯＮのときノイズ遮断用リレー及び出力リレーがＯＦ
Ｆ、ノイズ遮断用リレーがＯＮのとき放電用リレーがＯ
ＦＦ、出力リレーがＯＮとなるように前記リレー制御ユ
ニットにより前記各リレーを制御するように構成したの
で、出力リレーがＯＦＦ、放電用リレーがＯＮのときノ
イズ遮断用リレーがＯＦＦとなるので、放電電流によっ
て生じるノイズ電圧が電圧測定手段に加わるのを阻止す
る。そして、出力リレーがＯＮで放電用リレーがＯＦＦ
のときだけ、ノイズ遮断用リレーがＯＮとなるので、電
圧測定手段には漏液があったときだけパルス電圧が測定
される。
【００１３】そして、スイッチ手段により、電源の種類
や印加の極性を切り換え、それに対応して電圧測定箇所
を切り換えるだけで、漏液と検知線の断線の発生及びそ
の位置を容易に検知でき、検知線に多くの位置検知用素
線を必要としない。
や印加の極性を切り換え、それに対応して電圧測定箇所
を切り換えるだけで、漏液と検知線の断線の発生及びそ
の位置を容易に検知でき、検知線に多くの位置検知用素
線を必要としない。
【００１４】
【実施例】図１は、本発明の漏液検知装置の基本構成部
分のブロック図である。１は検知線、２は所定値以下の
デューティ比を有し、ピーク値が一定のパルス電流を発
生するパルス電源、３は直流定電圧電源、４はパルス電
圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手段、５は判定
手段、６はスイッチ手段、ＲS は標準抵抗である。検知
線１は１対の可撓性導体からなる電極線１１，１２を有
し、所定の区間ごとにダイオードＤと定電流素子Ｃとを
直列接続した定電流回路Ｂ（Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1,ＢX ,
・・Ｂn ）をその極性が同一方向となるように接続して
ある。一方の電極線１２には所定の区間毎に抵抗器Ｒ
（Ｒ1,Ｒ2,・・ＲX-1,ＲX,・・Ｒn ）が直列に接続され
ている。パルス電源２は、直流電源２１と電流制御器２
２とリレー制御ユニット２３とリレーＸS とから成り、
直流電源２１から供給され、電流制御器２２によって所
定の電流値ＩC に制御された電流はリレーＸS によって
間欠的にＯＮ−ＯＦＦされ、ピーク値が一定のパルス電
流となり、リレーＸS のＯＮ−ＯＦＦは、リレー制御ユ
ニット２３により所定のデューティ比のパルス電流が得
られるよう制御される。検知線１は、例えば単位検知線
Ｕ（Ｕ1 〜Ｕn ）を所望数ｎ本接続されたものとする。
分のブロック図である。１は検知線、２は所定値以下の
デューティ比を有し、ピーク値が一定のパルス電流を発
生するパルス電源、３は直流定電圧電源、４はパルス電
圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手段、５は判定
手段、６はスイッチ手段、ＲS は標準抵抗である。検知
線１は１対の可撓性導体からなる電極線１１，１２を有
し、所定の区間ごとにダイオードＤと定電流素子Ｃとを
直列接続した定電流回路Ｂ（Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1,ＢX ,
・・Ｂn ）をその極性が同一方向となるように接続して
ある。一方の電極線１２には所定の区間毎に抵抗器Ｒ
（Ｒ1,Ｒ2,・・ＲX-1,ＲX,・・Ｒn ）が直列に接続され
ている。パルス電源２は、直流電源２１と電流制御器２
２とリレー制御ユニット２３とリレーＸS とから成り、
直流電源２１から供給され、電流制御器２２によって所
定の電流値ＩC に制御された電流はリレーＸS によって
間欠的にＯＮ−ＯＦＦされ、ピーク値が一定のパルス電
流となり、リレーＸS のＯＮ−ＯＦＦは、リレー制御ユ
ニット２３により所定のデューティ比のパルス電流が得
られるよう制御される。検知線１は、例えば単位検知線
Ｕ（Ｕ1 〜Ｕn ）を所望数ｎ本接続されたものとする。
【００１５】図２は、検知線１の断面図である。単位検
知線Ｕは、図２に示すように電極線１１，１２の一対を
平行又は撚り合わせて配設したコアの外周に内部編組体
１５、外部編組体１６を被覆したものを基本としてい
る。電極線１１，１２はいずれも軟銅線のごとき可撓導
体１３のうえに絶縁体１４を被覆したものであり、単位
検知線Ｕ（Ｕ1 〜Ｕn ）ごとの電極線１１，１２の片方
（図１では電極線１２）に所定の抵抗器Ｒ（Ｒ1 〜
Ｒn ）を直列に接続している。
知線Ｕは、図２に示すように電極線１１，１２の一対を
平行又は撚り合わせて配設したコアの外周に内部編組体
１５、外部編組体１６を被覆したものを基本としてい
る。電極線１１，１２はいずれも軟銅線のごとき可撓導
体１３のうえに絶縁体１４を被覆したものであり、単位
検知線Ｕ（Ｕ1 〜Ｕn ）ごとの電極線１１，１２の片方
（図１では電極線１２）に所定の抵抗器Ｒ（Ｒ1 〜
Ｒn ）を直列に接続している。
【００１６】絶縁体１４はポリエステル系熱可塑性エラ
ストマー（以下、ポリエステルエラストマーという）の
押出被覆で形成されている。このポリエステルエラスト
マーは、ハードセグメントがポリエステルから成り、ソ
フトセグメントがポリエーテル系のもの又はポリエステ
ル系のものがある。ハードセグメントがポリエステルで
ソフトセグメントがポリエーテル系のものとしては、
「ハイトレル」（東レ・デュポン（株）の商品名）、
「ペルプレン−Ｐ」（東洋紡績（株）の商品名）、「Ｌ
ｏｍｏｄ」（日本ＧＥプラスチック社の商品名）などが
ある。ハードセグメントがポリエステルでソフトセグメ
ントがポリエステル系のものとしては、「ペルプレン−
Ｓ」（東洋紡績（株）の商品名）、「ＡＲＩＮＴＥＬ−
Ｓ」（日本ＧＥプラスチック社の商品名）などがある。
ストマー（以下、ポリエステルエラストマーという）の
押出被覆で形成されている。このポリエステルエラスト
マーは、ハードセグメントがポリエステルから成り、ソ
フトセグメントがポリエーテル系のもの又はポリエステ
ル系のものがある。ハードセグメントがポリエステルで
ソフトセグメントがポリエーテル系のものとしては、
「ハイトレル」（東レ・デュポン（株）の商品名）、
「ペルプレン−Ｐ」（東洋紡績（株）の商品名）、「Ｌ
ｏｍｏｄ」（日本ＧＥプラスチック社の商品名）などが
ある。ハードセグメントがポリエステルでソフトセグメ
ントがポリエステル系のものとしては、「ペルプレン−
Ｓ」（東洋紡績（株）の商品名）、「ＡＲＩＮＴＥＬ−
Ｓ」（日本ＧＥプラスチック社の商品名）などがある。
【００１７】特に絶縁体１４に押出被覆されたポリエス
テルエラストマーを用いると、ポリエステルエラストマ
ーが低温から高温まで広い使用温度範囲で機械的強度、
ゴム弾性、耐屈曲疲労性、亀裂伝搬抵抗に優れているの
で、製造工程や敷設工程において、電極線に加わる圧
力、引っ張り力、曲げなどの外力によってまたはそれを
一つの要因としてピンホール、クレージングなどが発生
する恐れがない。また、硫酸などの検知対象液に対する
検知時間の温度依存性が少ない。
テルエラストマーを用いると、ポリエステルエラストマ
ーが低温から高温まで広い使用温度範囲で機械的強度、
ゴム弾性、耐屈曲疲労性、亀裂伝搬抵抗に優れているの
で、製造工程や敷設工程において、電極線に加わる圧
力、引っ張り力、曲げなどの外力によってまたはそれを
一つの要因としてピンホール、クレージングなどが発生
する恐れがない。また、硫酸などの検知対象液に対する
検知時間の温度依存性が少ない。
【００１８】内部編組体層１５は非液溶性で非吸液性の
糸で構成され、例えばポリエチレン、ポリプロピレンな
どの繊維から成るモノフィラメント状の糸などが用いら
れる。外部編組体層１６は液溶性で吸液性且つ耐候性の
糸で構成され、例えばテトロン、ポリエステルなどの繊
維から成る黒色のマルチフィラメント状の糸が用いられ
る。この外部編組体層１６は、バインド部等で内部編組
体層４を介して電極線３の絶縁体１４に加わる圧力を緩
和するなどの機械的保護機能を有する。硫酸などの漏液
が発生すると、吸液性で液溶性の外部編組体層１６がま
ずこれを吸収し、非液溶性で非吸液性の内部編組体層１
５で保持される。また、図３に示すように内部編組体層
１５を非液溶性で非吸液性の糸からなる群１５ａと、液
溶性で吸液性の糸からなる群１５ｂとを交互に配設して
成るものとし、外部編組体層１６は液溶性で吸液性且つ
耐候性の糸から成るものとすることもできる。
糸で構成され、例えばポリエチレン、ポリプロピレンな
どの繊維から成るモノフィラメント状の糸などが用いら
れる。外部編組体層１６は液溶性で吸液性且つ耐候性の
糸で構成され、例えばテトロン、ポリエステルなどの繊
維から成る黒色のマルチフィラメント状の糸が用いられ
る。この外部編組体層１６は、バインド部等で内部編組
体層４を介して電極線３の絶縁体１４に加わる圧力を緩
和するなどの機械的保護機能を有する。硫酸などの漏液
が発生すると、吸液性で液溶性の外部編組体層１６がま
ずこれを吸収し、非液溶性で非吸液性の内部編組体層１
５で保持される。また、図３に示すように内部編組体層
１５を非液溶性で非吸液性の糸からなる群１５ａと、液
溶性で吸液性の糸からなる群１５ｂとを交互に配設して
成るものとし、外部編組体層１６は液溶性で吸液性且つ
耐候性の糸から成るものとすることもできる。
【００１９】次に、図４，図５にもとずきその漏液検知
時の動作について説明する。図４は遠端側からの電圧測
定、図５は近端側からの電圧測定によって漏液位置を推
定する場合の動作に関するものである。近端ＡN,ＢN と
遠端ＡF,ＢF を有する電極線１１，１２間のＰ，Ｑ（単
位検知線Ｕのｘ番目）で漏液が生じた場合を示してい
る。
時の動作について説明する。図４は遠端側からの電圧測
定、図５は近端側からの電圧測定によって漏液位置を推
定する場合の動作に関するものである。近端ＡN,ＢN と
遠端ＡF,ＢF を有する電極線１１，１２間のＰ，Ｑ（単
位検知線Ｕのｘ番目）で漏液が生じた場合を示してい
る。
【００２０】図４において、スイッチ手段６によって、
接点ａ−ｅ、接点ｂ−ｇ、接点ｄ−ｈを接続すると、太
い実線のように、パルス電源２から供給されるピーク値
一定のパルス電流ＩC はＡN →Ｐ→Ｑ→ＢN を経て電源
の接地側Ｇに還流する。従って、漏液点Ｑには、Ｑから
電極線１２の近端ＢN を経て電源の接地側Ｇまでの間の
電圧が現れる。その電圧が、点線のように、電極線１２
の遠端ＢF →接続線１８の端子Ｃを経て電圧測定手段４
によって測定される。
接点ａ−ｅ、接点ｂ−ｇ、接点ｄ−ｈを接続すると、太
い実線のように、パルス電源２から供給されるピーク値
一定のパルス電流ＩC はＡN →Ｐ→Ｑ→ＢN を経て電源
の接地側Ｇに還流する。従って、漏液点Ｑには、Ｑから
電極線１２の近端ＢN を経て電源の接地側Ｇまでの間の
電圧が現れる。その電圧が、点線のように、電極線１２
の遠端ＢF →接続線１８の端子Ｃを経て電圧測定手段４
によって測定される。
【００２１】近端接続線１７での電圧降下分を予め測定
しておき、これを差し引けば、漏液点Ｑ→電極線１２の
近端ＢN での電圧降下ＶX が得られる。いま、所定区間
ごとの抵抗値がｒで一定とし、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・Ｒ
X-1,ＲX,・・Ｒn が各区間の遠端側に接続されているも
のとすると、 ｘ＝ＶX ／（ＩC ×ｒ）＋１ 式 となる。ＩC ×ｒは既知であるから、電圧降下ＶX が測
定されれば式より漏液の生じた区間ｘがわかる。な
お、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・・Ｒn が各区間の近端側に接
続されている場合には、ｘの値は上記式の右辺から１
を引いた値となる。
しておき、これを差し引けば、漏液点Ｑ→電極線１２の
近端ＢN での電圧降下ＶX が得られる。いま、所定区間
ごとの抵抗値がｒで一定とし、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・Ｒ
X-1,ＲX,・・Ｒn が各区間の遠端側に接続されているも
のとすると、 ｘ＝ＶX ／（ＩC ×ｒ）＋１ 式 となる。ＩC ×ｒは既知であるから、電圧降下ＶX が測
定されれば式より漏液の生じた区間ｘがわかる。な
お、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・・Ｒn が各区間の近端側に接
続されている場合には、ｘの値は上記式の右辺から１
を引いた値となる。
【００２２】図５のように、スイッチ手段６によって、
接点ａ−ｅ、接点ｂ−ｈ、接点ｄ−ｇを接続すると、パ
ルス電源２から供給されるピーク値一定のパルス電流Ｉ
C はＡN →Ｐ→Ｑ→ＢF →遠端側接続線１８の端子Ｃを
経て電源の接地側Ｇに還流する。従って、漏液点Ｑに
は、Ｑから電極線１２の遠端ＢF を経て電源の接地側Ｇ
までの電圧が現れる。その電圧が、点線のように、電極
線１２の近端ＢN を経て電圧測定手段４によって測定さ
れる。
接点ａ−ｅ、接点ｂ−ｈ、接点ｄ−ｇを接続すると、パ
ルス電源２から供給されるピーク値一定のパルス電流Ｉ
C はＡN →Ｐ→Ｑ→ＢF →遠端側接続線１８の端子Ｃを
経て電源の接地側Ｇに還流する。従って、漏液点Ｑに
は、Ｑから電極線１２の遠端ＢF を経て電源の接地側Ｇ
までの電圧が現れる。その電圧が、点線のように、電極
線１２の近端ＢN を経て電圧測定手段４によって測定さ
れる。
【００２３】遠端接続線１８での電圧降下分を予め測定
しておき、これを差し引けば、漏液点Ｑ→電極線１２の
遠端ＢF での電圧降下ＶY が得られる。いま、全区間数
をｎとし、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・ＲX-1,ＲX,・・Ｒn が
各区間の遠端側に接続されているものとすると、図４の
場合と同様にして、 ｘ＝ｎ−ＶY ／（ＩC ×ｒ）＋１ 式 となる。ＩC ×ｒは既知であるから、電圧降下ＶY が測
定されれば式より漏液の生じた区間ｘがわかる。な
お、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・Ｒ5 ・Ｒn が各区間の近端側
に接続されている場合には、ｘの値は上記式の右辺か
ら１を引いた値となる。
しておき、これを差し引けば、漏液点Ｑ→電極線１２の
遠端ＢF での電圧降下ＶY が得られる。いま、全区間数
をｎとし、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・ＲX-1,ＲX,・・Ｒn が
各区間の遠端側に接続されているものとすると、図４の
場合と同様にして、 ｘ＝ｎ−ＶY ／（ＩC ×ｒ）＋１ 式 となる。ＩC ×ｒは既知であるから、電圧降下ＶY が測
定されれば式より漏液の生じた区間ｘがわかる。な
お、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・Ｒ5 ・Ｒn が各区間の近端側
に接続されている場合には、ｘの値は上記式の右辺か
ら１を引いた値となる。
【００２４】ところで、抵抗器の抵抗値ｒは温度により
変化するため、上記のようにＩC ×ｒを既知の固定値と
して計算すると、誤差を生じる。そこで、式と式よ
りＩC ×ｒを消去すると ｘ＝ｎ×（ＶX ／（ＶX ＋ＶY ））＋１ 式 となる。式によればほぼ同時に測定したＶX とＶY か
らｘが推定されるので、測定温度の影響はキャンセルさ
れる。なお、この場合も、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・・Ｒn
が各区間の近端側に接続されている場合には、ｘの値は
上記式の右辺から１を引いた値となる。
変化するため、上記のようにＩC ×ｒを既知の固定値と
して計算すると、誤差を生じる。そこで、式と式よ
りＩC ×ｒを消去すると ｘ＝ｎ×（ＶX ／（ＶX ＋ＶY ））＋１ 式 となる。式によればほぼ同時に測定したＶX とＶY か
らｘが推定されるので、測定温度の影響はキャンセルさ
れる。なお、この場合も、各抵抗器Ｒ1,Ｒ2,・・・Ｒn
が各区間の近端側に接続されている場合には、ｘの値は
上記式の右辺から１を引いた値となる。
【００２５】図６乃至図８は、電源を直流定電流電源と
した従来の漏液検知装置及び上記のようにパルス電源と
した漏液検知装置によって行った硫酸検知試験の結果を
示す図である。図６は電源を直流定電流電源とした従来
の漏液検知装置で試験したときのもので、上記単位検知
線Ｕの長さを２０ｍとし、その片方の電極線の近端側に
２０オームの抵抗器Ｒをつないだものを２本接続した検
知線の試料について、近端側から２番目の単位検知線Ｕ
2 にビュレットを用いて濃度９８％の濃硫酸を０・０２
ml／sec の割合で上方から滴下したときのパルス電圧測
定手段の記録計の出力チャートである。直流定電流電源
の出力電流は１ｍＡとしたので、電圧測定手段には１ｍ
Ａ×２０オーム×２＝４０ｍＶの電圧が現れる筈であ
る。ところが、絶縁体１４が溶解して短絡状態にな て
も硫酸の分極の影響で電圧が相殺されるので、電圧が所
定の値に達するまでに、約５分の時間を要し、一旦安定
しても、その理由は定かではないがまた減少する。
した従来の漏液検知装置及び上記のようにパルス電源と
した漏液検知装置によって行った硫酸検知試験の結果を
示す図である。図６は電源を直流定電流電源とした従来
の漏液検知装置で試験したときのもので、上記単位検知
線Ｕの長さを２０ｍとし、その片方の電極線の近端側に
２０オームの抵抗器Ｒをつないだものを２本接続した検
知線の試料について、近端側から２番目の単位検知線Ｕ
2 にビュレットを用いて濃度９８％の濃硫酸を０・０２
ml／sec の割合で上方から滴下したときのパルス電圧測
定手段の記録計の出力チャートである。直流定電流電源
の出力電流は１ｍＡとしたので、電圧測定手段には１ｍ
Ａ×２０オーム×２＝４０ｍＶの電圧が現れる筈であ
る。ところが、絶縁体１４が溶解して短絡状態にな て
も硫酸の分極の影響で電圧が相殺されるので、電圧が所
定の値に達するまでに、約５分の時間を要し、一旦安定
しても、その理由は定かではないがまた減少する。
【００２６】これに対し、図７は、図６の場合と同じ試
料を用い、パルス電源の漏液検知装置を用いたときの試
験結果を示す。パルス電流のピーク値は１ｍＡ、リレー
ＸSを２秒ＯＮ、８秒ＯＦＦの割合とし、従ってパルス
のデューティ比を０．２とした。図７から明らかなよう
に、電圧検知から４５秒ほどで記録計の出力は安定し、
以後減少することがない。
料を用い、パルス電源の漏液検知装置を用いたときの試
験結果を示す。パルス電流のピーク値は１ｍＡ、リレー
ＸSを２秒ＯＮ、８秒ＯＦＦの割合とし、従ってパルス
のデューティ比を０．２とした。図７から明らかなよう
に、電圧検知から４５秒ほどで記録計の出力は安定し、
以後減少することがない。
【００２７】また、図８は、単位検知線の長さを２０ｍ
とし、各単位検知線Ｕの片方の電極線の遠端側に２０オ
ームの抵抗器Ｒをつないだものを４８本接続した検知線
の近端から３６番目の単位検知線Ｕ36に硫酸を滴下した
ときの試験結果である。パルス電流のピーク値は１ｍ
Ａ、リレーＸS を１秒ＯＮ、１０秒ＯＦＦの割合とし、
従ってパルスのデューティ比を０．０９とした。図８か
ら明らかなように、電圧検知から３０秒ほどで記録計の
出力は安定し、以後減少することがない。
とし、各単位検知線Ｕの片方の電極線の遠端側に２０オ
ームの抵抗器Ｒをつないだものを４８本接続した検知線
の近端から３６番目の単位検知線Ｕ36に硫酸を滴下した
ときの試験結果である。パルス電流のピーク値は１ｍ
Ａ、リレーＸS を１秒ＯＮ、１０秒ＯＦＦの割合とし、
従ってパルスのデューティ比を０．０９とした。図８か
ら明らかなように、電圧検知から３０秒ほどで記録計の
出力は安定し、以後減少することがない。
【００２８】ところで、デューティー比をどの程度小さ
くしなければならないかは、検知線の静電容量によって
異なり、したがって、検知線の条長や降雨の有無などに
よって異なるように思われる。そこで、図９に示す等価
回路を用い、静電容量と好ましいデューティー比との関
係を調べた。ＣX は検知線の静電容量に相当する等価静
電容量、ＲX は漏液点から検知線の近端までの抵抗値に
相当する等価抵抗、７は電圧測定手段による測定電圧値
を記録する記録計である。
くしなければならないかは、検知線の静電容量によって
異なり、したがって、検知線の条長や降雨の有無などに
よって異なるように思われる。そこで、図９に示す等価
回路を用い、静電容量と好ましいデューティー比との関
係を調べた。ＣX は検知線の静電容量に相当する等価静
電容量、ＲX は漏液点から検知線の近端までの抵抗値に
相当する等価抵抗、７は電圧測定手段による測定電圧値
を記録する記録計である。
【００２９】前記検知線の晴天時の静電容量は１ｍあた
り約１００ｐＦであるから、例えば等価静電容量１１０
０ｎＦとは約１１０００ｍの検知線の静電容量に相当す
る。また、等価抵抗１ｋΩは前記単位検知線５０本分の
抵抗値に相当する。この等価回路を用い等価抵抗を１ｋ
Ωとし、出力パルス電流のデューティー比、等価静電容
量を変えて測定電圧が安定するまでの時間を調べた結果
を表１に示す。なお、漏液検出時から１０分以上経って
も測定値が安定しない場合を単に「安定せず」と略記し
た。また、実際には静電容量がゼロということはない
が、この等価回路において静電容量ＣX のコンデンサを
接続しない場合を「静電容量なし」と略記した。表１か
ら明らかなように等価静電容量が４７００ｎＦの場合に
はデューティー比が０．０８程度にする必要がある。
り約１００ｐＦであるから、例えば等価静電容量１１０
０ｎＦとは約１１０００ｍの検知線の静電容量に相当す
る。また、等価抵抗１ｋΩは前記単位検知線５０本分の
抵抗値に相当する。この等価回路を用い等価抵抗を１ｋ
Ωとし、出力パルス電流のデューティー比、等価静電容
量を変えて測定電圧が安定するまでの時間を調べた結果
を表１に示す。なお、漏液検出時から１０分以上経って
も測定値が安定しない場合を単に「安定せず」と略記し
た。また、実際には静電容量がゼロということはない
が、この等価回路において静電容量ＣX のコンデンサを
接続しない場合を「静電容量なし」と略記した。表１か
ら明らかなように等価静電容量が４７００ｎＦの場合に
はデューティー比が０．０８程度にする必要がある。
【００３０】
【表１】
【００３１】上記のように検知線１の条長が長くなり、
又は降雨などの影響で電極線１１、１２間の静電容量が
大きくなったときには出力パルス電流のデューティー比
をかなり小さくしないと、電圧測定手段４の出力が短時
間に安定しないので、判定に要する時間が長くなるとい
う問題がある。図１０は、この問題を解決した本発明の
構成部分である放電リレーを有するもののブロック図で
ある。図１の構成と異なるところはスイッチ手段６の接
点ｅ−ｈ間に放電用リレーＸD を接続し、出力リレーＸ
S とともに駆動コイル２４により駆動されるようにした
点及び断線位置検知用の直流定電圧電源３や定電流回路
Ｂ、標準抵抗器ＲS を設けていない点のみで、その他は
図１の構成と同じである。勿論、前記断線位置検知用回
路を加えたものとしても良い。なお、出力リレーＸS の
接点はａ接点、放電用リレーＸDはｂ接点としたが、そ
の逆であっても良い。
又は降雨などの影響で電極線１１、１２間の静電容量が
大きくなったときには出力パルス電流のデューティー比
をかなり小さくしないと、電圧測定手段４の出力が短時
間に安定しないので、判定に要する時間が長くなるとい
う問題がある。図１０は、この問題を解決した本発明の
構成部分である放電リレーを有するもののブロック図で
ある。図１の構成と異なるところはスイッチ手段６の接
点ｅ−ｈ間に放電用リレーＸD を接続し、出力リレーＸ
S とともに駆動コイル２４により駆動されるようにした
点及び断線位置検知用の直流定電圧電源３や定電流回路
Ｂ、標準抵抗器ＲS を設けていない点のみで、その他は
図１の構成と同じである。勿論、前記断線位置検知用回
路を加えたものとしても良い。なお、出力リレーＸS の
接点はａ接点、放電用リレーＸDはｂ接点としたが、そ
の逆であっても良い。
【００３２】図１１は、駆動コイル２４、出力リレーＸ
S 、放電用リレーＸD の動作を示すタイミングチャート
である。図１１では、リレー制御ユニット２３によって
制御され、駆動コイル２４に流されるＴ1 時間ＯＮ、Ｔ
2 時間ＯＦＦの駆動パルス電流及び出力リレーＸS 、放
電用リレーＸD の動作を示すタイミングチャートであ
る。駆動コイル２４がＯＮのときは出力リレーＸS がＯ
Ｎで放電用リレーＸD がＯＦＦ、駆動コイル２４がＯＦ
Ｆのときは出力リレーＸS がＯＦＦで放電用リレーＸD
がＯＮとなることを示している。このように、出力リレ
ーＸS と放電用リレーＸD のデューティ比を同じくする
と、出力リレーＸS が閉じた瞬間に放電用リレーＸD が
まだ閉じた状態であることが瞬間てきではあるがおこり
うる。そうすると、パルス電源２からの電流が放電用リ
レーＸD をとおって直接電圧測定手段４に加わることに
なり、ノイズとなるので、駆動コイルをそれぞれに設
け、放電用リレーＸD のＯＦＦ時間を出力リレーＸS の
ＯＮ時間より少し大きくしておくのが好ましい。
S 、放電用リレーＸD の動作を示すタイミングチャート
である。図１１では、リレー制御ユニット２３によって
制御され、駆動コイル２４に流されるＴ1 時間ＯＮ、Ｔ
2 時間ＯＦＦの駆動パルス電流及び出力リレーＸS 、放
電用リレーＸD の動作を示すタイミングチャートであ
る。駆動コイル２４がＯＮのときは出力リレーＸS がＯ
Ｎで放電用リレーＸD がＯＦＦ、駆動コイル２４がＯＦ
Ｆのときは出力リレーＸS がＯＦＦで放電用リレーＸD
がＯＮとなることを示している。このように、出力リレ
ーＸS と放電用リレーＸD のデューティ比を同じくする
と、出力リレーＸS が閉じた瞬間に放電用リレーＸD が
まだ閉じた状態であることが瞬間てきではあるがおこり
うる。そうすると、パルス電源２からの電流が放電用リ
レーＸD をとおって直接電圧測定手段４に加わることに
なり、ノイズとなるので、駆動コイルをそれぞれに設
け、放電用リレーＸD のＯＦＦ時間を出力リレーＸS の
ＯＮ時間より少し大きくしておくのが好ましい。
【００３３】図１２は上記放電リレーを有する構成部分
の等価回路である。ＣX は検知線の静電容量に相当する
等価静電容量、ＲX は漏液点から検知線の近端までの抵
抗値に相当する等価抵抗、７は電圧測定手段による測定
電圧値を記録する記録計である。この等価回路を用いて
出力パルス電流のデューティー比を０．５、等価抵抗を
１ｋΩとし、等価静電容量を変えて測定電圧が安定する
までの時間を調べた結果を表２に示す。表２から明らか
なように、放電用リレーＸD を設けたことによって、静
電容量の有無にかかわらずデューティー比０．５でも測
定可能である。
の等価回路である。ＣX は検知線の静電容量に相当する
等価静電容量、ＲX は漏液点から検知線の近端までの抵
抗値に相当する等価抵抗、７は電圧測定手段による測定
電圧値を記録する記録計である。この等価回路を用いて
出力パルス電流のデューティー比を０．５、等価抵抗を
１ｋΩとし、等価静電容量を変えて測定電圧が安定する
までの時間を調べた結果を表２に示す。表２から明らか
なように、放電用リレーＸD を設けたことによって、静
電容量の有無にかかわらずデューティー比０．５でも測
定可能である。
【００３４】
【表２】
【００３５】ところで、放電用リレーＸD を設けた場
合、出力リレーＸS がＯＦＦ、放電用リレーＸD がＯＮ
のとき、放電電流によって生じた電圧が電圧測定手段４
に加わりノイズになるという問題がある。特に、降雨な
どにより、検知線の静電容量が大きくなったとき、この
ノイズも大きくなり、漏液によって生ずる電圧との区別
がつかなくなることもある。そこで、ノイズ遮断用リレ
ーＸN を介して電圧が測定されるようにした本発明の実
施例を、図１３に示す。この回路を用いて、静電容量Ｃ
X を４，７００ｎＦとし、出力リレーＸS 、放電用リレ
ーＸD 、ノイズ遮断用リレーＸN を図１４に示すタイミ
ングで動作するよう制御した結果を図１５に示す。
合、出力リレーＸS がＯＦＦ、放電用リレーＸD がＯＮ
のとき、放電電流によって生じた電圧が電圧測定手段４
に加わりノイズになるという問題がある。特に、降雨な
どにより、検知線の静電容量が大きくなったとき、この
ノイズも大きくなり、漏液によって生ずる電圧との区別
がつかなくなることもある。そこで、ノイズ遮断用リレ
ーＸN を介して電圧が測定されるようにした本発明の実
施例を、図１３に示す。この回路を用いて、静電容量Ｃ
X を４，７００ｎＦとし、出力リレーＸS 、放電用リレ
ーＸD 、ノイズ遮断用リレーＸN を図１４に示すタイミ
ングで動作するよう制御した結果を図１５に示す。
【００３６】図１５（ａ）は本発明の実施例であるノイ
ズ遮断用リレーＸN を設けた場合、図１５（ｂ）は比較
例であるノイズ遮断用リレーＸN を設けない場合であ
る。図１３の回路において、電圧測定手段４及び記録計
７とは別にもう一組の電圧測定手段及び記録計（図示せ
ず）を設け、放電用リレーＸD とノイズ遮断用リレーＸ
N の間の点ｈs の電圧（この電圧がノイズ遮断用リレー
ＸN を設けない場合の電圧に相当する）を同時に測定し
た。漏液に起因する電圧が現れるのは図１５（ａ）で明
らかなように、時刻ｔS である。図１５（ｂ）の時間帶
Ｔでは、放電用リレーＸD のＯＮ時に現れるパルス電圧
が大きく漏液の開始を検知しにくい。したがって、検知
線が長い場合にはこの実施例のようにノイズ遮断用リレ
ーＸN を設けるのが好ましい。
ズ遮断用リレーＸN を設けた場合、図１５（ｂ）は比較
例であるノイズ遮断用リレーＸN を設けない場合であ
る。図１３の回路において、電圧測定手段４及び記録計
７とは別にもう一組の電圧測定手段及び記録計（図示せ
ず）を設け、放電用リレーＸD とノイズ遮断用リレーＸ
N の間の点ｈs の電圧（この電圧がノイズ遮断用リレー
ＸN を設けない場合の電圧に相当する）を同時に測定し
た。漏液に起因する電圧が現れるのは図１５（ａ）で明
らかなように、時刻ｔS である。図１５（ｂ）の時間帶
Ｔでは、放電用リレーＸD のＯＮ時に現れるパルス電圧
が大きく漏液の開始を検知しにくい。したがって、検知
線が長い場合にはこの実施例のようにノイズ遮断用リレ
ーＸN を設けるのが好ましい。
【００３７】次に、図１６，図１７に基づき、検知線１
の断線時の動作について説明する。図１６は断線位置よ
り近端側に流れる電流の測定、図１７は断線位置より遠
端側に流れる電流の測定によって断線位置を推定する場
合の動作に関するものである。定電流回路Ｂは図示のと
おり、いずれも各区間の遠端側に接続されているものと
し、近端ＡN,ＢN と遠端ＡF,ＢF を有する電極線１１，
１２のＭ，Ｎ（単位検知線Ｕのｘ番目）のいずれか又は
両方で断線が生じた場合を示している。
の断線時の動作について説明する。図１６は断線位置よ
り近端側に流れる電流の測定、図１７は断線位置より遠
端側に流れる電流の測定によって断線位置を推定する場
合の動作に関するものである。定電流回路Ｂは図示のと
おり、いずれも各区間の遠端側に接続されているものと
し、近端ＡN,ＢN と遠端ＡF,ＢF を有する電極線１１，
１２のＭ，Ｎ（単位検知線Ｕのｘ番目）のいずれか又は
両方で断線が生じた場合を示している。
【００３８】図１６において、スイッチ手段６によっ
て、接点ａ−ｆ、接点ｂ−ｉ、接点ｆ−ｈを接続する
と、直流定電圧電源３から供給される電流は、太い実線
のように電極線１２の近端ＢN からＮ直前までの各定電
流回路Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1 →ＡN→標準抵抗器ＲS を経
て直流定電圧電源３の接地側Ｇに還流する。そして、ス
イッチ手段６の接点ｆには標準抵抗器ＲS に流れこんだ
電流の大きさに比例した、従って電極線１２の近端ＢN
からＮ直前までの各定電流回路Ｂの数（図８の場合は、
ｘ−１個）に比例した電圧ＷX が現れ、その電圧ＷX は
点線に示すように接点ｈを経て電圧測定手段４によって
測定される。各定電流回路Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1 に流れる
定電流値をＩ（＝一定）とすると、 ＷX ＝Ｉ×（ｘ−１）×ＲS ∴ｘ＝ＷX ／（Ｉ×ＲS ) ＋１ 式 となる。Ｉ×ＲS は既知であるから、電圧ＷX が分かれ
ば断線が生じている単位検知線の番号ｘが特定できる。
なお、各定電流回路Ｂが各区間の近端側に接続されてい
る場合には、ｘの値は上記式の右辺から１を引いた値
となる。
て、接点ａ−ｆ、接点ｂ−ｉ、接点ｆ−ｈを接続する
と、直流定電圧電源３から供給される電流は、太い実線
のように電極線１２の近端ＢN からＮ直前までの各定電
流回路Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1 →ＡN→標準抵抗器ＲS を経
て直流定電圧電源３の接地側Ｇに還流する。そして、ス
イッチ手段６の接点ｆには標準抵抗器ＲS に流れこんだ
電流の大きさに比例した、従って電極線１２の近端ＢN
からＮ直前までの各定電流回路Ｂの数（図８の場合は、
ｘ−１個）に比例した電圧ＷX が現れ、その電圧ＷX は
点線に示すように接点ｈを経て電圧測定手段４によって
測定される。各定電流回路Ｂ1,Ｂ2,・・ＢX-1 に流れる
定電流値をＩ（＝一定）とすると、 ＷX ＝Ｉ×（ｘ−１）×ＲS ∴ｘ＝ＷX ／（Ｉ×ＲS ) ＋１ 式 となる。Ｉ×ＲS は既知であるから、電圧ＷX が分かれ
ば断線が生じている単位検知線の番号ｘが特定できる。
なお、各定電流回路Ｂが各区間の近端側に接続されてい
る場合には、ｘの値は上記式の右辺から１を引いた値
となる。
【００３９】次に、図１７に示すように、スイッチ手段
６によって、接点ａと接点ｆ、接点ｄと接点ｉ、接点ｆ
と接点ｈとを接続すると、直流定電圧電源３から供給さ
れる電流は、太い実線のように遠端接続線１８の端子Ｃ
→電極線１２の遠端ＢF からＮ直前までの各定電流回路
ＢX , ・・Ｂn →ＡN →標準抵抗器ＲS を経て直流定電
圧電源３の接地側Ｇに還流する。そして、スイッチ手段
６の接点ｆには標準抵抗器ＲS に流れこんだ電流の大き
さに比例した、従って電極線１２の遠端ＢF からＮ直前
までの各定電流回路Ｂの数（図９の場合は、ｎ−ｘ＋１
個）に比例した電圧ＷY が現れ、その電圧ＷY は点線に
示すように接点ｈを経て電圧測定手段４によって測定さ
れる。各定電流回路ＢX , ・・Ｂn に流れる定電流値を
Ｉは一定であるから、 ＷY ＝Ｉ×（ｎ−ｘ＋１）×ＲS ∴ｘ＝ｎ−ＷY ／（Ｉ×ＲS ) ＋１ 式 となる。Ｉ×ＲS は既知であるから、電圧ＷX が分かれ
ば断線が生じている単位検知線の番号ｘが特定できる。
なお、各定電流回路Ｂが各区間の近端側に接続されてい
る場合には、ｘの値は上記式の右辺から１を引いた値
となる。
６によって、接点ａと接点ｆ、接点ｄと接点ｉ、接点ｆ
と接点ｈとを接続すると、直流定電圧電源３から供給さ
れる電流は、太い実線のように遠端接続線１８の端子Ｃ
→電極線１２の遠端ＢF からＮ直前までの各定電流回路
ＢX , ・・Ｂn →ＡN →標準抵抗器ＲS を経て直流定電
圧電源３の接地側Ｇに還流する。そして、スイッチ手段
６の接点ｆには標準抵抗器ＲS に流れこんだ電流の大き
さに比例した、従って電極線１２の遠端ＢF からＮ直前
までの各定電流回路Ｂの数（図９の場合は、ｎ−ｘ＋１
個）に比例した電圧ＷY が現れ、その電圧ＷY は点線に
示すように接点ｈを経て電圧測定手段４によって測定さ
れる。各定電流回路ＢX , ・・Ｂn に流れる定電流値を
Ｉは一定であるから、 ＷY ＝Ｉ×（ｎ−ｘ＋１）×ＲS ∴ｘ＝ｎ−ＷY ／（Ｉ×ＲS ) ＋１ 式 となる。Ｉ×ＲS は既知であるから、電圧ＷX が分かれ
ば断線が生じている単位検知線の番号ｘが特定できる。
なお、各定電流回路Ｂが各区間の近端側に接続されてい
る場合には、ｘの値は上記式の右辺から１を引いた値
となる。
【００４０】ところで、定電流回路Ｂの定電流値Ｉは温
度により変化するため、上記のようにＩ×ＲS を既知の
固定値として計算すると、誤差を生じる。そこで、式
と式よりＩ×ＲS を消去すると、 ｘ＝ｎ×（ＷX ／（ＷX ＋ＷY ））＋１ 式 となる。式によればほぼ同時に測定したＷX とＷY か
らｘが推定されるので、測定温度の影響はキャンセルさ
れる。なお、この場合も、各定電流回路Ｂが各区間の近
端側に接続されている場合には、ｘの値は上記式の右
辺から１を引いた値となる。
度により変化するため、上記のようにＩ×ＲS を既知の
固定値として計算すると、誤差を生じる。そこで、式
と式よりＩ×ＲS を消去すると、 ｘ＝ｎ×（ＷX ／（ＷX ＋ＷY ））＋１ 式 となる。式によればほぼ同時に測定したＷX とＷY か
らｘが推定されるので、測定温度の影響はキャンセルさ
れる。なお、この場合も、各定電流回路Ｂが各区間の近
端側に接続されている場合には、ｘの値は上記式の右
辺から１を引いた値となる。
【００４１】なお、以上の実施例では、検知線を特定の
ものとしたが、これに限定されるものではない。例え
ば、図１８，図１９に示されるように、検知線として電
極線の片方の所定区間ごとに抵抗器Ｒを接続せず、一様
な抵抗値を有する導体を用いたものなども当然本発明に
含まれる。また、断線位置検知用定電流回路Ｂや直流定
電圧電源３のないものも本発明に含まれる。
ものとしたが、これに限定されるものではない。例え
ば、図１８，図１９に示されるように、検知線として電
極線の片方の所定区間ごとに抵抗器Ｒを接続せず、一様
な抵抗値を有する導体を用いたものなども当然本発明に
含まれる。また、断線位置検知用定電流回路Ｂや直流定
電圧電源３のないものも本発明に含まれる。
【００４２】
【発明の効果】本発明の漏液検知装置によれば、定電流
電源を所定値以下のデューティ比を有し、ピーク値が一
定のパルス電流を発生するパルス電源とし、電圧測定手
段をパルス電圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手
段としたので、漏液の分極を生じることなく、パルス電
流のピーク値が短時間に真の値に安定し、漏液位置を正
確に測定することができる。
電源を所定値以下のデューティ比を有し、ピーク値が一
定のパルス電流を発生するパルス電源とし、電圧測定手
段をパルス電圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手
段としたので、漏液の分極を生じることなく、パルス電
流のピーク値が短時間に真の値に安定し、漏液位置を正
確に測定することができる。
【００４３】また、パルス電源が直流電源とその出力電
流を断続する出力リレーと出力パルス電流のピーク値を
一定に制御する電流制御器とリレー制御ユニットを有
し、前記パルス電源と前記検知線とを接続する接続線の
線間には放電用リレーが設けられ、漏液監視時には、前
記制御ユニットが前記パルス電源の出力リレーＯＮのと
き前記放電用リレーがＯＦＦ、前記パルス電源の出力リ
レーＯＦＦのとき前記放電用リレーがＯＮとなるように
前記各リレーを制御するように構成したものにあって
は、パルス電源の出力リレーＯＮのときに電極線間に蓄
積される充電電荷が、パルス電源の出力リレーＯＦＦの
間に放電用リレーによって放電されるので、充電電荷の
影響が除去され、パルス電流のピーク値がより短時間に
真の値に安定し、より早くより正確に漏液位置の検知が
できる。
流を断続する出力リレーと出力パルス電流のピーク値を
一定に制御する電流制御器とリレー制御ユニットを有
し、前記パルス電源と前記検知線とを接続する接続線の
線間には放電用リレーが設けられ、漏液監視時には、前
記制御ユニットが前記パルス電源の出力リレーＯＮのと
き前記放電用リレーがＯＦＦ、前記パルス電源の出力リ
レーＯＦＦのとき前記放電用リレーがＯＮとなるように
前記各リレーを制御するように構成したものにあって
は、パルス電源の出力リレーＯＮのときに電極線間に蓄
積される充電電荷が、パルス電源の出力リレーＯＦＦの
間に放電用リレーによって放電されるので、充電電荷の
影響が除去され、パルス電流のピーク値がより短時間に
真の値に安定し、より早くより正確に漏液位置の検知が
できる。
【００４４】さらに、ノイズ遮断用リレーを介して電圧
を測定するようにし、漏液監視時に、前記放電用リレー
がＯＮのときノイズ遮断用リレー及び出力リレーがＯＦ
Ｆ、ノイズ遮断用リレーがＯＮのとき放電用リレーがＯ
ＦＦ、出力リレーがＯＮとなるようにリレー制御ユニッ
トで制御するように構成したものにあっては、出力リレ
ーがＯＦＦ、放電用リレーがＯＮのときノイズ遮断用リ
レーがＯＦＦとなるので、放電電流によって生じるノイ
ズ電圧が電圧測定手段に加わるのを阻止する。そして、
出力リレーがＯＮで放電用リレーがＯＦＦのときだけ、
ノイズ遮断用リレーがＯＮとなるので、電圧測定手段に
は漏液があったときだけパルス電圧が測定される。
を測定するようにし、漏液監視時に、前記放電用リレー
がＯＮのときノイズ遮断用リレー及び出力リレーがＯＦ
Ｆ、ノイズ遮断用リレーがＯＮのとき放電用リレーがＯ
ＦＦ、出力リレーがＯＮとなるようにリレー制御ユニッ
トで制御するように構成したものにあっては、出力リレ
ーがＯＦＦ、放電用リレーがＯＮのときノイズ遮断用リ
レーがＯＦＦとなるので、放電電流によって生じるノイ
ズ電圧が電圧測定手段に加わるのを阻止する。そして、
出力リレーがＯＮで放電用リレーがＯＦＦのときだけ、
ノイズ遮断用リレーがＯＮとなるので、電圧測定手段に
は漏液があったときだけパルス電圧が測定される。
【００４６】スイッチ手段により、電源の種類や電圧印
加の極性を切り換え、それに対応して電圧測定箇所を切
り換えるだけで、漏液と検知線の断線の発生及びその位
置を容易に検知でき、検知線に多くの位置検知用素線を
必要としない。そして、定電流電源を所定値以下のデュ
ーティ比を有し、ピーク値が一定のパルス電流を発生す
るパルス電源とし、電圧測定手段をパルス電圧のピーク
値を測定するパルス電圧測定手段としたので、漏液の分
極を生じることなく、パルス電流のピーク値が短時間に
真の値に安定し、漏液位置を正確に測定することができ
る。スイッチ手段により、印加電圧の種類や極性を切り
換え、それに対応して電圧測定箇所を切り換えるだけ
で、漏液と検知線の断線の発生及びその位置を容易に検
知でき、検知線に多くの位置検知用素線を必要としな
い。
加の極性を切り換え、それに対応して電圧測定箇所を切
り換えるだけで、漏液と検知線の断線の発生及びその位
置を容易に検知でき、検知線に多くの位置検知用素線を
必要としない。そして、定電流電源を所定値以下のデュ
ーティ比を有し、ピーク値が一定のパルス電流を発生す
るパルス電源とし、電圧測定手段をパルス電圧のピーク
値を測定するパルス電圧測定手段としたので、漏液の分
極を生じることなく、パルス電流のピーク値が短時間に
真の値に安定し、漏液位置を正確に測定することができ
る。スイッチ手段により、印加電圧の種類や極性を切り
換え、それに対応して電圧測定箇所を切り換えるだけ
で、漏液と検知線の断線の発生及びその位置を容易に検
知でき、検知線に多くの位置検知用素線を必要としな
い。
【図１】本発明の基本構成部分のブロック図である。
【図２】本発明の一実施例の検知線の断面図である。
【図３】本発明の一実施例の検知線の内部編組体層の説
明図である。
明図である。
【図４】本発明の漏液検知装置の漏洩検知時の基本動作
説明図である。
説明図である。
【図５】本発明の漏液検知装置の漏洩検知時の基本動作
説明図である。
説明図である。
【図６】直流電源の漏液検知装置による試験結果を示す
チャートである。
チャートである。
【図７】パルス電源の漏液検知装置による試験結果を示
すチャートである。
すチャートである。
【図８】パルス電源の漏液検知装置による試験結果を示
すチャートである。
すチャートである。
【図９】出力リレーの説明図である。
【図１０】放電リレーの説明図である。
【図１１】本発明の比較例のリレーの動作を示すタイミ
ングチャートである。
ングチャートである。
【図１２】本発明の比較例の等価回路図である。
【図１３】本発明の実施例の等価回路図である。
【図１４】本発明の第３実施例のリレーの動作を示すタ
イミングチャートである。
イミングチャートである。
【図１５】本発明の実施例による漏液検知の結果を比較
例によるものと比較した図である。
例によるものと比較した図である。
【図１６】本発明の漏液検知装置の断線検知時の動作説
明図である。
明図である。
【図１７】本発明の漏液検知装置の断線検知時の動作説
明図である。
明図である。
【図１８】従来の漏液検知装置の説明図である。
【図１９】従来の漏液検知装置の説明図である。
【図２０】従来の漏液検知装置の説明図である。
１ 検知線
２ パルス電源
２１ 直流電源
２２ 電流制御器
２３ リレー制御ユニット
３ 直流定電圧電源
４ パルス電圧測定手段
５ 判定手段
６ スイッチ手段
７ 記録計
Ｂ 定電流回路
ＲS 標準抵抗器
ＸS 出力リレー
ＸD 放電用リレー
ＸN ノイズ遮断用リレー
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 桝井 忠章
大阪府東大阪市岩田町２丁目３番１号
タツタ電線株式会社内
(72)発明者 奥村 隆久
大阪府東大阪市岩田町２丁目３番１号
タツタ電線株式会社内
(56)参考文献 特開 平３−267732（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−51619（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G01M 3/16
Claims (2)
- 【請求項１】 相互に絶縁されほぼ平行に配設された第
１及び第２の導体から成る電極線を有し、少なくとも第
２の導体を長さ方向に又は区間ごとに一様な導体抵抗を
有する位置検知用導体として成る検知線と、この検知線
の片端に接続され、第１の導体側を上流側として定電流
を供給する定電流電源と、電圧測定手段と、判定手段と
を備え、漏液時に前記定電流電源から供給される定電流
によって前記位置検知用導体の漏液位置から近端又は遠
端までの電圧降下値を前記電圧測定手段によって測定
し、測定される電圧値から判定手段が漏液位置を算定す
る漏液検知装置であって、前記定電流電源は、所定値以
下のデューティ比を有しピーク値が一定のパルス電流を
発生するパルス電源であり、前記電圧測定手段は、パル
ス電圧のピーク値を測定するパルス電圧測定手段であ
り、 前記パルス電源は直流電源とその出力電流を断続する出
力リレーと出力電流のピーク値を一定に制御する電流制
御器とリレー制御ユニットを有し、前記パルス電源と前
記検知線とを接続する接続線の線間には放電用リレーが
設けられ、前記電圧測定手段の入力側にノイズ遮断用リ
レーが設けられ、 漏液監視時には、前記リレー制御ユニットは、前記パル
ス電源の出力リレーがＯＮのとき，前記放電用リレーが
ＯＦＦ、前記放電用リレーがＯＮのとき，前記ノイズ遮
断用リレー及び出力リレーがＯＦＦとなり、前記ノイズ
遮断用リレーがＯＮのとき放電用リレーがＯＦＦ、出力
リレーがＯＮとなるように前記リレー制御ユニットによ
り前記各リレーを制御する ことを特徴とする漏液検知装
置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の漏液検知装置におい
て、検知線は相互に絶縁されほぼ平行に配設された第１
及び第２の導体から成る電極線を有し、少なくとも第２
の導体を長さ方向に又は区間ごとに一様な導体抵抗を有
する位置検知用導体とし、前記電極線間に所定の区間ご
とにダイオードと定電流素子とを直列接続した定電流回
路を位置検知用導体が上流側と成るように接続して成
り、直流定電圧電源と、標準抵抗と、スイッチ手段とを
備え、前記スイッチ手段により、漏液監視時には前記第
１の導体側を上流側として前記定電流電源を接続し、定
電流 電源から供給される定電流によって前記位置検知用
導体の漏液位置から近端又は遠端までの電圧降下値を前
記電圧測定手段によって測定し、測定される電圧値から
判定手段が漏液位置を算定し、断線監視時には検知線の
電極線間に前記位置検知用導体側が高圧側となるように
前記直流定電圧電源を接続するとともに、近端又は遠端
から断線箇所までの定電流回路を経て、低圧側の電極線
に流れ込む電流が前記電極線に接続された標準抵抗によ
り電圧に変換されて前記電圧測定手段により測定され、
測定された電圧値から判定手段が断線位置を算定するこ
とを特徴とする漏液検知装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35386393A JP3375710B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-12-29 | 漏液検知装置 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9659593 | 1993-03-30 | ||
| JP9659693 | 1993-03-30 | ||
| JP5-96595 | 1993-08-25 | ||
| JP5-96596 | 1993-08-25 | ||
| JP5-234261 | 1993-08-25 | ||
| JP23426193 | 1993-08-25 | ||
| JP35386393A JP3375710B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-12-29 | 漏液検知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113719A JPH07113719A (ja) | 1995-05-02 |
| JP3375710B2 true JP3375710B2 (ja) | 2003-02-10 |
Family
ID=27468450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35386393A Expired - Fee Related JP3375710B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-12-29 | 漏液検知装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3375710B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6482503B2 (ja) * | 2016-07-21 | 2019-03-13 | 三菱電機ビルテクノサービス株式会社 | 漏水検知システム |
| JP6971948B2 (ja) * | 2018-10-05 | 2021-11-24 | 三菱電機ビルテクノサービス株式会社 | 漏液検出装置 |
| JP7004634B2 (ja) * | 2018-11-29 | 2022-02-04 | 三菱電機ビルテクノサービス株式会社 | 漏液検出装置 |
-
1993
- 1993-12-29 JP JP35386393A patent/JP3375710B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113719A (ja) | 1995-05-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20090001993A1 (en) | Systems and methods for detecting a faulty ground strap connection | |
| EP0748100A3 (en) | Cable monitoring device with several branching end points | |
| JP3480019B2 (ja) | 漏洩判別方法及びその装置 | |
| EP0327191A2 (en) | Resistive fault location means and device for use on electrical cables | |
| TW200938823A (en) | Liquid leak detection system and liquid leak detection method | |
| JP5003333B2 (ja) | 絶縁抵抗測定方法および装置 | |
| WO2012001585A1 (en) | Apparatus and method for measuring the dissipation factor of an insulator | |
| WO2015087098A1 (en) | Method for measuring the insulation resistance of an ungrounded dc power network and for localizing the earth fault, and current injecting two-pole device | |
| JP3375710B2 (ja) | 漏液検知装置 | |
| US7839133B2 (en) | Remote continuity and cable identifier and polarity checker system and method | |
| US4550223A (en) | Test device, and method for locating faults in a two-lead line | |
| CN111006820B (zh) | 漏液检测装置 | |
| JPH01502391A (ja) | ケーブルの故障検出装置 | |
| JPH06201507A (ja) | 漏液検知線 | |
| US20060152230A1 (en) | Method and circuit arrangement for detecting the level of a liquid | |
| CN110631782B (zh) | 漏液检测装置 | |
| JPH0727811A (ja) | 混線・断線検知装置 | |
| JP7004634B2 (ja) | 漏液検出装置 | |
| JPH03125939A (ja) | 導電性液状物質の漏洩位置の検出方法 | |
| JP3328342B2 (ja) | 混線位置検知装置及び検知方法 | |
| JPH06167411A (ja) | 漏液検知線 | |
| JPH06167529A (ja) | 混線・断線位置検知装置 | |
| US20230208968A1 (en) | Telephone Line Testing Apparatus With Remote Control | |
| JP4297333B2 (ja) | 鉄道用回線絶縁抵抗測定方法及び装置 | |
| US11788900B2 (en) | Method for determining the temperature of a power electronics unit, device, and power electronics unit |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071129 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081129 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091129 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |