JP3367791B2 - 高速水平隅肉溶接方法 - Google Patents
高速水平隅肉溶接方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高速水平隅肉溶接方法に
関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、垂直板と水平板によって形成され
る水平隅肉開先に消耗電極式溶接により隅肉溶接を施す
にあたっては、図７斜視図に示すように、垂直板１と水
平板２によって形成される水平隅肉開先３に溶接電源３
１を接続するとともに、溶接トーチ３２を水平隅肉開先
３に対向させ、その先端のチップ３３から消耗電極ワイ
ヤ３４を突出させて消耗電極ワイヤ３４先端と水平隅肉
開先３との間にアーク３５が発生するようにし、更に溶
接トーチ３２の基部と溶接電源３１とを接続するケーブ
ル３６には、消耗電極ワイヤ３４と給電ノズル３７及び
シールドガス供給パイプ３８を収容するとともに、溶接
トーチ３２を機械的な揺動機構３９を介しロボット又は
台車の支持アーム４０で支持している。しかしてこのよ
うな装置構成により、まずシールドガス供給パイプ３８
からシールドガスをチップ３３の周辺に供給し、溶接電
源３１から無負荷電圧を印加するとともに、消耗電極ワ
イヤ３４をチップ３３を通して水平隅肉開先３の方へ送
給すると、水平隅肉開先３と消耗電極ワイヤ３４の先端
が接触した瞬間にアーク３５が発生し、アーク熱により
アーク３５が発生している周辺の水平隅肉開先３表面は
溶融し、消耗電極ワイヤ３４先端もアーク熱により溶融
して水平隅肉開先３の溶融部に移動する。これと同時に
支持アーム４０を水平隅肉開先３の溶接線方向に移動す
ると溶接ビード４１が形成される。 【０００３】ただしこのとき、溶接ビード４１の脚長を
確保するために消耗電極ワイヤ３４から溶着金属を得な
ければならず、溶接速度が速くなるほど単位時間当りの
溶着金属量を増す必要がある。そのためには消耗電極ワ
イヤ３４に大電流を流すことによって消耗電極ワイヤ３
４の溶ける量を多くすることができる。しかし溶接電流
が増大するとアーク３５のアーク圧力が強くなり、アー
ク３５直下にある溶融金属が吹き飛ばされてしまい、図
８正面図に示すような、垂直板１側に生じるアンダーカ
ットＡ，水平板２側に生じるアンダーカットＢ等のアン
ダーカットが発生したり、又は図９斜視図に示すよう
な、ハンピングビードＣが発生して、溶接不良を惹起す
る。そしてアンダーカットの発生によって溶接継手部の
強度は著しく低下し、またハンピングビードの発生によ
って脚長が不揃いとなってしまう不具合がある。従って
従来は、アーク力を押さえるために溶接電流に限界があ
り、これに伴って溶着金属量にも限界が生じて高速で脚
長を確保することがむずかしくなり、消耗電極式溶接で
の水平隅肉溶接では溶接速度を上げ高能率化を図ること
が困難であった。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情に鑑みて提案されたもので、消耗電極式溶接での水
平隅肉溶接において、高速溶接でもアンダーカットやハ
ンピングビードが生ずることなく健全な隅肉溶接ビード
を得ることができ、溶接作業の高能率化を図ることがで
きる高速水平隅肉溶接方法を提供することを課題とす
る。 【０００５】 【課題を解決するための手段】そのために本発明の高速
水平隅肉溶接方法は、垂直板と水平板とによって形成さ
れる水平隅肉開先に消耗電極式溶接により隅肉溶接を施
すにあたり、タンデムに４０mm以下の間隔をおいた２つ
の消耗電極を配置して、先行消耗電極に補助フィラーワ
イヤを添えるとともに、少なくとも後行消耗電極を溶接
方向に対して直交方向にオシレート幅２mm以上，オシレ
ート速度４０Ｈｚ以上でオシレートさせ、上記先行消耗
電極のアーク熱量で上記補助フィラーワイヤが溶融する
ことによる溶融金属量の増加と上記後行消耗電極のオシ
レートに伴う溶融金属押し止め作用と相まって上記２つ
の消耗電極の相互間に溶融金属だまりを形成させながら
溶接することを特徴とする。 【０００６】 【作用】本発明高速水平隅肉溶接方法においては、補助
フィラーワイヤが先行消耗電極のアーク熱量によって溶
融し、アーク力を抑制しつつ高速化に必要な溶融金属量
を確保することができる。また溶接速度を速くするとき
にも少なくとも後行消耗電極をオシレート幅２mm以上，
オシレート速度４０Ｈｚ以上でオシレートさせることで
溶融金属が吹き飛ばされるのを抑制することができる。
更に先行消耗電極で得られる溶融金属は４０mm以下の間
隔の後行消耗電極で発生するアーク力で押さえられて、
両消耗電極間に溶融金属だまりができるとともに、それ
が後行消耗電極のオシレートにより一層有効に押し止め
られ、先行消耗電極の溶融金属の後方に吹き飛ばされる
のが的確に押さえられる。 【０００７】 【実施例】本発明高速水平隅肉溶接方法の一実施例を図
面について説明すると、図１は本溶接方法を実施する消
耗電極トーチの配置状況を示す斜視図、図２は溶接装置
全体を示す正面図、図３は消耗電極ワイヤ及び補助フィ
ラーワイヤの配置状況を示す側面図、図４は本溶接方法
の施工要領を示す斜視図、図５は具体的実験例における
消耗電極ワイヤ間隔の影響の説明図、図６は同上におけ
る溶接速度の影響の説明図である。 【０００８】まず図１において、垂直板１と水平板２と
によって形成される水平隅肉開先３に対し、先行消耗電
極トーチ４ａと後行消耗電極トーチ４ｂとがタンデムに
４０mm以下の間隔をおいて配置されており、先行消耗電
極トーチ４ａの溶接ノズル５ａ先端の溶接チップ６ａか
ら先行消耗電極ワイヤ７ａが突き出し、同様に後行消耗
電極トーチ４ｂの溶接ノズル５ｂ先端の溶接チップ６ｂ
から後行消耗電極ワイヤ７ｂが突き出している。また先
行消耗電極トーチ４ａ及び後行消耗電極トーチ４ｂの基
部側には、ワイヤ送給ケーブル９ａ及びワイヤ送給ケー
ブル９ｂがそれぞれ接続され、その後方にはワイヤ送給
モーター１０ａ及びワイヤ送給モーター１０ｂがそれぞ
れ設置されている。更に先行消耗電極トーチ４ａの溶接
ノズル５ａの先端には、溶接チップ６ａと平行に補助フ
ィラーワイヤチップ１９が取付けられ、そこから補助フ
ィラーワイヤ２０が突き出しているとともに、同トーチ
４ａの基部側には、補助フィラーワイヤ送給ケーブル２
１が接続され、その後方には補助フィラーワイヤ送給モ
ーター２２が設置されている。なお後行消耗電極トーチ
４ｂの外周には、実願平４−２４１３０で提案された、
交番電圧により電磁式に溶接チップを溶接方向に対して
直交方向にオシレートするオシレーター８ｂが取付けら
れている。 【０００９】次に図２において、後行消耗電極トーチ４
ｂについて溶接装置全体を示すと、後行消耗電極トーチ
４ｂの基部はロボット又は台車の支持アーム１１に固定
されるとともに、ワイヤ送給ケーブル９ｂには、後行消
耗電極ワイヤ７ｂと給電ノズル１２及びシールドガス供
給パイプ１３が収容されており、この給電ノズル１２と
水平隅肉開先３とに溶接電源１４ｂが接続されている。
またオシレーター８ｂには制御装置１５が接続されてい
る。更に図３において、先行消耗電極ワイヤ７ａ及び補
助フィラーワイヤ２０，後行消耗電極ワイヤ７ｂの配置
状況を示すと、先行消耗電極ワイヤ７ａと補助フィラー
ワイヤ２０は絶縁物２３によって電気的に完全に絶縁さ
れている。また先行消耗電極ワイヤ７ａのワイヤ送給ケ
ーブル９ａには溶接電源１４ａが接続され、後行消耗電
極ワイヤ７ｂのワイヤ送給ケーブル９ｂには溶接電源１
４ｂが接続されており、先行消耗電極ワイヤ７ａからは
アーク１６ａが発生し、後行消耗電極ワイヤ７ｂからは
アーク１６ｂが発生する。 【００１０】このような装置構成により水平隅肉開先３
に隅肉溶接を施す要領を図１及び図４について説明する
と、先行消耗電極ワイヤ７ａ及び後行消耗電極ワイヤ７
ｂをそれぞれ溶接チップ６ａ，６ｂを通して水平隅肉開
先３の方へ送給するとともに、無負荷電圧を印加する
と、水平隅肉開先３と先行消耗電極ワイヤ７ａ及び後行
消耗電極ワイヤ７ｂの先端が接触した瞬間にアーク１６
ａ，１６ｂが発生する。このようにアーク１６ａ，１６
ｂが発生したら、補助フィラーワイヤ２０を送給し先行
消耗電極ワイヤ７ａのアーク１６ａの熱量によって溶融
させるとともに、後行消耗電極トーチ４ｂのオシレータ
ー８ｂを作動させて、溶接チップ６ｂを溶接方向に対し
て直交する方向にオシレート幅２mm以上，オシレート速
度４０Ｈｚ以上でオシレートさせ、これによってアーク
１６ｂも同じオシレートさせる。 【００１１】すると、補助フィラーワイヤ２０がアーク
１６ａの熱量によって溶融するため、アーク力を増すこ
となく溶融金属量を増すことができ、つまりアンダーカ
ット，ハンピングビード発生の原因となるアーク力を抑
制しつつ高速化に必要な溶着金属量を確保することがで
きる。また溶接速度を速くするときには隅肉溶接の脚長
を確保するために溶接電流を増大しなければならず、こ
れに伴いアーク力が強くなるが、アーク１６ｂをオシレ
ートさせることでこのアーク力を分散させることがで
き、従ってアーク力によって後行消耗電極ワイヤ７ｂの
溶融金属が吹き飛ばされるのを抑制することができる。
更に先行消耗電極ワイヤ７ａで得られる溶融金属は後行
消耗電極ワイヤ７ｂのアーク１６ｂで発生するアーク力
で押さえられるため、補助フィラーワイヤ２０の溶融に
よる溶融金属量の増加と相まって、先行消耗電極ワイヤ
７ａと後行消耗電極ワイヤ７ｂとの間に溶融金属だまり
１７が形成される。さらに、後行消耗電極ワイヤ７ｂの
アーク１６ｂが溶接方向に対して直交するようにオシレ
ートすることにより、溶融金属だまり１７を形成するた
めの溶融金属押し止め作用は一層有効に行われる。すな
わち、先行消耗電極ワイヤ７ａのアーク１６ａで発生す
るアーク力により後方に吹き飛ばされようとする溶融金
属を、オシレートする後行消耗電極ワイヤ７ｂで押さえ
る作用が適切に行われ、かくして、十分な溶融金属だま
り１７が形成されることにより、高速溶接を行ってもア
ンダーカット，ハンピングビードの発生しない健全な溶
接ビード１８を得ることができる。なお本実施例では後
行消耗電極ワイヤ７ｂのみをオシレートさせる場合を示
したが、先行消耗電極ワイヤ７ａも同様にオシレートさ
せることができる。 【００１２】本溶接方法の具体的実験例を図５及び図６
に示すと、図５は消耗電極ワイヤ間隔の影響を脚長とア
ンダーカット発生率について示しており、図中記号のｖ
は溶接速度、Ｉ，Ｖは溶接電流，溶接電圧、それぞれの
添字はｌが先行消耗電極ワイヤ，ｔが後行消耗電極ワイ
ヤである。これにより消耗電極ワイヤ間隔を４０mm以下
とすることで、溶接速度2.6 m/min においてアンダーカ
ットが発生せず脚長を５mm確保できることが判る。また
図６は溶接速度と脚長, アンダーカット発生率の関係を
示しており、これにより溶接速度が従来の２〜３倍の2.
5 〜2.7 m/minでもアンダーカットが発生せず脚長を５m
m確保できることが判る。 【００１３】 【発明の効果】要するに本発明によれば、垂直板と水平
板とによって形成される水平隅肉開先に消耗電極式溶接
により隅肉溶接を施すにあたり、タンデムに４０mm以下
の間隔をおいた２つの消耗電極を配置して、先行消耗電
極に補助フィラーワイヤを添えるとともに、少なくとも
後行消耗電極を溶接方向に対して直交方向にオシレート
幅２mm以上，オシレート速度４０Ｈｚ以上でオシレート
させ、上記先行消耗電極のアーク熱量で上記補助フィラ
ーワイヤが溶融することによる溶融金属量の増加と上記
後行消耗電極のオシレートに伴う溶融金属押し止め作用
と相まって上記２つの消耗電極の相互間に溶融金属だま
りを形成させながら溶接することにより、消耗電極式溶
接での水平隅肉溶接において、高速溶接でもアンダーカ
ットやハンピングビードが生ずることなく健全な隅肉溶
接ビードを得ることができ、溶接作業の高能率化を図る
ことができる高速水平隅肉溶接方法を得るから、本発明
は産業上極めて有益なものである。
関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、垂直板と水平板によって形成され
る水平隅肉開先に消耗電極式溶接により隅肉溶接を施す
にあたっては、図７斜視図に示すように、垂直板１と水
平板２によって形成される水平隅肉開先３に溶接電源３
１を接続するとともに、溶接トーチ３２を水平隅肉開先
３に対向させ、その先端のチップ３３から消耗電極ワイ
ヤ３４を突出させて消耗電極ワイヤ３４先端と水平隅肉
開先３との間にアーク３５が発生するようにし、更に溶
接トーチ３２の基部と溶接電源３１とを接続するケーブ
ル３６には、消耗電極ワイヤ３４と給電ノズル３７及び
シールドガス供給パイプ３８を収容するとともに、溶接
トーチ３２を機械的な揺動機構３９を介しロボット又は
台車の支持アーム４０で支持している。しかしてこのよ
うな装置構成により、まずシールドガス供給パイプ３８
からシールドガスをチップ３３の周辺に供給し、溶接電
源３１から無負荷電圧を印加するとともに、消耗電極ワ
イヤ３４をチップ３３を通して水平隅肉開先３の方へ送
給すると、水平隅肉開先３と消耗電極ワイヤ３４の先端
が接触した瞬間にアーク３５が発生し、アーク熱により
アーク３５が発生している周辺の水平隅肉開先３表面は
溶融し、消耗電極ワイヤ３４先端もアーク熱により溶融
して水平隅肉開先３の溶融部に移動する。これと同時に
支持アーム４０を水平隅肉開先３の溶接線方向に移動す
ると溶接ビード４１が形成される。 【０００３】ただしこのとき、溶接ビード４１の脚長を
確保するために消耗電極ワイヤ３４から溶着金属を得な
ければならず、溶接速度が速くなるほど単位時間当りの
溶着金属量を増す必要がある。そのためには消耗電極ワ
イヤ３４に大電流を流すことによって消耗電極ワイヤ３
４の溶ける量を多くすることができる。しかし溶接電流
が増大するとアーク３５のアーク圧力が強くなり、アー
ク３５直下にある溶融金属が吹き飛ばされてしまい、図
８正面図に示すような、垂直板１側に生じるアンダーカ
ットＡ，水平板２側に生じるアンダーカットＢ等のアン
ダーカットが発生したり、又は図９斜視図に示すよう
な、ハンピングビードＣが発生して、溶接不良を惹起す
る。そしてアンダーカットの発生によって溶接継手部の
強度は著しく低下し、またハンピングビードの発生によ
って脚長が不揃いとなってしまう不具合がある。従って
従来は、アーク力を押さえるために溶接電流に限界があ
り、これに伴って溶着金属量にも限界が生じて高速で脚
長を確保することがむずかしくなり、消耗電極式溶接で
の水平隅肉溶接では溶接速度を上げ高能率化を図ること
が困難であった。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情に鑑みて提案されたもので、消耗電極式溶接での水
平隅肉溶接において、高速溶接でもアンダーカットやハ
ンピングビードが生ずることなく健全な隅肉溶接ビード
を得ることができ、溶接作業の高能率化を図ることがで
きる高速水平隅肉溶接方法を提供することを課題とす
る。 【０００５】 【課題を解決するための手段】そのために本発明の高速
水平隅肉溶接方法は、垂直板と水平板とによって形成さ
れる水平隅肉開先に消耗電極式溶接により隅肉溶接を施
すにあたり、タンデムに４０mm以下の間隔をおいた２つ
の消耗電極を配置して、先行消耗電極に補助フィラーワ
イヤを添えるとともに、少なくとも後行消耗電極を溶接
方向に対して直交方向にオシレート幅２mm以上，オシレ
ート速度４０Ｈｚ以上でオシレートさせ、上記先行消耗
電極のアーク熱量で上記補助フィラーワイヤが溶融する
ことによる溶融金属量の増加と上記後行消耗電極のオシ
レートに伴う溶融金属押し止め作用と相まって上記２つ
の消耗電極の相互間に溶融金属だまりを形成させながら
溶接することを特徴とする。 【０００６】 【作用】本発明高速水平隅肉溶接方法においては、補助
フィラーワイヤが先行消耗電極のアーク熱量によって溶
融し、アーク力を抑制しつつ高速化に必要な溶融金属量
を確保することができる。また溶接速度を速くするとき
にも少なくとも後行消耗電極をオシレート幅２mm以上，
オシレート速度４０Ｈｚ以上でオシレートさせることで
溶融金属が吹き飛ばされるのを抑制することができる。
更に先行消耗電極で得られる溶融金属は４０mm以下の間
隔の後行消耗電極で発生するアーク力で押さえられて、
両消耗電極間に溶融金属だまりができるとともに、それ
が後行消耗電極のオシレートにより一層有効に押し止め
られ、先行消耗電極の溶融金属の後方に吹き飛ばされる
のが的確に押さえられる。 【０００７】 【実施例】本発明高速水平隅肉溶接方法の一実施例を図
面について説明すると、図１は本溶接方法を実施する消
耗電極トーチの配置状況を示す斜視図、図２は溶接装置
全体を示す正面図、図３は消耗電極ワイヤ及び補助フィ
ラーワイヤの配置状況を示す側面図、図４は本溶接方法
の施工要領を示す斜視図、図５は具体的実験例における
消耗電極ワイヤ間隔の影響の説明図、図６は同上におけ
る溶接速度の影響の説明図である。 【０００８】まず図１において、垂直板１と水平板２と
によって形成される水平隅肉開先３に対し、先行消耗電
極トーチ４ａと後行消耗電極トーチ４ｂとがタンデムに
４０mm以下の間隔をおいて配置されており、先行消耗電
極トーチ４ａの溶接ノズル５ａ先端の溶接チップ６ａか
ら先行消耗電極ワイヤ７ａが突き出し、同様に後行消耗
電極トーチ４ｂの溶接ノズル５ｂ先端の溶接チップ６ｂ
から後行消耗電極ワイヤ７ｂが突き出している。また先
行消耗電極トーチ４ａ及び後行消耗電極トーチ４ｂの基
部側には、ワイヤ送給ケーブル９ａ及びワイヤ送給ケー
ブル９ｂがそれぞれ接続され、その後方にはワイヤ送給
モーター１０ａ及びワイヤ送給モーター１０ｂがそれぞ
れ設置されている。更に先行消耗電極トーチ４ａの溶接
ノズル５ａの先端には、溶接チップ６ａと平行に補助フ
ィラーワイヤチップ１９が取付けられ、そこから補助フ
ィラーワイヤ２０が突き出しているとともに、同トーチ
４ａの基部側には、補助フィラーワイヤ送給ケーブル２
１が接続され、その後方には補助フィラーワイヤ送給モ
ーター２２が設置されている。なお後行消耗電極トーチ
４ｂの外周には、実願平４−２４１３０で提案された、
交番電圧により電磁式に溶接チップを溶接方向に対して
直交方向にオシレートするオシレーター８ｂが取付けら
れている。 【０００９】次に図２において、後行消耗電極トーチ４
ｂについて溶接装置全体を示すと、後行消耗電極トーチ
４ｂの基部はロボット又は台車の支持アーム１１に固定
されるとともに、ワイヤ送給ケーブル９ｂには、後行消
耗電極ワイヤ７ｂと給電ノズル１２及びシールドガス供
給パイプ１３が収容されており、この給電ノズル１２と
水平隅肉開先３とに溶接電源１４ｂが接続されている。
またオシレーター８ｂには制御装置１５が接続されてい
る。更に図３において、先行消耗電極ワイヤ７ａ及び補
助フィラーワイヤ２０，後行消耗電極ワイヤ７ｂの配置
状況を示すと、先行消耗電極ワイヤ７ａと補助フィラー
ワイヤ２０は絶縁物２３によって電気的に完全に絶縁さ
れている。また先行消耗電極ワイヤ７ａのワイヤ送給ケ
ーブル９ａには溶接電源１４ａが接続され、後行消耗電
極ワイヤ７ｂのワイヤ送給ケーブル９ｂには溶接電源１
４ｂが接続されており、先行消耗電極ワイヤ７ａからは
アーク１６ａが発生し、後行消耗電極ワイヤ７ｂからは
アーク１６ｂが発生する。 【００１０】このような装置構成により水平隅肉開先３
に隅肉溶接を施す要領を図１及び図４について説明する
と、先行消耗電極ワイヤ７ａ及び後行消耗電極ワイヤ７
ｂをそれぞれ溶接チップ６ａ，６ｂを通して水平隅肉開
先３の方へ送給するとともに、無負荷電圧を印加する
と、水平隅肉開先３と先行消耗電極ワイヤ７ａ及び後行
消耗電極ワイヤ７ｂの先端が接触した瞬間にアーク１６
ａ，１６ｂが発生する。このようにアーク１６ａ，１６
ｂが発生したら、補助フィラーワイヤ２０を送給し先行
消耗電極ワイヤ７ａのアーク１６ａの熱量によって溶融
させるとともに、後行消耗電極トーチ４ｂのオシレータ
ー８ｂを作動させて、溶接チップ６ｂを溶接方向に対し
て直交する方向にオシレート幅２mm以上，オシレート速
度４０Ｈｚ以上でオシレートさせ、これによってアーク
１６ｂも同じオシレートさせる。 【００１１】すると、補助フィラーワイヤ２０がアーク
１６ａの熱量によって溶融するため、アーク力を増すこ
となく溶融金属量を増すことができ、つまりアンダーカ
ット，ハンピングビード発生の原因となるアーク力を抑
制しつつ高速化に必要な溶着金属量を確保することがで
きる。また溶接速度を速くするときには隅肉溶接の脚長
を確保するために溶接電流を増大しなければならず、こ
れに伴いアーク力が強くなるが、アーク１６ｂをオシレ
ートさせることでこのアーク力を分散させることがで
き、従ってアーク力によって後行消耗電極ワイヤ７ｂの
溶融金属が吹き飛ばされるのを抑制することができる。
更に先行消耗電極ワイヤ７ａで得られる溶融金属は後行
消耗電極ワイヤ７ｂのアーク１６ｂで発生するアーク力
で押さえられるため、補助フィラーワイヤ２０の溶融に
よる溶融金属量の増加と相まって、先行消耗電極ワイヤ
７ａと後行消耗電極ワイヤ７ｂとの間に溶融金属だまり
１７が形成される。さらに、後行消耗電極ワイヤ７ｂの
アーク１６ｂが溶接方向に対して直交するようにオシレ
ートすることにより、溶融金属だまり１７を形成するた
めの溶融金属押し止め作用は一層有効に行われる。すな
わち、先行消耗電極ワイヤ７ａのアーク１６ａで発生す
るアーク力により後方に吹き飛ばされようとする溶融金
属を、オシレートする後行消耗電極ワイヤ７ｂで押さえ
る作用が適切に行われ、かくして、十分な溶融金属だま
り１７が形成されることにより、高速溶接を行ってもア
ンダーカット，ハンピングビードの発生しない健全な溶
接ビード１８を得ることができる。なお本実施例では後
行消耗電極ワイヤ７ｂのみをオシレートさせる場合を示
したが、先行消耗電極ワイヤ７ａも同様にオシレートさ
せることができる。 【００１２】本溶接方法の具体的実験例を図５及び図６
に示すと、図５は消耗電極ワイヤ間隔の影響を脚長とア
ンダーカット発生率について示しており、図中記号のｖ
は溶接速度、Ｉ，Ｖは溶接電流，溶接電圧、それぞれの
添字はｌが先行消耗電極ワイヤ，ｔが後行消耗電極ワイ
ヤである。これにより消耗電極ワイヤ間隔を４０mm以下
とすることで、溶接速度2.6 m/min においてアンダーカ
ットが発生せず脚長を５mm確保できることが判る。また
図６は溶接速度と脚長, アンダーカット発生率の関係を
示しており、これにより溶接速度が従来の２〜３倍の2.
5 〜2.7 m/minでもアンダーカットが発生せず脚長を５m
m確保できることが判る。 【００１３】 【発明の効果】要するに本発明によれば、垂直板と水平
板とによって形成される水平隅肉開先に消耗電極式溶接
により隅肉溶接を施すにあたり、タンデムに４０mm以下
の間隔をおいた２つの消耗電極を配置して、先行消耗電
極に補助フィラーワイヤを添えるとともに、少なくとも
後行消耗電極を溶接方向に対して直交方向にオシレート
幅２mm以上，オシレート速度４０Ｈｚ以上でオシレート
させ、上記先行消耗電極のアーク熱量で上記補助フィラ
ーワイヤが溶融することによる溶融金属量の増加と上記
後行消耗電極のオシレートに伴う溶融金属押し止め作用
と相まって上記２つの消耗電極の相互間に溶融金属だま
りを形成させながら溶接することにより、消耗電極式溶
接での水平隅肉溶接において、高速溶接でもアンダーカ
ットやハンピングビードが生ずることなく健全な隅肉溶
接ビードを得ることができ、溶接作業の高能率化を図る
ことができる高速水平隅肉溶接方法を得るから、本発明
は産業上極めて有益なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明高速水平隅肉溶接方法の一実施例におけ
る消耗電極トーチの配置状況を示す斜視図である。 【図２】本溶接方法を実施する溶接装置全体を示す正面
図である。 【図３】本溶接方法における消耗電極ワイヤ及び補助フ
ィラーワイヤの配置状況を示す側面図である。 【図４】本溶接方法の施工要領を示す斜視図である。 【図５】具体的実験例における消耗電極ワイヤ間隔の影
響の説明図である。 【図６】具体的実験例における溶接速度の影響の説明図
である。 【図７】従来方法を示す斜視図である。 【図８】アンダーカットのある溶接ビードの正面図であ
る。 【図９】ハンピングビードのある溶接ビードの斜視図で
ある。 【符号の説明】 １ 垂直板 ２ 水平板 ３ 水平隅肉開先 ４ａ 先行消耗電極トーチ ４ｂ 後行消耗電極トーチ ５ａ，５ｂ 溶接ノズル ６ａ，６ｂ 溶接チップ ７ａ 先行消耗電極ワイヤ ７ｂ 後行消耗電極ワイヤ ８ｂ オシレーター ９ａ，９ｂ ワイヤ送給ケーブル 10ａ，10ｂ ワイヤ送給モーター 16ａ，16ｂ アーク 17 溶融金属だまり 18 溶接ビード 19 補助フィラーワイヤチップ 20 補助フィラーワイヤ 21 補助フィラーワイヤ送給ケーブル 22 補助フィラーワイヤ送給モーター
る消耗電極トーチの配置状況を示す斜視図である。 【図２】本溶接方法を実施する溶接装置全体を示す正面
図である。 【図３】本溶接方法における消耗電極ワイヤ及び補助フ
ィラーワイヤの配置状況を示す側面図である。 【図４】本溶接方法の施工要領を示す斜視図である。 【図５】具体的実験例における消耗電極ワイヤ間隔の影
響の説明図である。 【図６】具体的実験例における溶接速度の影響の説明図
である。 【図７】従来方法を示す斜視図である。 【図８】アンダーカットのある溶接ビードの正面図であ
る。 【図９】ハンピングビードのある溶接ビードの斜視図で
ある。 【符号の説明】 １ 垂直板 ２ 水平板 ３ 水平隅肉開先 ４ａ 先行消耗電極トーチ ４ｂ 後行消耗電極トーチ ５ａ，５ｂ 溶接ノズル ６ａ，６ｂ 溶接チップ ７ａ 先行消耗電極ワイヤ ７ｂ 後行消耗電極ワイヤ ８ｂ オシレーター ９ａ，９ｂ ワイヤ送給ケーブル 10ａ，10ｂ ワイヤ送給モーター 16ａ，16ｂ アーク 17 溶融金属だまり 18 溶接ビード 19 補助フィラーワイヤチップ 20 補助フィラーワイヤ 21 補助フィラーワイヤ送給ケーブル 22 補助フィラーワイヤ送給モーター
─────────────────────────────────────────────────────
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(56)参考文献 特開 平２−6058（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−337650（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−280968（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−158568（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−138571（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 9/022
B23K 9/02
B23K 9/12
B23K 9/173
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 垂直板と水平板とによって形成される水
平隅肉開先に消耗電極式溶接により隅肉溶接を施すにあ
たり、タンデムに４０mm以下の間隔をおいた２つの消耗
電極を配置して、先行消耗電極に補助フィラーワイヤを
添えるとともに、少なくとも後行消耗電極を溶接方向に
対して直交方向にオシレート幅２mm以上，オシレート速
度４０Ｈｚ以上でオシレートさせ、上記先行消耗電極の
アーク熱量で上記補助フィラーワイヤが溶融することに
よる溶融金属量の増加と上記後行消耗電極のオシレート
に伴う溶融金属押し止め作用と相まって上記２つの消耗
電極の相互間に溶融金属だまりを形成させながら溶接す
ることを特徴とする高速水平隅肉溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15510495A JP3367791B2 (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 高速水平隅肉溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15510495A JP3367791B2 (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 高速水平隅肉溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08323469A JPH08323469A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3367791B2 true JP3367791B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=15598708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15510495A Expired - Fee Related JP3367791B2 (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 高速水平隅肉溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3367791B2 (ja) |
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| JP4964025B2 (ja) * | 2006-08-01 | 2012-06-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極ガスシールドアーク溶接方法 |
| JP5625118B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2014-11-12 | エサブ・アーベー | 溶接装置および溶接方法 |
| JP2013111597A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-06-10 | Panasonic Corp | アーク溶接方法 |
| CN114749760A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-15 | 广船国际有限公司 | 一种钢板大线能量焊接方法 |
-
1995
- 1995-05-30 JP JP15510495A patent/JP3367791B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08323469A (ja) | 1996-12-10 |
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