JP3363798B2 - ２重構造ビトリファイド砥石車 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ビトリファイド砥
石組織から成る環状の外周砥石部と、専らその外周砥石
部を支持するためにその内周側に接着された円盤状のコ
アー部とを有する２重構造ビトリファイド砥石車に関
し、特に研削性能を得つつ超高速研削を可能とする技術
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】研削加工の分野においては、研削能率を
上げるためなどを目的として、ますます高周速のビトリ
ファイド砥石車が求められている。このような高周速の
ビトリファイド砥石車では、極めて大きな遠心力が作用
するため、特に、その中央部に設けられた取付穴付近の
強度が十分に得られるか否かがその使用周速を決定する
重要な鍵となっている。従来より、研削砥石車の使用周
速（破壊強度よりも十分に低く設定された周速）を可及
的に高めて高速研削を行うための研究が行われており、
現在では、一般砥石においても３６００ｍ／分程度の使
用周速を可能とするレベルまでに到達している。

【０００３】しかしながら、上記３６００ｍ／分程度の
使用周速よりも３３％程度高い使用周速、たとえば超高
速研削と称されるような４８００ｍ／分程度の使用周速
を実用的に製造できる技術は未だ提供されていない。こ
のような超高速研削砥石すなわち超高周速用の砥石とし
ては、ビトリファイド砥石組織の結合度を高めることに
より強度を高めた単一組織の高周速用ビトリファイド砥
石車や、超砥粒砥石車のように、鋼鉄、アルミニウム合
金などの金属材料、ＦＲＰとして知られるガラス繊維強
化樹脂などを用いて高強度のコアー（内周）部を製造
し、その外周にビトリファイド砥石を接着した２重構造
ビトリファイド砥石車が考えられる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の高周速用の砥石車は、以下に述べるように種々の欠
点があり、いずれも研削性能と高周速とを経済性的に両
立させることができなかった。すなわち、単一組織の高
周速用ビトリファイド砥石車は、高強度を得るためその
ビトリファイド砥石組織の結合度を高めていることか
ら、たとえばＫ以下の軟結合度を採用することは不可能
であり、そのように結合度が高められると研削焼けを生
じ易く満足な研削性能が得られないという欠点があっ
た。これに対してコアー部の外周にビトリファイド砥石
組織からなる外周砥石部を接着する形式の２重構造砥石
車は、専ら研削に関与するビトリファイド砥石の結合度
を研削性能に合わせて選択できるため、高速研削時の研
削性能が得られるけれども、種々の欠点があった。先
ず、鋼鉄製コアー部の外周にビトリファイド砥石を接着
した２重構造ビトリファイド砥石は、コアー部が重く、
高速回転させる駆動モータや重量が大きくなったりして
研削盤への負担が大きくなるという欠点があった。ま
た、アルミニウム合金製コアー部の外周にビトリファイ
ド砥石を接着した２重構造ビトリファイド砥石は、機械
への負担が比較的小さくなるが、コアー部の熱膨張が外
周部のビトリファイド砥石に比較して大きいので、ビト
リファイド砥石にクラックなどが発生する可能性があっ
た。また、ガラス繊維強化樹脂製コアー部の外周にビト
リファイド砥石を接着した２重構造ビトリファイド砥石
は、コアー部の熱膨張が小さく重量も比較的小さいけれ
ども、材料費が高く、超砥粒砥石車に比較して製造コス
ト割合が大きくなり易く、しかも製造工程が複雑である
ため高価となるという欠点があった。

【０００５】本発明は以上の事情を背景としてなされた
ものであり、その目的とするところは、上記の研削性能
が得られ且つ超高速研削が可能な２重構造ビトリファイ
ド砥石車を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための第１の手段】すなわち、本発明
は以上の事情を背景として為なされたものであり、その
要旨とするところは、超高速研削に用いる２重構造のビ
トリファイド砥石車であって、(a) 砥粒が無機結合剤に
より結合されたビトリファイド砥石組織から成る円環状
の外周砥石部と、(b) その外周砥石部の内周面に接着さ
れ、骨材が熱硬化性樹脂により結合された緻密な組織か
ら成り、８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の
弾性率とを有する円盤状のコアー部とを含み、(c) 前記
コアー部は、１０％以下の気孔率を有する緻密な組織で
あり、カーボン繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維などの
強化繊維を含み、(d) 前記コアー部の骨材は、溶融アル
ミナ質、炭化珪素質、２酸化珪素質、ジルコニア質のい
ずれかから成り且つ６０乃至１００番の粒度を有する無
機質粒体であり、(e) 前記コアー部の熱硬化性樹脂は、
フェノール樹脂、エポキシ樹脂のいずれかを含むことに
ある。

【０００７】

【第１発明の効果】このようにすれば、砥粒が無機結合
剤により結合されたビトリファイド砥石組織から成る円
環状の外周砥石部の内周面に、骨材が熱硬化性樹脂によ
り結合されたレジノイド砥石組織から成り、８０ＭＰａ
以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾性率とを有する円
盤状のコアー部が接着されていることから、専ら研削に
関与する外周砥石部のビトリファイド組織の結合度が研
削性能を得るための結合度たとえばＩ、Ｈ、Ｋ程度の軟
結合度を用いることができるので、研削焼けのない高い
研削性能が得られる。また、コアー部は、骨材が熱硬化
性樹脂により結合されたレジノイド砥石組織から成り、
８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾性率と
を備えているので、砥石車の中央部の取付穴付近に位置
する部分に高い強度が得られて、４８００ｍ／分程度の
使用周速となる超高速研削が十分に可能となる。また、
コアー部の製造には既存のレジノイド砥石製造設備を利
用できるので、コストダウンや品質管理が容易となる。
また、ビトリファイド組織と比較して気孔率が大幅に小
さくされて緻密化されているので、その曲げ強度が高く
なるとともに弾性率が高くなって、超高周速を可能とす
るための高い強度が好適に得られる。また、このコアー
部は、１０×１０ ^-6 以下の熱膨張係数とされる。このよ
うにすれば、コアー部の外周に接着される円環上の外周
砥石部のクラックが好適に防止される。また、前記コア
ー部はカーボン繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維などの
強化繊維を含むものであることから、その曲げ強度が高
くなるので、超高周速を可能とするための高強度が好適
に得られる。 また、６０乃至１００番の粒度の無機質粒
体が骨材として用いられるので、超高周速を可能とする
ための高強度が好適に得られる。

【０００８】

【０００９】

【００１０】

【００１１】

【課題を解決するための第２の手段および効果】 第２発
明の要旨とするところは、超高速研削に用いる２重構造
のビトリファイド砥石車であって、(a) 砥粒が無機結合
剤により結合されたビトリファイド砥石組織から成る円
環状の外周砥石部と、(b) その外周砥石部の内周面に接
着され、骨材が熱硬化性樹脂により結合された緻密な組
織から成り、８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以
上の弾性率とを有する円盤状のコアー部とを含み、(c)
前記円環状の外周砥石部の内周面と前記円盤状のコアー
部の外周面とには、軸心に対して同じ角度で傾斜するテ
ーパ面がそれぞれ形成されたものである。このようにす
れば、砥粒が無機結合剤により結合されたビトリファイ
ド砥石組織から成る円環状の外周砥石部の内周面に、骨
材が熱硬化性樹脂により結合されたレジノイド砥石組織
から成り、８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以上
の弾性率とを有する円盤状のコアー部が接着されている
ことから、専ら研削に関与する外周砥石部のビトリファ
イド組織の結合度が研削性能を得るための結合度たとえ
ばＩ、Ｈ、Ｋ程度の軟結合度を用いることができるの
で、研削焼けのない高い研削性能が得られる。また、コ
アー部は、骨材が熱硬化性樹脂により結合されたレジノ
イド砥石組織から成り、８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２
０ＧＰａ以上の弾性率とを備えているので、砥石車の中
央部の取付穴付近に位置する部分に高い強度が得られ
て、４８００ｍ／分程度の使用周速となる超高速研削が
十分に可能となる。また、コアー部の製造には既存のレ
ジノイド砥石製造設備を利用できるので、コストダウン
や品質管理が容易となる。また、円環状の外周砥石部の
内周面と前記円盤状のコアー部の外周面とには、軸心に
対して同じ角度で傾斜するテーパ面がそれぞれ形成され
ていることから、接着作業が容易となって接着むらが好
適に防止されるとともに、心ずれやそれに起因する動バ
ランス修正作業負担が好適に抑制される。

【００１２】

【発明の好適な実施の形態】以下、本発明の一実施例を
図面に基づいて詳細に説明する。

【００１３】図１は、本発明の一実施例の２重構造ビト
リファイド砥石車１０を示している。この２重構造ビト
リファイド砥石車１０は、全体として円盤状を成し、専
らワークを研削するために砥粒が無機結合剤により結合
されたビトリファイド砥石組織から成る円環状の外周砥
石部１２と、その内周側に専ら外周砥石部１２を支持す
るために固着された、骨材が熱硬化性樹脂により結合さ
れた、レジノイド砥石組織と略同様の比較的緻密な組織
から成る円盤状のコアー部１４を有している。上記外周
砥石部１２のビトリファイド砥石組織は、よく知られた
ものであり、炭化珪素（ＳｉＣ）質或いは溶融アルミナ
（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）質、ジルコニア質などの砥粒或いは砥材
が、２酸化珪素（ＳｉＯ₂ ）などを主成分とするガラス
質の無機結合剤（ビトリファイドボンド）により結合さ
れるとともに連続或いは不連続の無数の気孔が形成され
た多孔質の組織である。このような組織は、よく知られ
ているように、たとえば７×１０^-6程度の熱膨張率を有
し、研削に際して、ワークに摺接する研削面の砥粒が適
度に破砕或いは脱落して砥粒の切れ刃の再生が好適に行
われるようになっている。

【００１４】以上のように構成された外周砥石部１２
は、上記無機結合剤を構成する種々の材質やそれらの割
合が選択されることにより、研削焼けを防止して超高速
研削性能を高めるために比較的柔らかな、Ｋ以下の軟質
の軟結合度、たとえばＩ、Ｈ、Ｋ程度の結合度（JIS R
6004）を備えたビトリファイド砥石組織とされている。
また、結合度の如何にかかわらず、単体としてのビトリ
ファイド砥石を製造した場合に、破壊周速が９０００ｍ
／分以下、好適には８０００ｍ／分以下の強度を有する
ビトリファイド砥石が好適に用いられる。

【００１５】また、上記コアー部１４は、６０乃至１０
０番程度、好適には８０番程度の粒子であって、炭化珪
素（ＳｉＣ）質或いは溶融アルミナ（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）質、
ジルコニア質などの砥粒、その表面の一部或いは全部に
２酸化珪素（ＳｉＯ₂ ）を主成分とするガラス質が固着
したもの、或いは他の同様な耐火物原料などの無機質粒
体を骨材とし、その骨材を４０容積％以上、エポキシ樹
脂、フェノール樹脂のようなそれらを結合させるための
熱硬化性樹脂を４５容積％以上、そして必要に応じてカ
ーボン繊維、ガラス繊維、セラミック繊維などの補強材
（強化繊維）を１〜２０容積％程度含み、その熱硬化性
樹脂が硬化させられることによって構成されたレジノイ
ド砥石組織と同様の組織から成るものである。

【００１６】また、上記のように構成されたコアー部１
４は、超高周速を実現することを目的として特にその中
央部の取付穴１６付近の強度を高めるために、よく知ら
れたレジノイド砥石組織よりも熱硬化性樹脂の割合を多
くするなどして、気孔率が１０容積％以下の極めて緻密
な組織とされ、或いは必要に応じて補強材（強化繊維）
が加えられることにより、曲げ強度が８０ＭＰａ以上、
弾性率が２０ＧＰａ以上の高強度とされており、外周砥
石部１２のクラックを防止する意味で熱膨張係数は１０
×１０^-6以下とされている。

【００１７】図２の断面図に示すように、上記円環状の
外周砥石部１２の内周面１８は、中心線に対して１〜３
度の範囲内、好適には２度程度の角度θで傾斜したテー
パ面状に形成されているとともに、上記コアー部１４の
外周面２０も、同様に、中心線に対して１〜３度の範囲
内、好適には２度程度の角度θで傾斜したテーパ面状に
形成されており、それら外周砥石部１２の内周面１８と
コアー部１４の外周面２０とが接着剤層２２を介して相
互に接着されることにより相互に一体的に結合されてい
る。図２では、理解を容易とするために実際よりは大幅
に厚く描かれているが、上記接着剤層２２はたとえば
０．２乃至０．６mm程度の厚みであり、その接着剤層２
２にはたとえばエポキシ樹脂系接着剤或いはフェノール
樹脂系接着剤のような熱硬化性樹脂系の接着剤が用いら
れる。

【００１８】上記接着剤層２２の厚みが０．２mmを下ま
わる場合には、接着むらが発生し易くなって接着強度が
ばらつき、０．６mmを越える場合には、外周砥石部１２
とコアー部１４との心ずれが発生し易くなって動バラン
スに影響が出易くなる。また、上記内周面１８および外
周面２０の角度θは、たとえば１度乃至３度の範囲、好
ましくは１．５度から２．５度の範囲が好適に用いられ
る。角度θが１．５度よりも小さい場合には接着剤を均
一に介在させる作業が困難となって接着むらが発生し易
くなり、１度よりも小さい場合には接着剤を均一に介在
させる作業が極端に困難となって接着むらが発生するこ
とが避けられない。また、角度θが２．５度よりも大き
い場合には外周砥石部１２とコアー部１４との心ずれが
発生し易くなり、３度よりも大きい場合には外周砥石部
１２とコアー部１４との心ずれが大きくなって、たとえ
砥石の仕上げ工程において外周形状が整えられても重心
の心ずれが解消されず、動バランス修正作業負担が大き
くなる。

【００１９】なお、一般的な形状の砥石車に用いる場合
には、図２に示すように、２重構造ビトリファイド砥石
車１０の外形をＤ、コアー部１４の内径をｄとすると、
そのコアー部１４の外形は（Ｄ＋ｄ）／２以下とされて
いる。一般的な形状の砥石車では、超砥粒砥石に比較し
て研削比が小さいので、超高速研削を可能とし且つ砥石
使用代を確保するためにコアー部１４の外形を必要且つ
十分な大きさとするための条件である。

【００２０】図３は、上記２重構造ビトリファイド砥石
車１０の製造工程の要部を示している。図において、砥
石原料調整工程３０では、外周砥石部１２の原料、たと
えば炭化珪素質砥粒（ＳｉＣ砥粒）、溶融アルミナ質砥
粒（Ａｌ₂ Ｏ₃ 砥粒）などの砥粒と、酸化珪素（ＳｉＯ
₂ ）を主成分とするガラス質を形成するための珪石粉、
長石粉、粘土、ガラスフリットなどの混合体から成る無
機結合剤（ビトリファイドボンド）と、成形時の保型性
を高めるためにある程度の相互粘着力を発生させるデキ
ストリンなどの粘結剤と、必要に応じて混合される有機
物或いは無機バルーンのような気孔形成剤とが所定の重
量比で混合される。たとえば、上記砥粒として粒度が６
０番のＷＡ（ホワイトアランダム）９４重量部に対し
て、６重量部の無機結合剤、６重量部のクルミ粉、２重
量部のデキ水が、よく知られた混合機により混合され
る。

【００２１】続く砥石部成形工程３２では、上記混合原
料が成形金型内に充填された状態でプレス装置によって
比較的高圧で加圧されることにより、図１の外周砥石部
１２に示すような円環状の成形体が得られるとともに、
このような未焼成段階において寸法仕上げが切削工具な
どを用いて行われる。次いで、砥石部焼成工程３４で
は、その円環状の成形体が焼成窯内において無機結合剤
の溶融温度に対応させた焼成温度たとえば９００℃程度
乃至１３００℃程度の焼成温度で焼成されることにより
結合され、ビトリファイド砥石組織を有する外周砥石部
１２が作成される。因みに、上記の無機結合剤の化学成
分は、たとえばＳｉＯ₂ が６０％、Ａｌ₂Ｏ₃ が２０
％、Ｎａ₂ Ｏ₃ が５％、Ｋ₂ Ｏが５％、ＣａＯが３％、
ＭｇＯが２％、Ｂ₂ Ｏ₃ が５％であって、酸化珪素Ｓｉ
Ｏ₂ を主成分としていることが判る。

【００２２】穴仕上げ工程３６では、砥石部焼成工程３
４を経て焼成された外周砥石部１２のテーパ面状の内周
面１８の径や傾斜角度θが予め設定された公差内となる
ように、外周砥石部１２の内周面１８がドレッシング工
具、切削工具を用いて削除されることにより、テーパ面
状の内周面１８が予め設定された径寸法およびテーパ角
度に仕上げられる。

【００２３】コアー部原料調整工程４２では、炭化珪素
（ＳｉＣ）質或いは溶融アルミナ（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）質、ジ
ルコニア質などの砥粒、またはその表面の一部或いは全
部に酸化珪素（ＳｉＯ₂ ）を主成分とするガラス質が固
着したものたとえば焼成後のビトリファイド砥石の仕上
粉（仕上屑、所謂ファン粉）などを骨材として精製し、
８０番程度の粒度のものが選別される。次いで、その骨
材を４０容積％以上に、エポキシ樹脂、フェノール樹脂
のようなそれらを結合させるための粉体状および液状の
熱硬化性樹脂を合わせて４５容積％以上、そして必要に
応じてカーボン繊維、ガラス繊維、セラミック繊維など
の補強材（強化繊維）を１〜２０容積％程度が加えられ
て混合されることにより、コアー部原料が調整される。

【００２４】続くコアー部成形工程４４では、上記のよ
うにして調整されたコアー部原料が所定の金型内に充填
され、且つプレス装置によって押圧されることにより、
図２に示すような円盤状の成形体に成形される。次い
で、コアー部焼成工程４６では、円盤状の成形体に所定
の熱処理温度で所定時間熱処理を施すことにより硬化さ
せる。この工程４６は熟成工程とも称されるものであ
り、その熱処理温度および熱処理時間は、上記熱硬化性
樹脂を硬化させるためのよく知られた値であって、たと
えば２００度程度の温度および２４時間程度の時間であ
る。

【００２５】コアー部仕上げ工程４８では、上記の工程
４６によって加熱硬化させられた円盤状成形体に対し
て、その外周面２０の径および傾斜角度θが予め設定さ
れた公差内となるように、コアー部１４の外周面２０が
ドレッシング工具、切削工具を用いて削除されることに
より、テーパ面状の外周面２０が予め設定された径寸法
およびテーパ角度に仕上げられる。

【００２６】上記の工程を経て製造された２重構造ビト
リファイド砥石車１０は、砥粒が無機結合剤により結合
されたビトリファイド砥石組織から成る円環状の外周砥
石部１２の内周面１８に、骨材が熱硬化性樹脂により結
合された略レジノイド砥石組織と同様の緻密な組織から
成り、８０ＭＰａ以上の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾
性率とを有する円盤状のコアー部１４が接着されて構成
されることから、専ら研削に関与する外周砥石部１２の
ビトリファイド組織の結合度が研削性能を得るための結
合度たとえばＩ、Ｈ、Ｋ程度の軟結合度を用いることが
できるので、研削焼けのない高い研削性能が得られる。
また、コアー部１４は、骨材が熱硬化性樹脂により結合
されたレジノイド砥石組織から成り、８０ＭＰａ以上の
曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾性率とを備えているの
で、砥石車の中央部の取付穴付近に位置する部分に高い
強度が得られて、４８００ｍ／分程度の使用周速となる
超高速研削が十分に可能となる。

【００２７】以下、上記のような工程で構成される２重
構造ビトリファイト砥石車１０の実験例を説明する。

【００２８】

【実験例１】本実験例１では、図４に示すように、前記
コアー部１４においてその骨材（砥材）量および熱硬化
性樹脂（ボンド）量を変化させて前述の工程に従って製
造した５種類のコアー部試料No.1乃至No.5と、図５に示
す、前記外周砥石部１２においてその無機結合剤（ボン
ド）量を変化させて前述の工程に従って製造した２種類
の外周砥石部試料No.1乃至No.2とを前記２重構造ビトリ
ファイド砥石車１０と同様に相互に接着して組み合わせ
ることにより、７種類の２重構造ビトリファイド砥石車
試料（組み合わせ品試料）No.1-1乃至No.1-5およびNo.2
-1乃至No.2-2を作成し、それら７種類の２重構造ビトリ
ファイド砥石車試料No.1-1乃至No.1-5およびNo.2-1乃至
No.2-2の破壊周速が測定され、その測定結果は図６に示
されている。なお、この破壊周速とは、２重構造ビトリ
ファイド砥石が破壊に至ったときの周速である。また、
たとえば２重構造ビトリファイド砥石車試料No.1-1と
は、コアー部試料No.1と外周砥石部試料No.1とが組合せ
られたものであり、２重構造ビトリファイド砥石車試料
No.2-2とは、コアー部試料No.2と外周砥石部試料No.2と
が組合せられたものである。

【００２９】砥石車の使用周速は、安全上の配慮から、
その回転破壊周速の１／２程度に決定されるのが一般的
である。この観点から言うと、上記図６において、超高
速研削と称される４８００ｍ／分程度の使用周速を満足
できるものは、２重構造ビトリファイド砥石車試料No.1
-1乃至No.1-3およびNo.2-1乃至No.2-2であり、２重構造
ビトリファイド砥石車試料No.1-4およびNo.1-5は不十分
である。この測定値からは、コアー部１４の物性として
は、少なくとも８０ＭＰａ以上の曲げ強度および２０Ｇ
Ｐａ以上の弾性率を備えたものであればよいことが判
る。

【００３０】

【実験例２】本実験例２では、上記２重構造ビトリファ
イド砥石車試料No.1-1乃至No.1-5およびNo.2-1乃至No.2
-2と同様の大きさ（外形および内径寸法および厚み寸
法）ではあるが、上記外周砥石試料No.1およびNo.2と同
じ単一材料で全体を構成した比較品砥石車試料No.1およ
びNo.2の破壊周速が測定され、その測定結果が図７に示
されている。この図７から明らかなように、前記図６に
示す２重構造ビトリファイド砥石車試料No.1-1乃至No.1
-5およびNo.2-1乃至No.2-2は、外周砥石部試料No.1およ
びNo.2と同じ単一材料で全体を構成した比較品砥石車試
料No.1およびNo.2とを対比すると、回転破壊強度が大幅
に優れていることが判る。

【００３１】

【実験例３】本実験例３では、コアー部１４を構成する
骨材を３種類の砥粒でそれぞれ構成した３種類のコアー
部試料の物性と、その３種類のコアー部試料を同じ構成
の外周砥石部試料たとえば外周砥石部試料No.1と組合せ
たときの回転破壊強度が測定され、図８に示されてい
る。この図８から明らかなように、粒度が８０番の溶融
アルミナ質砥粒を骨材として用いたコアー部と、粒度が
８０番の炭化珪素質砥粒を骨材として用いたコアー部
と、粒度が８０番の酸化珪素ガラス質でコーティングさ
れた溶融アルミナ質砥粒を骨材として用いたコアー部と
の間では、物性および回転破壊強度にはそれ程差異がな
いが、酸化珪素ガラス質でコーティングされた溶融アル
ミナ質砥粒（仕上げ粉）を骨材として用いたコアー部
が、曲げ強度、弾性率、回転破壊強度において僅かに優
れている。砥粒にコーティングされた酸化珪素ガラス質
は熱硬化性樹脂との親和性および結合強度が高いためと
考えられる。

【００３２】以上、本発明の一実施例を図面を用いて説
明したが、本発明はその他の態様においても適用され
る。

【００３３】たとえば、前述の実施例において、円環状
の外周砥石部１２の内周側に固着されたコアー部１４は
円盤状であったが、多角形状であってもよい。

【００３４】また、前述の実施例において、図３のコア
ー部原料調整工程４２では、必要に応じて真空脱泡が施
されても差し支えない。

【００３５】また、前述の実施例のコアー部原料調整工
程４２では、骨材が精製されていたが、それに代えて、
購入などによって予め用意された精製後の骨材が用いら
れてもよい。

【００３６】なお、上述したのはあくまでも本発明の一
実施例であり、本発明はその主旨を逸脱しない範囲にお
いて種々の変更が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の２重構造ビトリファイド砥
石車を示す斜視図である。

【図２】図１の実施例の２重構造ビトリファイド砥石車
の要部を示す断面図である。

【図３】図１の２重構造ビトリファイド砥石車の製造工
程を説明する図である。

【図４】実験例１において用いられたコアー部試料No.1
乃至No.5の組成および物性をそれぞれ示す図表である。

【図５】実験例１において用いられた外周砥石部試料N
o.1およびNo.2の組成および物性をそれぞれ示す図であ
る。

【図６】実験例１の２重構造ビトリファイド砥石車試料
（組み合わせ品試料）No.1-1乃至No.1-5およびNo.2-1乃
至No.2-2の破壊周速度をそれぞれ示す図表である。

【図７】実験例２の比較品砥石車No.1およびNo.2の破壊
周速度をそれぞれ示す図表である。

【図８】実験例３の骨材が異なる３種類のコアー部試料
の組成および物性と、それを用いたときの破壊周速度を
それぞれ示す図表である。

【符号の説明】

１０：２重構造ビトリファイド砥石車 １２：外周砥石部 １４：コアー部 １８：内周面（テーパ面） ２０：外周面（テーパ面）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−234474（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−285848（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−15575（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−138150（ＪＰ，Ａ) 特開2000−6029（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B24D 3/00 310 B24D 3/14 B24D 5/00

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 超高速研削に用いる２重構造のビトリフ
   ァイド砥石車であって、 砥粒が無機結合剤により結合されたビトリファイド砥石
   組織から成る円環状の外周砥石部と、 該外周砥石部の内周面に接着され、骨材が熱硬化性樹脂
   により結合された緻密な組織から成り、８０ＭＰａ以上
   の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾性率とを有する円盤状
   のコアー部とを含み 前記コアー部は、１０％以下の気孔
   率を有し、カーボン繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維な
   どの強化繊維を含むものであり、 前記コアー部の骨材は、溶融アルミナ質、炭化珪素質、
   ２酸化珪素質、ジルコニア質のいずれかから成り且つ６
   ０乃至１００番の粒度を有する無機質粒体であり、 前記コアー部の熱硬化性樹脂は、フェノール樹脂、エポ
   キシ樹脂のいずれかを含む ことを特徴とする２重構造ビ
   トリファイド砥石車。
2. 【請求項２】 超高速研削に用いる２重構造のビトリフ
   ァイド砥石車であって、 砥粒が無機結合剤により結合されたビトリファイド砥石
   組織から成る円環状の外周砥石部と、 該外周砥石部の内周面に接着され、骨材が熱硬化性樹脂
   により結合された緻密な組織から成り、８０ＭＰａ以上
   の曲げ強度と２０ＧＰａ以上の弾性率とを有する円盤状
   のコアー部とを含み、 前記円環状の外周砥石部の内周面と前記円盤状のコアー
   部の外周面とには、軸心に対して同じ角度で傾斜するテ
   ーパ面がそれぞれ形成されたことを特徴とする２重構造
   ビトリファイド砥石車。