JP3360764B2 - アルミニウム合金溶接構造物 - Google Patents
アルミニウム合金溶接構造物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金構造物
におけるナゲット部の強度向上技術に関する。
におけるナゲット部の強度向上技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金（含むアルミニウム）
は、軽く、耐食性がよく、加工性がよいことから航空
機、車両等に好んで採用される。アルミニウム合金同士
を溶接して大きな構造物を製造するが、このときの溶接
にはＴＩＧ、ＭＩＧ、レーザ、スポット溶接、その他の
方法が採用される。前記ＴＩＧ、ＭＩＧ、又はレーザ法
では、溶接部での破断を防止するために余盛をすること
が多い。余盛によって接合部の断面積を増大し、切断に
対抗させるものである。しかし、このような余盛は、型
プレス工程で型を傷めることになるので用途が限定され
る。
は、軽く、耐食性がよく、加工性がよいことから航空
機、車両等に好んで採用される。アルミニウム合金同士
を溶接して大きな構造物を製造するが、このときの溶接
にはＴＩＧ、ＭＩＧ、レーザ、スポット溶接、その他の
方法が採用される。前記ＴＩＧ、ＭＩＧ、又はレーザ法
では、溶接部での破断を防止するために余盛をすること
が多い。余盛によって接合部の断面積を増大し、切断に
対抗させるものである。しかし、このような余盛は、型
プレス工程で型を傷めることになるので用途が限定され
る。
【０００３】そこで、抵抗溶接の一種であるスポット溶
接法が有利となる。しかし、アルミニウム合金の溶融接
合部（以下「ナゲット部」と言う）の強度は母材の強度
より低くなる傾向にあり、特にスポット溶接ではナゲッ
ト部の強度が母材の強度の６０％以下に低下することは
珍しくない。それゆえにスポット溶接では、電流値を上
げて接合面積を増加させる、又は、スポット点の数を増
加させる等の対策を講じている。
接法が有利となる。しかし、アルミニウム合金の溶融接
合部（以下「ナゲット部」と言う）の強度は母材の強度
より低くなる傾向にあり、特にスポット溶接ではナゲッ
ト部の強度が母材の強度の６０％以下に低下することは
珍しくない。それゆえにスポット溶接では、電流値を上
げて接合面積を増加させる、又は、スポット点の数を増
加させる等の対策を講じている。
【０００４】しかし、電流値を上げるには設備を大型
化、高性能化する必要があってイニシャルコストを増す
という不都合があり、またスポット点の数を増すことは
工数の増加となってコストアップの要因となる。
化、高性能化する必要があってイニシャルコストを増す
という不都合があり、またスポット点の数を増すことは
工数の増加となってコストアップの要因となる。
【０００５】そこで、アルミニウム合金同士の間に、亜
鉛薄膜を介在させる改良技術が特公昭５４−４１５５０
号で提案されている。即ち、アルミニウム板とアルミニ
ウム板の抵抗溶接部に予め亜鉛薄膜を介在させて抵抗溶
接時に亜鉛を瞬間的に溶融せしめて局部的な高抵抗部を
形成して電力を集中させ、ナゲット部をＡｌ−Ｚｎの固
溶化、析出を図り、接合部の強度向上を図るというもの
である。上記亜鉛薄膜をＴｉ薄層に変更したのものが特
公昭５９−２６３９２号、又亜鉛薄膜をステンレス鋼薄
板に変更したのものが特公昭５９−２６３９３号で提案
されている。
鉛薄膜を介在させる改良技術が特公昭５４−４１５５０
号で提案されている。即ち、アルミニウム板とアルミニ
ウム板の抵抗溶接部に予め亜鉛薄膜を介在させて抵抗溶
接時に亜鉛を瞬間的に溶融せしめて局部的な高抵抗部を
形成して電力を集中させ、ナゲット部をＡｌ−Ｚｎの固
溶化、析出を図り、接合部の強度向上を図るというもの
である。上記亜鉛薄膜をＴｉ薄層に変更したのものが特
公昭５９−２６３９２号、又亜鉛薄膜をステンレス鋼薄
板に変更したのものが特公昭５９−２６３９３号で提案
されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記亜鉛薄
板、Ｔｉ薄層、ステンレス鋼薄板はいずれも局部的に抵
抗を高める作用は発揮されるものの、ナゲット部の強度
を母材まで引き上げるに至ってない。これは、アルミニ
ウムに対して亜鉛は固溶するが格子定数差が小さいため
に固溶強化は小さい。また、アルミニウムに対してＴｉ
の固溶限が０．１５ｗｔ％、そしてＦｅ（鉄）の固溶限
が０．０５ｗｔ％と極めて小さいためにこれらによる固
溶化効果が小さいためである。
板、Ｔｉ薄層、ステンレス鋼薄板はいずれも局部的に抵
抗を高める作用は発揮されるものの、ナゲット部の強度
を母材まで引き上げるに至ってない。これは、アルミニ
ウムに対して亜鉛は固溶するが格子定数差が小さいため
に固溶強化は小さい。また、アルミニウムに対してＴｉ
の固溶限が０．１５ｗｔ％、そしてＦｅ（鉄）の固溶限
が０．０５ｗｔ％と極めて小さいためにこれらによる固
溶化効果が小さいためである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは種
々の溶接方法を研究し、マグネシウムがアルミニウムに
対する固溶限が高く、ナゲット部の強度向上に好適であ
ることを突き止めるに至った。具体的には、アルミニウ
ム合金間に、マグネシウムが４０〜７５ｗｔ％で残部が
アルミニウムの組成の混合粉末を介在させて、抵抗溶接
してなるアルミニウム合金溶接構造物において、抵抗溶
接で生成されたナゲット部に母材より多くのマグネシウ
ムを含有させることにより強いアルミニウム合金構造物
を得ることができる。
々の溶接方法を研究し、マグネシウムがアルミニウムに
対する固溶限が高く、ナゲット部の強度向上に好適であ
ることを突き止めるに至った。具体的には、アルミニウ
ム合金間に、マグネシウムが４０〜７５ｗｔ％で残部が
アルミニウムの組成の混合粉末を介在させて、抵抗溶接
してなるアルミニウム合金溶接構造物において、抵抗溶
接で生成されたナゲット部に母材より多くのマグネシウ
ムを含有させることにより強いアルミニウム合金構造物
を得ることができる。
【０００８】ナゲット部のマグネシウムの含有割合は５
〜１７ｗｔ％であることが好ましい。更に前記ナゲット
部に０．０５〜５ｗｔ％のクロムを含有させる、若しく
は０．１〜５ｗｔ％のマンガンを含有させた物も高強度
となる。
〜１７ｗｔ％であることが好ましい。更に前記ナゲット
部に０．０５〜５ｗｔ％のクロムを含有させる、若しく
は０．１〜５ｗｔ％のマンガンを含有させた物も高強度
となる。
【０００９】ナゲット部に、マグネシウムとともに母材
よりも多くの亜鉛を含有させても強度向上を図れる。
よりも多くの亜鉛を含有させても強度向上を図れる。
【００１０】
【作用】ナゲット部にマグネシウム等を含有させるに
は、アルミニウム合金同士の間にマグネシウム粉末を主
体とした混合粉末を介在させ、この状態でスポット溶接
すればよい。
は、アルミニウム合金同士の間にマグネシウム粉末を主
体とした混合粉末を介在させ、この状態でスポット溶接
すればよい。
【００１１】マグネシウムはアルミニウムに対して１７
ｗｔ％まで固溶できるので、固溶効果は大きい。それゆ
えに、マグネシウムの含有量を母材よりも０．５ｗｔ％
以上大きくすればナゲット部は強化される。しかし、マ
グネシウムの含有量が１７ｗｔ％を超えるとＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の粒界晶出量が過大とな
るため脆化し強度低下を生じる。よって、マグネシウム
の含有量は好しくは５〜１７ｗｔ％である。
ｗｔ％まで固溶できるので、固溶効果は大きい。それゆ
えに、マグネシウムの含有量を母材よりも０．５ｗｔ％
以上大きくすればナゲット部は強化される。しかし、マ
グネシウムの含有量が１７ｗｔ％を超えるとＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の粒界晶出量が過大とな
るため脆化し強度低下を生じる。よって、マグネシウム
の含有量は好しくは５〜１７ｗｔ％である。
【００１２】また、ナゲット部にマグネシウムとともに
クロムを含有させると、クロムの粒界優先晶出効果によ
りＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑
制できるため固溶強化を維持できる。加えて、クロム自
体のアルミニウムへの固溶強化が期待できるため更に強
度を高めることができる。ただし、クロムの含有量が
０．０５ｗｔ％未満ではクロムの晶出量が少な過ぎてこ
の効果が発揮されず、また、５ｗｔ％超ではＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物の粒界晶出量が過大となるため脆化し強
度低下を生じる。よって、クロムの含有量は０．０５〜
５ｗｔ％が適当である。
クロムを含有させると、クロムの粒界優先晶出効果によ
りＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑
制できるため固溶強化を維持できる。加えて、クロム自
体のアルミニウムへの固溶強化が期待できるため更に強
度を高めることができる。ただし、クロムの含有量が
０．０５ｗｔ％未満ではクロムの晶出量が少な過ぎてこ
の効果が発揮されず、また、５ｗｔ％超ではＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物の粒界晶出量が過大となるため脆化し強
度低下を生じる。よって、クロムの含有量は０．０５〜
５ｗｔ％が適当である。
【００１３】更に、ナゲット部にマグネシウムとともに
マンガンを含有させると、クロムと同様に粒界優先晶出
効果によりＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の
晶出を抑制できるため固溶強化を維持できる。ただし、
マンガンの含有量が０．１ｗｔ％未満ではマンガンの晶
出量が少な過ぎてこの効果が発揮されず、また、５ｗｔ
％超ではＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物の粒界晶出量が過大
となるため脆化し強度低下を生じる。よって、マンガン
の含有量は０．１〜５ｗｔ％が適当である。
マンガンを含有させると、クロムと同様に粒界優先晶出
効果によりＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の
晶出を抑制できるため固溶強化を維持できる。ただし、
マンガンの含有量が０．１ｗｔ％未満ではマンガンの晶
出量が少な過ぎてこの効果が発揮されず、また、５ｗｔ
％超ではＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物の粒界晶出量が過大
となるため脆化し強度低下を生じる。よって、マンガン
の含有量は０．１〜５ｗｔ％が適当である。
【００１４】また、マグネシウムと亜鉛とを含有させる
ことにより、マグネシウムに固溶強化をなさしめ、亜鉛
に溶接接合面積の増加をなさしめて、併せてナゲット部
の強度向上を図る。
ことにより、マグネシウムに固溶強化をなさしめ、亜鉛
に溶接接合面積の増加をなさしめて、併せてナゲット部
の強度向上を図る。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこ
れに限定されるものではない。 実施例１〜５及び比較例１，２： 被溶接材（母材）； 材質；Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金（Ａ５１８２材）
圧延材 板厚；１．２ｍｍ 溶接条件； 電源；インバータ式 電流；１０ｋＡ又は１２ｋＡ 加圧力；４００ｋｇｆ 混合粉末； 塗布量；０．０３ｇ／ｃｍ2 組成；マグネシウム粉末（３００μｍ以下）とアルミニ
ウム粉末（１５０μｍ以下）との混合物。
れに限定されるものではない。 実施例１〜５及び比較例１，２： 被溶接材（母材）； 材質；Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金（Ａ５１８２材）
圧延材 板厚；１．２ｍｍ 溶接条件； 電源；インバータ式 電流；１０ｋＡ又は１２ｋＡ 加圧力；４００ｋｇｆ 混合粉末； 塗布量；０．０３ｇ／ｃｍ2 組成；マグネシウム粉末（３００μｍ以下）とアルミニ
ウム粉末（１５０μｍ以下）との混合物。
【００１６】混合粉末の組成を実施例１〜５でそれぞれ
変更し、比較例１は混合粉末を介在させないことを条件
にスポット溶接し、生成したナゲット部のマグネシウム
の含有量、接合面積、引張剪断荷重を調べ、引張剪断強
度を計算したのでその結果を表１に示す。なお、引張剪
断荷重は引張荷重によって接着面に剪断応力を加え、接
着接合面が破断した時の荷重をいう。
変更し、比較例１は混合粉末を介在させないことを条件
にスポット溶接し、生成したナゲット部のマグネシウム
の含有量、接合面積、引張剪断荷重を調べ、引張剪断強
度を計算したのでその結果を表１に示す。なお、引張剪
断荷重は引張荷重によって接着面に剪断応力を加え、接
着接合面が破断した時の荷重をいう。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１に示す通り、従来方法による比較例１
では引張剪断強度が６．９ｋｇｆ／ｍｍ2であり、同強
度の評価点を８ｋｇｆ／ｍｍ2とすれば、評価は×とな
る。一方、４０〜７５ｗｔ％Ｍｇ−残りＡｌの組成の混
合粉末を介在させてスポット溶接した実施例１〜５は、
引張り剪断強度がいずれも８．０ｋｇｆ／ｍｍ2を超
え、評価は○であった。しかし、４０ｗｔ％Ｍｇ−残り
Ａｌの組成の混合粉末を介在させたにも拘らず、溶接電
流が１０ｋＡと低めで且つ溶接時間が５ｃｙ．と短かっ
た比較例２では、ナゲット部のＭｇ濃度が１９．４ｗｔ
％と高く、引張り剪断強度が６．３ｋｇｆ／ｍｍ2と最
も低く、評価は×であった。Ｍｇ濃度が１７ｗｔ％を超
えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物の粒界晶出量が過
大となったと推定する。
では引張剪断強度が６．９ｋｇｆ／ｍｍ2であり、同強
度の評価点を８ｋｇｆ／ｍｍ2とすれば、評価は×とな
る。一方、４０〜７５ｗｔ％Ｍｇ−残りＡｌの組成の混
合粉末を介在させてスポット溶接した実施例１〜５は、
引張り剪断強度がいずれも８．０ｋｇｆ／ｍｍ2を超
え、評価は○であった。しかし、４０ｗｔ％Ｍｇ−残り
Ａｌの組成の混合粉末を介在させたにも拘らず、溶接電
流が１０ｋＡと低めで且つ溶接時間が５ｃｙ．と短かっ
た比較例２では、ナゲット部のＭｇ濃度が１９．４ｗｔ
％と高く、引張り剪断強度が６．３ｋｇｆ／ｍｍ2と最
も低く、評価は×であった。Ｍｇ濃度が１７ｗｔ％を超
えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物の粒界晶出量が過
大となったと推定する。
【００１９】図１は本発明に係るナゲット部のＭｇ濃度
と引張剪断強度の相関グラフであり、表１をグラフ化し
たものである。従って、表１及び図１からはナゲット部
のＭｇ含有量は５〜１７ｗｔ％であることがよい結果と
なることが分る。
と引張剪断強度の相関グラフであり、表１をグラフ化し
たものである。従って、表１及び図１からはナゲット部
のＭｇ含有量は５〜１７ｗｔ％であることがよい結果と
なることが分る。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２はマグネシウム−アルミニウムベース
の混合粉末に、マンガン（Ｍｎ）、クロム（Ｃｒ）を添
加したものである。なお、母材は純アルミニウム（Ａ１
０５０）を使用した。比較例３は比較例１と同様に混合
粉末を介在させないもので評価は×である。
の混合粉末に、マンガン（Ｍｎ）、クロム（Ｃｒ）を添
加したものである。なお、母材は純アルミニウム（Ａ１
０５０）を使用した。比較例３は比較例１と同様に混合
粉末を介在させないもので評価は×である。
【００２２】実施例６〜８及び比較例４：実施例７，８
及び比較例４はともにマグネシウム−アルミニウムベー
スの混合粉末に、マンガン（Ｍｎ）を添加したものであ
るが、実施例７，８は評価は○であるのに対して、比較
例４は５ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間化合
物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生じ
る。よって、マンガンの含有量は５ｗｔ％以下が適当で
ある。
及び比較例４はともにマグネシウム−アルミニウムベー
スの混合粉末に、マンガン（Ｍｎ）を添加したものであ
るが、実施例７，８は評価は○であるのに対して、比較
例４は５ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間化合
物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生じ
る。よって、マンガンの含有量は５ｗｔ％以下が適当で
ある。
【００２３】実施例９，１０及び比較例５：実施例９，
１０及び比較例５はともにマグネシウム−アルミニウム
ベースの混合粉末に、クロム（Ｃｒ）を添加したもので
あるが、実施例９，１０は評価は○であるのに対して、
比較例５は５ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間
化合物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生
じる。よって、クロムの含有量は５ｗｔ％以下が適当で
ある。
１０及び比較例５はともにマグネシウム−アルミニウム
ベースの混合粉末に、クロム（Ｃｒ）を添加したもので
あるが、実施例９，１０は評価は○であるのに対して、
比較例５は５ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間
化合物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生
じる。よって、クロムの含有量は５ｗｔ％以下が適当で
ある。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３は混合粉末に亜鉛（Ｚｎ）を添加した
ものである。比較例６は混合粉末なし、比較例８はＺｎ
１００％の混合粉末を使用したものであり、いずれもＭ
ｇを含まないために評価は×となっている。この点、Ｍ
ｇを含む比較例７は○の評価である。
ものである。比較例６は混合粉末なし、比較例８はＺｎ
１００％の混合粉末を使用したものであり、いずれもＭ
ｇを含まないために評価は×となっている。この点、Ｍ
ｇを含む比較例７は○の評価である。
【００２６】マグネシウムに亜鉛を添加した実施例１１
〜１３は○の評価である。しかし、比較例９は同様のＭ
ｇ−Ｚｎ粉末を使用したにも拘わらず、溶接時間が４ｃ
ｙ．と短かったためにナゲット部のＭｇ濃度が１８．２
ｗｔ％で１７ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間
化合物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生
じ、結果として評価は×となった。
〜１３は○の評価である。しかし、比較例９は同様のＭ
ｇ−Ｚｎ粉末を使用したにも拘わらず、溶接時間が４ｃ
ｙ．と短かったためにナゲット部のＭｇ濃度が１８．２
ｗｔ％で１７ｗｔ％を超えたためにＡｌ−Ｍｇ系金属間
化合物の粒界晶出量が過大となり、脆化し強度低下を生
じ、結果として評価は×となった。
【００２７】
【発明の効果】以上に述べた通り本発明は、マグネシウ
ムがアルミニウムに対して１７ｗｔ％まで固溶できるこ
とを巧みに利用したものであり、アルミニウム合金間
に、マグネシウムが４０〜７５ｗｔ％で残部がアルミニ
ウムの組成の混合粉末を介在させて、抵抗溶接してなる
アルミニウム合金溶接構造物において、抵抗溶接で生成
されたナゲット部のマグネシウムの含有量を母材よりも
多くした溶接構造物ではナゲット部は十分に固溶強化さ
れ、溶接構造物の強度は高まる。マグネシウムの含有量
が１７ｗｔ％以下であればＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物
（Ａｌ３Ｍｇ２）の粒界晶出量を抑えることができるの
で、マグネシウムの含有量を５〜１７ｗｔ％とした溶接
構造物は十分な強度を有する。
ムがアルミニウムに対して１７ｗｔ％まで固溶できるこ
とを巧みに利用したものであり、アルミニウム合金間
に、マグネシウムが４０〜７５ｗｔ％で残部がアルミニ
ウムの組成の混合粉末を介在させて、抵抗溶接してなる
アルミニウム合金溶接構造物において、抵抗溶接で生成
されたナゲット部のマグネシウムの含有量を母材よりも
多くした溶接構造物ではナゲット部は十分に固溶強化さ
れ、溶接構造物の強度は高まる。マグネシウムの含有量
が１７ｗｔ％以下であればＡｌ−Ｍｇ系金属間化合物
（Ａｌ３Ｍｇ２）の粒界晶出量を抑えることができるの
で、マグネシウムの含有量を５〜１７ｗｔ％とした溶接
構造物は十分な強度を有する。
【００２８】また、ナゲット部にマグネシウムとともに
０．０５〜５ｗｔ％のクロムを含有させた溶接構造物に
あっては、クロムの粒界優先晶出効果によりＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑制できるため
固溶強化を維持できる。加えて、クロム自体のアルミニ
ウムへの固溶強化のため更に強度を高めることができ
る。
０．０５〜５ｗｔ％のクロムを含有させた溶接構造物に
あっては、クロムの粒界優先晶出効果によりＡｌ−Ｍｇ
系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑制できるため
固溶強化を維持できる。加えて、クロム自体のアルミニ
ウムへの固溶強化のため更に強度を高めることができ
る。
【００２９】更に、ナゲット部にマグネシウムとともに
０．１〜５ｗｔ％のマンガンを含有させた溶接構造物に
あっては、クロムと同様に粒界優先晶出効果によりＡｌ
−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑制でき
るため固溶強化を維持できる。
０．１〜５ｗｔ％のマンガンを含有させた溶接構造物に
あっては、クロムと同様に粒界優先晶出効果によりＡｌ
−Ｍｇ系金属間化合物（Ａｌ3Ｍｇ2）の晶出を抑制でき
るため固溶強化を維持できる。
【００３０】また、マグネシウムと亜鉛とを含有させた
溶接構造物にあっては、マグネシウムに固溶強化をなさ
しめ、亜鉛に溶接接合面積の増加をなさしめて、併せて
ナゲット部の強度向上を図ることができる。
溶接構造物にあっては、マグネシウムに固溶強化をなさ
しめ、亜鉛に溶接接合面積の増加をなさしめて、併せて
ナゲット部の強度向上を図ることができる。
【図１】本発明に係るナゲット部のＭｇ濃度と引張剪断
強度の相関グラフ
強度の相関グラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 入江 卓志 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (72)発明者 古川 裕一 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニ ウム株式会社内 (72)発明者 岩井 一郎 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニ ウム株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−73483（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 11/11 B23K 11/18 B23K 103:10
Claims (4)
- 【請求項１】 アルミニウム合金間に、マグネシウムが
４０〜７５ｗｔ％で残部がアルミニウムの組成の混合粉
末を介在させて、抵抗溶接してなるアルミニウム合金溶
接構造物であり、抵抗溶接で生成されたナゲット部に母
材より多くのマグネシウムを含有させたアルミニウム合
金溶接構造物において、 前記ナゲット部のマグネシウムの含有割合は５〜１７ｗ
ｔ％であることを特徴とするアルミニウム合金溶接構造
物。 - 【請求項２】 前記ナゲット部に、クロムを０．０５〜
５ｗｔ％含有させたことを特徴とする請求項１記載のア
ルミニウム合金溶接構造物。 - 【請求項３】 前記ナゲット部に、マンガンを０．１〜
５ｗｔ％含有させたことを特徴とする請求項１又は請求
項２記載のアルミニウム合金溶接構造物。 - 【請求項４】 前記ナゲット部に、母材よりも多くの亜
鉛を含有させたことを特徴とする請求項１記載のアルミ
ニウム合金溶接構造物。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35188693A JP3360764B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | アルミニウム合金溶接構造物 |
| US08/340,520 US5599467A (en) | 1993-11-19 | 1994-11-16 | Aluminum weldment and method of welding aluminum workpieces |
| EP94118230A EP0654320B1 (en) | 1993-11-19 | 1994-11-18 | Aluminum weldment and method of welding aluminum workpieces |
| DE69422785T DE69422785T2 (de) | 1993-11-19 | 1994-11-18 | Verfahren zum Schweissen von Werkstücken aus Aluminium, und Schweissverbindung dafür |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35188693A JP3360764B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | アルミニウム合金溶接構造物 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002160668A Division JP2003062673A (ja) | 2002-05-31 | 2002-05-31 | アルミニウム合金溶接構造物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07185831A JPH07185831A (ja) | 1995-07-25 |
| JP3360764B2 true JP3360764B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=18420290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1993
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| JPH07185831A (ja) | 1995-07-25 |
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