JPH09111386A - 向上した機械特性を有する熔接構造物のためのAlMg合金 - Google Patents
向上した機械特性を有する熔接構造物のためのAlMg合金Info
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Abstract
と共に充分な耐腐食性およびできるだけ簡単かつ信頼性
のある製造プログラムを確保すAlMg合金を得る。 【解決手段】 最終引張強さRm >275 MPaと伸
び率A>17.5%と積A×Rm >6000とを有し、
組成(重量%): Mg:4.2−4.8 Mn:<0.5 Zn:<0.4 Fe<0.45 Si<0.30 および必要に応じ Cr:<0.15 Cu<0.25 Ti<0.20 Zr<0.20 を有すると共に、他の元素がそれぞれ<0.05および
全体で<0.15であり、残部がAlであり、式:Mn
+Zn<0.7を有するAlMg合金の熔接構造物のた
めのシートに関するものである。本発明によるシートは
特にレールもしくは道路のタンカー、輸送容器および自
動車ホイールの製造を目的とする。
Description
動式タンク、特に固体もしくは液体物質のための道路も
しくは鉄道タンカーなど熔接構造物を目的としたAlM
g型のアルミニウム合金、より詳細には標準EN 57
3−3にしたがう5083もしくは5086合金のシー
トを技術分野とする。
にその重量を減少させるには、現在用いられている50
83もしくは5086合金よりも良好な機械特性を有す
ると共にたとえば熔接性、耐腐食性もしくは成形性のよ
うな他の使用特性に悪影響を与えない合金を得ることが
有用である。
たがい、アルミニウム合金構造物の適する可塑特性を確
保するため最適化せねばならない2つの機械特性は破断
点伸び率Aおよび最終(ultimate)引張強さRm であ
る。AlMg合金の場合、これら2つの特性は、合金の
組成を改変させると共に各種の使用につき妥協点を見出
さなければ、反対方向に進む傾向を有する。これは、構
造物の挙動をたとえば事故の場合には急速可塑変形の下
で計算するからであり、積A×Rm は一般にAおよびR
m がそれぞれ適する最小値を有するのでこれら合金につ
き一般に使用される。
強さとの間の妥協点を改善すると共に充分な耐腐食性お
よびできるだけ簡単かつ信頼性のある生産プログラムを
確保することにある。
号は、伸び率と強度との間の良好な妥協点を示すAlM
gMn合金シートの例を示しているが、熱間圧延による
製造は450℃の圧延機からの最小供給温度を必要と
し、急速な生産速度および最小の潤滑を要求すると共に
信頼性のある経済的なストリップ製造を可能にしない。
も設定目的を満足させる機械特性を持ったAlMgMn
合金のシートを提供するが、その製造には熱間圧延に続
く中間的アニーリング、中温圧延および最終的アニーリ
ングを含め複雑かつ高価なプログラムを含む。
特性に関し5083および5086合金の組成の範囲内
にて狭い組成の範囲により設定目的を達成すると共に信
頼性のある経済的生産プロクラムの使用を可能にするこ
とにある。
のためのシートは、次の組成(重量%)を有するAlM
g合金から製造される: Mg:4.2−4.8 Mn:<0.5 Zn:<0.4 Fe<0.45 Si<0.30 および必要に応じ Cr:<0.15 Cu<0.25 Ti<0.20 Zr<0.20 他の元素のそれぞれ<0.05および全部で0.20、
残部Al、さらに式:Mn+Zn<0.7(好ましくは
<0.6)。さらに最終引張強さRm >275MPaと
伸び率A>17.5%と積A×Rm >6000、好まし
くは>6500(ここでRm はMPaで示され、Aは%
で示される)とを有する。
%である。鉄含有量は好ましくは0.20〜0.45%
であって、マンガン含有量の半分より大である。本発明
によるシートは好ましくは最終アニーリングなしに30
0〜370℃(好ましくは320〜360℃)の圧延機
からの供給温度にて熱間圧延により製造される。
>22%と積A×Rm >7000とを有するシートをも
たらす本発明による合金の特に有利な組成は次の通りで
ある。
5、残部Al。
およびマンガンの役割は周知されている。マグネシウム
は高い機械強度を確保するが、過剰の含有量は耐腐食性
を低下させて、この種の合金から製造されるタンクの使
用を制限する。
の含有量は伸び率を低下させる。さらに亜鉛はマンガン
の存在下で引張強さを向上させることも知られている
が、本出願人は驚くことに選択されたマグネシウムおよ
びマンガンの含有量につき積A×Rm がMnおよびZn
の個々の含有量でなくMn+Znの合計に依存するこ
と、並びに合計Mn+Znが0.7%より低く、好まし
くは0.6%より低ければ前記積が明かに向上すること
を突き止めた。
成の範囲において、0.15%を越えない限りクロムの
添加は伸び率Aと耐腐食性との両者を向上させることが
でき、0.25%未満の銅の添加はRm を増大させる。
ない劣化を生ぜしめるような一次相の形成を回避するに
は、0.45%未満とすべきである。しかしながら、元
素Mg、MnおよびZnにつき使用される組成の範囲内
で、本出願人は驚くことに約0.45%の鉄含有量を選
択するのが有利であることを突き止めた。何故なら、ほ
ぼ全部の鉄が鋳造中にAlMnFe型の共融沈殿物を形
成するからである。通常の観察とは異なり、大比率のこ
れら共融沈殿物はシートの延性を改善すること、および
この割合を少なくとも0.7%にするのが望ましいこと
も見出された。同時に、高い延性を得るには最終シート
におけるマンガン分散質の割合を低く保たねばならず、
好ましくは共融混合物の割合の1.5倍未満に保つべき
であり、これは式Fe>0.5Mnにより示される。
属組織学の周知方法により顕微鏡写真に基づいて計算さ
れる表面割合によって、たとえば電子顕微鏡を走査する
と共にシート試料の研磨部分にわたる画像の分析によっ
て測定される。
は、純度が低く、したがって大して高価でなく、しかも
良好な機械特性を有するベース金属の選択を可能にす
る。
び最終引張強さRm >275 MPa、伸び率A>1
7.5%、さらに積A×Rm >6000を有するシート
を温度>250℃での最終アニーリングなしに圧延によ
り、一層詳細には熱間圧延により、たとえば>2200
mmの大きい幅にて得ることが可能である。工業的信頼
性の理由から、熱間圧延機からの供給温度を400℃未
満、好ましくは370℃未満または350℃にすること
が好ましい。
しくは移動式タンク(たとえばレールもしくは道路のタ
ンカー)のような熔接構造物につき使用しうるが道路、
レールおよび/または海上輸送の容器、並びに自動車も
しくはトラックの熔接および/または鍛造ホイールにつ
いても使用することができる。これらシートは、この種
の合金につき一般的に使用される任意の方法、特にMI
GもしくはTIG法での突合せ熔接により厚さ約2/3
にわたり45°の程度のベベル角度にて熔接することが
できる。これら全ての用途につき大きい幅、特に220
0mmより大の幅を有するシートを得るのが有利であ
る。
の場合は、事故に際し適する可塑特性を持たねばならな
い向上した機械特性を有するシートを得るのが特に有益
である。
プレートの半連続鋳造により製造した。500℃より高
い温度で20時間にわたり加熱した後、これらプレート
を6mmの最終厚さまで熱間圧延した。圧延機供給温度
は340℃とした。
0は5083組成を示す)を有し、合金5〜23は本発
明による組成を有する。
トにつき測定した。共融沈殿物および分散質の表面割合
をも、光学顕微鏡により得られた顕微鏡写真で測定し
た。これらの結果を表1に要約し、常にRm >275
MPa、A>17.5%およびその積>6000が本発
明の組成物により得られることを示す。
も高い)積A×Rm を有するシートが得られることにも
注目される(合金例14、46、18〜23参照)。
にてMIG突合せ溶接により製造されたMIG熔接試験
は、通常組成の5083および5086合金のシートと
同様な熔接性を示した。
Claims (15)
- 【請求項1】 最終引張強さRm >275 MPaと伸
び率A>17.5%と積A×Rm >6000、好ましく
は>6500とを有し、組成(重量%): Mg:4.2−4.8 Mn:<0.5 Zn:<0.4 Fe<0.45 Si<0.30 および任意に Cr:<0.15 Cu<0.25 Ti<0.20 Zr<0.20 を有すると共に、他の元素がそれぞれ<0.05および
全体で<0.15であり、残部がAlであり、式:Mn
+Zn<0.7を有することを特徴とするAlMg合金
の熔接構造物のためのシート。 - 【請求項2】 Mn+Zn<0.6である請求項1に記
載のシート。 - 【請求項3】 Zn:0.07〜0.2である請求項1
または2に記載のシート。 - 【請求項4】 0.20<Fe<0.45である請求項
1〜3のいずれか一項に記載のシート。 - 【請求項5】 引張強さRm >275 MPaと伸び率
A>22%と積A×Rm >7000とを有し、組成(重
量%): Mg:4.2−4.7 Mn:0.20−0.40 Zn:0.07−0.20 Fe:0.20−0.45 Si<0.25 Cr<0.15 Cu<0.15 Ti<0.10 Zr<0.10 を有するとともに、他の元素がそれぞれ<0.05およ
び全体で<0.15であり、残部がAlである請求項4
に記載のシート。 - 【請求項6】 Fe%>0.5Mn%である請求項1〜
5のいずれか一項に記載のシート。 - 【請求項7】 共融沈殿物の容積割合が0.7%より高
い請求項1〜6のいずれか一項に記載のシート。 - 【請求項8】 分散質の容積割合が共融混合物の割合の
1.5倍より低い請求項1〜7のいずれか一項に記載の
シート。 - 【請求項9】 最終アニーリングなしに製造されること
を特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載のシー
ト。 - 【請求項10】 300〜370℃の圧延機供給温度に
て熱間圧延により製造されることを特徴とする請求項9
に記載のシート。 - 【請求項11】 熱間圧延機供給温度が320〜360
℃であることを特徴とする請求項10に記載のシート。 - 【請求項12】 幅が2200mmより大であることを
特徴とする請求項10または11に記載のシート。 - 【請求項13】 道路もしくはレール用タンカーを製造
するための請求項1〜12のいずれか一項に記載のシー
トの使用。 - 【請求項14】 道路、レールおよび/または海上輸送
の容器を製造するための請求項1〜12のいずれか一項
に記載のシートの使用。 - 【請求項15】 熔接および/または鍛造の自動車もし
くはトラック ホイールを製造するための請求項1〜1
2のいずれか一項に記載のシートの使用。
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