JP3342289B2 - 熱交換器、熱交換器用管支持板及びその製造方法 - Google Patents
熱交換器、熱交換器用管支持板及びその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は火力、原子力発電プ
ラント、化学プラント等の熱交換器に関し、さらに詳し
くは水中のマグネタイトなどの鉄酸化物が付着すること
を軽減・防止した熱交換器用管支持板及びその製造方法
に関する。
ラント、化学プラント等の熱交換器に関し、さらに詳し
くは水中のマグネタイトなどの鉄酸化物が付着すること
を軽減・防止した熱交換器用管支持板及びその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】火力、原子力発電プラント、化学プラン
ト等の熱交換器において、熱交換器内に配置された伝熱
管は管支持板により横方向に支持されている。管支持板
の構成材料には炭素鋼やＳＵＳ系ステンレス鋼が一般に
使用されている。図６は一例としてシェルアンドチュー
ブ方式の縦型熱交換器１０の内部を概念的に示したもの
であるが、その内部においては、伝熱管１３を多数配置
して伝熱管束を構成しており、それら伝熱管束は管支持
板１８により支持されている。外胴、すなわちシェル１
１と一体的に形成された管板１２に多数の逆Ｕ字形伝熱
管１３の両端が挿入・接合されている。そして１５０〜
３５０℃の高温の加熱流体１４が水室１５に流入し、こ
の加熱流体１４が伝熱管１３を貫流し、後述するように
熱を与えて低温になり、水室１６から流出する。種々の
曲げ半径を有する多数の伝熱管１３は伝熱管束を形成
し、これはラッパー筒１７によって囲まれると共に複数
の管支持板１８により横方向に支持されている。そして
給水ノズル１９を通って流入した給水２０はラッパー筒
１７とシェル１１の間を流れ下り、管板１２の上面で反
転して伝熱管１３に沿って上昇する。その際、熱交換に
より加熱流体１４から熱を奪い、昇温し、沸騰し、蒸気
になる。この蒸気２１は蒸気ノズル２５から流出し、例
えば蒸気タービンに向かう。
ト等の熱交換器において、熱交換器内に配置された伝熱
管は管支持板により横方向に支持されている。管支持板
の構成材料には炭素鋼やＳＵＳ系ステンレス鋼が一般に
使用されている。図６は一例としてシェルアンドチュー
ブ方式の縦型熱交換器１０の内部を概念的に示したもの
であるが、その内部においては、伝熱管１３を多数配置
して伝熱管束を構成しており、それら伝熱管束は管支持
板１８により支持されている。外胴、すなわちシェル１
１と一体的に形成された管板１２に多数の逆Ｕ字形伝熱
管１３の両端が挿入・接合されている。そして１５０〜
３５０℃の高温の加熱流体１４が水室１５に流入し、こ
の加熱流体１４が伝熱管１３を貫流し、後述するように
熱を与えて低温になり、水室１６から流出する。種々の
曲げ半径を有する多数の伝熱管１３は伝熱管束を形成
し、これはラッパー筒１７によって囲まれると共に複数
の管支持板１８により横方向に支持されている。そして
給水ノズル１９を通って流入した給水２０はラッパー筒
１７とシェル１１の間を流れ下り、管板１２の上面で反
転して伝熱管１３に沿って上昇する。その際、熱交換に
より加熱流体１４から熱を奪い、昇温し、沸騰し、蒸気
になる。この蒸気２１は蒸気ノズル２５から流出し、例
えば蒸気タービンに向かう。
【０００３】管支持板１８は伝熱管１３を適切に支持し
得る剛性、機械的強度をもつと共に、上昇する給水２０
の流れを少ない抵抗で通さなければならない。従来よ
り、給水２０には系統から発生する錆等からなる鉄酸化
物（スケール）が含まれており、これらのスケールが次
第に管支持板１８に付着して、給水流路穴５（後述の図
１参照）の断面積を減少させることがある。
得る剛性、機械的強度をもつと共に、上昇する給水２０
の流れを少ない抵抗で通さなければならない。従来よ
り、給水２０には系統から発生する錆等からなる鉄酸化
物（スケール）が含まれており、これらのスケールが次
第に管支持板１８に付着して、給水流路穴５（後述の図
１参照）の断面積を減少させることがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の熱交換器用管支
持板には、構成材料として炭素鋼、ステンレス鋼等が使
用されいる。この炭素鋼、ステンレス鋼の表面に生成す
る表面皮膜はスピネル型構造という立方晶型結晶であ
り、一方熱交換器の給水中に含まれるＦｅ3 Ｏ4 （マグ
ネタイト）なる鉄酸化物（スケール）も同じスピネル型
構造の立方晶結晶であるために、互いに結び付き易い傾
向にある。このため管支持板には、給水中の鉄が鉄酸化
物（スケール）として付着して、熱交換器の長時間の運
転を経て、その付着量が増加することを経験している。
持板には、構成材料として炭素鋼、ステンレス鋼等が使
用されいる。この炭素鋼、ステンレス鋼の表面に生成す
る表面皮膜はスピネル型構造という立方晶型結晶であ
り、一方熱交換器の給水中に含まれるＦｅ3 Ｏ4 （マグ
ネタイト）なる鉄酸化物（スケール）も同じスピネル型
構造の立方晶結晶であるために、互いに結び付き易い傾
向にある。このため管支持板には、給水中の鉄が鉄酸化
物（スケール）として付着して、熱交換器の長時間の運
転を経て、その付着量が増加することを経験している。
【０００５】伝熱管を支持している管支持板には、給水
流路として、例えば直径１５ｍｍ程度の穴が数多くあけ
られており、時間が経過するに伴って、前述したスケー
ルが該穴に付着してゆき、流路断面積を減少させること
がある。この結果として、給水流量の減少、給水流路穴
断面積の違いに基づく熱交換された給水水位が不安定に
なる等の問題を有している。
流路として、例えば直径１５ｍｍ程度の穴が数多くあけ
られており、時間が経過するに伴って、前述したスケー
ルが該穴に付着してゆき、流路断面積を減少させること
がある。この結果として、給水流量の減少、給水流路穴
断面積の違いに基づく熱交換された給水水位が不安定に
なる等の問題を有している。
【０００６】本発明は前記の問題を解決する手段を提案
するものであり、熱交換器の伝熱管を支持する管支持板
への鉄酸化物の付着を軽減・防止して、常に安定した１
００％出力或いはそれに極力近い出力を確保できる熱交
換器のための管支持板及びその製造方法を提供しようと
するものである。
するものであり、熱交換器の伝熱管を支持する管支持板
への鉄酸化物の付着を軽減・防止して、常に安定した１
００％出力或いはそれに極力近い出力を確保できる熱交
換器のための管支持板及びその製造方法を提供しようと
するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は（１）給水又は
蒸気の入口ノズルと出口ノズルとを有する胴と、該胴内
に配置され前記給水又は蒸気との熱交換を行う媒体が流
通する伝熱管と、かかる伝熱管の一端と他端とにそれぞ
れ連通する前記胴に設けられた入口水室と出口水室と、
前記伝熱管を支持する給水流路穴を有する管支持板とを
具備した熱交換器における管支持板であって、管支持板
の表面が鉄濃度を０．５ｇ／リットル以下に管理したク
ロムメッキ浴中でクロムメッキして形成したクロムで被
覆されてなることを特徴とする熱交換器用管支持板、
（２）上記（１）のクロムを酸化処理することにより、
クロム被覆上にさらに六方晶型酸化クロムを被覆してな
ることを特徴とする熱交換器用管支持板、（３）前記熱
交換器が、原子力発電プラントの熱交換器であることを
特徴とする請求項１又は２の熱交換器用管支持板、
（４）給水又は蒸気の入口ノズルと出口ノズルとを有す
る胴と、該胴内に配置され前記給水又は蒸気との熱交換
を行う媒体が流通する伝熱管と、かかる伝熱管の一端と
他端とにそれぞれ連通する前記胴に設けられた入口水室
と出口水室と、前記伝熱管を支持する上記（１）〜
（３）のいずれかの熱交換器用管支持板とを具備するこ
とを特徴とする熱交換器及び（５）熱交換器用管支持板
を、鉄濃度を０．５ｇ／リットル以下に管理したクロム
メッキ浴中でクロムメッキし、該支持板の表面に鉄分の
存在しないクロムを被覆させることを特徴とするスケー
ルの付着を軽減・防止可能な熱交換器用管支持板の製造
方法である。
蒸気の入口ノズルと出口ノズルとを有する胴と、該胴内
に配置され前記給水又は蒸気との熱交換を行う媒体が流
通する伝熱管と、かかる伝熱管の一端と他端とにそれぞ
れ連通する前記胴に設けられた入口水室と出口水室と、
前記伝熱管を支持する給水流路穴を有する管支持板とを
具備した熱交換器における管支持板であって、管支持板
の表面が鉄濃度を０．５ｇ／リットル以下に管理したク
ロムメッキ浴中でクロムメッキして形成したクロムで被
覆されてなることを特徴とする熱交換器用管支持板、
（２）上記（１）のクロムを酸化処理することにより、
クロム被覆上にさらに六方晶型酸化クロムを被覆してな
ることを特徴とする熱交換器用管支持板、（３）前記熱
交換器が、原子力発電プラントの熱交換器であることを
特徴とする請求項１又は２の熱交換器用管支持板、
（４）給水又は蒸気の入口ノズルと出口ノズルとを有す
る胴と、該胴内に配置され前記給水又は蒸気との熱交換
を行う媒体が流通する伝熱管と、かかる伝熱管の一端と
他端とにそれぞれ連通する前記胴に設けられた入口水室
と出口水室と、前記伝熱管を支持する上記（１）〜
（３）のいずれかの熱交換器用管支持板とを具備するこ
とを特徴とする熱交換器及び（５）熱交換器用管支持板
を、鉄濃度を０．５ｇ／リットル以下に管理したクロム
メッキ浴中でクロムメッキし、該支持板の表面に鉄分の
存在しないクロムを被覆させることを特徴とするスケー
ルの付着を軽減・防止可能な熱交換器用管支持板の製造
方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の第１において、炭素鋼又
はステンレス鋼の管支持板の表面に被覆されるクロムの
厚さは５〜１００μｍが好ましく、この被覆層は鉄濃度
を０．５ｇ／リットル以下に管理したクロムメッキ浴中
でのクロムメッキによって形成することができる。ま
た、本発明の第２において、同じ管支持板の表面に被覆
されるクロムの厚さは上記と同じ範囲であり、さらにそ
のクロムを酸化処理することによって該クロム被覆層上
に被覆される六方晶型酸化クロムの厚さは０．０１〜１
μｍ程度が好ましい。この六方晶型酸化クロム被覆は先
に被覆されたクロム層を適宜酸化処理することによって
形成させることができる。本発明の第３は用途を原子力
発電プラントに限定した前記本発明の第１或いは第２の
管支持板である。本発明の第４は前記本発明の第１〜第
３のいずれかの管支持板を備えた熱交換器にかかるもの
である。また、本発明の第５は熱交換器用管支持板にク
ロムをメッキ被覆するに際し、クロムメッキ浴の鉄濃度
を０．５ｇ／リットル以下に管理することによって行う
ことができる。
はステンレス鋼の管支持板の表面に被覆されるクロムの
厚さは５〜１００μｍが好ましく、この被覆層は鉄濃度
を０．５ｇ／リットル以下に管理したクロムメッキ浴中
でのクロムメッキによって形成することができる。ま
た、本発明の第２において、同じ管支持板の表面に被覆
されるクロムの厚さは上記と同じ範囲であり、さらにそ
のクロムを酸化処理することによって該クロム被覆層上
に被覆される六方晶型酸化クロムの厚さは０．０１〜１
μｍ程度が好ましい。この六方晶型酸化クロム被覆は先
に被覆されたクロム層を適宜酸化処理することによって
形成させることができる。本発明の第３は用途を原子力
発電プラントに限定した前記本発明の第１或いは第２の
管支持板である。本発明の第４は前記本発明の第１〜第
３のいずれかの管支持板を備えた熱交換器にかかるもの
である。また、本発明の第５は熱交換器用管支持板にク
ロムをメッキ被覆するに際し、クロムメッキ浴の鉄濃度
を０．５ｇ／リットル以下に管理することによって行う
ことができる。
【０００９】（作用）本発明によれば、管支持板へ被覆
したクロムの極薄い表層面が自然に生成する六方晶型結
晶である酸化クロム層となり、又、管支持板へ被覆した
クロムを酸化処理することにより該表面に、前記の自然
に生成する酸化クロム層よりも厚い酸化クロム層が生成
されて、それら酸化クロム層が存在することにより、管
支持板への立方晶型結晶である鉄酸化物（スケール）の
付着を軽減・防止できる。その結果、スケールの管支持
板への付着に起因する管支持板の給水流路断面積の減
少、ばらつき等の面積変化を少なくし、或いは防止する
ことができ、常に安定した熱交換を達成できるようにな
る。
したクロムの極薄い表層面が自然に生成する六方晶型結
晶である酸化クロム層となり、又、管支持板へ被覆した
クロムを酸化処理することにより該表面に、前記の自然
に生成する酸化クロム層よりも厚い酸化クロム層が生成
されて、それら酸化クロム層が存在することにより、管
支持板への立方晶型結晶である鉄酸化物（スケール）の
付着を軽減・防止できる。その結果、スケールの管支持
板への付着に起因する管支持板の給水流路断面積の減
少、ばらつき等の面積変化を少なくし、或いは防止する
ことができ、常に安定した熱交換を達成できるようにな
る。
【００１０】また、上記管支持板にメッキして形成され
たクロム中にメッキ浴から由来する鉄分が存在すると、
スケール付着の軽減・防止の効果が損なわれることとな
るが、クロムメッキ浴中の鉄分濃度が０．５ｇ／リット
ル以下となるように管理することにより、形成されたク
ロム中には鉄分が殆ど存在しなくなり、スケール付着軽
減・防止の効果を十分に奏しうるものとなる。
たクロム中にメッキ浴から由来する鉄分が存在すると、
スケール付着の軽減・防止の効果が損なわれることとな
るが、クロムメッキ浴中の鉄分濃度が０．５ｇ／リット
ル以下となるように管理することにより、形成されたク
ロム中には鉄分が殆ど存在しなくなり、スケール付着軽
減・防止の効果を十分に奏しうるものとなる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例をあげ、本発
明の効果を明らかにする。
明の効果を明らかにする。
【００１２】（実施例１）本発明の第１実施例を図１に
よって説明する。図１において、（ａ）は熱交換器用管
支持板の上面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図、
（ｃ）はクロム被覆管支持板の拡大断面図である。図１
の（ａ），（ｂ）において、１は熱交換器用管支持板、
４は伝熱管、５は流路穴を示し、この熱交換器内は２５
０〜３５０℃域の系統水に満たされて、熱交換が行なわ
れている。この実施例の場合には熱交換器用管支持板１
の接液部全面が図１の（ｃ）に示すようにクロム被覆層
（厚さ：２５±５μｍ）２で被覆されている。このクロ
ム被覆層２はメッキ液として硬質クロムメッキ液（サー
ゼント液）を使用し、電流密度：０．２Ａ／ｃｍ2 、温
度：５０℃、時間：１．５時間で形成されたものであ
る。
よって説明する。図１において、（ａ）は熱交換器用管
支持板の上面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図、
（ｃ）はクロム被覆管支持板の拡大断面図である。図１
の（ａ），（ｂ）において、１は熱交換器用管支持板、
４は伝熱管、５は流路穴を示し、この熱交換器内は２５
０〜３５０℃域の系統水に満たされて、熱交換が行なわ
れている。この実施例の場合には熱交換器用管支持板１
の接液部全面が図１の（ｃ）に示すようにクロム被覆層
（厚さ：２５±５μｍ）２で被覆されている。このクロ
ム被覆層２はメッキ液として硬質クロムメッキ液（サー
ゼント液）を使用し、電流密度：０．２Ａ／ｃｍ2 、温
度：５０℃、時間：１．５時間で形成されたものであ
る。
【００１３】上記管支持板を発電プラント給水模擬条件
下（２８５℃、６０ａｔｍ、ＮＨ3：０．５ｐｐｍ、Ｎ
2 Ｈ4 ：０．５ｐｐｍ）でマグネタイトのクロム被覆層
２への付着試験を実施した結果、マグネタイトのクロム
被覆層２への付着は殆ど認められず、これに対し、ＳＵ
Ｓ３０４は約１０倍の付着量であった。（図２参照）
下（２８５℃、６０ａｔｍ、ＮＨ3：０．５ｐｐｍ、Ｎ
2 Ｈ4 ：０．５ｐｐｍ）でマグネタイトのクロム被覆層
２への付着試験を実施した結果、マグネタイトのクロム
被覆層２への付着は殆ど認められず、これに対し、ＳＵ
Ｓ３０４は約１０倍の付着量であった。（図２参照）
【００１４】（実施例２）本発明の第２実施例を図３に
よって説明する。図３において、１は熱交換器用管支持
板、２はクロム被覆層、３は六方晶型酸化クロム層を示
す。この六方晶型酸化クロム層３は前述した図１（ｃ）
に示したクロム被覆層２を２００℃で２時間酸化するこ
とによって得られたものであり、この場合は厚さ：０．
１μｍであった。
よって説明する。図３において、１は熱交換器用管支持
板、２はクロム被覆層、３は六方晶型酸化クロム層を示
す。この六方晶型酸化クロム層３は前述した図１（ｃ）
に示したクロム被覆層２を２００℃で２時間酸化するこ
とによって得られたものであり、この場合は厚さ：０．
１μｍであった。
【００１５】上記管支持板を実施例１で説明したと同じ
条件下でマグネタイトの六方晶型酸化クロム層３への付
着試験を実施した結果、９０００時間後でもマグネタイ
トの付着は殆ど認められず、ＳＵＳ３０４の１／１５０
程度であった。
条件下でマグネタイトの六方晶型酸化クロム層３への付
着試験を実施した結果、９０００時間後でもマグネタイ
トの付着は殆ど認められず、ＳＵＳ３０４の１／１５０
程度であった。
【００１６】すなわち、実施例１の場合、２０００時間
でクロム被覆層へのマグネタイトの付着量は０．０５ｍ
ｇ／ｃｍ2 以下で、ＳＵＳ３０４への付着量（０．５２
ｍｇ／ｃｍ2 ）の約１／１０であったが、実施例２の場
合、９０００時間でも六方晶型酸化クロム層へのマグネ
タイトの付着量は１０μｇ／ｃｍ2 以下で、ＳＵＳ３０
４の付着量（１．５ｍｇ／ｃｍ2 ）の約１／１５０であ
った。
でクロム被覆層へのマグネタイトの付着量は０．０５ｍ
ｇ／ｃｍ2 以下で、ＳＵＳ３０４への付着量（０．５２
ｍｇ／ｃｍ2 ）の約１／１０であったが、実施例２の場
合、９０００時間でも六方晶型酸化クロム層へのマグネ
タイトの付着量は１０μｇ／ｃｍ2 以下で、ＳＵＳ３０
４の付着量（１．５ｍｇ／ｃｍ2 ）の約１／１５０であ
った。
【００１７】（実施例３）一般的にクロムメッキ条件は
鉄濃度：６ｇ／リットル以下、電流密度：０．１〜０．
４Ａ／ｃｍ2 、温度：３０〜６０℃、無水クロム酸濃
度：２２０〜２５０ｇ／リットル、硫酸濃度：２．２〜
２．５ｇ／リットルで行われるが、ここでは鉄濃度：
０．０１ｇ／リットル、無水クロム酸濃度：２４０ｇ／
リットル、電流密度：０．２Ａ／ｃｍ2 、温度：５０
℃、時間：１時間で熱交換器用管支持板にクロムメッキ
した。この結果、生成されたクロムメッキ層には鉄分は
存在しなかった。
鉄濃度：６ｇ／リットル以下、電流密度：０．１〜０．
４Ａ／ｃｍ2 、温度：３０〜６０℃、無水クロム酸濃
度：２２０〜２５０ｇ／リットル、硫酸濃度：２．２〜
２．５ｇ／リットルで行われるが、ここでは鉄濃度：
０．０１ｇ／リットル、無水クロム酸濃度：２４０ｇ／
リットル、電流密度：０．２Ａ／ｃｍ2 、温度：５０
℃、時間：１時間で熱交換器用管支持板にクロムメッキ
した。この結果、生成されたクロムメッキ層には鉄分は
存在しなかった。
【００１８】比較例として鉄濃度：６ｇ／リットルであ
る以外は上記クロムメッキ浴と同じ浴を使用し、同じ条
件で熱交換器用管支持板にクロムメッキを施した。実施
例条件、比較例の条件の結果を図４に示す。図４より、
クロムメッキ浴中の鉄濃度が０．５ｇ／リットル以下で
生成するクロムメッキ層中には鉄分の存在は認められ
ず、一方０．５ｇ／リットルを越える鉄濃度を有するク
ロムメッキ浴で生成したクロムメッキ層中には鉄分が存
在していることが判る。
る以外は上記クロムメッキ浴と同じ浴を使用し、同じ条
件で熱交換器用管支持板にクロムメッキを施した。実施
例条件、比較例の条件の結果を図４に示す。図４より、
クロムメッキ浴中の鉄濃度が０．５ｇ／リットル以下で
生成するクロムメッキ層中には鉄分の存在は認められ
ず、一方０．５ｇ／リットルを越える鉄濃度を有するク
ロムメッキ浴で生成したクロムメッキ層中には鉄分が存
在していることが判る。
【００１９】また、実施例の条件と比較例の条件とで、
長時間実施した時に、管支持板に付着するスケールの相
対比較例を図５に示す。図５より、本発明の実施例方法
でクロムメッキした該管支持板のスケール付着量が著し
く減少することが確認された。
長時間実施した時に、管支持板に付着するスケールの相
対比較例を図５に示す。図５より、本発明の実施例方法
でクロムメッキした該管支持板のスケール付着量が著し
く減少することが確認された。
【００２０】
【発明の効果】本発明の表面処理した熱交換器用管支持
板によれば、マグネタイト等の鉄酸化物のスケール付着
をほぼ完全に防止することができ、該管支持板を備えた
熱交換器において、常に安定した熱交換を行い得る効果
が奏される。また、本発明のクロムメッキ処理条件によ
ればクロムメッキ層中には鉄分が存在せず、スケールの
付着軽減・防止効果が奏せられる熱交換器用管支持板を
製造することができる。
板によれば、マグネタイト等の鉄酸化物のスケール付着
をほぼ完全に防止することができ、該管支持板を備えた
熱交換器において、常に安定した熱交換を行い得る効果
が奏される。また、本発明のクロムメッキ処理条件によ
ればクロムメッキ層中には鉄分が存在せず、スケールの
付着軽減・防止効果が奏せられる熱交換器用管支持板を
製造することができる。
【図１】本発明の第１実施例の熱交換器用管支持板の上
面図、断面図及びクロム被覆管支持板の拡大断面図。
面図、断面図及びクロム被覆管支持板の拡大断面図。
【図２】第１実施例のクロム被覆管支持板のマグネタイ
ト付着試験結果を示す図表。
ト付着試験結果を示す図表。
【図３】本発明の第２実施例の酸化クロム被覆管支持板
の拡大断面図。
の拡大断面図。
【図４】クロムメッキ浴中の鉄分濃度と生成クロムメッ
キ層中の鉄含有率を示す図表。
キ層中の鉄含有率を示す図表。
【図５】本発明の第３の実施例における鉄分を含有しな
いクロムと比較例における鉄分を含有するクロムがメッ
キされた熱交換器用管支持板に付着するスケールの比較
図表。
いクロムと比較例における鉄分を含有するクロムがメッ
キされた熱交換器用管支持板に付着するスケールの比較
図表。
【図６】シェルアンドチューブ方式の縦型熱交換器の内
部構造を概念的に示す図表。
部構造を概念的に示す図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平野 廣 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番 １号 三菱重工業株式会社 神戸造船所 内 (72)発明者 服部 高久 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社 高砂研究所内 (72)発明者 大嶽 郁夫 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番 １号 三菱重工業株式会社 神戸造船所 内 (72)発明者 長恒 幹男 兵庫県神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番 １号 三菱重工業株式会社 神戸造船所 内 (56)参考文献 特開 平８−100789（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−154522（ＪＰ，Ａ) 特公 平７−39916（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F28F 19/00 - 19/06 F28D 7/16
Claims (5)
- 【請求項１】 給水又は蒸気の入口ノズルと出口ノズル
とを有する胴と、該胴内に配置され前記給水又は蒸気と
の熱交換を行う媒体が流通する伝熱管と、かかる伝熱管
の一端と他端とにそれぞれ連通する前記胴に設けられた
入口水室と出口水室と、前記伝熱管を支持する給水流路
穴を有する管支持板とを具備した熱交換器における管支
持板であって、管支持板の表面が鉄濃度を０．５ｇ／リ
ットル以下に管理したクロムメッキ浴中でクロムメッキ
して形成したクロムで被覆されてなることを特徴とする
熱交換器用管支持板。 - 【請求項２】 請求項１のクロムを酸化処理することに
より、クロム被覆上にさらに六方晶型酸化クロムを被覆
してなることを特徴とする熱交換器用管支持板。 - 【請求項３】 前記熱交換器が、原子力発電プラントの
熱交換器であることを特徴とする請求項１又は２の熱交
換器用管支持板。 - 【請求項４】 給水又は蒸気の入口ノズルと出口ノズル
とを有する胴と、該胴内に配置され前記給水又は蒸気と
の熱交換を行う媒体が流通する伝熱管と、かかる伝熱管
の一端と他端とにそれぞれ連通する前記胴に設けられた
入口水室と出口水室と、前記伝熱管を支持する請求項１
〜３のいずれかの熱交換器用管支持板とを具備すること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項５】 熱交換器用管支持板を鉄濃度を０．５ｇ
／リットル以下に管理したクロムメッキ浴中でクロムメ
ッキし、該支持板の表面に鉄分の存在しないクロムを被
覆させることを特徴とするスケール付着の軽減・防止可
能な熱交換器用管支持板の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10527596A JP3342289B2 (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 熱交換器、熱交換器用管支持板及びその製造方法 |
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| FR9705152A FR2748099B1 (fr) | 1996-04-25 | 1997-04-25 | Plaque de support de tubes echangeurs de chaleur et procede pour sa fabrication |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP10527596A JP3342289B2 (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 熱交換器、熱交換器用管支持板及びその製造方法 |
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ID=14403124
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|---|---|---|---|
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1996
- 1996-04-25 JP JP10527596A patent/JP3342289B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
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- 1997-04-25 FR FR9705152A patent/FR2748099B1/fr not_active Expired - Lifetime
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