JP3326106B2 - 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 - Google Patents
強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度および耐食性
に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、とく
に自動車用熱交換器、例えばラジエータ、ヒータコアな
ど、フッ化物系フラックスを用いるろう付けや真空ろう
付けにより接合される熱交換器の流体通路構成材（チュ
ーブ材）、ヘッダープレート材として適し、また、それ
らの熱交換器と接続する配管材としても好適に使用され
る強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材に関する。
に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、とく
に自動車用熱交換器、例えばラジエータ、ヒータコアな
ど、フッ化物系フラックスを用いるろう付けや真空ろう
付けにより接合される熱交換器の流体通路構成材（チュ
ーブ材）、ヘッダープレート材として適し、また、それ
らの熱交換器と接続する配管材としても好適に使用され
る強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材に関する。
【０００２】
【従来の技術】ラジエータやヒーターコアなど、自動車
用熱交換器のチューブ材やヘッダープレート材には、Ｊ
ＩＳ３００３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金を芯材とし、
芯材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、
他方の面のＡｌ−Ｚｎ系合金やＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
からなる犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金の
３層クラッド材が使用されている。
用熱交換器のチューブ材やヘッダープレート材には、Ｊ
ＩＳ３００３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金を芯材とし、
芯材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、
他方の面のＡｌ−Ｚｎ系合金やＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
からなる犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金の
３層クラッド材が使用されている。
【０００３】Ａｌ−Ｓｉ系のろう材は、チューブとフィ
ンとの接合、チューブとヘッダープレートとのろう付け
接合のためにクラッドされるものであり、ろう付けは、
不活性ガス雰囲気中でフッ化物系フラックスを用いて行
うろう付けや真空ろう付けが適用される。犠牲陽極材は
チュ−ブの内面を構成し、熱交換器の使用中に作動流体
と接して犠牲陽極効果を発揮し、芯材の孔食発生や隙間
腐食を防ぐ。チュ−ブ外面に接合されるフィンは、犠牲
陽極効果を発揮して芯材を防食する。
ンとの接合、チューブとヘッダープレートとのろう付け
接合のためにクラッドされるものであり、ろう付けは、
不活性ガス雰囲気中でフッ化物系フラックスを用いて行
うろう付けや真空ろう付けが適用される。犠牲陽極材は
チュ−ブの内面を構成し、熱交換器の使用中に作動流体
と接して犠牲陽極効果を発揮し、芯材の孔食発生や隙間
腐食を防ぐ。チュ−ブ外面に接合されるフィンは、犠牲
陽極効果を発揮して芯材を防食する。
【０００４】自動車用熱交換器の軽量化の観点から、チ
ュ−ブ材の薄肉化のために、芯材にＣｕを添加したり、
芯材、犠牲陽極材にＭｇ、Ｓｉを共存させＭｇ2 Ｓｉ化
合物を形成させることにより高強度化を図ることも行わ
れている。この場合には、犠牲陽極材中のＺｎと芯材中
のＣｕがろう付け加熱時に相互拡散し、これが耐食性に
大きく影響するため、耐食性に優れ且つろう付け後の強
度向上を目的として、ろう付け加熱時における犠牲陽極
材中のＺｎと芯材中のＣｕの相互拡散を考慮したクラッ
ド材についての提案がなされている。
ュ−ブ材の薄肉化のために、芯材にＣｕを添加したり、
芯材、犠牲陽極材にＭｇ、Ｓｉを共存させＭｇ2 Ｓｉ化
合物を形成させることにより高強度化を図ることも行わ
れている。この場合には、犠牲陽極材中のＺｎと芯材中
のＣｕがろう付け加熱時に相互拡散し、これが耐食性に
大きく影響するため、耐食性に優れ且つろう付け後の強
度向上を目的として、ろう付け加熱時における犠牲陽極
材中のＺｎと芯材中のＣｕの相互拡散を考慮したクラッ
ド材についての提案がなされている。
【０００５】例えば、犠牲陽極材層厚さとＺｎ含有量を
最適に組合わせたもの（特許第2,572,495 号公報）、犠
牲陽極材にＺｎを含有させ、芯材に0.7 ％未満のＣｕを
含有させることにより、犠牲陽極材層と芯材層の電位差
を３０〜１２０ｍＶとすることにより耐食性の向上を図
ったもの（特開平6-023535号公報) がある。また、犠牲
陽極材層の厚さを４６〜７０μｍとし、0.7 〜2.5 ％の
Ｃｕを添加して、強度と耐食性を確保したクラッド材
（特開平8-134574号公報) が提案されている。
最適に組合わせたもの（特許第2,572,495 号公報）、犠
牲陽極材にＺｎを含有させ、芯材に0.7 ％未満のＣｕを
含有させることにより、犠牲陽極材層と芯材層の電位差
を３０〜１２０ｍＶとすることにより耐食性の向上を図
ったもの（特開平6-023535号公報) がある。また、犠牲
陽極材層の厚さを４６〜７０μｍとし、0.7 〜2.5 ％の
Ｃｕを添加して、強度と耐食性を確保したクラッド材
（特開平8-134574号公報) が提案されている。
【０００６】一方、自動車用熱交換器間を結ぶ経路に
は、ＪＩＳ３００３合金など、Ａｌ−Ｍｎ系合金を芯材
とし、芯材の一方の面または両面にＪＩＳ７０７２合金
などのＡｌ−Ｚｎ系合金を犠牲陽極材としてクラッドし
た２層または３層のアルミニウム合金クラッド管が使用
されている。クラッド管の内面に配置される犠牲陽極材
層は、熱交換器の使用中に作動流体と接し、犠牲陽極効
果を発揮して芯材の孔食の発生や隙間腐食を防止し、外
面の犠牲陽極材層は、過酷な環境で使用された場合に生
じる芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
は、ＪＩＳ３００３合金など、Ａｌ−Ｍｎ系合金を芯材
とし、芯材の一方の面または両面にＪＩＳ７０７２合金
などのＡｌ−Ｚｎ系合金を犠牲陽極材としてクラッドし
た２層または３層のアルミニウム合金クラッド管が使用
されている。クラッド管の内面に配置される犠牲陽極材
層は、熱交換器の使用中に作動流体と接し、犠牲陽極効
果を発揮して芯材の孔食の発生や隙間腐食を防止し、外
面の犠牲陽極材層は、過酷な環境で使用された場合に生
じる芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
【０００７】上記従来の熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材においては、実際に使用されるろう付け加熱後
には、犠牲陽極材のＺｎと芯材のＣｕとの相互拡散によ
って、犠牲陽極材層の表面から芯材にかけて電位勾配を
有する傾斜構造材となっている。このように電位勾配を
有する傾斜構造材の腐食形態は、横拡がりとなり板厚の
幅方向に進行するため、腐食の進行が遅くなり良好な耐
食性をそなえたものとなる。
ラッド材においては、実際に使用されるろう付け加熱後
には、犠牲陽極材のＺｎと芯材のＣｕとの相互拡散によ
って、犠牲陽極材層の表面から芯材にかけて電位勾配を
有する傾斜構造材となっている。このように電位勾配を
有する傾斜構造材の腐食形態は、横拡がりとなり板厚の
幅方向に進行するため、腐食の進行が遅くなり良好な耐
食性をそなえたものとなる。
【０００８】しかしながら、耐食性を確保するために
は、前記の従来技術に示されるように、芯材のＣｕの上
限を規制したり、また、より多量のＣｕを含有させるに
は犠牲陽極材層の厚さを大きくするなど有効な範囲が制
限されている。チューブ材がさらに薄肉化された場合に
は、十分な耐食性が得られない場合がある。
は、前記の従来技術に示されるように、芯材のＣｕの上
限を規制したり、また、より多量のＣｕを含有させるに
は犠牲陽極材層の厚さを大きくするなど有効な範囲が制
限されている。チューブ材がさらに薄肉化された場合に
は、十分な耐食性が得られない場合がある。
【０００９】発明者らは、犠牲陽極材のＺｎと芯材のＣ
ｕとの相互拡散によって得られる傾斜構造材の腐食につ
いて、実験、検討を重ねた結果、犠牲陽極材のマトリッ
クス中にマトリックスより貴で且つ粗大なＳｉ系化合
物、Ｆｅ系化合物が存在した場合、これらの化合物が局
部カソードとして作用し、化合物周辺の傾斜機能が阻害
されて優先的に腐食するため、横拡がりの腐食形態が得
られなくなることを見出した。
ｕとの相互拡散によって得られる傾斜構造材の腐食につ
いて、実験、検討を重ねた結果、犠牲陽極材のマトリッ
クス中にマトリックスより貴で且つ粗大なＳｉ系化合
物、Ｆｅ系化合物が存在した場合、これらの化合物が局
部カソードとして作用し、化合物周辺の傾斜機能が阻害
されて優先的に腐食するため、横拡がりの腐食形態が得
られなくなることを見出した。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の知見
に基づいて、犠牲陽極材のＺｎと芯材のＣｕとの相互拡
散によって得られる、犠牲陽極材層の表面から芯材にか
けて電位勾配を有する傾斜構造材において、優れた強度
および耐食性を付与するために、芯材の組成、犠牲陽極
材の組成およびそれらの組合わせ、犠牲陽極材のマトリ
ックス中の化合物の分布と諸性能との関連について、さ
らに検討を加えた結果としてなされたものであり、その
目的は、熱交換器、とくに自動車用熱交換器のチューブ
材、ヘッダープレート材、配管材として好適に使用する
ことができる強度および耐食性に優れた熱交換器用アル
ミニウム合金クラッド材を提供することにある。
に基づいて、犠牲陽極材のＺｎと芯材のＣｕとの相互拡
散によって得られる、犠牲陽極材層の表面から芯材にか
けて電位勾配を有する傾斜構造材において、優れた強度
および耐食性を付与するために、芯材の組成、犠牲陽極
材の組成およびそれらの組合わせ、犠牲陽極材のマトリ
ックス中の化合物の分布と諸性能との関連について、さ
らに検討を加えた結果としてなされたものであり、その
目的は、熱交換器、とくに自動車用熱交換器のチューブ
材、ヘッダープレート材、配管材として好適に使用する
ことができる強度および耐食性に優れた熱交換器用アル
ミニウム合金クラッド材を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による強度および耐食性に優れた熱交換器用
アルミニウム合金クラッド材は、芯材の一方の面に犠牲
陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であ
って、芯材は、Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25〜1.0
％、Ｓｉ:0.3〜1.1 ％を含有し、残部アルミニウムおよ
び不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽
極材は、Ｚｎ:1.5〜8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:
0.01 〜0.3 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材の
マトリックス中に存在するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物
のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物
とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4
個以下であることを第１の特徴とする。
めの本発明による強度および耐食性に優れた熱交換器用
アルミニウム合金クラッド材は、芯材の一方の面に犠牲
陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であ
って、芯材は、Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25〜1.0
％、Ｓｉ:0.3〜1.1 ％を含有し、残部アルミニウムおよ
び不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽
極材は、Ｚｎ:1.5〜8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:
0.01 〜0.3 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材の
マトリックス中に存在するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物
のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物
とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4
個以下であることを第１の特徴とする。
【００１２】また、芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラ
ッドし、他方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし
たアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍ
ｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.1
％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるア
ルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5〜
8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含有
し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウ
ム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中に存在
するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μ
ｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計
数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下であることを第
２の特徴とする。
ッドし、他方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし
たアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍ
ｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.1
％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるア
ルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5〜
8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含有
し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウ
ム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中に存在
するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μ
ｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計
数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下であることを第
２の特徴とする。
【００１３】さらに、芯材の両面に犠牲陽極材をクラッ
ドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、
Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.
1 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなる
アルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5
〜8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含
有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中に存
在するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１
μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合
計数で、１ｍｍ 2 当たり２×１０4 個以下であることを
第３の特徴とする。
ドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、
Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.
1 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなる
アルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5
〜8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含
有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中に存
在するＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１
μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合
計数で、１ｍｍ 2 当たり２×１０4 個以下であることを
第３の特徴とする。
【００１４】本発明の第４〜６の特徴は、犠牲陽極材
が、さらにＩｎ:0.05 ％以下、Ｓｎ:0.05 ％以下のうち
の１種または２種を含有すること、犠牲陽極材が、さら
にＭｇ:2.5％以下を含有すること、および芯材が、さら
にＭｇ:0.5％以下を含有することにある。
が、さらにＩｎ:0.05 ％以下、Ｓｎ:0.05 ％以下のうち
の１種または２種を含有すること、犠牲陽極材が、さら
にＭｇ:2.5％以下を含有すること、および芯材が、さら
にＭｇ:0.5％以下を含有することにある。
【００１５】本発明における合金成分の意義およびその
限定理由について説明すると、芯材中のＭｎは、芯材の
強度を向上させるとともに、芯材の電位を貴にして、犠
牲陽極材との電位差を大きくして耐食性を高めるよう機
能する。好ましい含有範囲は0.3 〜2.0 ％であり、0.3
％未満ではその効果が小さく、2.0 ％を越えて含有する
と、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害さ
れる結果、健全な板材が得難い。Ｍｎのさらに好ましい
含有量は0.8 〜1.5 ％の範囲である。
限定理由について説明すると、芯材中のＭｎは、芯材の
強度を向上させるとともに、芯材の電位を貴にして、犠
牲陽極材との電位差を大きくして耐食性を高めるよう機
能する。好ましい含有範囲は0.3 〜2.0 ％であり、0.3
％未満ではその効果が小さく、2.0 ％を越えて含有する
と、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害さ
れる結果、健全な板材が得難い。Ｍｎのさらに好ましい
含有量は0.8 〜1.5 ％の範囲である。
【００１６】Ｃｕは、芯材の強度を向上させるととも
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極材、ろう材との電位
差を大きくして、耐食性を高めるよう機能する。さら
に、芯材中のＣｕは、ろう付け加熱時に犠牲陽極材中お
よびろう材中に拡散して、なだらかな濃度勾配を形成す
る。その結果、芯材側の電位は貴となり、犠牲陽極材の
表面側およびろう材の表面側の電位は卑となって、犠牲
陽極材中およびろう材中になだらかな電位勾配が形成さ
れ、腐食形態を横拡がりの全面腐食型にする。Ｃｕの好
ましい含有量は0.25〜1.0 ％の範囲であり、0.25％未満
ではその効果が小さく、1.0 ％を越えると、芯材の耐食
性が低下し、また、融点が低下して、ろう付け時に局部
的な溶融が生じ易くなる。Ｃｕのさらに好ましい含有量
は0.4 〜0.6％の範囲である。
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極材、ろう材との電位
差を大きくして、耐食性を高めるよう機能する。さら
に、芯材中のＣｕは、ろう付け加熱時に犠牲陽極材中お
よびろう材中に拡散して、なだらかな濃度勾配を形成す
る。その結果、芯材側の電位は貴となり、犠牲陽極材の
表面側およびろう材の表面側の電位は卑となって、犠牲
陽極材中およびろう材中になだらかな電位勾配が形成さ
れ、腐食形態を横拡がりの全面腐食型にする。Ｃｕの好
ましい含有量は0.25〜1.0 ％の範囲であり、0.25％未満
ではその効果が小さく、1.0 ％を越えると、芯材の耐食
性が低下し、また、融点が低下して、ろう付け時に局部
的な溶融が生じ易くなる。Ｃｕのさらに好ましい含有量
は0.4 〜0.6％の範囲である。
【００１７】Ｓｉは、芯材の強度を向上させる効果を有
する。また、ろう付け中に犠牲陽極材層から拡散してく
るＭｇと共存することにより、ろう付け後、Ｍｇ2 Ｓｉ
の微細な化合物が生成して時効硬化が生じ、一層強度を
向上させる。Ｓｉの好ましい含有範囲は0.3 〜1.1 ％で
あり、0.3 ％未満ではその効果が十分でなく、1.1 ％を
越えると、耐食性を低下させ、また融点が低下して局部
溶融が生じ易くなる。Ｓｉのさらに好ましい含有量は0.
3 〜0.7 ％の範囲である。
する。また、ろう付け中に犠牲陽極材層から拡散してく
るＭｇと共存することにより、ろう付け後、Ｍｇ2 Ｓｉ
の微細な化合物が生成して時効硬化が生じ、一層強度を
向上させる。Ｓｉの好ましい含有範囲は0.3 〜1.1 ％で
あり、0.3 ％未満ではその効果が十分でなく、1.1 ％を
越えると、耐食性を低下させ、また融点が低下して局部
溶融が生じ易くなる。Ｓｉのさらに好ましい含有量は0.
3 〜0.7 ％の範囲である。
【００１８】Ｍｇは、芯材の強度を向上させる効果を有
するが、ろう付け性低下の観点から0.5 ％以下（0 ％を
含まず）に制限するのが好ましい。0.5 ％を越えて含有
すると、フッ化物系のフラックスを使用する不活性ガス
雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇがフラックスと反応してろ
う付け性が阻害されるとともに、Ｍｇのフッ化物が生成
して、ろう付け部の外観がわるくなる。また、真空ろう
付けの場合には、溶融ろうが芯材を浸食し易くなる。Ｍ
ｇのさらに好ましい含有量は0.15％以下の範囲である。
なお、芯材中に、不純物として、0.5 ％以下のＦｅ、0.
2 ％以下のＣｒ、0.3 ％以下のＺｒ、0.1 ％以下のＢが
含有しても芯材の特性に影響を与えることはない。
するが、ろう付け性低下の観点から0.5 ％以下（0 ％を
含まず）に制限するのが好ましい。0.5 ％を越えて含有
すると、フッ化物系のフラックスを使用する不活性ガス
雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇがフラックスと反応してろ
う付け性が阻害されるとともに、Ｍｇのフッ化物が生成
して、ろう付け部の外観がわるくなる。また、真空ろう
付けの場合には、溶融ろうが芯材を浸食し易くなる。Ｍ
ｇのさらに好ましい含有量は0.15％以下の範囲である。
なお、芯材中に、不純物として、0.5 ％以下のＦｅ、0.
2 ％以下のＣｒ、0.3 ％以下のＺｒ、0.1 ％以下のＢが
含有しても芯材の特性に影響を与えることはない。
【００１９】犠牲陽極材中のＺｎは、犠牲陽極材の電位
を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果を保持し、芯材の
孔食や隙間腐食を防止するよう機能する。Ｚｎの好まし
い含有範囲は1.5 〜8 ％であり、Ｚｎの含有量が1.5 ％
未満ではその効果が十分でなく、8 ％を越えると自己耐
食性が低下する。Ｚｎのさらに好ましい含有量は2.0〜
6.0 ％の範囲である。
を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果を保持し、芯材の
孔食や隙間腐食を防止するよう機能する。Ｚｎの好まし
い含有範囲は1.5 〜8 ％であり、Ｚｎの含有量が1.5 ％
未満ではその効果が十分でなく、8 ％を越えると自己耐
食性が低下する。Ｚｎのさらに好ましい含有量は2.0〜
6.0 ％の範囲である。
【００２０】犠牲陽極材中のＳｉは、犠牲陽極材のマト
リックス中にＳｉ系化合物を生成する。このＳｉ系化合
物と後述するＦｅ系化合物のうち、粒子径（円相当直
径）が１μｍ以上のものが、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合
物との合計数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下の数
存在する場合、犠牲陽極材層の表面から芯材にかけての
電位勾配を利用した犠牲陽極効果が有効に作用する。Ｓ
ｉの好ましい含有量は0.01〜0.8 ％の範囲であり、0.8
％以下の範囲で上記の化合物分布が得られ、0.8％を越
えて含有すると犠牲陽極効果が阻害される。Ｓｉのさら
に好ましい含有量は、0.01〜0.5 ％の範囲である。
リックス中にＳｉ系化合物を生成する。このＳｉ系化合
物と後述するＦｅ系化合物のうち、粒子径（円相当直
径）が１μｍ以上のものが、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合
物との合計数で、１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下の数
存在する場合、犠牲陽極材層の表面から芯材にかけての
電位勾配を利用した犠牲陽極効果が有効に作用する。Ｓ
ｉの好ましい含有量は0.01〜0.8 ％の範囲であり、0.8
％以下の範囲で上記の化合物分布が得られ、0.8％を越
えて含有すると犠牲陽極効果が阻害される。Ｓｉのさら
に好ましい含有量は、0.01〜0.5 ％の範囲である。
【００２１】Ｆｅは、犠牲陽極材のマトリックス中にＦ
ｅ系化合物を生成する。このＦｅ系化合物と前記のＳｉ
系化合物のうち、粒子径（円相当直径）が１μｍ以上の
化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物との合計数で、
１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下の数存在する場合、犠
牲陽極材層の表面から芯材にかけての電位勾配を利用し
た犠牲陽極効果が有効に作用する。Ｆｅの好ましい含有
量は0.01〜0.3 ％の範囲であり、0.3 ％以下の範囲で上
記の化合物分布が得られ、0.3 ％を越えて含有すると犠
牲陽極効果が阻害される。Ｓｉのさらに好ましい含有量
は、0.01〜0.2％の範囲である。
ｅ系化合物を生成する。このＦｅ系化合物と前記のＳｉ
系化合物のうち、粒子径（円相当直径）が１μｍ以上の
化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物との合計数で、
１ｍｍ2 当たり２×１０4 個以下の数存在する場合、犠
牲陽極材層の表面から芯材にかけての電位勾配を利用し
た犠牲陽極効果が有効に作用する。Ｆｅの好ましい含有
量は0.01〜0.3 ％の範囲であり、0.3 ％以下の範囲で上
記の化合物分布が得られ、0.3 ％を越えて含有すると犠
牲陽極効果が阻害される。Ｓｉのさらに好ましい含有量
は、0.01〜0.2％の範囲である。
【００２２】Ｉｎは犠牲陽極材の電位を卑にし、芯材に
対し犠牲陽極効果を確実に付与するために役立つ。Ｉｎ
の好ましい含有量は0.05％以下（0 ％を含まず）の範囲
であり、0.05％を越えると犠牲陽極材の自己耐食性が低
下し、また圧延加工性が劣化する。Ｉｎのさらに好まし
い含有範囲は0.01〜0.02％である。
対し犠牲陽極効果を確実に付与するために役立つ。Ｉｎ
の好ましい含有量は0.05％以下（0 ％を含まず）の範囲
であり、0.05％を越えると犠牲陽極材の自己耐食性が低
下し、また圧延加工性が劣化する。Ｉｎのさらに好まし
い含有範囲は0.01〜0.02％である。
【００２３】Ｓｎは犠牲陽極材の電位を卑にし、芯材に
対し犠牲陽極効果を確実に付与するために役立つ。Ｓｎ
の好ましい含有量は0.05％以下（0 ％を含まず）の範囲
であり、0.05％を越えると犠牲陽極材の自己耐食性が低
下し、また圧延加工性が劣化する。Ｓｎのさらに好まし
い含有範囲は0.01〜0.02％である。
対し犠牲陽極効果を確実に付与するために役立つ。Ｓｎ
の好ましい含有量は0.05％以下（0 ％を含まず）の範囲
であり、0.05％を越えると犠牲陽極材の自己耐食性が低
下し、また圧延加工性が劣化する。Ｓｎのさらに好まし
い含有範囲は0.01〜0.02％である。
【００２４】犠牲陽極材中のＭｇは、Ｓｉと共存して、
Ｍｇ2 Ｓｉを生成して、犠牲陽極材のマトリックス中に
微細分散し、材料表面の化合物が存在する位置で、腐食
環境において皮膜成分である水酸化アルミニウムの沈着
を妨げ、皮膜の生成を抑制するとともに、孔食を分散さ
せ、貫通孔食の発生を防止するよう機能する。Ｍｇの好
ましい含有量は2.5 ％以下（0 ％を含まず）の範囲であ
り、2.5 ％を越えると自己耐食性が低下する。Ｍｇのさ
らに好ましい含有範囲は1.5 ％未満である。
Ｍｇ2 Ｓｉを生成して、犠牲陽極材のマトリックス中に
微細分散し、材料表面の化合物が存在する位置で、腐食
環境において皮膜成分である水酸化アルミニウムの沈着
を妨げ、皮膜の生成を抑制するとともに、孔食を分散さ
せ、貫通孔食の発生を防止するよう機能する。Ｍｇの好
ましい含有量は2.5 ％以下（0 ％を含まず）の範囲であ
り、2.5 ％を越えると自己耐食性が低下する。Ｍｇのさ
らに好ましい含有範囲は1.5 ％未満である。
【００２５】なお、犠牲陽極材中には、0.05％以下のＣ
ｕ、0.2 ％以下のＣｒ、0.3 ％以下のＴｉ、0.3 ％以下
のＺｒ、0.1 ％以下のＢが含有していても本発明のアル
ミニウム合金クラッド材の性能に影響を与えることはな
い。
ｕ、0.2 ％以下のＣｒ、0.3 ％以下のＴｉ、0.3 ％以下
のＺｒ、0.1 ％以下のＢが含有していても本発明のアル
ミニウム合金クラッド材の性能に影響を与えることはな
い。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材は、芯材、犠牲陽極材およびろう材を構
成するアルミニウム合金を、例えば半連続鋳造により造
塊し、必要に応じて均質化処理したのち、それぞれ所定
厚さまで熱間圧延し、ついで、各材料を組合わせ、常法
に従って、熱間圧延によりクラッド材とし、最終的に所
定厚さまで冷間圧延した後、最終的に焼鈍を行う工程を
経て製造される。犠牲陽極材のマトリックス中における
本発明のＳｉ系化合物、Ｆｅ系化合物の分散状態は、犠
牲陽極材用アルミニウム合金の鋳造条件を調整すること
により得られる。好ましい連続鋳造条件としては、鋳造
温度７３０〜８００℃、冷却速度１０〜５０℃／秒が用
いられる
合金クラッド材は、芯材、犠牲陽極材およびろう材を構
成するアルミニウム合金を、例えば半連続鋳造により造
塊し、必要に応じて均質化処理したのち、それぞれ所定
厚さまで熱間圧延し、ついで、各材料を組合わせ、常法
に従って、熱間圧延によりクラッド材とし、最終的に所
定厚さまで冷間圧延した後、最終的に焼鈍を行う工程を
経て製造される。犠牲陽極材のマトリックス中における
本発明のＳｉ系化合物、Ｆｅ系化合物の分散状態は、犠
牲陽極材用アルミニウム合金の鋳造条件を調整すること
により得られる。好ましい連続鋳造条件としては、鋳造
温度７３０〜８００℃、冷却速度１０〜５０℃／秒が用
いられる
【００２７】本発明のアルミニウム合金クラッド材を、
ラジエータ、ヒータコアなど、自動車用熱交換器のチュ
ーブ材とするには、クラッド板を曲成し、突き合わせ部
を溶接またはろう付けすることによりチューブ形状とす
る。芯材と犠牲陽極材からなる２層クラッド材の場合
は、犠牲陽極材が内皮層となって作動流体と接し、外側
の芯材層に両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドして
なるアルミニウム合金フィン材をろう付け接合して熱交
換器を組立てる。
ラジエータ、ヒータコアなど、自動車用熱交換器のチュ
ーブ材とするには、クラッド板を曲成し、突き合わせ部
を溶接またはろう付けすることによりチューブ形状とす
る。芯材と犠牲陽極材からなる２層クラッド材の場合
は、犠牲陽極材が内皮層となって作動流体と接し、外側
の芯材層に両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドして
なるアルミニウム合金フィン材をろう付け接合して熱交
換器を組立てる。
【００２８】芯材の両面に犠牲陽極材を配設してなる３
層クラッド材の場合には、犠牲陽極材層が内皮層および
外皮層を形成し、内皮層は作動流体と接して、犠牲陽極
効果を発揮して芯材層を防食し、外皮層は外部の腐食環
境において犠牲陽極効果を発揮して芯材を保護する。外
皮層には両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしてな
るアルミニウム合金フィン材をろう付け接合する。
層クラッド材の場合には、犠牲陽極材層が内皮層および
外皮層を形成し、内皮層は作動流体と接して、犠牲陽極
効果を発揮して芯材層を防食し、外皮層は外部の腐食環
境において犠牲陽極効果を発揮して芯材を保護する。外
皮層には両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしてな
るアルミニウム合金フィン材をろう付け接合する。
【００２９】芯材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材を
クラッドし、他の面に犠牲陽極材をクラッドしてなる３
層のクラッド材の場合には、犠牲陽極材層が内皮層を構
成して作動流体と接し、ろう材層が外皮層となる。外皮
層には両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしてなる
アルミニウム合金フィン材をろう付け接合して熱交換器
を組立てる。
クラッドし、他の面に犠牲陽極材をクラッドしてなる３
層のクラッド材の場合には、犠牲陽極材層が内皮層を構
成して作動流体と接し、ろう材層が外皮層となる。外皮
層には両面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしてなる
アルミニウム合金フィン材をろう付け接合して熱交換器
を組立てる。
【００３０】ろう付け接合には、フッ化物系のフラック
スを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け、または真空ろう
付けが適用される。そのために、本発明のアルミニウム
合金クラッド材においては、上記不活性ガス雰囲気ろう
付けでは、通常、6 〜13％のＳｉを含有するＡｌ−Ｓｉ
系合金が使用され、真空ろう付けでは、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系ろう材が使用される。真空ろう付け用ろう材として
は、基本的にＳｉ:6〜13％、Ｍｇ:0.5〜3.0 ％を含むＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金が適用される。ろう材には、ろう付
け性を改善するために、Ｂｉ:0.2％以下、Ｂｅ:0.2％以
下のうちの１種または２種を含有させることもできる。
スを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け、または真空ろう
付けが適用される。そのために、本発明のアルミニウム
合金クラッド材においては、上記不活性ガス雰囲気ろう
付けでは、通常、6 〜13％のＳｉを含有するＡｌ−Ｓｉ
系合金が使用され、真空ろう付けでは、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系ろう材が使用される。真空ろう付け用ろう材として
は、基本的にＳｉ:6〜13％、Ｍｇ:0.5〜3.0 ％を含むＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金が適用される。ろう材には、ろう付
け性を改善するために、Ｂｉ:0.2％以下、Ｂｅ:0.2％以
下のうちの１種または２種を含有させることもできる。
【００３１】
【実施例】実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金およびろう材用合金（ＪＩＳ ＢＡ４３４
３、Ｓｉ:7.5％）を造塊し、芯材用合金については均質
化処理を行った。また、表２に示す組成を有する犠牲陽
極材用アミニウム合金を造塊した。なお、犠牲陽極材用
アルミニウム合金の連続鋳造による造塊条件は、鋳造温
度７４０℃、冷却速度１５℃／秒とした。
ニウム合金およびろう材用合金（ＪＩＳ ＢＡ４３４
３、Ｓｉ:7.5％）を造塊し、芯材用合金については均質
化処理を行った。また、表２に示す組成を有する犠牲陽
極材用アミニウム合金を造塊した。なお、犠牲陽極材用
アルミニウム合金の連続鋳造による造塊条件は、鋳造温
度７４０℃、冷却速度１５℃／秒とした。
【００３２】犠牲陽極用アルミニウム合金およびろう材
用アルミニウム合金の鋳塊を熱間圧延して所定の厚さと
し、これらと芯材用アルミニウム合金の鋳塊とを組合わ
せて熱間圧延を行い、クラッド材を得た。さらに、冷間
圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延により、厚さ０．２５ｍ
ｍのクラッド板（Ｈ１４材）を作製した。クラッドの構
成は、ろう材層：０．０２５ｍｍ、犠牲陽極材層：０．
０２５〜０．０５０ｍｍとした。
用アルミニウム合金の鋳塊を熱間圧延して所定の厚さと
し、これらと芯材用アルミニウム合金の鋳塊とを組合わ
せて熱間圧延を行い、クラッド材を得た。さらに、冷間
圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延により、厚さ０．２５ｍ
ｍのクラッド板（Ｈ１４材）を作製した。クラッドの構
成は、ろう材層：０．０２５ｍｍ、犠牲陽極材層：０．
０２５〜０．０５０ｍｍとした。
【００３３】得られたアルミニウム合金クラッド板材に
ついて、以下の方法に従って、Ｓｉ系およびＦｅ系化合
物の測定を行い、ろう付け後の強度、耐食性、ろう付け
性を評価した。結果を表３〜４に示す。 （１）Ｓｉ系、Ｆｅ系化合物の測定 クラッド板材の犠牲陽極材層のマトリックスについて、
２００倍の光学顕微鏡写真を５視野（面積合計０．１５
ｍｍ2 ）撮影し、画像解析装置により、粒子径（円相当
直径）１μｍ以上のサイズのＦｅ系化合物粒子とＳｉ系
化合物粒子の合計数を測定した。
ついて、以下の方法に従って、Ｓｉ系およびＦｅ系化合
物の測定を行い、ろう付け後の強度、耐食性、ろう付け
性を評価した。結果を表３〜４に示す。 （１）Ｓｉ系、Ｆｅ系化合物の測定 クラッド板材の犠牲陽極材層のマトリックスについて、
２００倍の光学顕微鏡写真を５視野（面積合計０．１５
ｍｍ2 ）撮影し、画像解析装置により、粒子径（円相当
直径）１μｍ以上のサイズのＦｅ系化合物粒子とＳｉ系
化合物粒子の合計数を測定した。
【００３４】（２）ろう付け後の強度 クラッド板材に、フッ化物系フラックスを塗布して窒素
ガス中で、ろう付け温度の６００℃（材料温度）に加熱
した後、冷却して引張試験を行い、引張強さを測定し
た。
ガス中で、ろう付け温度の６００℃（材料温度）に加熱
した後、冷却して引張試験を行い、引張強さを測定し
た。
【００３５】（３）耐食性の評価１ クラッド板材に、フッ化物系フラックスを塗布して窒素
ガス中で、ろう付け温度の６００℃（材料温度）に加熱
した後、つぎの方法により犠牲陽極材層側の腐食試験を
行い、内面側の耐食性を評価した。 腐食液：Ｃｌ- １９５ｐｐｍ、ＳＯ4 2-６０ｐｐｍ、Ｃ
ｕ2+１ｐｐｍ、Ｆｅ3+３０ｐｐｍ 方 法：８８℃の温度で８時間加熱したのち冷却し、２
５℃で１６時間保持するサイクルを３か月間繰り返す。
ガス中で、ろう付け温度の６００℃（材料温度）に加熱
した後、つぎの方法により犠牲陽極材層側の腐食試験を
行い、内面側の耐食性を評価した。 腐食液：Ｃｌ- １９５ｐｐｍ、ＳＯ4 2-６０ｐｐｍ、Ｃ
ｕ2+１ｐｐｍ、Ｆｅ3+３０ｐｐｍ 方 法：８８℃の温度で８時間加熱したのち冷却し、２
５℃で１６時間保持するサイクルを３か月間繰り返す。
【００３６】（４）耐食性の評価２ クラッド板材のろう材側にＡｌ−1.6 ％Ｍｎ−0.3 ％Ｃ
ｕ−1.0 ％Ｚｎ合金からなる厚さ０．０８ｍｍのコルゲ
ートフィンを載せ、窒素ガス雰囲気中でフッ化物系フラ
ックスを用いて、６００℃の温度でろう付けを行い、Ｃ
ＡＳＳ試験により、ろう材側（外面）の耐食性を評価し
た。
ｕ−1.0 ％Ｚｎ合金からなる厚さ０．０８ｍｍのコルゲ
ートフィンを載せ、窒素ガス雰囲気中でフッ化物系フラ
ックスを用いて、６００℃の温度でろう付けを行い、Ｃ
ＡＳＳ試験により、ろう材側（外面）の耐食性を評価し
た。
【００３７】（５）ろう付け性の評価 クラッド板材のろう材側にＡｌ−1.6 ％Ｍｎ−0.3 ％Ｃ
ｕ−1.0 ％Ｚｎ合金からなる厚さ０．０８ｍｍのコルゲ
ートフィンを載せ、窒素ガス雰囲気中でフッ化物系フラ
ックスを用いて、６００℃の温度でろう付けを行い、ろ
う付け部の接合性の良否、溶融の有無からろう付け性を
評価した。
ｕ−1.0 ％Ｚｎ合金からなる厚さ０．０８ｍｍのコルゲ
ートフィンを載せ、窒素ガス雰囲気中でフッ化物系フラ
ックスを用いて、６００℃の温度でろう付けを行い、ろ
う付け部の接合性の良否、溶融の有無からろう付け性を
評価した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】 《表注》1 μm 以上の粒子数: 犠牲陽極材層マトリックス中のSi系、Fe系化合物 の個数、最大腐食深さ: 内面側は犠牲陽極材側、外面側はろう材側、ろう付け性 : ○ 接合性良好で溶融部無し
【００４１】
【表４】
【００４２】表３、表４にみられるように、本発明に従
う試験材はいずれも、ろう付け後に１３０ＭＰａを越え
る優れた引張強さを示し、腐食試験における最大腐食深
さは１００μｍ未満であり優れた耐食性をそなえてい
る。ろう付け性についても、局部溶融は認められず良好
な接合部が形成された。
う試験材はいずれも、ろう付け後に１３０ＭＰａを越え
る優れた引張強さを示し、腐食試験における最大腐食深
さは１００μｍ未満であり優れた耐食性をそなえてい
る。ろう付け性についても、局部溶融は認められず良好
な接合部が形成された。
【００４３】比較例１ 連続鋳造により、表５に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表６に示す組成の犠牲陽極材用アルミニウ
ム合金、およびろう材用合金（ＪＩＳ ＢＡ４３４３）
を造塊し、実施例１と同一の条件により、厚さ０．２５
ｍｍのアルミニウム合金クラッド板材（Ｈ１４）を作製
した。なお、一部の材料については、実施例１と条件を
変えて連続鋳造を行った。得られたクラッド板材につい
て、実施例１の方法に従って、ろう付け後の引張強さを
測定し、耐食性、ろう付け性の評価を行った。結果を表
７に示す。なお、表５〜７において本発明の条件を外れ
たものには下線を付した。
ニウム合金、表６に示す組成の犠牲陽極材用アルミニウ
ム合金、およびろう材用合金（ＪＩＳ ＢＡ４３４３）
を造塊し、実施例１と同一の条件により、厚さ０．２５
ｍｍのアルミニウム合金クラッド板材（Ｈ１４）を作製
した。なお、一部の材料については、実施例１と条件を
変えて連続鋳造を行った。得られたクラッド板材につい
て、実施例１の方法に従って、ろう付け後の引張強さを
測定し、耐食性、ろう付け性の評価を行った。結果を表
７に示す。なお、表５〜７において本発明の条件を外れ
たものには下線を付した。
【００４４】
【表５】
【００４５】
【表６】
【００４６】
【表７】 《表注》ろう付け性: × 接合不十分または局部溶融有り、試験材No.46 、47の 犠牲陽極材a1の造塊条件は鋳造温度700 ℃、冷却速度0.5 ℃/ 秒
【００４７】表７にみられるように、本発明の条件を外
れた試験材は、ろう付け後の強度、耐食性、ろう付け性
のいずれかが劣っている。試験材No.33 は芯材のＳｉが
多いため、ろう付け時に局部溶融が生じた。試験材No.3
5 は芯材のＭｎ量が多いため、加工性が劣り健全な板材
の製造ができなかった。試験材No.37 、38は、それぞれ
芯材のＣｕおよびＭｇが多いため、ろう付け性がわる
い。試験材No.44 、45は、それぞれＩｎおよびＳｎの含
有量が多いため加工性が劣り、健全な板材の製造ができ
なかった。試験材No.46 、47は、犠牲陽極材の造塊にお
いて、通常の連続鋳造条件に従ったため、マトリックス
中の１μｍ以上の大きさのＳｉ系、Ｆｅ系化合物の１ｍ
ｍ2 当たりの個数が多いため、耐食性が劣っている。
れた試験材は、ろう付け後の強度、耐食性、ろう付け性
のいずれかが劣っている。試験材No.33 は芯材のＳｉが
多いため、ろう付け時に局部溶融が生じた。試験材No.3
5 は芯材のＭｎ量が多いため、加工性が劣り健全な板材
の製造ができなかった。試験材No.37 、38は、それぞれ
芯材のＣｕおよびＭｇが多いため、ろう付け性がわる
い。試験材No.44 、45は、それぞれＩｎおよびＳｎの含
有量が多いため加工性が劣り、健全な板材の製造ができ
なかった。試験材No.46 、47は、犠牲陽極材の造塊にお
いて、通常の連続鋳造条件に従ったため、マトリックス
中の１μｍ以上の大きさのＳｉ系、Ｆｅ系化合物の１ｍ
ｍ2 当たりの個数が多いため、耐食性が劣っている。
【００４８】
【発明の効果】本発明によれば、ろう付け後の強度およ
び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド
材が提供される。このクラッド材は、自動車用アルミニ
ウム合金製熱交換器の流体通路を構成するチューブ材、
熱交換器を連結する配管材として好適に使用できる。
び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド
材が提供される。このクラッド材は、自動車用アルミニ
ウム合金製熱交換器の流体通路を構成するチューブ材、
熱交換器を連結する配管材として好適に使用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−90443（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 B23K 35/22
Claims (6)
- 【請求項１】 芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍ
ｎ:0.3〜2.0 ％（重量％、以下同じ）、Ｃｕ:0.25 〜1.
0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.1 ％を含有し、残部アルミニウムお
よび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲
陽極材は、Ｚｎ:1.5〜8 ％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆ
ｅ:0.01 〜0.3 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不
純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材
のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のう
ち、粒子径（円相当直径、以下同じ）が１μｍ以上の化
合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍ
ｍ2 当たり２×１０4 個以下であることを特徴とする強
度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材。 - 【請求項２】 芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッド
し、他方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしたア
ルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ:0.3
〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.1 ％を含
有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5〜8 ％、
Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含有し、残
部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金
で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合
物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物
が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ2
当たり２×１０4 個以下であることを特徴とする強度お
よび耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッ
ド材。 - 【請求項３】 芯材の両面に犠牲陽極材をクラッドした
アルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ:
0.3〜2.0 ％、Ｃｕ:0.25 〜1.0 ％、Ｓｉ:0.3〜1.1 ％
を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ:1.5〜8
％、Ｓｉ:0.01 〜0.8 ％、Ｆｅ:0.01 〜0.3 ％を含有
し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウ
ム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ
系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μｍ以上の
化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１
ｍｍ 2 当たり２×１０4 個以下であることを特徴とする
強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材。 - 【請求項４】 犠牲陽極材が、さらにＩｎ:0.05 ％以下
（0 ％を含まず、以下同じ）、Ｓｎ:0.05 ％以下のうち
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
〜３のいずれかに記載の強度および耐食性に優れた熱交
換器用アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項５】 犠牲陽極材が、さらにＭｇ:2.5％以下を
含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記
載の強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材。 - 【請求項６】 芯材が、さらにＭｇ:0.5％以下を含有す
ることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の強
度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材。
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| JP09441498A JP3326106B2 (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP09441498A JP3326106B2 (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
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|---|---|
| JPH11293371A JPH11293371A (ja) | 1999-10-26 |
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