JP3320515B2 - スポット溶接の後処理方法 - Google Patents
スポット溶接の後処理方法Info
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- JP3320515B2 JP3320515B2 JP21738393A JP21738393A JP3320515B2 JP 3320515 B2 JP3320515 B2 JP 3320515B2 JP 21738393 A JP21738393 A JP 21738393A JP 21738393 A JP21738393 A JP 21738393A JP 3320515 B2 JP3320515 B2 JP 3320515B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
- B23K11/11—Spot welding
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスポット溶接の後処理方
法に関する。
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】１対の電極間に２枚の鋼板を挟み、電極
間に高電圧を印加し、ジュール熱を発生させて、２枚の
鋼板同士を点接合するところのスポット溶接法が知られ
ている。ところで、高炭素鋼や高炭素合金鋼の部材をス
ポット溶接すると、自己冷却焼入れ現象が起り、高硬度
な領域ができ、衝撃特性の低下を招くという不都合があ
った。
間に高電圧を印加し、ジュール熱を発生させて、２枚の
鋼板同士を点接合するところのスポット溶接法が知られ
ている。ところで、高炭素鋼や高炭素合金鋼の部材をス
ポット溶接すると、自己冷却焼入れ現象が起り、高硬度
な領域ができ、衝撃特性の低下を招くという不都合があ
った。
【０００３】焼入れ材は焼戻し炉で焼戻し処理を施せば
問題はなくなるが、その為に工程は増え、部品の運搬が
煩雑になることから、部品のコストアップの要因とな
る。そこで、従来、特開昭４７−３８７１４号（バット
溶接線材の自動仮焼なまし装置）、特開昭５５−８１０
８９号（抵抗加熱接合方法）等が提案されている。即
ち、特開昭４７−３８７１４号はバット溶接終了と同時
に弱い電流を溶接部に流して、冷却部の冷却温度を小さ
くして焼きなましをするというものである。又、特開昭
５５−８１０８９号は材料加圧→通電による抵抗溶接
（接合）→加締め→通電停止→冷却剤による急冷（焼入
れ）→通電による焼戻しからなる接合方法である。
問題はなくなるが、その為に工程は増え、部品の運搬が
煩雑になることから、部品のコストアップの要因とな
る。そこで、従来、特開昭４７−３８７１４号（バット
溶接線材の自動仮焼なまし装置）、特開昭５５−８１０
８９号（抵抗加熱接合方法）等が提案されている。即
ち、特開昭４７−３８７１４号はバット溶接終了と同時
に弱い電流を溶接部に流して、冷却部の冷却温度を小さ
くして焼きなましをするというものである。又、特開昭
５５−８１０８９号は材料加圧→通電による抵抗溶接
（接合）→加締め→通電停止→冷却剤による急冷（焼入
れ）→通電による焼戻しからなる接合方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、溶接
後に通電して焼なまし（焼鈍。アニーリング）又は焼戻
し（テンパーリング）して材料の軟化を図るものである
が、いずれの技術も焼鈍電流又はテンパー電流を一回だ
け流して改質を図るものである。従って、要求される改
質を達成するためには電流値の大きさと通電時間の長さ
とを正確に決定する必要があり、この決定には綿密なデ
ータの蓄積を要する。しかし、モデルの変更、設計変更
などに伴うワークの寸法、材質の変更により、電流管理
は目まぐるしく変わり、溶接管理に掛かるロードは大き
くなる。そこで本発明の目的は容易に改質処理がなせる
技術を提供することにある。
後に通電して焼なまし（焼鈍。アニーリング）又は焼戻
し（テンパーリング）して材料の軟化を図るものである
が、いずれの技術も焼鈍電流又はテンパー電流を一回だ
け流して改質を図るものである。従って、要求される改
質を達成するためには電流値の大きさと通電時間の長さ
とを正確に決定する必要があり、この決定には綿密なデ
ータの蓄積を要する。しかし、モデルの変更、設計変更
などに伴うワークの寸法、材質の変更により、電流管理
は目まぐるしく変わり、溶接管理に掛かるロードは大き
くなる。そこで本発明の目的は容易に改質処理がなせる
技術を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】上記目的を達成
するべく本発明の軟化処理は、通電と非通電とが周期的
に繰返されることによってなされ、前記通電時間は、周
期経過毎に長くなることを特徴とする。
するべく本発明の軟化処理は、通電と非通電とが周期的
に繰返されることによってなされ、前記通電時間は、周
期経過毎に長くなることを特徴とする。
【０００６】前記通電時間は、熱影響部の温度が、炭素
鋼の原子配列が変化する変態点（一般に「Ａ１変態点」
と略記される。）を挟むように上下するように制御され
ることが好ましい。
鋼の原子配列が変化する変態点（一般に「Ａ１変態点」
と略記される。）を挟むように上下するように制御され
ることが好ましい。
【０００７】又は、前記軟化処理は電流値と通電時間と
の積で定められる入熱モジュールが断続的に変化される
ことによってなされ、軟化処理中には、ワークに対して
常時通電されていることを特徴とする。
の積で定められる入熱モジュールが断続的に変化される
ことによってなされ、軟化処理中には、ワークに対して
常時通電されていることを特徴とする。
【０００８】
【実施例】本発明の実施例を添付図面に基づいて以下に
説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
図１は本発明のスポット溶接機の回路図であり、２枚の
重ねられたワーク１，２を電極棒３，４で挟持し、これ
ら電極棒３，４に直流変圧器５およびスイッチング６を
介して通電するものであり、ワーク１，２の接点がジュ
ール熱で溶融し融着する。この融着部をナゲット７とい
い、このナゲット７の周囲の影響部分を熱影響部８とい
う。上記スイッチング６で短い周期で通電の入切りを実
施するように構成したことを特徴とする。
説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
図１は本発明のスポット溶接機の回路図であり、２枚の
重ねられたワーク１，２を電極棒３，４で挟持し、これ
ら電極棒３，４に直流変圧器５およびスイッチング６を
介して通電するものであり、ワーク１，２の接点がジュ
ール熱で溶融し融着する。この融着部をナゲット７とい
い、このナゲット７の周囲の影響部分を熱影響部８とい
う。上記スイッチング６で短い周期で通電の入切りを実
施するように構成したことを特徴とする。
【０００９】次にこのスイッチング６を中心とした本発
明のスポット溶接の後処理方法の説明をする。本実施例
におけるワーク１は５．２ｍｍ厚さのＳ４８Ｃ（ＪＩＳ
機械構造用炭素鋼。Ｃ＝０．４５〜０．５１％）板であ
り、ワーク２は１．０ｍｍ厚さのＳＳ４１（ＪＩＳ一般
構造用圧延材。引張強さ４１〜５２ｋｇ／ｍｍ2）板で
ある。図２は本発明に係るスポット溶接の後処理方法の
第１実施例図であり、横軸は通電サイクル数、縦軸は電
流値を示す。先ず、電流値１０ｋＡで１０サイクル（１
／６秒）だけ通電してスポット溶接をなす。通電を停止
して５サイクル（１／１２秒）休止し、次に電流値９ｋ
Ａで６サイクル（１／１０秒）だけ通電して前記ナゲッ
ト７および熱影響部８をジュール熱で加熱する。
明のスポット溶接の後処理方法の説明をする。本実施例
におけるワーク１は５．２ｍｍ厚さのＳ４８Ｃ（ＪＩＳ
機械構造用炭素鋼。Ｃ＝０．４５〜０．５１％）板であ
り、ワーク２は１．０ｍｍ厚さのＳＳ４１（ＪＩＳ一般
構造用圧延材。引張強さ４１〜５２ｋｇ／ｍｍ2）板で
ある。図２は本発明に係るスポット溶接の後処理方法の
第１実施例図であり、横軸は通電サイクル数、縦軸は電
流値を示す。先ず、電流値１０ｋＡで１０サイクル（１
／６秒）だけ通電してスポット溶接をなす。通電を停止
して５サイクル（１／１２秒）休止し、次に電流値９ｋ
Ａで６サイクル（１／１０秒）だけ通電して前記ナゲッ
ト７および熱影響部８をジュール熱で加熱する。
【００１０】ここで重要なことは、第１回目の通電（溶
接）時にはワーク１，２の間に薄い空気膜が介在するの
で抵抗値は大きくなり、ジュール熱は金属を溶かすほど
大きくなる。これに対して、第２回目の通電（加熱）時
にはワーク１，２はナゲット７で導通しているため抵抗
値は小さくなり発生するジュール熱も小さくなり、ワー
ク１，２を暖める程度となる（これを「加熱」とい
う）。以下、５サイクル（１／１２秒）の休止期間をお
いて第３回通電加熱、第４回通研加熱が実施される。な
お、回を重ねる毎に通電時間を延ばすのは、ワーク１，
２が時間とともに自然冷却され、熱が奪われる。したが
って通電時間を延ばして投入熱量を増して対処するため
である。
接）時にはワーク１，２の間に薄い空気膜が介在するの
で抵抗値は大きくなり、ジュール熱は金属を溶かすほど
大きくなる。これに対して、第２回目の通電（加熱）時
にはワーク１，２はナゲット７で導通しているため抵抗
値は小さくなり発生するジュール熱も小さくなり、ワー
ク１，２を暖める程度となる（これを「加熱」とい
う）。以下、５サイクル（１／１２秒）の休止期間をお
いて第３回通電加熱、第４回通研加熱が実施される。な
お、回を重ねる毎に通電時間を延ばすのは、ワーク１，
２が時間とともに自然冷却され、熱が奪われる。したが
って通電時間を延ばして投入熱量を増して対処するため
である。
【００１１】図３は本発明に係る熱影響部の温度予想曲
線図であり、図２の投入電流を破線で示した。常温のワ
ーク１，２はＡ点でジュール熱による昇温が始り、短時
間で融点Ｂに至る。更に昇温されてナゲット７に相当す
る部分が溶け、通電停止とともに冷却が開始され、Ｃ点
を通過しＤ点に至る。このＣ−Ｄ間で凝固と急冷による
硬化の物理現象が生じる。そこで、Ｄ点において第２回
目の通電（第１回目の加熱）を開始する。この加熱によ
りナゲット７および熱影響部８は再昇温し点Ｅに至る。
以降、休止（降温）と加熱（昇温）を複数回繰り返し
て、Ａ１変態点 （７２３℃）を上下するようにする。
これにより、硬化部分は軟化処理される。上記一連の処
理により熱影響部８のビッカース硬度を４００〜５００
とすることができた。上記軟化処理を施さない場合には
ビッカース硬度で７５０〜８００に達するので、改質効
果は著しい。
線図であり、図２の投入電流を破線で示した。常温のワ
ーク１，２はＡ点でジュール熱による昇温が始り、短時
間で融点Ｂに至る。更に昇温されてナゲット７に相当す
る部分が溶け、通電停止とともに冷却が開始され、Ｃ点
を通過しＤ点に至る。このＣ−Ｄ間で凝固と急冷による
硬化の物理現象が生じる。そこで、Ｄ点において第２回
目の通電（第１回目の加熱）を開始する。この加熱によ
りナゲット７および熱影響部８は再昇温し点Ｅに至る。
以降、休止（降温）と加熱（昇温）を複数回繰り返し
て、Ａ１変態点 （７２３℃）を上下するようにする。
これにより、硬化部分は軟化処理される。上記一連の処
理により熱影響部８のビッカース硬度を４００〜５００
とすることができた。上記軟化処理を施さない場合には
ビッカース硬度で７５０〜８００に達するので、改質効
果は著しい。
【００１２】なお、空気冷却では冷却速度不足でマルテ
ンサイト変態の発生しないことが予想される。この場合
は、熱影響部８を炭素鋼の原子配列が変化する７２３℃
の変態点近傍の温度に保持することで「焼なまし」処理
を施し、溶接歪の除去と組織の軟化とを図る。
ンサイト変態の発生しないことが予想される。この場合
は、熱影響部８を炭素鋼の原子配列が変化する７２３℃
の変態点近傍の温度に保持することで「焼なまし」処理
を施し、溶接歪の除去と組織の軟化とを図る。
【００１３】周知のとおり、非定常状態の伝熱を想定す
ることは極めて難しい。１回の通電で軟化処理をするに
は従来の技術の項で述べたとおりに、綿密なデータに基
いて電流値と通電時間とを決める必要があり、仮に決め
たとしてもそのとおりにならないことがある。
ることは極めて難しい。１回の通電で軟化処理をするに
は従来の技術の項で述べたとおりに、綿密なデータに基
いて電流値と通電時間とを決める必要があり、仮に決め
たとしてもそのとおりにならないことがある。
【００１４】この点、本発明は炭素鋼の原子配列が変化
する温度（例えば７２３℃の変態点温度）を挟んで熱影
響部の温度が上下するようにするだけであるから厳密さ
は要求されない。更に、処理時間は自由に延ばすことが
出来る。即ち、ワークを熱処理炉にて保持し、熱処理す
る手法に近似した処理が可能である。
する温度（例えば７２３℃の変態点温度）を挟んで熱影
響部の温度が上下するようにするだけであるから厳密さ
は要求されない。更に、処理時間は自由に延ばすことが
出来る。即ち、ワークを熱処理炉にて保持し、熱処理す
る手法に近似した処理が可能である。
【００１５】仮に、焼入れ性の高い一部の材料で上記の
硬化の過程において焼きが入るものにあては、軟化の過
程で焼戻し処理をする必要がある。この焼戻し処理は炭
素鋼の原子配列が変化する７２３℃の変態点未満の温度
（例えば６００℃）を中心に熱影響部８の温度を上下さ
せればよい。
硬化の過程において焼きが入るものにあては、軟化の過
程で焼戻し処理をする必要がある。この焼戻し処理は炭
素鋼の原子配列が変化する７２３℃の変態点未満の温度
（例えば６００℃）を中心に熱影響部８の温度を上下さ
せればよい。
【００１６】図４は本発明に係るスポット溶接の後処理
方法の第２実施例図、図２に対して休止期間を廃止した
ものであり、具体的には電流値（ｋＡ）×通電時間（サ
イクル数）で規定される入熱モジュールＨ１，Ｈ２，Ｈ
３とし、第１回加熱のＨ１は８×１０＝８０，第２回加
熱のＨ２は７×１０＝７０，第３回加熱のＨ３は５×１
０＝５０のごとく入熱モジュールＨ１，Ｈ２，Ｈ３を時
間経過とともに変化（この場合は減少）させたことを特
徴とする。上記Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３の如く入熱モジュール
を変化させることによって熱影響部を所定の温度に保ち
軟化処理をなすものである。この方法の特徴は、軟化処
理を多数の入熱モジュールの組合わせで実施することに
あり、個々の入熱モジュールにおける電流値と通電時間
とはそれほど厳密に管理する必要がない。複数回で処理
するから個々の誤差は全体に影響しないからである。
方法の第２実施例図、図２に対して休止期間を廃止した
ものであり、具体的には電流値（ｋＡ）×通電時間（サ
イクル数）で規定される入熱モジュールＨ１，Ｈ２，Ｈ
３とし、第１回加熱のＨ１は８×１０＝８０，第２回加
熱のＨ２は７×１０＝７０，第３回加熱のＨ３は５×１
０＝５０のごとく入熱モジュールＨ１，Ｈ２，Ｈ３を時
間経過とともに変化（この場合は減少）させたことを特
徴とする。上記Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３の如く入熱モジュール
を変化させることによって熱影響部を所定の温度に保ち
軟化処理をなすものである。この方法の特徴は、軟化処
理を多数の入熱モジュールの組合わせで実施することに
あり、個々の入熱モジュールにおける電流値と通電時間
とはそれほど厳密に管理する必要がない。複数回で処理
するから個々の誤差は全体に影響しないからである。
【００１７】図５は本発明に係るスポット溶接の後処理
方法の第３実施例図であり、図４と同様に図２に対して
休止期間を廃止したものであり、入熱モジュールｈ１，
ｈ２，ｈ３とし、第１回加熱のｈ１は９×６＝５４，第
２回加熱のｈ２は７×８＝５６，第３回加熱のｈ３は５
×１０＝５０のごとく入熱モジュールｈ１，ｈ２，ｈ３
を時間経過とともに変化（この場合は減少）させたこと
を特徴とする。
方法の第３実施例図であり、図４と同様に図２に対して
休止期間を廃止したものであり、入熱モジュールｈ１，
ｈ２，ｈ３とし、第１回加熱のｈ１は９×６＝５４，第
２回加熱のｈ２は７×８＝５６，第３回加熱のｈ３は５
×１０＝５０のごとく入熱モジュールｈ１，ｈ２，ｈ３
を時間経過とともに変化（この場合は減少）させたこと
を特徴とする。
【００１８】上記ワーク１（Ｓ４８Ｃ）は具体的には焼
入れ効果を要するスプロケット、ギア、プーリ等であ
り、ワーク２（ＳＳ４１）は保護カバー、ブラケット等
であり、この様に一般機械部品、特に車両部品に本発明
方法は有益である。
入れ効果を要するスプロケット、ギア、プーリ等であ
り、ワーク２（ＳＳ４１）は保護カバー、ブラケット等
であり、この様に一般機械部品、特に車両部品に本発明
方法は有益である。
【００１９】
【発明の効果】以上に述べた通り本発明は、スポット溶
接の後処理方法において、熱影響部を熱処理するに際し
通電と非通電を繰返すようにしたので、所望の温度を容
易に得られ、従来のように投入電流値と通電時間を厳密
に管理する必要がなくなり、もって極めて容易な後処理
方法を提供するものである。
接の後処理方法において、熱影響部を熱処理するに際し
通電と非通電を繰返すようにしたので、所望の温度を容
易に得られ、従来のように投入電流値と通電時間を厳密
に管理する必要がなくなり、もって極めて容易な後処理
方法を提供するものである。
【００２０】又は、スポット溶接後の軟化処理におい
て、電流値（ｋＡ）×通電時間（サイクル数）で規定さ
れる入熱モジュールを段階的に変化させることで軟化処
理するようにし、個々の入熱モジュールにおける電流値
と通電時間とをそれほど厳密に規定する必要がないので
制御が容易になる。
て、電流値（ｋＡ）×通電時間（サイクル数）で規定さ
れる入熱モジュールを段階的に変化させることで軟化処
理するようにし、個々の入熱モジュールにおける電流値
と通電時間とをそれほど厳密に規定する必要がないので
制御が容易になる。
【図１】本発明のスポット溶接機の回路図
【図２】本発明に係るスポット溶接の後処理方法の第１
実施例図
実施例図
【図３】本発明に係る熱影響部の温度予想曲線図
【図４】本発明に係るスポット溶接の後処理方法の第２
実施例図
実施例図
【図５】本発明に係るスポット溶接の後処理方法の第３
実施例図
実施例図
１，２…ワーク、３，４…電極棒、５…直流変圧器、６
…スイッチング、７…ナゲット、８…熱影響部。
…スイッチング、７…ナゲット、８…熱影響部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−208280（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−50249（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−23583（ＪＰ，Ａ) 実開 昭47−28825（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 11/36 C21D 1/40 C21D 9/50
Claims (3)
- 【請求項１】 スポット溶接後の電極棒に再通電してジ
ュール熱でワークを加熱し、熱影響部等の軟化処理をな
すスポット溶接の後処理方法おいて、 前記軟化処理は、通電と非通電とが周期的に繰返される
ことによってなされ、 前記通電時間は、周期経過毎に長くなる ことを特徴とす
るスポット溶接の後処理方法。 - 【請求項２】 前記通電時間は、熱影響部の温度が、炭
素鋼の原子配列が変化する変態点を挟むように上下する
ように制御される請求項１記載のスポット溶接の後処理
方法。 - 【請求項３】 スポット溶接後の電極棒に再通電してジ
ュール熱でワークを加熱し、熱影響部等の軟化処理をな
すスポット溶接の後処理方法おいて、 前記軟化処理は、電流値と通電時間との積で定められる
入熱モジュールが断続的に変化されることによってなさ
れ、 前記軟化処理中には、前記ワークに対して常時通電され
ていることを特徴とする スポット溶接の後処理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21738393A JP3320515B2 (ja) | 1993-09-01 | 1993-09-01 | スポット溶接の後処理方法 |
| ES09401885A ES2096522B1 (es) | 1993-09-01 | 1994-08-30 | Metodo de tratamiento posterior de una union soldada por puntos. |
| FR9410473A FR2709436B1 (fr) | 1993-09-01 | 1994-08-31 | Procédé d'après traitement d'un joint soudé par points. |
| IT94TO000694A IT1266745B1 (it) | 1993-09-01 | 1994-08-31 | Procedimento per il trattamento successivo di una giunzione saldata per punti. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21738393A JP3320515B2 (ja) | 1993-09-01 | 1993-09-01 | スポット溶接の後処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0768388A JPH0768388A (ja) | 1995-03-14 |
| JP3320515B2 true JP3320515B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=16703320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21738393A Expired - Fee Related JP3320515B2 (ja) | 1993-09-01 | 1993-09-01 | スポット溶接の後処理方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3320515B2 (ja) |
| ES (1) | ES2096522B1 (ja) |
| FR (1) | FR2709436B1 (ja) |
| IT (1) | IT1266745B1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| ATE504384T1 (de) * | 2006-11-14 | 2011-04-15 | Corus Staal Bv | Punktschweissverfahren und punktgeschweisstes flächenmaterial |
| JP5151615B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2013-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板のスポット溶接方法 |
| JP5201116B2 (ja) * | 2008-10-16 | 2013-06-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の抵抗スポット溶接方法 |
| JP5573128B2 (ja) * | 2008-11-28 | 2014-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法 |
| US8963043B2 (en) * | 2009-05-07 | 2015-02-24 | Innovative Weld Solutions, Ltd. | Welding assembly and associated method for welding and heat treating metals and metal alloys |
| US8357871B2 (en) * | 2009-05-07 | 2013-01-22 | Innovative Weld Solutions Ltd. | Welding assembly and method |
| US20100282716A1 (en) * | 2009-05-07 | 2010-11-11 | Venkatasubramanian Ananthanarayanan | Welding assembly and associated method for welding, mechanically deforming and heat treating materials |
| JP5429327B2 (ja) * | 2012-05-30 | 2014-02-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板のスポット溶接方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS587392B2 (ja) * | 1978-12-13 | 1983-02-09 | 株式会社ボッシュオートモーティブ システム | 抵抗加熱接合方法 |
-
1993
- 1993-09-01 JP JP21738393A patent/JP3320515B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-08-30 ES ES09401885A patent/ES2096522B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1994-08-31 IT IT94TO000694A patent/IT1266745B1/it active IP Right Grant
- 1994-08-31 FR FR9410473A patent/FR2709436B1/fr not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ITTO940694A1 (it) | 1996-03-02 |
| IT1266745B1 (it) | 1997-01-14 |
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