JP3314123B2 - 金属蒸気放電灯用発光管 - Google Patents
金属蒸気放電灯用発光管Info
- Publication number
- JP3314123B2 JP3314123B2 JP06381095A JP6381095A JP3314123B2 JP 3314123 B2 JP3314123 B2 JP 3314123B2 JP 06381095 A JP06381095 A JP 06381095A JP 6381095 A JP6381095 A JP 6381095A JP 3314123 B2 JP3314123 B2 JP 3314123B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- discharge lamp
- arc tube
- vapor discharge
- translucent
- metal vapor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、透光性Ａｌ2 Ｏ3 や透
光性ＹＡＧなどからなる透光性セラミック管の端部をＡ
ｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体からなる閉塞体により封止した
金属蒸気放電灯用発光管に関するものである。
光性ＹＡＧなどからなる透光性セラミック管の端部をＡ
ｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体からなる閉塞体により封止した
金属蒸気放電灯用発光管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、道路、トンネル、講堂などの屋内
外の照明や店舗などの一般照明、さらにはＯＨＰ用や液
晶プロジェクター用バックランプとして高圧金属蒸気放
電灯が使用されている。
外の照明や店舗などの一般照明、さらにはＯＨＰ用や液
晶プロジェクター用バックランプとして高圧金属蒸気放
電灯が使用されている。
【０００３】このような金属蒸気放電灯は、図３に示す
ような有底円筒体１１の内部に発光材料として金属ハロ
ゲン化物を封入した発光管１を配置したものであった。
また、上記発光管１の詳細な構造としては、図１に示す
ように透光性Ａｌ2 Ｏ3 からなる透光性セラミック管２
の内部に発光材料である金属ハロゲン化物として例えば
ＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩを封入するととも
に、上記透光性セラミック管２の両端部に導電性材料か
らなる閉塞体３をガラス４でフリットして封止したもの
があった。また、上記閉塞体３の一方端には電極ピン５
を埋設し、他方端にはリードピン６を内部で前記電極ピ
ン５と接触しないように埋設してあり、上記リードピン
６に電圧を印加することにより電極ピン５間で放電さ
せ、上記透光性セラミック管２の内部に封入したＤｙＩ
3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩをガス化して発光させるよ
うになっていた。
ような有底円筒体１１の内部に発光材料として金属ハロ
ゲン化物を封入した発光管１を配置したものであった。
また、上記発光管１の詳細な構造としては、図１に示す
ように透光性Ａｌ2 Ｏ3 からなる透光性セラミック管２
の内部に発光材料である金属ハロゲン化物として例えば
ＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩを封入するととも
に、上記透光性セラミック管２の両端部に導電性材料か
らなる閉塞体３をガラス４でフリットして封止したもの
があった。また、上記閉塞体３の一方端には電極ピン５
を埋設し、他方端にはリードピン６を内部で前記電極ピ
ン５と接触しないように埋設してあり、上記リードピン
６に電圧を印加することにより電極ピン５間で放電さ
せ、上記透光性セラミック管２の内部に封入したＤｙＩ
3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩをガス化して発光させるよ
うになっていた。
【０００４】また、このような金属蒸気放電灯１０では
金属ハロゲン化物ガスが発光する時、発光管１内の温度
が９００〜１０００℃程度まで達することから、透光性
セラミック管２と閉塞体３との熱膨張差に伴いガス化し
た金属ハロゲン化物がリークすることを防止するため
に、閉塞体３を透光性セラミック管２の熱膨張係数と近
似したＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体により形成したものがあ
った（特公昭６３−６４８５９号公報、特開昭６１−２
２０２６６号公報参照）。
金属ハロゲン化物ガスが発光する時、発光管１内の温度
が９００〜１０００℃程度まで達することから、透光性
セラミック管２と閉塞体３との熱膨張差に伴いガス化し
た金属ハロゲン化物がリークすることを防止するため
に、閉塞体３を透光性セラミック管２の熱膨張係数と近
似したＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体により形成したものがあ
った（特公昭６３−６４８５９号公報、特開昭６１−２
２０２６６号公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記閉塞体
３では、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体を構成するＡｌ2 Ｏ3
とＷとの熱膨張差が大きいために、９００〜１０００℃
程度の高温度に加熱されるとＡｌ2 Ｏ3 粒子とＷとの界
面に隙間が生じ、そこに金属ハロゲン化物が浸透、拡散
して電気抵抗値が高くなってしまうといった問題があっ
た。その為、閉塞体３の発熱量が増加し、金属蒸気放電
灯１０の発光色が変化してしまうといった課題があっ
た。
３では、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体を構成するＡｌ2 Ｏ3
とＷとの熱膨張差が大きいために、９００〜１０００℃
程度の高温度に加熱されるとＡｌ2 Ｏ3 粒子とＷとの界
面に隙間が生じ、そこに金属ハロゲン化物が浸透、拡散
して電気抵抗値が高くなってしまうといった問題があっ
た。その為、閉塞体３の発熱量が増加し、金属蒸気放電
灯１０の発光色が変化してしまうといった課題があっ
た。
【０００６】しかも、閉塞体３の電気抵抗値が極端に高
くなると異常発熱となり閉塞体３を構成するＡｌ2 Ｏ3
−Ｗ系焼結体にクラックを生じ、発光管１内に封入した
金属ハロゲン化物がリークし、金属蒸気放電灯１０の寿
命が低下するといった課題もあった。
くなると異常発熱となり閉塞体３を構成するＡｌ2 Ｏ3
−Ｗ系焼結体にクラックを生じ、発光管１内に封入した
金属ハロゲン化物がリークし、金属蒸気放電灯１０の寿
命が低下するといった課題もあった。
【０００７】また、上記Ａｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体を構成
するＡｌ2 Ｏ3 粒子には、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 な
どが焼結助剤として添加されているのであるが、これら
の焼結助剤の添加量が多いと、金属ハロゲン化物と反応
して閉塞体３を浸食させる恐れもあった。特に、上記閉
塞体３では、Ａｌ2 Ｏ3 とＷとの熱膨張差により金属ハ
ロゲン化物が閉塞体３の内部に進入し易く、内部で浸食
が起こるとリークを生じる恐れがあった。
するＡｌ2 Ｏ3 粒子には、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 な
どが焼結助剤として添加されているのであるが、これら
の焼結助剤の添加量が多いと、金属ハロゲン化物と反応
して閉塞体３を浸食させる恐れもあった。特に、上記閉
塞体３では、Ａｌ2 Ｏ3 とＷとの熱膨張差により金属ハ
ロゲン化物が閉塞体３の内部に進入し易く、内部で浸食
が起こるとリークを生じる恐れがあった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明では上記
問題に鑑み、透光性Ａｌ2 Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどから
なる透光性セラミック管の端部を封止する閉塞体を、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜９５重量％で、Ｍｏの含有率
が５〜３０重量％の範囲にある焼結体よりなり、かつ該
焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１〜２０
μｍであるＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により形成して金
属蒸気放電灯用発光管を構成したものである。
問題に鑑み、透光性Ａｌ2 Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどから
なる透光性セラミック管の端部を封止する閉塞体を、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜９５重量％で、Ｍｏの含有率
が５〜３０重量％の範囲にある焼結体よりなり、かつ該
焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１〜２０
μｍであるＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により形成して金
属蒸気放電灯用発光管を構成したものである。
【０００９】即ち、本発明に係る閉塞体は、Ａｌ2 Ｏ3
の熱膨張係数により近似したＭｏを添加したＡｌ2 Ｏ3
−Ｍｏ系焼結体により形成してあるため、発光管内が９
００〜１０００℃もの高温度に発熱したとしても、Ａｌ
2 Ｏ3 粒子とＭｏとの界面に大きな間隙を生じることが
ない。その為、閉塞体内への金属ハロゲン化物の進入を
防止することができ、閉塞体の電気抵抗値が変化するこ
とを防ぐことができる。しかも、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼
結体を構成するＭｏはＷに比べ融点が低いために、焼結
時にＡｌ2 Ｏ3 の周囲を覆い焼結体を緻密化することが
でき、金属ハロゲン化物の進入を大幅に防止することが
できる。
の熱膨張係数により近似したＭｏを添加したＡｌ2 Ｏ3
−Ｍｏ系焼結体により形成してあるため、発光管内が９
００〜１０００℃もの高温度に発熱したとしても、Ａｌ
2 Ｏ3 粒子とＭｏとの界面に大きな間隙を生じることが
ない。その為、閉塞体内への金属ハロゲン化物の進入を
防止することができ、閉塞体の電気抵抗値が変化するこ
とを防ぐことができる。しかも、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼
結体を構成するＭｏはＷに比べ融点が低いために、焼結
時にＡｌ2 Ｏ3 の周囲を覆い焼結体を緻密化することが
でき、金属ハロゲン化物の進入を大幅に防止することが
できる。
【００１０】また、このような閉塞体は、発光管内に封
入する金属ハロゲン化物がリークすることを防止するた
めに、透光性Ａｌ2 Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどからなる透
光性セラミック管の熱膨張係数と同等、あるいは近似さ
せる必要があるとともに、発光管内で放電を起こすため
に、所定の電気抵抗値を有することが必要であり、Ａｌ
2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体を構成するＡｌ2 Ｏ3 の含有量を
焼結体全体に対し７０〜９５重量％とし、かつＭｏの含
有量を焼結体全体に対し５〜３０重量％としてある。
入する金属ハロゲン化物がリークすることを防止するた
めに、透光性Ａｌ2 Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどからなる透
光性セラミック管の熱膨張係数と同等、あるいは近似さ
せる必要があるとともに、発光管内で放電を起こすため
に、所定の電気抵抗値を有することが必要であり、Ａｌ
2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体を構成するＡｌ2 Ｏ3 の含有量を
焼結体全体に対し７０〜９５重量％とし、かつＭｏの含
有量を焼結体全体に対し５〜３０重量％としてある。
【００１１】即ち、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が焼結体全体に
対し７０重量％未満で、かつＭｏの含有量が焼結体全体
に対し３０重量％以上であると、閉塞体の電気抵抗値が
小さくなり所望の電気抵抗値が得られなくなる恐れがあ
るとともに、透光性Ａｌ2 Ｏ 3 や透光性ＹＡＧからなる
透光性セラミック管の熱膨張係数に近似させることがで
きず、接合部にクラックを生じて金属ハロゲン化物がリ
ークする恐れがあるためであり、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 の含
有量が焼結体全体に対し９５重量％より多く、かつＭｏ
の含有量が焼結体全体に対し５重量％未満であると、閉
塞体の体積固有抵抗値が大きくなりすぎるためにやはり
所望の電気抵抗値が得られなくなるためである。
対し７０重量％未満で、かつＭｏの含有量が焼結体全体
に対し３０重量％以上であると、閉塞体の電気抵抗値が
小さくなり所望の電気抵抗値が得られなくなる恐れがあ
るとともに、透光性Ａｌ2 Ｏ 3 や透光性ＹＡＧからなる
透光性セラミック管の熱膨張係数に近似させることがで
きず、接合部にクラックを生じて金属ハロゲン化物がリ
ークする恐れがあるためであり、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 の含
有量が焼結体全体に対し９５重量％より多く、かつＭｏ
の含有量が焼結体全体に対し５重量％未満であると、閉
塞体の体積固有抵抗値が大きくなりすぎるためにやはり
所望の電気抵抗値が得られなくなるためである。
【００１２】また、上記Ａｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体から
なる閉塞体により所定の電気抵抗値が得られるように設
定するとともに、金属ハロゲン化物のリークを防止する
ためには、焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径
も重要な要件となる。
なる閉塞体により所定の電気抵抗値が得られるように設
定するとともに、金属ハロゲン化物のリークを防止する
ためには、焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径
も重要な要件となる。
【００１３】即ち、Ａｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が
１μｍより小さいと、焼結性が悪くなり焼結体を緻密化
することができず、その結果、金属ハロゲン化物のリー
クを生じてしまうからであり、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 粒子の
平均結晶粒子径が２０μｍより大きくなるとＡｌ2 Ｏ3
粒子とＭｏとの界面に隙間を生じるために、やはり緻密
化することができず、金属ハロゲン化物のリークを生じ
てしまうとともに、所望の電気抵抗値が得られなくなる
からである。
１μｍより小さいと、焼結性が悪くなり焼結体を緻密化
することができず、その結果、金属ハロゲン化物のリー
クを生じてしまうからであり、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 粒子の
平均結晶粒子径が２０μｍより大きくなるとＡｌ2 Ｏ3
粒子とＭｏとの界面に隙間を生じるために、やはり緻密
化することができず、金属ハロゲン化物のリークを生じ
てしまうとともに、所望の電気抵抗値が得られなくなる
からである。
【００１４】また、所望の電気抵抗値を得るためには、
Ａｌ2 Ｏ3 粒子の周囲がＭｏで被覆されていることが重
要となるのであるが、その為には、２次原料のＡｌ2 Ｏ
3 顆粒の顆粒粒度を３０〜４５０μｍ、好ましくは１５
０〜４５０μｍの範囲とすることが重要である。
Ａｌ2 Ｏ3 粒子の周囲がＭｏで被覆されていることが重
要となるのであるが、その為には、２次原料のＡｌ2 Ｏ
3 顆粒の顆粒粒度を３０〜４５０μｍ、好ましくは１５
０〜４５０μｍの範囲とすることが重要である。
【００１５】これは、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の顆粒粒度が３０
μｍより小さいと、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒を被覆するＭｏの膜
厚が薄肉となりすぎたり、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の周囲をＭｏ
で被覆できなくなり、所定の電気抵抗値が得られなくな
るとともに、焼成時に大きな収縮を伴ってリークの原因
となる恐れがある。逆に、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の顆粒粒度が
４５０μｍより大きくなると、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒を被覆す
るＭｏの膜厚が厚くなりすぎたり、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒自体
が大きすぎるためにＡｌ2 Ｏ3 顆粒の周囲をＭｏにより
被覆することが難しくなり、やはり所定の電気抵抗値が
得られなくなるとともに、焼結時にはＡｌ2 Ｏ3 顆粒間
に大きな隙間を生じてしまうためにリークの原因となる
恐れがあるためである。
μｍより小さいと、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒を被覆するＭｏの膜
厚が薄肉となりすぎたり、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の周囲をＭｏ
で被覆できなくなり、所定の電気抵抗値が得られなくな
るとともに、焼成時に大きな収縮を伴ってリークの原因
となる恐れがある。逆に、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の顆粒粒度が
４５０μｍより大きくなると、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒を被覆す
るＭｏの膜厚が厚くなりすぎたり、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒自体
が大きすぎるためにＡｌ2 Ｏ3 顆粒の周囲をＭｏにより
被覆することが難しくなり、やはり所定の電気抵抗値が
得られなくなるとともに、焼結時にはＡｌ2 Ｏ3 顆粒間
に大きな隙間を生じてしまうためにリークの原因となる
恐れがあるためである。
【００１６】また、２次原料のＡｌ2 Ｏ3 顆粒に添加す
るＭｏ粉末の粉末粒径も重要な要件となる。つまり、Ｍ
ｏ粉末の粉末粒径が１０μｍより大きくなると、Ｍｏ同
士の緻密化が難しくなるために金属ハロゲン化物のリー
クの原因となる恐れがあるためである。その為、Ｍｏ粉
末の粉末粒径としては１０μｍ以下のものを使用するこ
とが良く、特に最適な範囲としては０．３〜１．２μｍ
のものが良い。
るＭｏ粉末の粉末粒径も重要な要件となる。つまり、Ｍ
ｏ粉末の粉末粒径が１０μｍより大きくなると、Ｍｏ同
士の緻密化が難しくなるために金属ハロゲン化物のリー
クの原因となる恐れがあるためである。その為、Ｍｏ粉
末の粉末粒径としては１０μｍ以下のものを使用するこ
とが良く、特に最適な範囲としては０．３〜１．２μｍ
のものが良い。
【００１７】さらに、本件発明者らは、金属ハロゲン化
物による閉塞体の腐蝕を防止するために、Ａｌ2 Ｏ3 顆
粒に添加するのに必要かつ最適な焼結助剤の含有量につ
いて鋭意研究を繰り返した結果、０．５重量％以下、好
ましくは０．２重量％以下の範囲で添加すれば、金属ハ
ロゲン化物ガスによる浸食を大幅に防止できることを突
き止めた。
物による閉塞体の腐蝕を防止するために、Ａｌ2 Ｏ3 顆
粒に添加するのに必要かつ最適な焼結助剤の含有量につ
いて鋭意研究を繰り返した結果、０．５重量％以下、好
ましくは０．２重量％以下の範囲で添加すれば、金属ハ
ロゲン化物ガスによる浸食を大幅に防止できることを突
き止めた。
【００１８】即ち、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒には、ＳｉＯ2 やＭ
ｇＯ、ＣａＯなど周期律表２ａ族元素の酸化物が焼結助
剤として添加されているのであるが、これらの焼結助剤
は金属ハロゲン化物と反応し易いため、０．５重量％よ
り多く含まれていると閉塞体の浸食の度合いが激しく、
短期間で金属ハロゲン化物のリークを生じるためであ
る。なお、ＳｉＯ2 および周期律表２ａ族元素の酸化物
の含有量が合計で０．００５重量％より少なくなるとＡ
ｌ2 Ｏ3 顆粒を製作することが難しくなるため、下限は
０．００５重量％としてある。
ｇＯ、ＣａＯなど周期律表２ａ族元素の酸化物が焼結助
剤として添加されているのであるが、これらの焼結助剤
は金属ハロゲン化物と反応し易いため、０．５重量％よ
り多く含まれていると閉塞体の浸食の度合いが激しく、
短期間で金属ハロゲン化物のリークを生じるためであ
る。なお、ＳｉＯ2 および周期律表２ａ族元素の酸化物
の含有量が合計で０．００５重量％より少なくなるとＡ
ｌ2 Ｏ3 顆粒を製作することが難しくなるため、下限は
０．００５重量％としてある。
【００１９】一方、このような閉塞体は次のようにして
製造することができる。
製造することができる。
【００２０】まず、出発原料として純度９９．９％以
上、平均粒径０．８μｍ程度、ＢＥＴ比表面積５ｍ2 ／
ｇ程度のＡｌ2 Ｏ3 粉末と、純度９９％以上、平均粒径
１．２μｍ程度、ＢＥＴ比表面積６ｍ2 ／ｇ程度のＭｇ
ＣＯ3 粉末とを溶媒とともに回転ミルに投入し、高純度
アルミナボールにて混合したあと、バインダーを添加し
てさらに混合し、スプレードライヤーにより乾燥造粒し
て顆粒粒度が３０〜４５０μｍ程度で、かつ比表面積が
３〜１５ｍ2 ／ｇの範囲にあるＡｌ2 Ｏ3 顆粒を得る。
ここで、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の比表面積を３〜１５ｍ2 ／ｇ
としたのは、比表面積が３ｍ2 ／ｇより小さくなると、
Ａｌ2 Ｏ3 顆粒同士の焼結性が悪くなるとともに、Ｍｏ
との結合性も悪くなるために焼結体を緻密化できなくな
るためで、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の比表面積が１５ｍ2
／ｇより大きくなると焼成前のバインダーの脱脂が充分
に行えず、その結果焼成時に焼結体にクラックを生じて
しまうからである。
上、平均粒径０．８μｍ程度、ＢＥＴ比表面積５ｍ2 ／
ｇ程度のＡｌ2 Ｏ3 粉末と、純度９９％以上、平均粒径
１．２μｍ程度、ＢＥＴ比表面積６ｍ2 ／ｇ程度のＭｇ
ＣＯ3 粉末とを溶媒とともに回転ミルに投入し、高純度
アルミナボールにて混合したあと、バインダーを添加し
てさらに混合し、スプレードライヤーにより乾燥造粒し
て顆粒粒度が３０〜４５０μｍ程度で、かつ比表面積が
３〜１５ｍ2 ／ｇの範囲にあるＡｌ2 Ｏ3 顆粒を得る。
ここで、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の比表面積を３〜１５ｍ2 ／ｇ
としたのは、比表面積が３ｍ2 ／ｇより小さくなると、
Ａｌ2 Ｏ3 顆粒同士の焼結性が悪くなるとともに、Ｍｏ
との結合性も悪くなるために焼結体を緻密化できなくな
るためで、逆に、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒の比表面積が１５ｍ2
／ｇより大きくなると焼成前のバインダーの脱脂が充分
に行えず、その結果焼成時に焼結体にクラックを生じて
しまうからである。
【００２１】次に、得られたＡｌ2 Ｏ3 顆粒に、粉末粒
径が１０μｍ以下のＭｏ粉末を添加混合し、金型内に充
填して一軸加圧成形法により上下に一つの孔を有する円
柱体をした成形体を形成したあと、上記成形体の各孔に
電極ピンとリードピンをそれぞれ挿入する。しかるの
ち、真空または不活性ガス雰囲気中で脱脂し、さらに上
記雰囲気中にて１７００〜１９００℃の焼成温度にて焼
成することにより本発明に係る閉塞体を得ることができ
る。
径が１０μｍ以下のＭｏ粉末を添加混合し、金型内に充
填して一軸加圧成形法により上下に一つの孔を有する円
柱体をした成形体を形成したあと、上記成形体の各孔に
電極ピンとリードピンをそれぞれ挿入する。しかるの
ち、真空または不活性ガス雰囲気中で脱脂し、さらに上
記雰囲気中にて１７００〜１９００℃の焼成温度にて焼
成することにより本発明に係る閉塞体を得ることができ
る。
【００２２】このように、本発明では上述のようなＡｌ
2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により閉塞体を形成してあるた
め、高温度に加熱されたとしても閉塞体内にクラック等
の大きな隙間を生じることがない。しかも、閉塞体の熱
膨張係数を７．９×１０-6〜８．６×１０-6／℃と、透
光性Ａｌ2 Ｏ3 （８．２×１０-6／℃程度）や透光性Ｙ
ＡＧ（８．５×１０-6／℃程度）などからなる透光性セ
ラミック管の熱膨張係数と近似させることができる。そ
の為、発光管内の温度が９００〜１０００℃もの高温度
に達したとしても閉塞体の内部および透光性セラミック
管と閉塞体との接合部にクラックを生じ、金属ハロゲン
化物をリークさせることがなく、また、金属ハロゲン化
物により閉塞体が浸食を受けることもない。
2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により閉塞体を形成してあるた
め、高温度に加熱されたとしても閉塞体内にクラック等
の大きな隙間を生じることがない。しかも、閉塞体の熱
膨張係数を７．９×１０-6〜８．６×１０-6／℃と、透
光性Ａｌ2 Ｏ3 （８．２×１０-6／℃程度）や透光性Ｙ
ＡＧ（８．５×１０-6／℃程度）などからなる透光性セ
ラミック管の熱膨張係数と近似させることができる。そ
の為、発光管内の温度が９００〜１０００℃もの高温度
に達したとしても閉塞体の内部および透光性セラミック
管と閉塞体との接合部にクラックを生じ、金属ハロゲン
化物をリークさせることがなく、また、金属ハロゲン化
物により閉塞体が浸食を受けることもない。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の一実施例を説明する。
【００２４】図１は本発明に係る金属蒸気放電灯用発光
管１を示す縦断面図であり、透光性Ａｌ2 Ｏ3 からなる
円筒状をした透光性セラミック管２の内部に発光材料と
してＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩの金属ハロゲン
化物を封入してあり、上記透光性セラミック管２の両端
部には、径が若干小さい円柱体をしたＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ
系焼結体からなる閉塞体３をガラス４でフリットして封
止してある。また、上記閉塞体３の一方端には電極ピン
５を、他方端にはリードピン６を内部で双方のピン５，
６が接触しないように同一直線上に埋設してあり、上記
リードピン６に電圧を印加することにより電極ピン５間
で放電を起こし、上記透光性セラミック管２の内部に封
入したＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩをガス化して
発光させるようにしてある。
管１を示す縦断面図であり、透光性Ａｌ2 Ｏ3 からなる
円筒状をした透光性セラミック管２の内部に発光材料と
してＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩの金属ハロゲン
化物を封入してあり、上記透光性セラミック管２の両端
部には、径が若干小さい円柱体をしたＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ
系焼結体からなる閉塞体３をガラス４でフリットして封
止してある。また、上記閉塞体３の一方端には電極ピン
５を、他方端にはリードピン６を内部で双方のピン５，
６が接触しないように同一直線上に埋設してあり、上記
リードピン６に電圧を印加することにより電極ピン５間
で放電を起こし、上記透光性セラミック管２の内部に封
入したＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩをガス化して
発光させるようにしてある。
【００２５】なお、閉塞体３に埋設するリードピン６
は、図２に示すように電極ピン５に対して垂直方向に配
置したものであっても良く、どのような向きに埋設して
あっても構わない。また、上記実施例では透光性Ａｌ2
Ｏ3 からなる透光性セラミック管２を使用したが、透光
性ＹＡＧからなる透光性セラミック管２であっても良
く、さらには熱膨張係数が７．９×１０-6〜８．６×１
０-6／℃の範囲にある透光性セラミック管２であれば良
い。
は、図２に示すように電極ピン５に対して垂直方向に配
置したものであっても良く、どのような向きに埋設して
あっても構わない。また、上記実施例では透光性Ａｌ2
Ｏ3 からなる透光性セラミック管２を使用したが、透光
性ＹＡＧからなる透光性セラミック管２であっても良
く、さらには熱膨張係数が７．９×１０-6〜８．６×１
０-6／℃の範囲にある透光性セラミック管２であれば良
い。
【００２６】また、上記閉塞体３を製造するには、ま
ず、純度９９．９％、平均粒子径０．８μｍ、ＢＥＴ比
表面積５ｍ2 ／ｇのＡｌ2 Ｏ3 粉末５００ｇと、純度９
９．０％、平均粒子径１．２μｍ、ＢＥＴ比表面積６ｍ
2 ／ｇのＭｇＣＯ3 粉末１０．５ｇとを溶媒とともに回
転ミルに投入し、高純度アルミナボールにて２４時間混
合する。そのあとバインダーを添加してさらに１時間程
度混合し、３２５メッシュを通ったものをスプレードラ
イヤーで乾燥してＡｌ2 Ｏ3 顆粒を得た。そして、この
Ａｌ2 Ｏ3 顆粒にＭｏ粉末を重量比で９７：３の割合で
混合し、一軸加圧成形法により両端にそれぞれ一つの孔
を有する円柱状の成形体を形成し、該成形体に電極ピン
５とリードピン６をそれぞれ挿入したのち、上記成形体
を窒素雰囲気中で脱脂し、しかるのち窒素雰囲気中にて
１８５０℃程度の焼成温度で焼成することにより閉塞体
３を得た。
ず、純度９９．９％、平均粒子径０．８μｍ、ＢＥＴ比
表面積５ｍ2 ／ｇのＡｌ2 Ｏ3 粉末５００ｇと、純度９
９．０％、平均粒子径１．２μｍ、ＢＥＴ比表面積６ｍ
2 ／ｇのＭｇＣＯ3 粉末１０．５ｇとを溶媒とともに回
転ミルに投入し、高純度アルミナボールにて２４時間混
合する。そのあとバインダーを添加してさらに１時間程
度混合し、３２５メッシュを通ったものをスプレードラ
イヤーで乾燥してＡｌ2 Ｏ3 顆粒を得た。そして、この
Ａｌ2 Ｏ3 顆粒にＭｏ粉末を重量比で９７：３の割合で
混合し、一軸加圧成形法により両端にそれぞれ一つの孔
を有する円柱状の成形体を形成し、該成形体に電極ピン
５とリードピン６をそれぞれ挿入したのち、上記成形体
を窒素雰囲気中で脱脂し、しかるのち窒素雰囲気中にて
１８５０℃程度の焼成温度で焼成することにより閉塞体
３を得た。
【００２７】（実験例１）次に、Ａｌ2 Ｏ3 とＭｏの混
合比および焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径
をそれぞれ変えたＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体からなる閉
塞体３を上記実施例と同様の方法により試作し、その特
性（リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値およ
び４０〜１０００℃の熱膨張係数）を測定するととも
に、各閉塞体３によりＨｅガスを封入した透光性Ａｌ2
Ｏ3 からなる透光性セラミック管２（４０〜１０００℃
の熱膨張係数：８．２×１０-6／℃）の両端部をガラス
４により閉塞した金属蒸気放電灯用発光管１を試作し、
該発光管１を１０００℃に加熱して封止後のガラス４の
クラック発生状況およびＨｅのリーク量を測定した。ま
た、比較例としてＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体からなる閉塞
体も試作し同様に実験を行った。なお、リードピン６お
よび電極ピン５はタングステン（Ｗ）により形成してあ
り、リードピン６と電極ピン５との距離は５ｍｍとし
た。
合比および焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径
をそれぞれ変えたＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体からなる閉
塞体３を上記実施例と同様の方法により試作し、その特
性（リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値およ
び４０〜１０００℃の熱膨張係数）を測定するととも
に、各閉塞体３によりＨｅガスを封入した透光性Ａｌ2
Ｏ3 からなる透光性セラミック管２（４０〜１０００℃
の熱膨張係数：８．２×１０-6／℃）の両端部をガラス
４により閉塞した金属蒸気放電灯用発光管１を試作し、
該発光管１を１０００℃に加熱して封止後のガラス４の
クラック発生状況およびＨｅのリーク量を測定した。ま
た、比較例としてＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体からなる閉塞
体も試作し同様に実験を行った。なお、リードピン６お
よび電極ピン５はタングステン（Ｗ）により形成してあ
り、リードピン６と電極ピン５との距離は５ｍｍとし
た。
【００２８】また、リードピン６および電極ピン５との
間の電気抵抗値の測定については４端子法により測定
し、Ｈｅのリーク量についてはヘリウムディテクターに
より測定を行った。
間の電気抵抗値の測定については４端子法により測定
し、Ｈｅのリーク量についてはヘリウムディテクターに
より測定を行った。
【００２９】この実験に当たっては電極ピン５間で良好
な放電を起こすためにリードピン６と電極ピン５との間
の電気抵抗値が１〜４５ｍΩの範囲にあり、封止後のガ
ラスのクラックの発生がなく、かつＨｅのリーク量が１
×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下のものを優れたもの
とした。
な放電を起こすためにリードピン６と電極ピン５との間
の電気抵抗値が１〜４５ｍΩの範囲にあり、封止後のガ
ラスのクラックの発生がなく、かつＨｅのリーク量が１
×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下のものを優れたもの
とした。
【００３０】各試料の特性および結果は表１に示す通り
である。
である。
【００３１】
【表１】
【００３２】表１より判るように、まず、試料Ｎｏ．２
５〜２８のＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体からなる閉塞体３で
は、封止後のガラス４にクラックの発生がないもので
も、Ｈｅのリーク量が１０-9（Ｔｏｒｒｌ／ｓ）台と１
×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下とすることができな
かった。
５〜２８のＡｌ2 Ｏ3 −Ｗ系焼結体からなる閉塞体３で
は、封止後のガラス４にクラックの発生がないもので
も、Ｈｅのリーク量が１０-9（Ｔｏｒｒｌ／ｓ）台と１
×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下とすることができな
かった。
【００３３】また、試料Ｎｏ．１，７，１３では、Ａｌ
2 Ｏ3 の含有量が９５重量％以上で、Ｍｏの含有量が５
重量％未満であるために、電気抵抗値が非常に大きくな
り、リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値を１
〜４５ｍΩの範囲に設定することができず、その結果、
電極ピン５間で放電させることができなかった。一方、
試料Ｎｏ．６，１２，１８では、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が
７０重量％未満で、Ｍｏの含有量が３０重量％より多い
ため、封止後のガラス４にクラックの発生が見られた。
しかも、Ｈｅのリーク量も７×１０-9（Ｔｏｒｒｌ／
ｓ）以上であった。
2 Ｏ3 の含有量が９５重量％以上で、Ｍｏの含有量が５
重量％未満であるために、電気抵抗値が非常に大きくな
り、リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値を１
〜４５ｍΩの範囲に設定することができず、その結果、
電極ピン５間で放電させることができなかった。一方、
試料Ｎｏ．６，１２，１８では、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が
７０重量％未満で、Ｍｏの含有量が３０重量％より多い
ため、封止後のガラス４にクラックの発生が見られた。
しかも、Ｈｅのリーク量も７×１０-9（Ｔｏｒｒｌ／
ｓ）以上であった。
【００３４】また、試料Ｎｏ．１９〜２４では焼結体中
のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１μｍ未満または
２０μｍより大きいため、Ｈｅリーク量が１０-9（Ｔｏ
ｒｒｌ／ｓ）台と１×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下
とすることができなかった。これに対し、本発明に係る
試料Ｎｏ．２〜５，８〜１１、１４〜１７のものでは、
Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜９５重量％で、かつＭｏの
含有量が５〜３０重量％であり、また、焼結体中のＡｌ
2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１〜２０μｍの範囲にあ
るため、リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値
を１〜４５ｍΩの範囲に設定することができ、また、封
止後のガラス４にクラックを生じることもなかった。し
かも、Ｈｅのリーク量は１×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／
ｓ）以下とすることができ、全ての条件を満足すること
ができた。
のＡｌ2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１μｍ未満または
２０μｍより大きいため、Ｈｅリーク量が１０-9（Ｔｏ
ｒｒｌ／ｓ）台と１×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／ｓ）以下
とすることができなかった。これに対し、本発明に係る
試料Ｎｏ．２〜５，８〜１１、１４〜１７のものでは、
Ａｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜９５重量％で、かつＭｏの
含有量が５〜３０重量％であり、また、焼結体中のＡｌ
2 Ｏ3 粒子の平均結晶粒子径が１〜２０μｍの範囲にあ
るため、リードピン６と電極ピン５との間の電気抵抗値
を１〜４５ｍΩの範囲に設定することができ、また、封
止後のガラス４にクラックを生じることもなかった。し
かも、Ｈｅのリーク量は１×１０-10 （Ｔｏｒｒｌ／
ｓ）以下とすることができ、全ての条件を満足すること
ができた。
【００３５】（実験例２）次に、試料９のＡｌ2 Ｏ3 −
Ｍｏ系焼結体のうち、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒に焼結助剤として
含有するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量をそれぞれ
変化させた試料を用意し、これらの試料を３０００時間
ＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩガスに曝した時の浸
食深さについて測定した。なお、ここで、基準を３００
０時間としたのは、金属蒸気放電灯用発光管１に要求さ
れる寿命が３０００時間以上とされているからである。
Ｍｏ系焼結体のうち、Ａｌ2 Ｏ3 顆粒に焼結助剤として
含有するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量をそれぞれ
変化させた試料を用意し、これらの試料を３０００時間
ＤｙＩ3 −ＩｎＩ−ＴｌＩ−ＬｉＩガスに曝した時の浸
食深さについて測定した。なお、ここで、基準を３００
０時間としたのは、金属蒸気放電灯用発光管１に要求さ
れる寿命が３０００時間以上とされているからである。
【００３６】また、本実験では、３０００時間後の浸食
深さが１０μｍ未満のものを優れたものとした。
深さが１０μｍ未満のものを優れたものとした。
【００３７】それぞれの結果は表２に示す通りである。
【００３８】
【表２】
【００３９】表により判るように、試料ＥおよびＦで
は、焼結助剤であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量
の合計が０．５重量％より多いため、３０００時間後の
浸食深さが１０μｍ以上となった。
は、焼結助剤であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量
の合計が０．５重量％より多いため、３０００時間後の
浸食深さが１０μｍ以上となった。
【００４０】これに対し、本発明に係る試料Ａ〜Ｄのも
のではＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量の合計が０．
５重量％以下であるため、３０００時間後の浸食深さを
１０μｍ未満とすることができ、最も含有量の多い試料
Ｄでも３０００時間後の浸食深さは５μｍと浸食を大幅
に低減することができた。
のではＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 の含有量の合計が０．
５重量％以下であるため、３０００時間後の浸食深さを
１０μｍ未満とすることができ、最も含有量の多い試料
Ｄでも３０００時間後の浸食深さは５μｍと浸食を大幅
に低減することができた。
【００４１】
【発明の効果】以上のように、本発明では透光性Ａｌ2
Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどからなる透光性セラミック管の
端部を閉塞体により封止してなる金属蒸気放電灯用発光
管であって、上記閉塞体はＡｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜
９５重量％で、Ｍｏの含有率が５〜３０重量％の範囲に
ある焼結体よりなり、かつ該焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子
の平均結晶粒子径が１〜２０μｍであるＡｌ2 Ｏ3 −Ｍ
ｏ系焼結体により形成したことにより、閉塞体を所定の
電気抵抗値に設定することができ、また、発光管が９０
０〜１０００℃の高温度に達することに伴う透光性セラ
ミック管と閉塞体との熱膨張差を無くし、接合部でのク
ラックを防止することができるため、発光管内に封入す
る金属ハロゲン化物のリークを防止することができると
ともに、上記閉塞体はＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により
形成してあるため、高温度に加熱されることに伴う閉塞
体自体のクラック等の隙間から金属ハロゲン化物がリー
クすることも防止することができる。その上、上記Ａｌ
2 Ｏ3 顆粒に含有する周期律表２ａ族元素の酸化物およ
びＳｉＯ2 などの焼結助剤の含有量の合計をある一定値
以下の範囲で含有させるようにしてあるため、これらが
金属ハロゲン化物と反応して浸食を受けることもない。
その為、長寿命の金属蒸気放電灯用発光管を形成するこ
とができる。
Ｏ3 や透光性ＹＡＧなどからなる透光性セラミック管の
端部を閉塞体により封止してなる金属蒸気放電灯用発光
管であって、上記閉塞体はＡｌ2 Ｏ3 の含有量が７０〜
９５重量％で、Ｍｏの含有率が５〜３０重量％の範囲に
ある焼結体よりなり、かつ該焼結体中のＡｌ2 Ｏ3 粒子
の平均結晶粒子径が１〜２０μｍであるＡｌ2 Ｏ3 −Ｍ
ｏ系焼結体により形成したことにより、閉塞体を所定の
電気抵抗値に設定することができ、また、発光管が９０
０〜１０００℃の高温度に達することに伴う透光性セラ
ミック管と閉塞体との熱膨張差を無くし、接合部でのク
ラックを防止することができるため、発光管内に封入す
る金属ハロゲン化物のリークを防止することができると
ともに、上記閉塞体はＡｌ2 Ｏ3 −Ｍｏ系焼結体により
形成してあるため、高温度に加熱されることに伴う閉塞
体自体のクラック等の隙間から金属ハロゲン化物がリー
クすることも防止することができる。その上、上記Ａｌ
2 Ｏ3 顆粒に含有する周期律表２ａ族元素の酸化物およ
びＳｉＯ2 などの焼結助剤の含有量の合計をある一定値
以下の範囲で含有させるようにしてあるため、これらが
金属ハロゲン化物と反応して浸食を受けることもない。
その為、長寿命の金属蒸気放電灯用発光管を形成するこ
とができる。
【図１】本発明に係る金属蒸気放電灯用発光管を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明に係る他の金属蒸気放電灯用発光管を示
す縦断面図である。
す縦断面図である。
【図３】一般的な金属蒸気放電灯を示す側面図である。
１ 金属蒸気放電灯用発光管 ２ 透光性セラミック管 ３ 閉塞体 ４ ガラス ５ 電極ピン ６ リードピン １０金属蒸気放電灯 １１有底円筒体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 勝美 滋賀県蒲生郡蒲生町川合10番地の１ 京 セラ株式会社滋賀工場内 審査官 向後 晋一 (56)参考文献 特開 平７−21990（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−151148（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−97384（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−71695（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−198541（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−79847（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01J 61/36 H01J 61/30
Claims (1)
- 【請求項１】透光性Ａｌ2Ｏ3 又は透光性ＹＡＧからなる
透光性セラミック管の端部を閉塞体により封止した金属
蒸気放電灯用発光管であって、上記閉塞体は、Ａｌ2Ｏ 3
を７０〜９５重量％、Ｍｏを５〜３０重量％の範囲で含
有するとともに、Ａｌ 2 Ｏ 3 粒子の周囲がＭｏで被覆され
た焼結体からなり、上記Ａｌ2Ｏ3粒子の平均結晶粒子径
が１〜２０μｍであることを特徴とする金属蒸気放電灯
用発光管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06381095A JP3314123B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 金属蒸気放電灯用発光管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06381095A JP3314123B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 金属蒸気放電灯用発光管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08264155A JPH08264155A (ja) | 1996-10-11 |
| JP3314123B2 true JP3314123B2 (ja) | 2002-08-12 |
Family
ID=13240112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06381095A Expired - Fee Related JP3314123B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 金属蒸気放電灯用発光管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3314123B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3528649B2 (ja) * | 1998-03-09 | 2004-05-17 | ウシオ電機株式会社 | ランプ用サーメットおよびセラミック製放電ランプ |
| JP3397145B2 (ja) * | 1998-09-18 | 2003-04-14 | ウシオ電機株式会社 | セラミック製ランプ |
| JP2006282447A (ja) | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Fuji Photo Film Co Ltd | 透光性材料およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-03-23 JP JP06381095A patent/JP3314123B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08264155A (ja) | 1996-10-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102422381B (zh) | 含有涂敷电极的放电灯 | |
| US6679961B2 (en) | Die pressing arctube bodies | |
| EP1111654A1 (en) | Single ended ceramic arc discharge lamp and method of making the same | |
| US6538377B1 (en) | Means for applying conducting members to arc tubes | |
| JP3314123B2 (ja) | 金属蒸気放電灯用発光管 | |
| JPH01236575A (ja) | 高圧金属蒸気放電灯用発光管及びその製造方法 | |
| JP3301887B2 (ja) | 金属蒸気放電灯用発光管 | |
| US4342937A (en) | Metal halogen vapor lamp provided with a heat reflecting layer | |
| JPS62283543A (ja) | 金属蒸気放電灯 | |
| CN85108904A (zh) | 高压放电灯 | |
| JP2002203513A (ja) | 高圧放電ランプ | |
| US6592808B1 (en) | Cermet sintering of ceramic discharge chambers | |
| EP0923108A1 (en) | Plugging structure for vessels | |
| US8310157B2 (en) | Lamp having metal conductor bonded to ceramic leg member | |
| US5208509A (en) | Arc tube for high pressure metal vapor discharge lamp | |
| JPH06168704A (ja) | 電極材およびこれを用いた高圧放電灯 | |
| JPH0945287A (ja) | 金属蒸気放電灯用発光管 | |
| JP3271946B2 (ja) | メタルハライドランプ | |
| CZ20012448A3 (cs) | Spojené těleso a vysokotlaká výbojka | |
| US5188554A (en) | Method for isolating arc lamp lead-in from frit seal | |
| EP0341749B1 (en) | Improved arc tube for high pressure metal vapor discharge lamp, lamp including same, and method | |
| JP3385952B2 (ja) | セラミック製放電ランプ | |
| JPS6364859B2 (ja) | ||
| JPS6337061B2 (ja) | ||
| JPS61220265A (ja) | 金属蒸気放電灯 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090531 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090531 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100531 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110531 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110531 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120531 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120531 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130531 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |