JP3308246B2 - 希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金 - Google Patents
希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金Info
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- JP3308246B2 JP3308246B2 JP23160899A JP23160899A JP3308246B2 JP 3308246 B2 JP3308246 B2 JP 3308246B2 JP 23160899 A JP23160899 A JP 23160899A JP 23160899 A JP23160899 A JP 23160899A JP 3308246 B2 JP3308246 B2 JP 3308246B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、希土類磁石を切断
するのに有効なダイヤモンドブレードの芯金に関するも
のである。
するのに有効なダイヤモンドブレードの芯金に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】希土類磁石の切断刃は、厚さ０．２〜１
ｍｍ程度の薄板円板を芯金として、その外周部分にダイ
ヤモンド砥粒を固着したものが主流となっている。その
芯金材質としては高速度鋼や特開平９ー１７４４４１号
公報において開示されているような超硬合金が使用され
ている。上記希土類磁石を切断加工する際には、所定の
公差内の切上がり寸法で切断できることが最も重要であ
り、そのうえで、コスト上の観点から、材料ロスを減ら
して多数の磁石片を切り出すことが望まれるため、より
薄いブレードが求められる。
ｍｍ程度の薄板円板を芯金として、その外周部分にダイ
ヤモンド砥粒を固着したものが主流となっている。その
芯金材質としては高速度鋼や特開平９ー１７４４４１号
公報において開示されているような超硬合金が使用され
ている。上記希土類磁石を切断加工する際には、所定の
公差内の切上がり寸法で切断できることが最も重要であ
り、そのうえで、コスト上の観点から、材料ロスを減ら
して多数の磁石片を切り出すことが望まれるため、より
薄いブレードが求められる。
【０００３】しかしながら、被加工物である希土類磁石
は金属材料特有の非常に靭性の高い材料であり、被加工
物の厚さが２０〜３０ｍｍになると、その加工は研削抵
抗の極めて大きい条件下で行われる。また、いずれのブ
レードにおいても、平坦度を０にすることは難しく、か
つ突き出し量が大きいため、加工時の芯金のたわみが避
けられない。加えて、 、芯金には被加工物との接触を避けるための段差が設
けられているが、研削抵抗の増加と共にたわみが益々大
きくなり、被加工物と接触してしまう。 、加工の際、切り屑や脱粒した切り刃部のダイヤモン
ド砥粒が芯金と接触してしまう。 、切り刃部の側面が摩耗することにより芯金との厚み
差がなくなり、芯金と被加工物とが接触する。 などの理由から、芯金を傷つけ、曲がり、反りの発生要
因となり、切断精度の極端な悪化を引き起こす問題があ
った。
は金属材料特有の非常に靭性の高い材料であり、被加工
物の厚さが２０〜３０ｍｍになると、その加工は研削抵
抗の極めて大きい条件下で行われる。また、いずれのブ
レードにおいても、平坦度を０にすることは難しく、か
つ突き出し量が大きいため、加工時の芯金のたわみが避
けられない。加えて、 、芯金には被加工物との接触を避けるための段差が設
けられているが、研削抵抗の増加と共にたわみが益々大
きくなり、被加工物と接触してしまう。 、加工の際、切り屑や脱粒した切り刃部のダイヤモン
ド砥粒が芯金と接触してしまう。 、切り刃部の側面が摩耗することにより芯金との厚み
差がなくなり、芯金と被加工物とが接触する。 などの理由から、芯金を傷つけ、曲がり、反りの発生要
因となり、切断精度の極端な悪化を引き起こす問題があ
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
問題を解消するためになされたもので、その技術的課題
は、希土類磁石切断用のダイヤモンドブレードにおける
芯金の耐摩耗性を向上させ、それにより、曲がり・反り
が少なくて、希土類磁石の加工精度が高く、耐久性にお
いても優れた当該芯金を提供することにある。
問題を解消するためになされたもので、その技術的課題
は、希土類磁石切断用のダイヤモンドブレードにおける
芯金の耐摩耗性を向上させ、それにより、曲がり・反り
が少なくて、希土類磁石の加工精度が高く、耐久性にお
いても優れた当該芯金を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明に係る希土類磁石切断用ダイヤモンドブレード
の芯金は、超硬合金またはサーメットを結合材とした微
細なダイヤモンド及び／またはｃＢＮの複合焼結体によ
って芯金形状に形成され、そのダイヤモンド及び／また
はｃＢＮの含有量が１〜７０Ｖｏｌ％であることを特徴
とするものである。
の本発明に係る希土類磁石切断用ダイヤモンドブレード
の芯金は、超硬合金またはサーメットを結合材とした微
細なダイヤモンド及び／またはｃＢＮの複合焼結体によ
って芯金形状に形成され、そのダイヤモンド及び／また
はｃＢＮの含有量が１〜７０Ｖｏｌ％であることを特徴
とするものである。
【０００６】上記芯金における結合材としては、周期律
のＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族遷移金属の炭化物、窒化物、
ホウ化物及びこれらの複合化合物のうちの１種または２
種以上の硬質相、及びＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，
Ｃｒのうちの１種または２種以上の金属結合相より成る
硬質合金であって、硬さがＨｖ１０００以上で、かつ成
分の硬質合金単体より硬い硬質合金を用いるのが適切で
ある。
のＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族遷移金属の炭化物、窒化物、
ホウ化物及びこれらの複合化合物のうちの１種または２
種以上の硬質相、及びＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，
Ｃｒのうちの１種または２種以上の金属結合相より成る
硬質合金であって、硬さがＨｖ１０００以上で、かつ成
分の硬質合金単体より硬い硬質合金を用いるのが適切で
ある。
【０００７】
【０００８】
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について具体
的に説明すると、本発明の最大の特徴は、本発明者ら
が、ダイヤモンドブレードの芯金として、超硬合金また
はサーメットを結合材とするダイヤモンド及び／または
ｃＢＮ焼結体を使用することにより、希土類磁石の切断
面において芯金と被加工物が接触しても傷が入りにく
く、ダイヤモンドブレードの曲がりや、反りが非常に少
ないことを見出した結果に基づき、当該焼結体を芯金と
して用いるようにした点にある。
的に説明すると、本発明の最大の特徴は、本発明者ら
が、ダイヤモンドブレードの芯金として、超硬合金また
はサーメットを結合材とするダイヤモンド及び／または
ｃＢＮ焼結体を使用することにより、希土類磁石の切断
面において芯金と被加工物が接触しても傷が入りにく
く、ダイヤモンドブレードの曲がりや、反りが非常に少
ないことを見出した結果に基づき、当該焼結体を芯金と
して用いるようにした点にある。
【００１０】上記結合材としては、周期律のＩＶａ，Ｖ
ａ，ＶＩａ族遷移金属の炭化物、窒化物、ホウ化物及び
これらの複合化合物のうちの１種または２種以上の硬質
相、及びＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｃｒのうちの
１種または２種以上の金属結合相より成る硬質合金を用
いるのが適切である。
ａ，ＶＩａ族遷移金属の炭化物、窒化物、ホウ化物及び
これらの複合化合物のうちの１種または２種以上の硬質
相、及びＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｃｒのうちの
１種または２種以上の金属結合相より成る硬質合金を用
いるのが適切である。
【００１１】この硬質合金の硬質相を形成する上記炭化
物としては、ＴｉＣ、ＺｒＣ、ＶＣＮｂＣ、ＴａＣ、Ｃ
ｒ３ Ｃ２ 、Ｍｏ２ Ｃ、ＷＣ、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ、
（Ｗ，Ｔｉ，Ｔａ）Ｃ、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ、（Ｗ，Ｔ
ｉ，Ｔａ，Ｎｂ）Ｃなどがあり、同窒化物としては、Ｔ
ｉＮ、ＺｒＮ、ＨｆＮ、ＶＮ、ＮｂＮ、ＴａＮ、（Ｔ
ｉ，Ｔａ）Ｎ、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｎなどがあり、更に、同ホウ化物としては、ＴｉＢ
２ 、ＺｒＢ２ 、ＨｆＢ２ 、ＶＢ２ 、ＮｂＢ２ 、Ｔ
ａＢ２ 、ＣｒＢ２ 、α−ＭｏＢ、α−ＷＢなどがあ
る。
物としては、ＴｉＣ、ＺｒＣ、ＶＣＮｂＣ、ＴａＣ、Ｃ
ｒ３ Ｃ２ 、Ｍｏ２ Ｃ、ＷＣ、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ、
（Ｗ，Ｔｉ，Ｔａ）Ｃ、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ、（Ｗ，Ｔ
ｉ，Ｔａ，Ｎｂ）Ｃなどがあり、同窒化物としては、Ｔ
ｉＮ、ＺｒＮ、ＨｆＮ、ＶＮ、ＮｂＮ、ＴａＮ、（Ｔ
ｉ，Ｔａ）Ｎ、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｎなどがあり、更に、同ホウ化物としては、ＴｉＢ
２ 、ＺｒＢ２ 、ＨｆＢ２ 、ＶＢ２ 、ＮｂＢ２ 、Ｔ
ａＢ２ 、ＣｒＢ２ 、α−ＭｏＢ、α−ＷＢなどがあ
る。
【００１２】また、それらの複合化合物である炭窒化物
としては、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、Ｔａ（Ｃ，Ｎ）、（Ｔａ，
Ｎｂ）（Ｃ，Ｎ）などがあり、同炭ホウ化物としては、
Ｔｉ（Ｃ，Ｂ）、Ｔａ（Ｃ，Ｂ）、（Ｔａ，Ｎｂ）
（Ｃ，Ｂ）などがあり、更に、同炭窒ホウ化物として
は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ，Ｂ）、（Ｔａ，Ｎｂ）（Ｃ，Ｎ，
Ｂ）などがある。
としては、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）、Ｔａ（Ｃ，Ｎ）、（Ｔａ，
Ｎｂ）（Ｃ，Ｎ）などがあり、同炭ホウ化物としては、
Ｔｉ（Ｃ，Ｂ）、Ｔａ（Ｃ，Ｂ）、（Ｔａ，Ｎｂ）
（Ｃ，Ｂ）などがあり、更に、同炭窒ホウ化物として
は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ，Ｂ）、（Ｔａ，Ｎｂ）（Ｃ，Ｎ，
Ｂ）などがある。
【００１３】結合材としての１種または２種以上の硬質
相、及び１種または２種以上の結合相よりなる硬質合金
は、上述したところの素材を任意に選択し、それらを任
意に組み合わせることによって形成することができ、例
えば、ＷＣ−Ｃｏ、ＴｉＣ−ＴｉＮ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎｉ
等の組み合わせがある。これらの化合物の２種以上は、
焼結中に反応して、例えば次のように変化することがあ
る。 ＷＣ＋ＴｉＣ＝（Ｗ，ＴｉＣ） ＴｉＣ＋ＴｉＮ＝Ｔｉ（Ｃ，Ｎ） 上記硬質合金は、硬さがＨｖ１０００以上で、かつ成分
の硬質合金単体より硬い硬質合金であることが望まれ
る。
相、及び１種または２種以上の結合相よりなる硬質合金
は、上述したところの素材を任意に選択し、それらを任
意に組み合わせることによって形成することができ、例
えば、ＷＣ−Ｃｏ、ＴｉＣ−ＴｉＮ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎｉ
等の組み合わせがある。これらの化合物の２種以上は、
焼結中に反応して、例えば次のように変化することがあ
る。 ＷＣ＋ＴｉＣ＝（Ｗ，ＴｉＣ） ＴｉＣ＋ＴｉＮ＝Ｔｉ（Ｃ，Ｎ） 上記硬質合金は、硬さがＨｖ１０００以上で、かつ成分
の硬質合金単体より硬い硬質合金であることが望まれ
る。
【００１４】また、上記結合材によって焼結体とする微
細なダイヤモンド及び／またはｃＢＮは、その含有量が
１〜７０Ｖｏｌ％とし、更に、５〜５０Ｖｏｌ％とする
のが望ましい。このダイヤモンドまたはｃＢＮの体積率
が１％未満では、耐摩耗性が十分でなく、希土類磁石の
加工精度の悪化を防ぐのが困難になる。また、７０％を
越えると、反り、曲がりの点では問題ないものの、衝撃
に対して弱くなり、切断加工時に芯金が破損し易くな
り、危険である。よって、芯金中のダイヤモンドまたは
ｃＢＮの体積率は、上述の１〜７０％が望ましい。
細なダイヤモンド及び／またはｃＢＮは、その含有量が
１〜７０Ｖｏｌ％とし、更に、５〜５０Ｖｏｌ％とする
のが望ましい。このダイヤモンドまたはｃＢＮの体積率
が１％未満では、耐摩耗性が十分でなく、希土類磁石の
加工精度の悪化を防ぐのが困難になる。また、７０％を
越えると、反り、曲がりの点では問題ないものの、衝撃
に対して弱くなり、切断加工時に芯金が破損し易くな
り、危険である。よって、芯金中のダイヤモンドまたは
ｃＢＮの体積率は、上述の１〜７０％が望ましい。
【００１５】更に、上記ダイヤモンドまたはｃＢＮ粉末
の粒子径について検討した結果、平均粒径が１〜１００
μｍであることが望ましいことを確認している。これ以
上の粒度になると、芯金の平面出し研磨が煩雑になり、
作業性が著しく悪くなるが、これは平面出し研磨の改善
により克服できる問題であるため、本発明においては粒
子径の範囲を特に限定するものではない。
の粒子径について検討した結果、平均粒径が１〜１００
μｍであることが望ましいことを確認している。これ以
上の粒度になると、芯金の平面出し研磨が煩雑になり、
作業性が著しく悪くなるが、これは平面出し研磨の改善
により克服できる問題であるため、本発明においては粒
子径の範囲を特に限定するものではない。
【００１６】次に、上記芯金の製造方法について説明す
る。芯金の製造に際しては、まず、焼結体の結合材とな
る硬質相と金属結合相の原料粉末を、湿式ボールミル等
を用いて混合させる。上記湿式ボールミルを用いる場
合、２４時間程度混合させることが望ましい。その結合
材粉の乾燥後、結合材粉と１〜７０Ｖｏｌ％の微細なダ
イヤモンド及び／またはｃＢＮ粉末を乳鉢等にて混合す
る。次いで、その混合粉を型によりプレス圧１００〜５
００ｋｇｆ／ｃｍ２ で加圧しながら、焼結温度１００
０〜１３００℃で焼結し、焼結体を得る。
る。芯金の製造に際しては、まず、焼結体の結合材とな
る硬質相と金属結合相の原料粉末を、湿式ボールミル等
を用いて混合させる。上記湿式ボールミルを用いる場
合、２４時間程度混合させることが望ましい。その結合
材粉の乾燥後、結合材粉と１〜７０Ｖｏｌ％の微細なダ
イヤモンド及び／またはｃＢＮ粉末を乳鉢等にて混合す
る。次いで、その混合粉を型によりプレス圧１００〜５
００ｋｇｆ／ｃｍ２ で加圧しながら、焼結温度１００
０〜１３００℃で焼結し、焼結体を得る。
【００１７】ダイヤモンドブレードの切り刃部は、上記
焼結体から成る芯金の外周部分に、ダイヤモンド系砥粒
粉末を結合材を用いて固着させることにより形成し、そ
れによってダイヤモンドブレードとする。上記切り刃部
の結合材は、メタルボンド、レジンボンド、ビトリファ
イドボンド、電着ボンド等のいずれでも良い。但し、砥
粒層部の中でダイヤモンド系砥粒の体積率が１０％未満
では切断に寄与する砥粒が少な過ぎて、砥石摩耗が大き
くなる。また、５０％を越えると砥粒間隔が小さく、加
工時に目詰まりが生じ易く、かつ被加工物に対する砥粒
の食い込みが悪くなる。よって、外周刃のダイヤモンド
系砥粒層部における体積率は１０〜５０％の範囲が好ま
しいが、本発明において、当該ダイヤモンド系砥粒層部
を任意に形成できるのは勿論である。
焼結体から成る芯金の外周部分に、ダイヤモンド系砥粒
粉末を結合材を用いて固着させることにより形成し、そ
れによってダイヤモンドブレードとする。上記切り刃部
の結合材は、メタルボンド、レジンボンド、ビトリファ
イドボンド、電着ボンド等のいずれでも良い。但し、砥
粒層部の中でダイヤモンド系砥粒の体積率が１０％未満
では切断に寄与する砥粒が少な過ぎて、砥石摩耗が大き
くなる。また、５０％を越えると砥粒間隔が小さく、加
工時に目詰まりが生じ易く、かつ被加工物に対する砥粒
の食い込みが悪くなる。よって、外周刃のダイヤモンド
系砥粒層部における体積率は１０〜５０％の範囲が好ま
しいが、本発明において、当該ダイヤモンド系砥粒層部
を任意に形成できるのは勿論である。
【００１８】
【実施例】以下に本発明の実施例を比較例と共に具体的
に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるもので
はない。
に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるもので
はない。
【００１９】［実施例１］平均粒径１μｍのＷＣ９０ｗ
ｔ％とＣｏ１０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド１０Ｖｏｌ％を乳鉢
で混合した。混合粉を型に入れ、５００ｋｇｆ／ｃｍ２
で加圧しながら、１２００℃×１分間の焼結を行っ
た。焼結体の硬度は、Ｈｖ２５００であり、これを外径
φ１２０×厚み０．６×内径４０のドーナツ状薄板に加
工し、ダイヤモンドブレードの芯金とした。次に、この
芯金の外周部にレジンボンド砥石を焼成した。これは、
バインダーとしてのフェノール樹脂、砥石部の耐摩耗性
を向上させる目的で加える銅粉末、そして平均粒径１５
０μｍのダイヤモンド２５Ｖｏｌ％を混合した粉末を、
芯金をインサートした金型の外周部に充填し、ホットプ
レスにて２００℃で６０分間加圧焼結することにより行
った。焼結後の砥石は０．８ｍｍに仕上げ加工し、希土
類磁石切断用ダイヤモンドブレードとした。
ｔ％とＣｏ１０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド１０Ｖｏｌ％を乳鉢
で混合した。混合粉を型に入れ、５００ｋｇｆ／ｃｍ２
で加圧しながら、１２００℃×１分間の焼結を行っ
た。焼結体の硬度は、Ｈｖ２５００であり、これを外径
φ１２０×厚み０．６×内径４０のドーナツ状薄板に加
工し、ダイヤモンドブレードの芯金とした。次に、この
芯金の外周部にレジンボンド砥石を焼成した。これは、
バインダーとしてのフェノール樹脂、砥石部の耐摩耗性
を向上させる目的で加える銅粉末、そして平均粒径１５
０μｍのダイヤモンド２５Ｖｏｌ％を混合した粉末を、
芯金をインサートした金型の外周部に充填し、ホットプ
レスにて２００℃で６０分間加圧焼結することにより行
った。焼結後の砥石は０．８ｍｍに仕上げ加工し、希土
類磁石切断用ダイヤモンドブレードとした。
【００２０】これを用いて、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁
石を被切断物とする切断試験を以下の条件で行った。上
記ダイヤモンドブレードは、２．０ｍｍの鉄製スぺーサ
ーを各ブレード間に挟み、ブレード突出し量３０ｍｍの
１０連マルチ組みホイールとして使用した。磁石の切断
にはスライシングマシンを使用し、ブレード回転数５０
００ｒｐｍ、送り速度１０ｍｍ／分で加工を行った。切
断用希土類磁石は、厚み２５ｍｍ、幅５０ｍｍのものを
カーボン治具上に６ケ並べて用いた。
石を被切断物とする切断試験を以下の条件で行った。上
記ダイヤモンドブレードは、２．０ｍｍの鉄製スぺーサ
ーを各ブレード間に挟み、ブレード突出し量３０ｍｍの
１０連マルチ組みホイールとして使用した。磁石の切断
にはスライシングマシンを使用し、ブレード回転数５０
００ｒｐｍ、送り速度１０ｍｍ／分で加工を行った。切
断用希土類磁石は、厚み２５ｍｍ、幅５０ｍｍのものを
カーボン治具上に６ケ並べて用いた。
【００２１】切断性能は、切断精度より評価した。この
切断精度は、切断距離で５００ｍｍ毎に切り出した９枚
の希土類磁石の厚みを、中央部１点、端部４点の計５点
においてマイクロメーターで測定し、その最大値と最小
値の差によって与えられるものとした。図１に示したよ
うに、希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金と
して上記ダイヤモンド焼結体を使用することにより、薄
いブレードでも精度良く長期間切断可能であることが確
認された。
切断精度は、切断距離で５００ｍｍ毎に切り出した９枚
の希土類磁石の厚みを、中央部１点、端部４点の計５点
においてマイクロメーターで測定し、その最大値と最小
値の差によって与えられるものとした。図１に示したよ
うに、希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金と
して上記ダイヤモンド焼結体を使用することにより、薄
いブレードでも精度良く長期間切断可能であることが確
認された。
【００２２】［実施例２］平均粒径１μｍのＷＣ９０ｗ
ｔ％とＣｏ１０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド４０Ｖｏｌ％を乳鉢
で混合した。実施例１と同条件で焼結・加工を行い、硬
さＨｖ４４００の芯金を作製した。ブレード作製及び切
断試験も実施例１と同様の方法で行った。評価の結果を
図２に示す。この場合にも、実施例１と同様に、上記ダ
イヤモンド焼結体からなる芯金を用いることにより、薄
いブレードでも精度良く長期間切断可能であることが確
認された。
ｔ％とＣｏ１０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド４０Ｖｏｌ％を乳鉢
で混合した。実施例１と同条件で焼結・加工を行い、硬
さＨｖ４４００の芯金を作製した。ブレード作製及び切
断試験も実施例１と同様の方法で行った。評価の結果を
図２に示す。この場合にも、実施例１と同様に、上記ダ
イヤモンド焼結体からなる芯金を用いることにより、薄
いブレードでも精度良く長期間切断可能であることが確
認された。
【００２３】［実施例３］平均粒径１μｍのＷＣ７０ｗ
ｔ％とＣｏ３０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド３Ｖｏｌ％を乳鉢で
混合した。実施例１と同条件で焼結・加工を行い、硬さ
Ｈｖ１０００の芯金を作製した。ブレード作製及び切断
試験も実施例１と同様の方法で行った。評価の結果を図
３に示す。この実施例の場合にも、実施例１及び実施例
２と同様に、ダイヤモンド焼結体からなる芯金を用いる
ことにより、薄いブレードでも精度良く長期間切断可能
であることが確認された。
ｔ％とＣｏ３０ｗｔ％とをボールミルで混合した後、粒
径が１０〜２０μｍのダイヤモンド３Ｖｏｌ％を乳鉢で
混合した。実施例１と同条件で焼結・加工を行い、硬さ
Ｈｖ１０００の芯金を作製した。ブレード作製及び切断
試験も実施例１と同様の方法で行った。評価の結果を図
３に示す。この実施例の場合にも、実施例１及び実施例
２と同様に、ダイヤモンド焼結体からなる芯金を用いる
ことにより、薄いブレードでも精度良く長期間切断可能
であることが確認された。
【００２４】［実施例４］実施例１〜３におけるダイヤ
モンドに代えてｃＢＮを用いたｃＢＮ焼結体について
も、実施例１〜３の場合と同様の傾向を示すことが確認
された。
モンドに代えてｃＢＮを用いたｃＢＮ焼結体について
も、実施例１〜３の場合と同様の傾向を示すことが確認
された。
【００２５】［比較例１］実施例１〜３と同形状のＳＫ
Ｈ（高速度鋼）を芯金に用いてダイヤモンドブレードを
作製し、上記実施例と同条件の切断試験を行った。評価
の結果を図４に示す。この比較例の場合、実施例１〜３
に比して加工精度が著しく低下し、長期間の切断ができ
なかった。
Ｈ（高速度鋼）を芯金に用いてダイヤモンドブレードを
作製し、上記実施例と同条件の切断試験を行った。評価
の結果を図４に示す。この比較例の場合、実施例１〜３
に比して加工精度が著しく低下し、長期間の切断ができ
なかった。
【００２６】［比較例２］実施例１〜３と同形状の超硬
合金（ＷＣ９０／Ｃｏ１０ｗｔ％）を芯金に用いてダイ
ヤモンドブレードを作製し、上記実施例と同条件の切断
試験を行った。評価の結果を図５に示す。この比較例の
場合、加工の初期においては実施例１〜３に比して加工
精度が若干低下する程度であったが、長期間の加工によ
り加工精度が著しく低下する例（資料ＮＯ．１及び２）
が目立ち、加工精度の安定性が得られなかった。
合金（ＷＣ９０／Ｃｏ１０ｗｔ％）を芯金に用いてダイ
ヤモンドブレードを作製し、上記実施例と同条件の切断
試験を行った。評価の結果を図５に示す。この比較例の
場合、加工の初期においては実施例１〜３に比して加工
精度が若干低下する程度であったが、長期間の加工によ
り加工精度が著しく低下する例（資料ＮＯ．１及び２）
が目立ち、加工精度の安定性が得られなかった。
【００２７】
【発明の効果】以上に詳述した本発明の希土類磁石切断
用ダイヤモンドブレードの芯金によれば、それを用いた
薄いダイヤモンドブレードでも、希土類磁石を長時間高
い寸法精度で切断加工することができ、しかも、精度良
く長期間切断可能なため、歩留りが向上し、よって、性
能的・経済的に大きな効果をもたらす芯金を得ることが
できる。
用ダイヤモンドブレードの芯金によれば、それを用いた
薄いダイヤモンドブレードでも、希土類磁石を長時間高
い寸法精度で切断加工することができ、しかも、精度良
く長期間切断可能なため、歩留りが向上し、よって、性
能的・経済的に大きな効果をもたらす芯金を得ることが
できる。
【図１】本発明の実施例１におけるダイヤモンドブレー
ドの切断性能を示すグラフである。
ドの切断性能を示すグラフである。
【図２】同実施例２におけるダイヤモンドブレードの切
断性能を示すグラフである。
断性能を示すグラフである。
【図３】同実施例３におけるダイヤモンドブレードの切
断性能を示すグラフである。
断性能を示すグラフである。
【図４】比較例１におけるダイヤモンドブレードの切断
性能を示すグラフである。
性能を示すグラフである。
【図５】比較例２におけるダイヤモンドブレードの切断
性能を示すグラフである。
性能を示すグラフである。
フロントページの続き (72)発明者 小 山 繁 実 宮城県仙台市太白区中田７−15−３− 201 (56)参考文献 特開 平10−175172（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−310840（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−180635（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−26594（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−114513（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−216031（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B24D 5/12 B24D 3/00 310 B24D 3/00 320 B24D 3/00 350 B28D 1/24
Claims (2)
- 【請求項１】超硬合金またはサーメットを結合材とした
微細なダイヤモンド及び／またはｃＢＮの複合焼結体に
よって芯金形状に形成され、そのダイヤモンド及び／ま
たはｃＢＮの含有量が１〜７０Ｖｏｌ％であることを特
徴とする希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯
金。 - 【請求項２】請求項１に記載の結合材として、周期律の
ＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族遷移金属の炭化物、窒化物、ホ
ウ化物及びこれらの複合化合物のうちの１種または２種
以上の硬質相、及びＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｃ
ｒのうちの１種または２種以上の金属結合相より成る硬
質合金であって、硬さがＨｖ１０００以上で、かつ成分
の硬質合金単体より硬い硬質合金を用いたことを特徴と
する希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金。
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|---|---|---|---|
| JP23160899A JP3308246B2 (ja) | 1999-08-18 | 1999-08-18 | 希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金 |
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| JP23160899A JP3308246B2 (ja) | 1999-08-18 | 1999-08-18 | 希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金 |
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| JP3308246B2 true JP3308246B2 (ja) | 2002-07-29 |
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| JP23160899A Expired - Fee Related JP3308246B2 (ja) | 1999-08-18 | 1999-08-18 | 希土類磁石切断用ダイヤモンドブレードの芯金 |
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| JP (1) | JP3308246B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2013187510A1 (ja) | 2012-06-15 | 2013-12-19 | 株式会社東京精密 | ダイシング装置及びダイシング方法 |
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| DE102017116851B4 (de) * | 2017-07-25 | 2020-06-04 | Lukas-Erzett Vereinigte Schleif- Und Fräswerkzeugfabriken Gmbh & Co. Kg | Schleifwerkzeug und Verwendung eines solchen Schleifwerkzeuges |
-
1999
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