JP3307931B2 - 熱可塑性樹脂被覆を施した磁性粉末組成物およびその作成方法 - Google Patents

熱可塑性樹脂被覆を施した磁性粉末組成物およびその作成方法

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Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、磁性部品の成形に有用な鉄基粉末組成物
と、熱可塑性樹脂被覆を施した上記組成物の粉末成分の
作成方法とに関する。本発明はまた、広い周波数範囲に
わたって高い透磁率を維持する組成物から磁心部品を作
成する方法にも関する。
発明の背景 発電機や変圧器等の電気／磁気エネルギー変換装置に
用いる磁心部品を研究するには、その磁心部品について
幾つかの物理的および電磁気的な性質を解析する必要が
ある。鉄心部品の２つの重要な特性は透磁率と鉄損であ
る。透磁率は材料が磁化される能力あるいは磁束を通す
能力の指標である。透磁率は磁化の力あるいは磁界の強
さに対する誘電磁束の比として定義されている。急速に
変化している磁界中に磁性材料を曝した場合、その結
果、磁心でのエネルギー損失が生ずる。この鉄損は一般
に、ヒステレシス損と渦電流損の２種類に分けられてい
る。ヒステレシス損は、鉄心部品内部に残留している磁
力に打ち勝つために必要なエネルギーが消費されること
に起因している。渦電流損は、交流（AC）によって磁束
が変化する場合に鉄心内部に電流が発生することに起因
している。
初期の磁心部品は積層鋼板から作成されていたが、高
周波での鉄損が大きい上、生産上も困難であるという問
題があった。またこの積層型磁心は、渦電流損を大きく
しないためには鋼板面内のみに磁束を通さなければなら
ないという使用上の制約もあった。磁心部品用材料とし
て積層鋼板の代わりに金属粉末焼結体を用いることも行
われたが、やはり鉄損が大きいため、始めから直流（D
C）での作動のみに制限されている。
最近は、磁心部品の技術開発は鉄粉末粒子の表面に種
々の被覆を施した非焼結型の鉄基粉末を用いることが中
心になってきている。この技術開発は、他の特性を損な
わずに特定の物理的および磁気的性質を高める鉄粉末組
成物の開発を狙って行われている。望ましい特性として
は、広範な周波数領域にわたって透磁率が高く、プレス
成形した際の強度が高く、鉄損が低く、そして圧縮成形
法に適していることが挙げられる。
AC用磁心部品を成形する際に一般に必要とされるの
は、鉄損を小さくするために鉄粒子に電気絶縁性被覆を
施してあることである。鉄粒子を絶縁することにより渦
電流損を小さくするために、プラスチック被覆を用いた
り（Yamaguchiのアメリカ合衆国特許第3,935,340号）、
鉄粒子に２重の被覆を施したり（Soileau et al.のアメ
リカ合衆国特許第4,601,765号）することが行われてき
た。しかし、これらの粉末組成物は多重の結合剤を必要
とし、その結果プレス成形状態での密度が低くなり、結
局は透磁率の低下を招くことになる。その上、このよう
な鉄粉末混合物に圧縮成形法を行う際に金型の加熱が必
要になった場合、適当な潤滑剤を用いないと大きな抜き
取り（ストリッピング）圧力・滑り突き出し（スライデ
ィングエジェクション）圧力が発生する。その結果、金
型の損耗が増えるし、成形した部品に掻き疵が生ずる。
ステアリン酸亜鉛のような従来からの金型壁潤滑剤は、
室温での圧縮成形には有効であっても、被覆した粉末組
成物の成形には樹脂の流動に高温圧縮成形が必要なの
で、用いることができない。
Ochiai et al.のアメリカ合衆国特許第4,927,473号に
開示されている鉄基粉末組成物は、窒化硼素のような無
機粉末の絶縁層を粒子に被覆してある。この被覆された
粒子は、圧縮成形法により磁心を成形するのに用いられ
る。この被覆された鉄粒子には外側を覆う熱可塑性樹脂
の第２被覆が無く、そのため磁心の強度が低くくなって
いることが分かった。
そのため、広範な周波数領域にわって透磁率が高く、
プレス成形後の強度が比較的高く、鉄損が少なく、そし
て成形状態での抜き取り圧力・滑り突き出し圧力が小さ
い、という性質を特徴とする鉄粉末組成物を求める要請
がある。
発明の概要 本発明は、磁性部品を形成するのに非常に有用な鉄基
粉末組成物を提供する。この粉末組成物は、周囲に熱可
塑性樹脂材料の実質的に均一な被覆を施された鉄心粒子
であって熱可塑性樹脂材料は被覆された粒子の約15wt％
を構成している鉄心粒子と、この被覆された粒子に混合
した窒化硼素粉末とを含んで成る。望ましい態様におい
ては、この熱可塑性樹脂材料は、ポリエーテルスルホ
ン、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポリフェ
ニレン、またはこれらの組み合わせであり、窒化硼素粉
末は熱可塑性樹脂被覆を施された粒子の約1wt％以内の
量で存在する。
本発明はまた、上記磁性組成物を成形する方法をも提
供する。この方法は端的には、上記本発明の粉末組成物
を金型内に装入する操作と、そして一体の磁心部品を形
成するのに十分な温度および圧力で上記組成物を金型内
に押し込む操作とを含む。一般に、先ず金型を熱可塑性
樹脂材料のガラス転移温度よりも高温に加熱する。本発
明の組成物および方法によって作成された磁性部品は、
プレス成形後の強度が高く、広い周波数範囲にわたって
透磁率が高く、そして鉄損が小さい、という特徴があ
る。更に、本発明の組成物は比較的高密度にプレス成形
でき、抜き取り圧力・滑り突き出し圧力が低いので、金
型の損耗が少なく、成形製品を金型から取り出す際の掻
き疵の発生も少ない。
本発明はまた、熱可塑性樹脂被覆を施した鉄粒子を製
造する方法をも提供する。この粒子を空気中で流動化さ
せ、熱可塑性樹脂材料の溶液と接触させる。このプロセ
スは、見掛密度約2.4g/cm3から約2.7g/cm3の被覆された
粒子を生成する条件下で行うことが望ましい。
図面の簡単な説明 図１は窒化硼素の量を種々に変化させた本発明の粉末
組成物から作成した磁心部品について初期透磁率と周波
数の関係を示す。
図２は窒化硼素の量を種々に変化させた本発明の粉末
組成物で作成した磁心部品の透磁率と誘導磁界の強さと
の関係を示す。
図３は窒化硼素の量を種々に変化させた本発明の粉末
組成物から作成した磁心部品について鉄損と周波数との
関係を示す。
望ましい態様の詳細な説明 本発明によれば、磁性部品の製造に有用な鉄基粉末組
成物が提供される。本発明の粉末組成物は熱可塑性樹脂
結合剤を被覆した鉄心粒子を窒化硼素粉末に混合して成
る。本発明により提供される鉄基粉末組成物は、高スイ
ッチング周波数磁気装置用の、あるいは鉄損が低くなく
てはならない磁心部品用の磁性部品を成形するのに特に
有用である。
出発材料としての鉄基磁心粒子は鉄あるいは強磁性材
料の高圧縮性粉末であり、重量平均粒子径が約10〜200
μｍであることが望ましい。この粉末の一例としてANCO
RSTEEL 1000C粉末があり、これはほぼ純鉄の粉末であっ
て、典型的なスクリーンプロファイルは325メッシュ未
満の粒子が約13wt％、100メッシュを超える粒子が約17w
t％で、残りがこれら両サイズの中間にあり、Hoeganaes
Corporation,Riverton,New Jerseyから市販されてい
る。このANCORSTEEL 1000C粉末の典型的な密度は約2.8
〜約3g/cm3である。
鉄粒子に熱可塑性樹脂材料を被覆して、この熱可塑性
樹脂材料のほぼ均一な被覆を形成する。個々の粒子がそ
れぞれ周囲がほぼ均一に被覆されていることが望まし
い。被覆された状態での鉄粒子の重量の約0.001〜15％
の被覆を形成するのに十分な熱可塑性樹脂材料を用い
る。一般に熱可塑性樹脂材料の量は、被覆後の粒子重量
の0.2％以上、望ましくは約0.4〜２％、更に望ましくは
0.6〜0.9％である。
上記の熱可塑性樹脂被覆を施した鉄基粉末を用いるこ
とによって、プレス加工した状態での強度が向上すると
共に、広い周波数範囲にわたって透磁率が一定している
複雑な形状の磁性部品を成形できるという利点が得られ
る。本発明の鉄粉末組成物に多層のポリマー被覆を適用
してもよい。ポリマーとしては、有機溶剤に溶解できる
程に十分非結晶質であり且Wurster型の流動床式被覆機
で流動化できるものであれば用いることができる。重量
平均分子量が約10,000から50,000の範囲にある熱可塑性
樹脂が望ましい。望ましい態様においては、熱可塑性樹
脂材料はポリエーテルスルホン、ポリエーテルイミド、
ポリカーボネート、またはポリフェニレンエーテルであ
る。
本発明の熱可塑性樹脂として用いることができる適当
なポリカーボネートは、ビスフェノールＡポリカーボネ
ートであり、これはポリ（ビスフェノールＡカーボネー
ト）としても知られている。これらのポリカーボネート
は比重が約1.2〜1.6の範囲にある。具体例としては、実
験式（C16H14O3）ｎ〔ｎ＝30〜60〕のポリ（オキシカル
ボニルオキシ−1,4−フェニレン−（１−メチルエチリ
デン）−1,4−フェニレンがある。市販のポリカーボネ
ートとしてはGeneral Electric社から商標LEXAN 樹脂
の名で販売されているものがある。LEXAN 樹脂のうち
で最も望ましいものはLEXAN 121およびLEXAN 141であ
る。
適当なポリフェニレンエーテル熱可塑性樹脂として
は、実験式（C8H8O）ｎのポリ（2,6−ヂメチル−1,4−
フェニレンオキサイド）がある。このポリフェニレンエ
ーテルホモポリマーを、ポリ（ブタジエンスチレン）等
の耐衝撃性ポリスチレンのようなアロイング／ブレンデ
ィング樹脂や、ナイロン66あるいはポリカプロラクタム
あるいはポリ（アジピン酸ヘキサメチレンジアミン）等
のポリアミドと混合することができる。これらの熱可塑
性樹脂材料は比重が約1.0〜1.4の範囲にある。市販のポ
リフェニレンとしては、General Electric社から商法NO
RYL 樹脂の名で販売されているものがある。そのうち
で最も望ましいものは、NORYL 844、888、および1222
である。
適当なポリエテールイミド熱可塑性樹脂としては、実
験式（C37H24O6N2）ｎ〔ｎ＝15〜27〕のポリ（2,2−ビ
ス（3,4ジカルボキシフェノキシ）フェニルプロパン）
−２−フェニレンビスイミド）がある。このポリエーテ
ルイミド熱可塑性樹脂は比重が約1.2〜1.6の範囲であ
る。市販のポリエーテルイミドとしては、General Elec
tric社からULTEM 樹脂の名で販売されているものがあ
る。そのうちで最も望ましいものは、ULTEM 1000であ
る。
適当なポリエーテルスフホン熱可塑性樹脂は実験式が
（C12H16SO3）ｎである。市販の適当なポリエーテルス
ルホンの一例としては、ICI社から商品名VICTREX PES
で販売されているものがある。そのうちで最も望ましい
ものはVICTREX PES 5200である。
望ましい被覆方法においては、被覆処理は流動床プロ
セスによって行い、その際に望ましくはGlatt社製等のW
urster被覆機を用いる。Wurster被覆プロセスにおいて
は、鉄粒子を空気中で流動化させる。熱可塑性樹脂材料
を適当な有機溶剤に解かした溶液を、アトマイジングノ
ズルでWurster被覆機の内部に噴霧すると、鉄粒子の流
動床に溶液が接触する。熱可塑性樹脂材料に用いる有機
溶剤は特に限定しないが、望ましい溶剤としてはメチレ
ンクロライドおよび1,1,2トリクロロエチレンがある。
被覆溶液中の熱可塑性樹脂材料の濃度は3wt％以上であ
ることあ望ましく、約５〜10wt％が更に望ましい。熱可
塑性樹脂溶液をノズルまで送るのに蠕動ポンプを用いる
ことが望ましい。熱可塑性樹脂材料の溶液を添加する前
に、流動化した鉄粒子を望ましくは約25℃以上、更に望
ましくは約30℃以上で溶剤の沸点未満にまで加熱するこ
とが望ましい。熱可塑性樹脂が溶け込んでいる液滴によ
って鉄粒子が濡らされ、濡れた粒子は霧箱（膨張室）に
送り込まれ、霧箱内で蒸発により溶剤が粒子から取り除
かれ、その結果、芯部を成す鉄粒子の周囲に熱可塑性樹
脂材料の均一な被覆が形成される。鉄粒子の表面に被覆
される熱可塑性樹脂材料の量は種々の手段によってモニ
ターすることができる。この熱可塑性樹脂被覆過程をモ
ニターする一つの方法は、被覆機をバッチ式で運転し、
熱可塑性樹脂量が予め分かっている溶液を用い、１回の
バッチ処理で所望の被覆率にするのに必要な熱可塑性樹
脂の量を一定に管理することである。もう一つの方法
は、流動床内の被覆された粒子を頻繁にサンプリングし
て炭素含有量を調べ、その結果と熱可塑性樹脂被覆量と
を関係づけておくことである。
このプロセスによれば、周囲を熱可塑性樹脂材料でほ
ぼ均一に被覆れた鉄粒子が得られる。被覆処理プロセス
で種々の処理条件を操作することにより、被覆された粒
子の最終的な物理的性質を変えることができる。
望ましい熱可塑性樹脂被覆鉄粒子は、見掛密度が約2.
4g/cm3〜約2.7g/cm3であること、および被覆された状態
での粒子重量の約0.4〜2.0％が熱可塑性樹脂被覆分であ
ることを特徴とする。この範囲内にある粒子から作成し
た部品は優れた磁気特性を示すことが分かった。
この熱可塑性樹脂被覆粒子を作成するための望ましい
方法においては、17.8cm（７インチ）のコーティングイ
ンサートを持つGlatt GPCG−5 Wurster被覆機を用い
る。具体例として、見掛密度が約3.0g/cm3のANCORSTEEL
A1000C鉄粉末（Hoeganaes社）17kgこの被覆機に装入す
る。この粉末を流動化し、約33〜37℃望ましくは35℃の
処理温度にする。溶剤を被覆機内に噴霧してノズル部分
を清浄化する。ULTEM 樹脂1000ポリエーテルイミド7.5
wt％のメチレンクロライド溶液を、蠕動ポンプにより約
110〜120g/分の割合で被覆機内へ噴霧する。この溶液は
被覆機の底部にある1.2mmのノズルによりアトマイジン
グ圧力4barでアトマイズされる。被覆機の運転条件は、
エアフラップ設定40％、「Ａプレート」使用、流入空気
温度約35〜40℃にする。被覆機への溶液噴霧量が約1700
g（3.75ポンド）になるまで処理を継続させた。その時
点で溶液の添加を停止させたが、被覆された粒子はその
まま流動状態に維持して溶剤を蒸発させた。最終的な被
覆済粉末は熱可塑性樹脂量が約0.75wt％である。
本発明の粉末組成物の作成において、熱可塑性樹脂被
覆鉄粒子を熱可塑性樹脂被覆粒子の重量の約１％以下、
望ましくは約0.05〜0.4％の量の窒化硼素と混合する。
この窒化硼素粉末粒子は重量平均粒径が約20μｍ未満で
あることが望ましく、約10μｍ未満であれば更に望まし
く、最大粒径は約100μｍ以下、望ましくは約60μｍ以
下である。本発明に用いる窒化硼素は六方晶の結晶構造
を持つことが望ましい。立方晶の窒化硼素は強度特性は
優れているが、六方晶のような潤滑性が無いので本発明
に用いるには余り望ましくない。適当な窒化硼素粉末と
してUnion Carbide社から市販されているHCV窒化硼素が
あり、これは粒径範囲が約１〜60μｍ、平均粒径が約４
μｍである。粉末混合分野で知られている標準的な機械
混合法により、窒化硼素粉末と、被覆済鉄粒子とを混ぜ
合わせる。
上記の熱可塑性樹脂被覆鉄粉末と窒化硼素との混合物
を適当な成形技術により磁心に成形することができる。
望ましい態様では、圧縮成形法において金型を熱可塑性
樹脂材料のガラス転移温度より高い温度に加熱して、磁
性部品の成形を行う。この温度は、熱可塑性樹脂材料と
してポリエーテルスルホンまたはポリエーテルイミドを
用いる場合には、475℃以上、望ましくは500℃より高い
温度とする。上記の混合物を金型内に装填し、通常の粉
末冶金圧力をかけて所望の部品を加圧成形する。熱可塑
性樹脂を良く流動させてプレス成形後の強度を確保する
ために必要な高い金型温度では、ステアリン酸亜鉛のよ
うな通常の低い温度用の金型潤滑剤は役に立たない。典
型的な圧縮成形法では、成形圧力は約69〜2760MPa（＝
５〜200トン／平方インチ（tsi）。換算式:1tsi＝13.8M
Pa、以下同様。）、望ましくは約414〜828MPa（30〜60t
si）である。一般にこの加圧成形工程で用いる温度およ
び圧力は、粉末組成物から丈夫な一体部材を形成するの
に十分な温度および圧力である。窒化硼素が潤滑剤とし
て存在することにより、抜き取り圧力・滑り突き出し圧
力を小さくして高温で上記圧縮工程を行うことができ
る。熱可塑性樹脂を被覆された鉄粒子の性質およびこの
粒子から作られた成形品の性質に対する窒化硼素（BN）
の添加量の影響を調べた。元になる鉄粒子としてANCORS
TEEL A1000C（平均粒径75μｍ）を用い、これに前述のW
urster被覆機によりULTEM 樹脂1000ポリイミドを総重
量の0.75％の量で被覆した。圧力を414MPa（30tsi）、5
52MPa（40tsi）、690MPa（50tsi）に変えて加圧成形し
た棒材について横方向の破断強さ（TRS）を試験した。
棒材は長さ1.25インチ、幅0.5インチ、厚さ0.25インチ
であった。690MPa（50tsi）で成形した環状試料を用い
て磁気的性質を調べた。加圧は全て温度525゜Fで行っ
た。環状試料に＃28AWGワイヤーを一次側70回と二次側7
0回巻き付けた。
表１に示したように、熱可塑性樹脂被覆粒子へのBNの
添加により組成物の流速が増加し、特にBN量が約0.1〜
0.2％のときにそれが顕著である。BNを含有する組成物
の見掛密度の増加も上記と同じBN量のところで最大にな
っている。
414MPa（30tsi）、552MPa（40tsi）、および690MPa
（50tsi）での圧縮後の性質も調べた。BN添加の劇的な
効果を表２に示す。抜き取り圧力・滑り突き出し圧力は
いずれもBN添加で減少しており、金型の損耗と成形品の
掻き疵が大幅に減少することが見込める。抜き取り圧力
・滑り突き出し圧力は下記の方法で測定する。成形工程
を行った後に、片方のパンチを金型から取り出し、もう
一方のパンチに圧力をかけて製品を金型から押し出す。
製品が移動し始めるのに要した荷重を記録する。製品が
移動し始めたら0.10cm（0.04インチ）／秒の速度で金型
から押し出す。５秒後（製品が0.5cm、0.5インチ移動し
たとき）にかかっていた荷重も記録する。測定は同じ加
圧速度・加圧時間で行い製品が常に金型キャビティーの
同一部位にあるようにすることが望ましい。上記の各荷
重を金型本体と接触している製品の面積で除して圧力に
換算する。抜き取り圧力は上記移動が開始したときの圧
力である。滑り圧力は上記５秒後の圧力である。
強度の測定には、PM成形品のための材料標準の標準41
（メタル・パウダー・インダストリー・フェデレーショ
ン発行（1990〜91年版:Materials Standards for PM St
ructured Parts,Standard 41,published by Metal Powd
er Industry Federation（1990−91 Ed.））に掲載され
ている横方向破断強度の式を用いた。BNの添加量が多く
なるほど、得られる強度は低下する。これに対して、BN
量を少なくして成形圧力を高くすると、加圧成形後の強
度は比較材の強度に近くなる。
表２は加圧成形後の密度に対するBNの効果も示してい
る。BNの密度（2.21g/cm3）が鉄に比べて低いので、BN
量が増えると密度は予想通り低下する。圧縮成形品の理
論密度の比率も表２に示した。理論密度に対するBN添加
の効果は成形圧力が低いときに非常に明瞭になる。これ
から、圧力が低い場合は内部潤滑が行われており、圧力
が高い場合は内部潤滑の重要度が低くなるということが
分かる。BN添加した場合に低い成形圧力で高い理論密度
が得られていることは、同じ製品密度を低い成形圧力で
得ることができ、金型の損耗が少なくなるという利点が
ある。
BN添加した場合の磁気的性質を図１〜図３に示す。図
１は10ガウスでの透磁率と周波数の関係を示す。BNは非
磁性なので、BN量が多くなると交流での透磁率は低周波
数側で僅かに低下する。しかし、高周波数側ではBN添加
物の持つ抵抗特性によって製品の透磁率は高くなってい
る。その主な原因の一つは、図３に示した渦電流損の減
少である。
直流での透磁率と誘導磁界強度およびBN量との関係を
図２に示す。直流での透磁率はBN量の増加に伴い低下し
ている。これは主に成形品密度の減少が原因である。
交流でのヒステレシスループを解析した結果、BN添加
によって鉄損が大幅に減少することが分かった。この鉄
損全体はヒステレシスループの面積と図３の渦電流損と
に分けられる。ヒステレシス損はBN量が増加しても比較
的一定している。しかし、渦電流損はBN量の増加による
顕著な低下が認められる。図３のグラフには示していな
いが、高作動周波数域ではBN量の多い製品で透磁率が最
高になり鉄損が最低になっている。BN量の増加によって
得られる鉄損の減少およびそれに対応した渦電流損の減
少は、渦電流損がヒステレシス損を上回る高周波数域で
顕著な特徴となる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ０９Ｃ 1/62 Ｃ０９Ｃ 1/62 (72)発明者 オリバー，クリストファー アメリカ合衆国，ニュージャージー 08016，バーリントン，ライブラリー ストリート 10 (72)発明者 クイン，ブルックス アメリカ合衆国，ニュージャージー 08053，マールトン，ホースショウ レ ーン 136 (56)参考文献 特開 昭49−78733（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−288403（ＪＰ，Ａ) 米国特許4947065（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08L 1/00 - 101/16 C08K 3/00 - 13/08 B22F 1/00 - 1/02 C09C 1/62

Claims (21)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】強磁性粉末組成物であって、 熱可塑性樹脂材料の被覆を周囲にほぼ均一に施した芯部
    材としての鉄粒子であって、この被覆付鉄粒子の重量の
    0.001％〜15％が上記熱可塑性樹脂材料である鉄粒子、
    および 上記被覆付粒子の重量の0.05〜１％の量で上記被覆付粒
    子に混合されている窒化硼素粉末 を含んで成る磁性部品成形用の強磁性粉末組成物。
  2. 【請求項２】上記被覆付粒子の重量の0.05〜0.4％の量
    で上記窒化硼素が存在する請求項１記載の組成物。
  3. 【請求項３】上記熱可塑性樹脂材料が上記被覆付粒子の
    0.4〜2.0％を構成し、上記被覆付粒子は見掛密度が2.4g
    /cm3〜2.7g/cm3である請求項２記載の組成物。
  4. 【請求項４】上記熱可塑性樹脂材料が上記被覆付粒子の
    重量の0.6〜0.9％を構成する請求項１記載の組成物。
  5. 【請求項５】上記熱可塑性樹脂材料が、ポリエーテルス
    ルホン、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポリ
    フェニレンエーテル、およびこれらの組み合わせから成
    る群から選択される請求項１記載の組成物。
  6. 【請求項６】上記芯部材である鉄粒子は重量平均粒径が
    10〜200μｍである請求項５記載の組成物。
  7. 【請求項７】磁心部品を作成する方法であって、 熱可塑性樹脂材料の被覆を周囲にほぼ均一に施した芯部
    材としての鉄粒子であって、この被覆付鉄粒子の重量の
    0.001％〜15％が上記熱可塑性樹脂材料である鉄粒子
    と、上記被覆付粒子の重量の0.05〜１％の量で上記被覆
    付粒子に混合されている窒化硼素粉末とを含んで成る鉄
    基粉末組成物を準備する工程、および 上記組成物を金型内で一体の磁心部品を形成するのに十
    分な温度および圧力で加圧する工程 を含んでなる、磁心部品の作成方法。
  8. 【請求項８】上記窒化硼素が上記被覆付粒子の重量の0.
    05〜0.4％の量で存在する請求項７記載の方法。
  9. 【請求項９】上記熱可塑性樹脂材料が上記被覆付粒子の
    重量の0.4〜2.0％を構成し、上記被覆付粒子は見掛密度
    が2.4g/cm3〜2.7g/cm3である請求項８記載の方法。
  10. 【請求項１０】上記熱可塑性樹脂材料が上記鉄粒子の重
    量の0.6〜0.9％を構成する請求項７記載の方法。
  11. 【請求項１１】上記熱可塑性樹脂材料がポリエーテルス
    ルホン、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポリ
    フェニレンエーテル、およびこれらの組み合わせから選
    択される請求項７記載の方法。
  12. 【請求項１２】上記芯部材である鉄粉末は重量平気粒径
    が10〜200μｍである請求項11記載の方法。
  13. 【請求項１３】上記加圧工程が圧縮成形プロセスの一部
    である請求項８記載の方法。
  14. 【請求項１４】上記圧縮成形プロセスが、 上記金型を上記熱可塑性樹脂材料のガラス転移温度より
    も高い温度に加熱する工程、および 上記金型内にある上記組成物に69〜2760MPaの圧力をか
    ける工程 を含んで成る請求項13記載の方法。
  15. 【請求項１５】上記圧縮圧力が690MPaより低く、40MPa
    未満の抜き取り圧力と35MPa未満の滑り突き出し圧力を
    生成する請求項14記載の方法。
  16. 【請求項１６】下記の工程、 （ａ）重量平均粒径が10〜200μｍである鉄粒子を準備
    する工程、 （ｂ）熱可塑性樹脂材料を有機溶媒に溶かした被覆溶液
    を準備する工程、 （ｃ）空気の流れの中で上記粒子を流動化させる工程、 （ｄ）上記流動化された粒子を25℃以上で上記溶媒の沸
    点よりは低い最低温度にまで加熱する工程、および （ｅ）上記流動化された粒子を上記被覆溶液に接触させ
    る工程 を含んで成る、鉄粒子に熱可塑性樹脂材料を被覆する方
    法。
  17. 【請求項１７】上記熱可塑性樹脂材料が、ポリエーテル
    スルホン、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポ
    リフェニレンエーテル、およびこれらの組み合わせから
    選択される請求項16記載の方法。
  18. 【請求項１８】上記熱可塑性樹脂材料が上記被覆溶液の
    ５〜10wt％を構成する請求項17記載の方法。
  19. 【請求項１９】上記被覆溶液に用いる溶媒がメチレンク
    ロライドである請求項18記載の方法。
  20. 【請求項２０】十分な被覆溶液を用いて、見掛密度が2.
    4g/cm3〜2.7g/cm3である被覆付粒子を形成する請求項18
    記載の方法。
  21. 【請求項２１】十分な被覆溶液を用いて、上記被覆付粒
    子の重量の0.4〜2.0％の熱可塑性樹脂被覆を持つ被覆付
    粒子を形成する請求項20記載の方法。
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