JP3307852B2 - スラブ搬送用タイヤローラ - Google Patents
スラブ搬送用タイヤローラInfo
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- JP3307852B2 JP3307852B2 JP06573597A JP6573597A JP3307852B2 JP 3307852 B2 JP3307852 B2 JP 3307852B2 JP 06573597 A JP06573597 A JP 06573597A JP 6573597 A JP6573597 A JP 6573597A JP 3307852 B2 JP3307852 B2 JP 3307852B2
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
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- Rollers For Roller Conveyors For Transfer (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄スラブ連続鋳造
ラインにおけるスラブ搬送用タイヤローラの改良に関す
るものである。
ラインにおけるスラブ搬送用タイヤローラの改良に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄所の薄スラブ連続鋳造ラインには、
鋳造設備から圧延設備までの間にトンネル式加熱炉があ
り、この加熱炉の内部には、鋳造されたスラブを搬送す
るためのタイヤローラが長手方向に多数配設されてい
る。図１を参照すると、このスラブ搬送用タイヤローラ
(10)は、トンネル式加熱炉の中に回転可能に配備された
パイプ(12)の外周の複数箇所に、軸方向に所定間隔をあ
けてタイヤ組立体(14)が装着されたもので、回転駆動機
構(28)に連結されて回転する。タイヤ組立体(14)は、デ
ィスク状のタイヤ(16)が取付部材(17)によりパイプ(12)
に固定された構成であり、鋳造されたスラブ(20)は、約
１０００℃以上の高温の加熱炉の中を、タイヤ(16)の回
転によって搬送され、圧延設備へ運ばれる。図１中、(2
2)はトンネル式加熱炉の炉壁であり、(24)はパイプ(12)
を高温雰囲気から保護するために設けられた耐火材の被
覆層であり、パイプ(12)の内部には冷却水が流通してい
る。
鋳造設備から圧延設備までの間にトンネル式加熱炉があ
り、この加熱炉の内部には、鋳造されたスラブを搬送す
るためのタイヤローラが長手方向に多数配設されてい
る。図１を参照すると、このスラブ搬送用タイヤローラ
(10)は、トンネル式加熱炉の中に回転可能に配備された
パイプ(12)の外周の複数箇所に、軸方向に所定間隔をあ
けてタイヤ組立体(14)が装着されたもので、回転駆動機
構(28)に連結されて回転する。タイヤ組立体(14)は、デ
ィスク状のタイヤ(16)が取付部材(17)によりパイプ(12)
に固定された構成であり、鋳造されたスラブ(20)は、約
１０００℃以上の高温の加熱炉の中を、タイヤ(16)の回
転によって搬送され、圧延設備へ運ばれる。図１中、(2
2)はトンネル式加熱炉の炉壁であり、(24)はパイプ(12)
を高温雰囲気から保護するために設けられた耐火材の被
覆層であり、パイプ(12)の内部には冷却水が流通してい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、タイヤ(16)のス
ラブ接触幅は全て同じ寸法のものが用いられている。一
方、搬送されるスラブの幅は様々である。従って、例え
ば、図２に示すタイヤローラ(10)において、両端に位置
する外側タイヤ(16a)のスラブ接触幅Ｗの中心からスラ
ブ端部までの距離Ｌ1が、タイヤ(16)とタイヤ(16)のス
ラブ接触幅中心間距離Ｌ2の２分の１、つまりＬ2／２よ
りも大きいとき、スラブ(20)からタイヤ(16)に作用する
面圧を考えると、外側タイヤ(16a)に作用する面圧の方
が、内側タイヤ(16b)に作用する面圧よりも大きくな
る。このため、タイヤ(16)を同一材料から作製した場
合、外側タイヤ(16a)の方が内側タイヤ(16b)よりも摩耗
量が大きくなるため、外側スラブ(16a)の外径が内側ス
ラブ(16b)の外径よりも小さくなってしまい、スラブ(2
0)の直進走行性が不安定になり、スラブ(20)が加熱炉内
を蛇行する不都合があった。トンネル式加熱炉は全長約
２００ｍにも及ぶため、スラブ搬送時にスラブ(20)の直
進性を維持することは、薄スラブ連続鋳造ラインで操業
の安定性を確保する上で極めて重要な課題である。
ラブ接触幅は全て同じ寸法のものが用いられている。一
方、搬送されるスラブの幅は様々である。従って、例え
ば、図２に示すタイヤローラ(10)において、両端に位置
する外側タイヤ(16a)のスラブ接触幅Ｗの中心からスラ
ブ端部までの距離Ｌ1が、タイヤ(16)とタイヤ(16)のス
ラブ接触幅中心間距離Ｌ2の２分の１、つまりＬ2／２よ
りも大きいとき、スラブ(20)からタイヤ(16)に作用する
面圧を考えると、外側タイヤ(16a)に作用する面圧の方
が、内側タイヤ(16b)に作用する面圧よりも大きくな
る。このため、タイヤ(16)を同一材料から作製した場
合、外側タイヤ(16a)の方が内側タイヤ(16b)よりも摩耗
量が大きくなるため、外側スラブ(16a)の外径が内側ス
ラブ(16b)の外径よりも小さくなってしまい、スラブ(2
0)の直進走行性が不安定になり、スラブ(20)が加熱炉内
を蛇行する不都合があった。トンネル式加熱炉は全長約
２００ｍにも及ぶため、スラブ搬送時にスラブ(20)の直
進性を維持することは、薄スラブ連続鋳造ラインで操業
の安定性を確保する上で極めて重要な課題である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、トンネル式加熱炉の中に回転可能に配備
されたパイプ(12)の外周に、該パイプの軸方向に所定間
隔をあけて、外周面がスラブ(20)に接触するタイヤ(16)
が固定配備されたスラブ搬送用タイヤローラにおいて、
両端に位置する外側タイヤ(16a)と、前記外側タイヤ(16
a)(16a)の間に位置する内側タイヤ(16b)を異種材料から
形成し、外側タイヤ(16a)を、内側タイヤ(16b)よりも耐
摩耗性にすぐれる材料から形成するようにしたものであ
る。
に、本発明は、トンネル式加熱炉の中に回転可能に配備
されたパイプ(12)の外周に、該パイプの軸方向に所定間
隔をあけて、外周面がスラブ(20)に接触するタイヤ(16)
が固定配備されたスラブ搬送用タイヤローラにおいて、
両端に位置する外側タイヤ(16a)と、前記外側タイヤ(16
a)(16a)の間に位置する内側タイヤ(16b)を異種材料から
形成し、外側タイヤ(16a)を、内側タイヤ(16b)よりも耐
摩耗性にすぐれる材料から形成するようにしたものであ
る。
【０００５】外側タイヤ(16a)は、可能な限り耐摩耗性
にすぐれる材料から形成することが好ましく、その材料
として、Ｃ：０.１〜０.５％（重量％、以下同じ）、Ｓ
ｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：３４〜５０％、
Ｃｒ：２６〜３５％、Ａｌ：０.０１〜２％、Ｔｉ：０.
０１〜１％を含有すると共に、Ｃｏ：３〜７％、Ｎｂ：
１〜５％、Ｗ：２〜１４％のうち少なくとも一種をさら
に含有し、残部実質的にＦｅからなる材料を例示するこ
とができる。
にすぐれる材料から形成することが好ましく、その材料
として、Ｃ：０.１〜０.５％（重量％、以下同じ）、Ｓ
ｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：３４〜５０％、
Ｃｒ：２６〜３５％、Ａｌ：０.０１〜２％、Ｔｉ：０.
０１〜１％を含有すると共に、Ｃｏ：３〜７％、Ｎｂ：
１〜５％、Ｗ：２〜１４％のうち少なくとも一種をさら
に含有し、残部実質的にＦｅからなる材料を例示するこ
とができる。
【０００６】内側タイヤ(16b)は、外側タイヤ(16a)より
も摩耗し易い材料から形成するものとし、外側タイヤ(1
6a)を前記材料から形成する場合、内側タイヤ(16b)の材
料として、Ｃ：０.２５〜０.３％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ：０.５〜１.０％、Ｍｎ：０.５〜１.０％、
Ｃｒ：２７〜２９％、Ｃｏ：４８〜５２％、Ｎｂ：２.
０〜２.２％、残部実質的にＦｅからなるＣｏ基合金、
又は、Ｃ：０.４〜０.６％（重量％、以下同じ）、Ｓ
ｉ：１.７％以下、Ｍｎ：１.５％以下、Ｎｉ：４６〜５
０％、Ｃｒ：２６〜３０％、Ｃｏ：２.５〜４％、Ｍ
ｏ：０.５％以下、Ｗ：４〜６％、残部実質的にＦｅか
らなるＮｉ基合金を例示することができる。
も摩耗し易い材料から形成するものとし、外側タイヤ(1
6a)を前記材料から形成する場合、内側タイヤ(16b)の材
料として、Ｃ：０.２５〜０.３％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ：０.５〜１.０％、Ｍｎ：０.５〜１.０％、
Ｃｒ：２７〜２９％、Ｃｏ：４８〜５２％、Ｎｂ：２.
０〜２.２％、残部実質的にＦｅからなるＣｏ基合金、
又は、Ｃ：０.４〜０.６％（重量％、以下同じ）、Ｓ
ｉ：１.７％以下、Ｍｎ：１.５％以下、Ｎｉ：４６〜５
０％、Ｃｒ：２６〜３０％、Ｃｏ：２.５〜４％、Ｍ
ｏ：０.５％以下、Ｗ：４〜６％、残部実質的にＦｅか
らなるＮｉ基合金を例示することができる。
【０００６】なお、前述したように、本発明の目的は、
搬送されるスラブの蛇行を防止し直進走行性を維持する
ことにあり、外側タイヤの摩耗量が内側タイヤよりも多
くならないように、外側タイヤを内側タイヤよりも耐摩
耗性にすぐれる材料から形成したものである。従って、
外側タイヤと内側タイヤの材料は、上記組合せに限定さ
れるものでなく、内側タイヤ用材料として例示した上記
材料を外側タイヤ用材料として使用することも勿論可能
であり、その場合には内側タイヤ用材料として、さらに
摩耗し易い他の材料を選択して使用すればよい。
搬送されるスラブの蛇行を防止し直進走行性を維持する
ことにあり、外側タイヤの摩耗量が内側タイヤよりも多
くならないように、外側タイヤを内側タイヤよりも耐摩
耗性にすぐれる材料から形成したものである。従って、
外側タイヤと内側タイヤの材料は、上記組合せに限定さ
れるものでなく、内側タイヤ用材料として例示した上記
材料を外側タイヤ用材料として使用することも勿論可能
であり、その場合には内側タイヤ用材料として、さらに
摩耗し易い他の材料を選択して使用すればよい。
【０００７】
【作用】本発明のスラブ搬送用ローラは、外側タイヤ(1
6a)を内側タイヤ(16b)よりも耐摩耗性にすぐれる材料に
て形成しているから、外側タイヤのスラブ接触幅中心か
らスラブ端部までの距離Ｌ1が、タイヤ間のスラブ接触
幅中心間距離Ｌ2の２分の１を超える大きさのスラブを
搬送する場合(スラブからタイヤに作用する面圧が、内
側タイヤよりも外側タイヤの方が大きくなる場合)であ
っても、タイヤ外周面の摩耗量は、内側タイヤ(16b)の
方が外側タイヤ(16a)よりも常に多くなる。このため、
使用によりタイヤの摩耗が進行しても、内側タイヤ(16
b)の方が外側タイヤ(16a)よりも高くなることはなく、
スラブの直進性は常に維持される。
6a)を内側タイヤ(16b)よりも耐摩耗性にすぐれる材料に
て形成しているから、外側タイヤのスラブ接触幅中心か
らスラブ端部までの距離Ｌ1が、タイヤ間のスラブ接触
幅中心間距離Ｌ2の２分の１を超える大きさのスラブを
搬送する場合(スラブからタイヤに作用する面圧が、内
側タイヤよりも外側タイヤの方が大きくなる場合)であ
っても、タイヤ外周面の摩耗量は、内側タイヤ(16b)の
方が外側タイヤ(16a)よりも常に多くなる。このため、
使用によりタイヤの摩耗が進行しても、内側タイヤ(16
b)の方が外側タイヤ(16a)よりも高くなることはなく、
スラブの直進性は常に維持される。
【０００８】
【発明の実施の形態】外側タイヤ(16a)及び内側タイヤ
(16b)の具体的構成材料と、耐摩耗性試験の結果を以下
に示す。各種成分組成の供試材を作製し、高温耐摩耗性
を調べた。使用した供試材の合金化学成分を表１に示
す。
(16b)の具体的構成材料と、耐摩耗性試験の結果を以下
に示す。各種成分組成の供試材を作製し、高温耐摩耗性
を調べた。使用した供試材の合金化学成分を表１に示
す。
【０００９】
【表１】
【００１０】上記供試材について、高温耐摩耗性試験を
行なった。高温耐摩耗性試験を行なった装置の概要を図
４に示す。図４を参照すると、試験用加熱炉(50)の中
に、駆動モータ(52)に連繋された円筒軸(54)が回転可能
に配備され、円筒軸(54)の中は冷却水が流通している。
円筒軸(54)の外周部は、供試リング(56)が嵌装されると
共に、Ａｌ2Ｏ3系耐火材の保護層(58)で被覆されてい
る。供試リング(56)に負荷を与えるために、円筒状の相
手材(60)が、供試リング(56)と共回りするように配備さ
れる。相手材(60)は、空圧ポンプ(62)に連繋されてお
り、局部的損耗防止のために、供試リング(56)に関して
幅方向に移動可能としている。
行なった。高温耐摩耗性試験を行なった装置の概要を図
４に示す。図４を参照すると、試験用加熱炉(50)の中
に、駆動モータ(52)に連繋された円筒軸(54)が回転可能
に配備され、円筒軸(54)の中は冷却水が流通している。
円筒軸(54)の外周部は、供試リング(56)が嵌装されると
共に、Ａｌ2Ｏ3系耐火材の保護層(58)で被覆されてい
る。供試リング(56)に負荷を与えるために、円筒状の相
手材(60)が、供試リング(56)と共回りするように配備さ
れる。相手材(60)は、空圧ポンプ(62)に連繋されてお
り、局部的損耗防止のために、供試リング(56)に関して
幅方向に移動可能としている。
【００１１】使用した供試リング(56)のサイズは、外径
６０mm×内径４０mm×幅１５mmである。相手材(60)は、
大気雰囲気中で酸化し難い材料Ｃｒ基合金から作製し
た。また、供試リング(56)への面圧が実際の使用状況
(１.３kg/mm2)に対応するように、外径７０mm×長さ１
００mm(３kg)のものを用いた。大気雰囲気の加熱炉内で
温度１１５０℃、軸の回転速度１０r.p.m.の条件で試験
を行なった。試験時間は９６時間とし、２４時間毎に相
手材を交換した。
６０mm×内径４０mm×幅１５mmである。相手材(60)は、
大気雰囲気中で酸化し難い材料Ｃｒ基合金から作製し
た。また、供試リング(56)への面圧が実際の使用状況
(１.３kg/mm2)に対応するように、外径７０mm×長さ１
００mm(３kg)のものを用いた。大気雰囲気の加熱炉内で
温度１１５０℃、軸の回転速度１０r.p.m.の条件で試験
を行なった。試験時間は９６時間とし、２４時間毎に相
手材を交換した。
【００１２】耐摩耗性は、２４時間後、４８時間後、７
２時間後、９６時間後の夫々において、供試リングの外
径寸法を測定し、試験開始前の外径６０mmからの寸法減
少量を表２に示す。
２時間後、９６時間後の夫々において、供試リングの外
径寸法を測定し、試験開始前の外径６０mmからの寸法減
少量を表２に示す。
【００１３】
【表２】
【００１４】表２に示されるように、供試No.１〜No.４
は、９６時間経過後も外径寸法の減少が極めて軽微であ
る。従って、外側タイヤ用の材料として好適である。こ
れに対して、供試No.１１及びNo.１２は、No.１〜No.４
よりも摩耗量が多いから、本発明において、No.１〜No.
４の材料を外側タイヤとして使用する場合には、内側タ
イヤの材料として適しているといえる。
は、９６時間経過後も外径寸法の減少が極めて軽微であ
る。従って、外側タイヤ用の材料として好適である。こ
れに対して、供試No.１１及びNo.１２は、No.１〜No.４
よりも摩耗量が多いから、本発明において、No.１〜No.
４の材料を外側タイヤとして使用する場合には、内側タ
イヤの材料として適しているといえる。
【００１５】供試No.１〜No.４の成分は、前述したよう
に、Ｃ：０.１〜０.５％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：３４〜５０％、Ｃ
ｒ：２６〜３５％、Ａｌ：０.０１〜２％、Ｔｉ：０.０
１〜１％を含有すると共に、Ｃｏ：３〜７％、Ｎｂ：１
〜５％、Ｗ：２〜１４％のうち少なくとも一種をさらに
含有し、残部実質的にＦｅからなる材料に含まれてい
る。また、供試No.１１の成分は、Ｃ：０.２５〜０.３
％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：０.５〜１.０％、Ｍ
ｎ：０.５〜１.０％、Ｃｒ：２７〜２９％、Ｃｏ：４８
〜５２％、Ｎｂ：２.０〜２.２％、残部実質的にＦｅか
らなるＣｏ基合金に含まれ、供試No.１２の成分は、
Ｃ：０.４〜０.６％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：１.
７％以下、Ｍｎ：１.５％以下、Ｎｉ：４６〜５０％、
Ｃｒ：２６〜３０％、Ｃｏ：２.５〜４％、Ｍｏ：０.５
％以下、Ｗ：４〜６％、残部実質的にＦｅからなるＮｉ
基合金に含まれている。
に、Ｃ：０.１〜０.５％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：３４〜５０％、Ｃ
ｒ：２６〜３５％、Ａｌ：０.０１〜２％、Ｔｉ：０.０
１〜１％を含有すると共に、Ｃｏ：３〜７％、Ｎｂ：１
〜５％、Ｗ：２〜１４％のうち少なくとも一種をさらに
含有し、残部実質的にＦｅからなる材料に含まれてい
る。また、供試No.１１の成分は、Ｃ：０.２５〜０.３
％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：０.５〜１.０％、Ｍ
ｎ：０.５〜１.０％、Ｃｒ：２７〜２９％、Ｃｏ：４８
〜５２％、Ｎｂ：２.０〜２.２％、残部実質的にＦｅか
らなるＣｏ基合金に含まれ、供試No.１２の成分は、
Ｃ：０.４〜０.６％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：１.
７％以下、Ｍｎ：１.５％以下、Ｎｉ：４６〜５０％、
Ｃｒ：２６〜３０％、Ｃｏ：２.５〜４％、Ｍｏ：０.５
％以下、Ｗ：４〜６％、残部実質的にＦｅからなるＮｉ
基合金に含まれている。
【００１６】外側タイヤ(16a)と内側タイヤ(16b)を、こ
のような材料の組合せを用いて形成することにより、内
側タイヤ(16b)の方が外側タイヤ(16b)よりも摩耗量が多
くなり、図３に誇張して示すように、スラブ(20)は中央
部が撓んだ形態で安定して直進走行し、スラブの蛇行は
防止される。
のような材料の組合せを用いて形成することにより、内
側タイヤ(16b)の方が外側タイヤ(16b)よりも摩耗量が多
くなり、図３に誇張して示すように、スラブ(20)は中央
部が撓んだ形態で安定して直進走行し、スラブの蛇行は
防止される。
【００１７】図１では、分割型のタイヤ組立体(14)に用
いられるタイヤ(16)を示しているが、本発明は、タイヤ
(16)がパイプ(12)に直接固定された中実一体型のタイヤ
にも適用可能であることは勿論であり、また分割型の場
合にも特定型式のタイヤ組立体に限定されるものでな
い。なお、タイヤにかかる負担を軽減するために、内外
表面の温度差をできる限り小さくして、熱応力を小さく
することが望ましいので、そのようなタイヤ構成の一例
を以下に掲げる。
いられるタイヤ(16)を示しているが、本発明は、タイヤ
(16)がパイプ(12)に直接固定された中実一体型のタイヤ
にも適用可能であることは勿論であり、また分割型の場
合にも特定型式のタイヤ組立体に限定されるものでな
い。なお、タイヤにかかる負担を軽減するために、内外
表面の温度差をできる限り小さくして、熱応力を小さく
することが望ましいので、そのようなタイヤ構成の一例
を以下に掲げる。
【００１８】図５及び図６を参照すると、タイヤ組立体
(14)は、内部を冷却水が流通するパイプ(12)に嵌まり、
パイプ(12)上で軸方向に間隔を存して対向配備された一
対の環状ハブ(30)(30)と、両ハブ(30)(30)の外周面に跨
って嵌まったタイヤ(16)と、パイプ(12)に溶接固定され
環状ハブ(30)に係合して、環状ハブのパイプ(12)に対す
る回り止めを図るキー(40)とによって構成される。
(14)は、内部を冷却水が流通するパイプ(12)に嵌まり、
パイプ(12)上で軸方向に間隔を存して対向配備された一
対の環状ハブ(30)(30)と、両ハブ(30)(30)の外周面に跨
って嵌まったタイヤ(16)と、パイプ(12)に溶接固定され
環状ハブ(30)に係合して、環状ハブのパイプ(12)に対す
る回り止めを図るキー(40)とによって構成される。
【００１９】環状ハブ(30)は、環状板(32)の内周縁と外
周縁に互いに外向きに内周壁(33)と外周壁(34)を突設
し、両周壁(33)(34)に夫々等間隔に複数の切欠(35)(36)
を開設している。
周縁に互いに外向きに内周壁(33)と外周壁(34)を突設
し、両周壁(33)(34)に夫々等間隔に複数の切欠(35)(36)
を開設している。
【００２０】タイヤ(16)は、内周の面幅中心に内面を一
周して突条(18)を形成しており、該突条(18)を挟んで両
側に前記環状ハブ(30)(30)が嵌合可能な大きさに形成さ
れている。タイヤ(16)は、突条(18)の両側に、前記環状
ハブ(30)の外周壁(34)の切欠(36)に嵌合する複数の突部
(19)(19)を突設している。突部(19)は突条(18)及びタイ
ヤ内面に一体に連続している。
周して突条(18)を形成しており、該突条(18)を挟んで両
側に前記環状ハブ(30)(30)が嵌合可能な大きさに形成さ
れている。タイヤ(16)は、突条(18)の両側に、前記環状
ハブ(30)の外周壁(34)の切欠(36)に嵌合する複数の突部
(19)(19)を突設している。突部(19)は突条(18)及びタイ
ヤ内面に一体に連続している。
【００２１】環状ハブ(30)の内周壁(33)の切欠(35)に
は、キー(40)が嵌合し、該キーをパイプ(12)に溶接(42)
して固定する。この構成例では、キー(40)だけをパイプ
(12)に溶接固定すればよいから、環状ハブ(30)とタイヤ
(16)の夫々全周に亘って溶接する場合に比べて、タイヤ
(16)の取付けが簡単である。また、キー(40)と環状ハブ
(30)、パイプ(12)と環状ハブ(30)、環状ハブ(30)とキー
(40)は、単に互いの相手部材に接しているだけで、溶接
されていないため、熱伝達は小さく、スラブ(20)からタ
イヤ(16)を通じてパイプによって奪熱される熱損失を小
さくできる利点がある。
は、キー(40)が嵌合し、該キーをパイプ(12)に溶接(42)
して固定する。この構成例では、キー(40)だけをパイプ
(12)に溶接固定すればよいから、環状ハブ(30)とタイヤ
(16)の夫々全周に亘って溶接する場合に比べて、タイヤ
(16)の取付けが簡単である。また、キー(40)と環状ハブ
(30)、パイプ(12)と環状ハブ(30)、環状ハブ(30)とキー
(40)は、単に互いの相手部材に接しているだけで、溶接
されていないため、熱伝達は小さく、スラブ(20)からタ
イヤ(16)を通じてパイプによって奪熱される熱損失を小
さくできる利点がある。
【００２２】
【発明の効果】本発明のスラブ搬送用ローラは、両端に
位置する外側タイヤを、内側タイヤよりも、耐摩耗性に
すぐれる材料から形成してあるから、搬送されるスラブ
の面幅サイズの如何に拘わらず、内側タイヤの摩耗量
が、外側タイヤの摩耗量よりも常に大きくなり、使用に
よりタイヤの摩耗が進行する際、内側タイヤの方が外側
タイヤよりも低くなっていくので、スラブの直進性が維
持され、スラブ連続鋳造ラインの操業の安定化を達成で
きる。
位置する外側タイヤを、内側タイヤよりも、耐摩耗性に
すぐれる材料から形成してあるから、搬送されるスラブ
の面幅サイズの如何に拘わらず、内側タイヤの摩耗量
が、外側タイヤの摩耗量よりも常に大きくなり、使用に
よりタイヤの摩耗が進行する際、内側タイヤの方が外側
タイヤよりも低くなっていくので、スラブの直進性が維
持され、スラブ連続鋳造ラインの操業の安定化を達成で
きる。
【図１】本発明のスラブ搬送用タイヤローラを一部破断
して示す断面図である。
して示す断面図である。
【図２】スラブがタイヤに作用する面圧を説明する図で
ある。
ある。
【図３】タイヤの摩耗状態とスラブの走行状態を示す説
明図である。
明図である。
【図４】高温耐摩耗性の試験装置の概要を示す略説明図
である。
である。
【図５】タイヤ組立体の斜視図である。
【図６】図５に示すタイヤ組立体の分解斜視図である。
(10) タイヤローラ (12) パイプ (14) タイヤ組立体 (16)(16a)(16b) タイヤ (20) スラブ
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ２７Ｂ 9/24 Ｆ２７Ｂ 9/24 (56)参考文献 特開 昭61−194151（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−216912（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−251792（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−62850（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−195526（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−181836（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−181835（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−151255（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−203628（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−203629（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−203630（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−203631（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−203632（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−127957（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−72668（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−173524（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−33033（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−100660（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭63−44814（ＪＰ，Ｂ２) 特表 平３−500906（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/128 340 B65G 39/04 C21D 1/00 115 C22C 19/05 F27B 9/24
Claims (2)
- 【請求項１】 トンネル式加熱炉の中に回転可能に配備
されたパイプ(12)の外周に、該パイプの軸方向に所定間
隔をあけて、外周面がスラブ(20)に接触するタイヤ(16)
が固定配備されたスラブ搬送用タイヤローラにおいて、
両端に位置する外側タイヤ(16a)と、前記外側タイヤ(16
a)(16a)の間に位置する内側タイヤ(16b)を異種材料から
形成し、外側タイヤ(16a)を、内側タイヤ(16b)よりも耐
摩耗性にすぐれる材料から形成したことを特徴とするス
ラブ搬送用タイヤローラ。 - 【請求項２】 外側タイヤ(16a)は、重量％にて、Ｃ：
０.１〜０.５％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎ
ｉ：３４〜５０％、Ｃｒ：２６〜３５％、Ａｌ：０.０
１〜２％、Ｔｉ：０.０１〜１％を含有すると共に、Ｃ
ｏ：３〜７％、Ｎｂ：１〜５％、Ｗ：２〜１４％のうち
少なくとも一種をさらに含有し、残部実質的にＦｅから
なる材料から形成される請求項１に記載のスラブ搬送用
タイヤローラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06573597A JP3307852B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | スラブ搬送用タイヤローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06573597A JP3307852B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | スラブ搬送用タイヤローラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263774A JPH10263774A (ja) | 1998-10-06 |
| JP3307852B2 true JP3307852B2 (ja) | 2002-07-24 |
Family
ID=13295585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06573597A Expired - Fee Related JP3307852B2 (ja) | 1997-03-19 | 1997-03-19 | スラブ搬送用タイヤローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3307852B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105583447A (zh) * | 2014-11-14 | 2016-05-18 | 江西昌河航空工业有限公司 | 铝合金零件薄底板的加工方法 |
| EP3778929A4 (en) * | 2018-04-02 | 2021-12-29 | Noritake Co., Limited | Conveyance roller for heating furnace |
-
1997
- 1997-03-19 JP JP06573597A patent/JP3307852B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10263774A (ja) | 1998-10-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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