JP3305127B2 - 放電灯の点灯回路 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、放電灯の点灯直後から
ランプ電圧が最低値に達するまでの期間において放電灯
の立ち消えが頻繁に起こらないように点灯状態の安定化
を図ることができる新規な放電灯の点灯回路を提供しよ
うとするものである。

【０００２】

【従来の技術】近時、白熱電球に代わる光源として小型
のメタルハライドランプが注目されており、車輌用メタ
ルハライドランプの点灯回路の構成としては、例えば、
電源に直流電源を用い、直流入力電圧を昇圧した後、矩
形波状の交流電圧に変換してからメタルハライドランプ
に印加するようにしたものが知られている。

【０００３】そして、メタルハライドランプはこれを冷
えた状態から点灯させる場合（以下、「コールドスター
ト」という。）に始動時間が長くなってしまうという欠
点があるため、メタルハライドランプの点灯初期に定格
電力を越える電力を一時的に供給することによってラン
プの発光を促し、光束の立ち上がり特性を良好にする制
御方法が知られている。

【０００４】図１４は制御線の一例を示すものであり、
横軸がランプ電圧（これを「ＶＬ」とする。）を示し、
縦軸がランプ電流（これを「ＩＬ」とする。）を示して
いる。

【０００５】制御線ａはＶＬに関して３つの領域に分け
て考えることができ、ＶＬが最も小さい領域Ａａにおい
てＩＬが最大となり、ＶＬが大きい領域Ａｃにおいては
定電力曲線に対する直線近似によって得られる制御線に
従って略定格電力での近似的な定電力制御が行われる。

【０００６】そして、領域Ａａと領域Ａｃとの間に位置
する領域ＡｂではＶＬの増加につれてＩＬが減少するよ
うに制御が行われる。

【０００７】図１５は、コールドスタート時におけるラ
ンプ電圧ＶＬの時間的変化の一例を概略的に示すもので
あり、横軸に時間（これを「ｔ」とする。）をとり、縦
軸にＶＬをとったものである。

【０００８】ＶＬは、点灯初期に最低値の近辺にある状
態（図に破線の円内に示す。）から時間の経過につれて
次第に上昇し、数秒後には定格値に漸近して飽和する。

【０００９】図１６はコールドスタート時において制御
線ａに則った制御を行った場合のランプへの供給電力
（これを「ＷＬ」とする。）やランプ電流ＩＬの時間的
変化の一例を概略的に示すものである。

【００１０】ＷＬは点灯開始時から上昇してそのピーク
値に達した後、時間の経過に伴って次第に減少して定格
値に漸近していく。また、ＩＬは点灯開始後のある期間
において最も大きく、それから時間の経過に伴って次第
に減少して定格値に漸近していく。

【００１１】以上の説明は制御線ａに従う制御の大局的
な過程についての話であり、ランプに起動をかけてラン
プがブレークダウンした直後の過程では、図１５に破線
で示す円内を拡大すると、ランプ電圧ＶＬの変化が、例
えば、図１７に示すようになる。つまり、ＶＬは一定し
ておらず、ＶＬｍｉｎで示す最低値より大きい期間を経
てＶＬがＶＬｍｉｎへと漸近していく。

【００１２】図１８は図１７のＶＬに対応するランプ電
流ＩＬの変化の一例を示すものであり、ランプ点灯初期
にＶＬと同様に不安定な変化をみせる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】上記のように、コール
ドスタート時の点灯初期は、ランプの点灯状態が非常に
不安定な時期であり、ランプ電圧ＶＬがその最低値ＶＬ
ｍｉｎに達する前の期間において供給電力やランプ電流
が不足するとランプの立ち消えが発生し易くなるという
問題がある。

【００１４】即ち、図１８に示すように、ランプ電流Ｉ
Ｌが、矢印Ａに示すように低下しているところでランプ
の立ち消えが起きる可能性が高まることになる（矩形波
点灯の場合には、極性の切り換わり時に立ち消えが発生
し易い。）。

【００１５】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明は上記し
た課題を解決するために、直流電圧の昇圧及び／又は降
圧制御を行う直流電源回路部と、該直流電源回路部の出
力電圧を交流電圧に変換する直流−交流変換回路と、放
電灯にかかる電圧又はその相当信号を検出するためのラ
ンプ電圧検出回路と、放電灯に流れる電流又はその相当
信号を検出するためのランプ電流検出回路と、ランプ電
圧検出回路及びランプ電流検出回路からの信号に応じて
直流電源回路部の出力電圧を制御する制御回路とを有
し、該制御回路によりランプ電圧とランプ電流との間の
特性を規定する所定の制御線に従って点灯制御を行うよ
うにした放電灯の点灯回路において、制御回路が第１の
発光促進制御部を有し、放電灯を冷えた状態から点灯さ
せる場合に、放電灯のランプ電圧が最低値を示した後ラ
ンプ電圧が上昇して定電力制御に移行するまでの第１の
過程において第１の発光促進制御部が放電灯に定格電力
以上の電力供給を行うようにし、また、制御回路が第２
の発光促進制御部を有し、放電灯を冷えた状態から点灯
させる場合に、第１の過程の前であって放電灯の点灯直
後からランプ電圧が最低値に達するまでの第２の過程に
おいて、第２の発光促進制御部により放電灯への供給電
流又は電力が増強されるように制御するとともに、第２
の過程において、第２の発光促進制御部による放電灯へ
の供給電流又は電力が第１の発光促進制御部による放電
灯への供給電流又は電力より大きく、また、第１の過程
では逆に、第１の発光促進制御部による放電灯への供給
電流又は電力が第２の発光促進制御部による放電灯への
供給電流又は電力より大きくなるように制御を行うもの
である。

【００１６】

【作用】本発明によれば、放電灯の点灯直後からランプ
電圧が最低値に達するまでの第２の過程において、第２
の発光促進制御部による放電灯への供給電流又は電力を
第１の発光促進制御部による放電灯への供給電流又は電
力より大きくして、放電灯への供給電流又は電力を増強
し、ランプ電流の一時的な低下が生じないように制御す
ることによって、放電灯の点灯直後における立ち消えの
発生頻度を極力少なくすることができる。

【００１７】

【実施例】以下に、本発明放電灯の点灯回路を図示した
実施例に従って詳細に説明する。尚、図示した実施例は
本発明を車輌用放電灯の点灯回路に適用した例を示すも
のである。

【００１８】図１は点灯回路１の全体的な構成を示す回
路ブロック図である。

【００１９】バッテリー２は直流電圧入力端子３、３′
間に接続されており、点灯スイッチ４が直流昇圧回路５
のプラス側入力端子と直流電圧入力端子３（バッテリー
２の正極に接続されている。）とを結ぶライン上に設け
られている。尚、直流昇圧回路５は、昇圧に限らず昇降
圧制御を行うことができるように構成しても良い。

【００２０】６は直流−交流変換回路であり、直流昇圧
回路５の直流出力電圧を矩形波状電圧に変換して出力す
るために設けられている。

【００２１】７はイグナイタ回路であり、メタルハライ
ドランプ８の起動時にトリガーパルスを発生させ、これ
を直流−交流変換回路６の交流出力に重畳して交流出力
端子９、９′に接続されたメタルハライドランプ８に印
加するようになっている。

【００２２】１０は直流昇圧回路５の出力電圧を制御す
るための制御回路であり、電流・電圧検出回路１１、第
１の発光促進制御部１２、第２の発光促進制御部１３、
定電力制御部１４、ＰＷＭ（パルス幅変調）制御部１５
を有している。

【００２３】電流・電圧検出回路１１はランプ電流やラ
ンプ電圧の相当信号を検出するために設けられている。
即ち、この電流・電圧検出回路１１には、直流昇圧回路
５の出力電圧が入力されるとともに、直流昇圧回路５と
直流−交流変換回路６とを結ぶグランドライン上に設け
られた電流検出用抵抗１６によって、直流昇圧回路５の
出力電流に対応した電流検出信号が電圧変換された形で
入力される。尚、ランプ電圧やランプ電流の検出につい
てはこれらを直接に検出することが可能であるが、本実
施例ではこれらの相当信号を検出している。

【００２４】第１の発光促進制御部１２は、メタルハラ
イドランプ８のコールドスタート時においてランプ電圧
が最低値を示した後ランプ電圧が上昇して定電力制御に
移行するまでの過程（図１４の領域Ａｂに対応してお
り、以下、これを「第１の過程」という。）における点
灯制御を行うものであり、上記電流・電圧検出回路１１
からの電圧検出信号が入力されるようになっている。

【００２５】また、第２の発光促進制御部１３は、メタ
ルハライドランプ８のコールドスタート時において上記
第１の過程の前、つまりランプがブレークダウンしてか
らランプ電圧が最低値に達するまでの極めて短い時間内
の過程（以下、「第２の過程」という。）における点灯
制御を行うものである。この第２の発光促進制御部１３
には電流・電圧検出回路１１からの電流検出信号が入力
される。

【００２６】定電力制御部１４は、第１の過程に続く定
電力領域（図１４の領域Ａｃに相当する。）での制御を
行うものであり、上記電流・電圧検出回路１１からの電
流・電圧検出信号が入力されるようになっている。

【００２７】そして、第１の発光促進制御部１２、第２
の発光促進制御部１３、定電力制御部１４の出力は全て
加算された上でＰＷＭ制御部１５に送出され、ＰＷＭ制
御部１５によって生成される制御信号が直流昇圧回路５
にフィードバックされる。

【００２８】図２は電流・電圧検出回路１１、第１の発
光促進制御部１２、第２の発光促進制御部１３、定電力
制御部１４を取り出してそれらの構成を概略的に示した
ものである。

【００２９】電流・電圧検出回路１１は２つの演算増幅
器を用いて構成されており、直流昇圧回路５の出力電圧
は分圧抵抗１７、１７′によって分圧された後、電圧バ
ッファの構成とされた演算増幅器１８に送出される。ま
た、電流検出用抵抗１６の端子電圧が差動増幅器の構成
とされた演算増幅器１９に送出されるようになってい
る。つまり、電流検出用抵抗１６の一端が抵抗２０を介
して演算増幅器１９の反転入力端子に接続され、電流検
出用抵抗１６の他端が抵抗２１、２１′を介して接地さ
れるとともに、演算増幅器１９の非反転入力端子が抵抗
２１と２１′との間に接続されている。尚、演算増幅器
１９の出力端子と反転入力端子との間には帰還抵抗が介
挿されている。

【００３０】第１の発光促進制御部１２は２つの演算増
幅器２２、２３から構成されており、差動反転増幅器の
構成とされた演算増幅器２２の反転入力端子が抵抗２４
を介して演算増幅器１８の出力端子に接続され、演算増
幅器２２の非反転入力端子には定電圧源Ｅ０による基準
電圧が供給されている。そして、演算増幅器２２の出力
端子は演算増幅器２３の非反転入力端子に接続されてい
る。尚、演算増幅器２２の出力端子と反転入力端子との
間には帰還抵抗が介挿されている。

【００３１】演算増幅器２３はダイオード２５により方
向性をもったバッファ（理想ダイオード回路）の構成と
されており、ダイオード２５のアノードが演算増幅器２
３の出力端子に接続され、ダイオード２５のカソードが
演算増幅器２３の反転入力端子に接続されるとともに抵
抗２６、２７を介して接地されている。

【００３２】定電力制御部１４は演算増幅器２８を用い
た差動反転増幅器の構成とされており、演算増幅器２８
の反転入力端子は抵抗２９を介して演算増幅器１９の出
力端子に接続されるとともに抵抗３０を介して演算増幅
器１８の出力端子に接続されている。そして、演算増幅
器２８の非反転入力端子には定電圧源Ｅ１による基準電
圧が供給されている。尚、演算増幅器２８の出力端子と
反転入力端子との間には帰還抵抗が介挿されている。

【００３３】演算増幅器２８はその出力端子が抵抗３１
を介して抵抗２６と２７との間の接続点（以下、これを
「点Ｐａ」という。）に接続されており、第１の発光促
進制御部１２、定電力制御部１４、そして第２の発光促
進制御部１３の各出力はこの点Ｐａで加算されてＰＷＭ
制御部１５に送られるようになっている。

【００３４】これらの回路の動作については、ＰＷＭ制
御方式のフィードバック制御によって点Ｐａの電位が常
に一定に保たれるように制御が行われ、直流昇圧回路５
の出力電圧（これを「Ｖｏ」とする。）が定格値、つま
り、定電力制御を行っている場合には電流・電圧検出回
路１１による電流検出信号と電圧検出信号とをある比率
で線形給合した加算式が一定値になるように制御が行わ
れる。即ち、定電力曲線に対して直線近似を施すことに
よって得られる１次式の値が一定となるように直流昇圧
回路５の出力電流（これを「Ｉｏ」とする。）とＶｏと
が相反的に制御され、例えば、Ｖｏの値が大きいとＩｏ
の値が小さくなり、逆にＶｏの値が小さくなるとＩｏの
値が大きくなるように制御される。また、Ｖｏの値が小
さいと、第１の発光促進制御部１２が作動し、その出力
端子の電位（図２の点Ｐｂにおける電位）が点Ｐａの電
位より大きくなり、これによってＶｏが小さい程Ｉｏの
値が大きくなるように制御される（図１４の領域Ａｂに
おける制御線を参照。）。

【００３５】このように点Ｐａにより大きな電流を流す
ことによってより大きな電力をメタルハライドランプ８
に供給することができる。

【００３６】第２の発光促進制御部１３は、ランプ点灯
検出部３２、コールドスタート検出部３３、パルス発生
部３４とから構成されており、その出力は点Ｐａに供給
される。

【００３７】ランプ点灯検出部３２は、メタルハライド
ランプ８が点灯したか否かを検出するものであり、例え
ば、図３に示すように、電流・電圧検出回路１１によっ
て得られるＩｏに関する検出信号（これを「ＩＳ」とす
る。）を利用し、該検出信号ＩＳと定電圧源３５による
基準電圧とをコンパレータ３６によって比較することに
よって２値化信号を得るようにすれば良い。即ち、この
回路では、検出信号ＩＳの電圧レベルが基準値以上の場
合にメタルハライドランプ８の点灯を示す信号としてＨ
（ハイ）信号が得られ、また、検出信号ＩＳの電圧レベ
ルが基準値未満の場合にメタルハライドランプ８が点灯
していない状態を示す信号としてＬ（ロー）信号が得ら
れる。

【００３８】コールドスタート検出部３３は、メタルハ
ライドランプ８のコールドスタート、つまり、ランプが
冷えきった状態から点灯を行おうとしているか否かを検
出するものであり、例えば、図４に示すように、消灯時
間検出回路３７とコンパレータ３８とから構成される。

【００３９】消灯時間検出回路３７は、メタルハライド
ランプ８の消灯時又は点灯スイッチ４を切って点灯回路
１が停止した時を起点とした時間を計測する回路であ
り、コンデンサの放電や電池を利用した回路を用いるこ
とができる。

【００４０】例えば、図５に示すように、定電圧源３９
を抵抗４０及びダイオード４１を介してコンデンサ４２
に接続するとともに、コンデンサ４２の端子電圧が抵抗
４３を介して演算増幅器４４の反転入力端子に入力され
るようにし、演算増幅器４４の非反転入力端子には定電
圧源４５による基準電圧を供給する。そして、演算増幅
器４４の出力段に設けられたダイオード４６を介して出
力電圧（これを「Ｖｏｕｔ」とする。）を得るようにす
れば良い。尚、ダイオード４６のカソードは抵抗４７を
介して接地するとともに帰還抵抗４８を介して演算増幅
器４４の反転入力端子に接続する。また、定電圧源３
９、４５は点灯回路１の動作時に基準電圧を発生させる
ようになっている。よって、この回路では、点灯回路１
の動作時に定電圧源３９によりコンデンサ４２が充電さ
れ、点灯スイッチ４を切るとコンデンサ４２が放電して
その端子電圧が所定の時定数をもって減少するため、次
に点灯スイッチ４を投入した時にはランプの消灯時間が
長いほどＶｏｕｔが大きな値となる。

【００４１】また、図６に示すように、コンデンサ４９
に対して並列に抵抗５０を接続し、該コンデンサ４９の
端子電圧を抵抗５１を介して演算増幅器５２の反転入力
端子に供給するとともに、演算増幅器５２の非反転入力
端子には点灯回路１の動作時に定電圧源５３により発生
される基準電圧を供給して、演算増幅器５２の出力端子
からダイオードを介してＶｏｕｔを得るようにしても良
い。つまり、点灯回路１の動作時には演算増幅器５２の
帰還抵抗５４及び抵抗５１を介してコンデンサ４９が充
電され、点灯スイッチ４を切るとコンデンサ４９が抵抗
５０を通して放電されるため、次に点灯スイッチ４を投
入した時にはランプの消灯時間が長いほどＶｏｕｔが大
きな値となる。

【００４２】図７は電池を用いた回路例を示すものであ
り、カウンタ５５やクロック発振器５６の電源端子（Ｖ
ｃｃ）には電池５７による電源電圧が供給されている。
そして、カウンタ５５のクロック入力端子（ＣＫ）には
クロック発振器５６からのクロック信号が入力され、ま
た、そのリセット端子（ＲＳＴ）には点灯回路１の動作
時に定電圧源５８によるリセット信号が供給されてい
る。カウンタ５５の各出力端子（Ｑ０〜Ｑｎ）は抵抗５
９、５９、・・・をそれぞれ介してコンデンサ６０の一
端に接続され、該コンデンサ６０の端子電圧がＶｏｕｔ
として取り出される。点灯回路１の動作時には定電圧源
５８がリセット信号をカウンタ５５に供給しているた
め、本回路は動作しないが、点灯スイッチ４を切ると、
定電圧源５８によるカウンタ５５のリセットが解除され
てカウントが始まり、次に点灯スイッチ４を投入した時
にはメタルハライドランプ８の消灯時間に応じたカウン
ト出力によってＶｏｕｔが得られる。

【００４３】また、図８に示す回路では、定電圧源６１
による基準電圧が抵抗６２、６２′を介してエミッタ接
地のＮＰＮトランジスタ６３のベースに供給され、該ト
ランジスタ６３のコレクタが抵抗６４を介して電源端子
６５に接続されるとともに抵抗６６を介してコンデンサ
６７の一端に接続されている。そして、電源端子６５に
は電池６８による電源電圧が供給されており、コンデン
サ６７の端子電圧がＶｏｕｔとして取り出されるように
なっている。この回路では、点灯回路１の動作時には定
電圧源６１によりトランジスタ６３がオン状態となって
いるためコンデンサ６７への充電はなされないが、点灯
スイッチ４を切るとトランジスタ６３がオフし、コンデ
ンサ６７が充電される。よって、次に点灯スイッチ４を
投入した時にはメタルハライドランプ８の消灯時間が長
さに応じたＶｏｕｔが取り出される。

【００４４】以上のような構成をもった消灯時間検出回
路３７の出力Ｖｏｕｔは、図４に示すように、コンパレ
ータ３８に入力され、ここで定電圧源６９による基準電
圧と比較される。そして、Ｖｏｕｔが基準電圧以上の場
合、つまり、消灯時間が所定時間より長い場合にコンパ
レータ３８の出力がＨ信号となり、これがコールドスタ
ートの検出信号となる。

【００４５】パルス発生部３４は、ランプ点灯検出部３
２の出力信号（これを「Ｓ３２」とする。）とコールド
スタート検出部３３の出力信号（これを「Ｓ３３」とす
る。）とに基づいて、第２の過程において必要なランプ
電流又は電力を補うための信号を生成する。具体的には
メタルハライドランプ８の点灯後数十ミリ秒間だけＨ又
はＬとなる信号を生成するために、例えば、図９に示す
ように、トリガ及びリセット動作可能な単安定マルチバ
イブレータ７０を用い、そのポジティブエッジトリガの
入力端子（Ａ）に検出信号Ｓ３２を入力するとともに、
そのネガティブエッジトリガのリセット端子（ＣＤ）に
検出信号Ｓ３３を入力し、Ｑ出力又はＱバー出力を得る
ようにすれば良い。尚、単安定マルチバイブレータ７０
の出力信号の幅は外付け抵抗７１及びコンデンサ７２を
用いた時定数の設定により規定すれば良い。

【００４６】また、別の回路構成としては、図１０に示
すように、検出信号Ｓ３２、Ｓ３３が入力される２入力
ＡＮＤゲート７３の出力をコンデンサ７４、抵抗７５を
介してエミッタ接地のＮＰＮトランジスタ７６のベース
に供給し、トランジスタ７６のコレクタ出力を取り出す
ようにしても良い。尚、ＡＮＤゲート７３の出力段に設
けられたダイオード７７は、そのカソードがＡＮＤゲー
ト７３の出力端子に接続され、そのアノードが接地され
ている。また、トランジスタ７６のコレクタには抵抗７
８を介して所定の電圧（図に定電圧源で示す。）が供給
され、トランジスタ７６のベース−エミッタ間には抵抗
７９が介挿されている。この回路ではＳ３２とＳ３３と
のＡＮＤ出力、つまり、メタルハライドランプ８が点灯
しており、かつ、コールドスタート時である場合にＨレ
ベルとなる信号がトランジスタ７６により反転されて出
力される。

【００４７】パルス発生部３４によって得られる数十ミ
リ秒の幅をもつ制御信号（これを「Ｓ３４」とする。）
は、それが正論理に従う場合には、例えば、図１１
（ａ）に示すように、ダイオード８０及び抵抗８１を介
して前記の点Ｐａ（図２参照。）に供給すれば良いが、
当該信号Ｓ３４が負論理に従う場合には、図１１（ｂ）
に示すように、ダイオード８０′を介して電流・電圧検
出回路１１の抵抗１７と１７′との間の接続点（これを
点「Ｐｃ」とする。）に供給すれば良い。つまり、この
制御信号Ｓ３４によってＶｏについての検出電圧が下が
るため、ランプへの電力供給が一時的に大きくなる。ま
た、図１１（ｃ）に示すように、定電力制御部１４にお
ける演算増幅器２８の反転入力端子と抵抗３０との間に
接点８２（半導体スイッチ素子又はリレー接点）を設
け、該接点８２を制御信号Ｓ３４によって開閉しても良
い。つまり、負論理に従うＳ３４を用いる場合には、Ｓ
３４がＨレベルの時に接点８２を閉じてＶｏの検出信号
（これを「ＶＳ」とする。）を演算増幅器２８に供給し
て前述の定電力制御を行い、また、Ｓ３４がＬレベルの
時に接点８２を開いてランプへの必要電力を補充するた
めの定電流制御を行うようにすれば良い。

【００４８】以上のように第２の発光促進制御部１３に
よれば、メタルハライドランプ８が点灯し、かつコール
ドスタート時である場合に限って所定の幅をもったパル
ス信号Ｓ３４を生成し、該信号Ｓ３４によりＰＷＭ制御
部１５に強制的に働きかけて第２の過程におけるランプ
への供給電力を補償することで、ランプの点灯直後にお
ける立ち消えの発生を防ぐことができる。尚、このよう
な制御ではメタルハライドランプ８に過大な電流が流
れ、ランプ寿命に悪影響を及ぼす惧があるので、何等か
の電流制限回路を設け、第２の過程における補償電流を
最低ランプ電圧時において供給するランプ電流値の略１
／２乃至１倍程度に設定することが好ましい。

【００４９】ところで、上記した第２の発光促進制御部
１３では、メタルハライドランプ８の点灯検出とコール
ドスタート検出とを要したが、図１２に示すように、第
２の発光促進制御部１３Ａを、前記の消灯時間検出回路
３７とバッファ８３とによって構成しても良い。

【００５０】即ち、消灯時間検出回路３７の出力端子を
バッファ８３の演算増幅器８４の非反転入力端子に接続
するとともに、演算増幅器８４の出力端子をダイオード
８５のアノードに接続し、該ダイオード８５のカソード
を演算増幅器８４の反転入力端子に接続して帰還をかけ
るとともにこれを第１の発光促進制御部１２の出力端子
（点Ｐｂ）に接続する。これによって第２の発光促進制
御部１３Ａがその出力段において第１の発光促進制御部
１２に対してダイオードＯＲ（和）の形で接続されるこ
とになり、両者の出力のうち電位の高い方が発光促進制
御の主導権を握ることになる。

【００５１】尚、第２の発光促進制御部１３Ａを構成す
る消灯時間検出回路３７の構成については、図５乃至図
８に示した回路をそのまま用いれば良い。但し、第１の
発光促進制御部１２の出力と第２の発光促進制御部１３
Ａの出力の大小関係については、時定数等の調整によっ
て、第１の過程では第１の発光促進制御部１２の出力の
方が第２の発光促進制御部１３Ａの出力を上回り、第２
に過程では逆に、第２の発光促進制御部１３Ａの出力の
方が第１の発光促進制御部１２の出力を上回るように設
定する必要がある。

【００５２】図１３は、コールドスタート時におけるラ
ンプ電流変化の一例を概略的に示すものであり、図の上
段に示すグラフ図は横軸に時間ｔをとり、縦軸にランプ
電流（これを「ＩＬ」とする。）をとって主に第１の過
程におけるＩＬの時間的変化を示しており、図の下段に
示すグラフ図は上段のグラフ図において期間Ｔ２に示す
範囲のグラフ部分を拡大して第２の過程におけるＩＬの
時間的変化を示している。

【００５３】図に実線で示すグラフ曲線８６は第１の発
光促進制御部１２の制御に従うランプ電流ＩＬの変化を
示し、図に１点鎖線で示すグラフ曲線８７は第２の発光
促進制御部１３Ａの制御に従うランプ電流ＩＬの変化を
示しており、第１の過程では上段のグラフ図に示すよう
に、グラフ曲線８６がグラフ曲線８７の上側に位置し、
第２の過程では下段のグラフ図に示すように、グラフ曲
線８７がグラフ曲線８６の上側に位置している。

【００５４】上述したように、ＰＷＭ制御部１５には第
１の発光促進制御部１２の出力と第２の発光促進制御部
１３Ａの出力とのＯＲ出力、つまり、両者のうちの大き
い方がＰＷＭ制御部１５に送出されるので、第１の過程
では第１の発光促進制御部１２の制御の方が優勢とな
り、第２の過程では第２の発光促進制御部１３Ａの制御
の方が優勢となる。従って、第２の過程では、第１の発
光促進制御部１２しかない場合に比べて、より大きな電
流供給を行うことができるので、ランプの点灯直後の立
ち消えの発生を防止することができる。

【００５５】メタルハライドランプ８の点灯制御におい
ては、始動時間や再始動時間の短縮化等のためのランプ
の状態に応じた制御、例えば、ランプの消灯時間に応じ
て制御モードを幾つかに区分けして制御を行う場合があ
り、このような回路ではモード判定のための回路を必要
とするが、第２の発光促進制御部１３Ａについては制御
モードの判別のための回路は不要であり、第１の発光促
進制御部１２に対してＯＲ接続により第２の発光促進制
御部１３Ａを並設するだけで良く、また、回路構成が簡
単であるため部品点数が少ないという利点を有してい
る。

【００５６】尚、上記の点灯回路にあっては第１の過程
において定電力制御に移るまでの移行領域での制御線が
直線状をした例を示したが、これに限らず移行領域での
制御線がランプ電圧の上昇につれて指数関数的に減衰し
た後定電力制御線に移るようにしたり、放電灯の消灯時
間に応じて移行領域での供給電力の増分を可変制御する
（実願平５−２８４９１号参照。）等、各種の態様での
実施が可能である。

【００５７】

【発明の効果】以上に記載したところから明らかなよう
に、請求項１に係る発明によれば、放電灯の点灯直後か
らランプ電圧が最低値に達するまでの第２の過程におい
て、第２の発光促進制御部によるランプへの供給電流又
は電力が第１の発光促進制御部によるランプへの供給電
流又は電力に比して大きくなり、これによってランプ電
流の一時的な低下が生じないように制御することで放電
灯の点灯直後における立ち消えの発生頻度を低減するこ
とができる。

【００５８】また、請求項２に係る発明によれば、第２
の発光促進制御部によって放電灯の消灯時間を検出し、
消灯時間が長いほど放電灯への定格電力以上の電力供給
の度合が大きくなるように制御するとともに、該第２の
発光促進制御部を第１の発光促進制御部とをＯＲ接続す
ることによって両者のうちランプへの供給電流又は電力
がより大きい方の制御が行われるようにすることで、比
較的簡単な回路構成でもって第２の過程におけるランプ
の立ち消えの発生頻度を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る放電灯の点灯回路の構成を示す回
路ブロック図である。

【図２】本発明の放電灯の点灯回路の要部を示す回路図
である。

【図３】ランプ点灯検出部の構成例を示す図である。

【図４】コールドスタート検出部の構成例を示す図であ
る。

【図５】消灯時間検出回路の構成例を示す図である。

【図６】消灯時間検出回路について図５とは別の構成例
を示す図である。

【図７】消灯時間検出回路について図５、図６とは別の
構成例を示す図である。

【図８】消灯時間検出回路について図５乃至図７とは別
の構成例を示す図である。

【図９】パルス発生部の構成例を示す図である。

【図１０】パルス発生部について図９とは別の構成例を
示す図である。

【図１１】第２の発光促進制御部の出力信号の供給方法
について示すものであり、（ａ）は出力信号を正論理に
従う信号として接続点Ｐａに供給した例、（ｂ）は出力
信号を負論理に従う信号として接続点Ｐｃに供給した
例、（ｃ）は出力信号を負論理に従う信号として定電力
制御部の演算増幅器の入力段に設けられた接点の開閉に
利用した例をそれぞれ示す。

【図１２】第２の発光促進制御部の変形例を示す図であ
る。

【図１３】第１の発光促進制御部及び図１２の第２の発
光促進制御部の制御下おけるランプ電流の時間的変化の
一例を概略的に示すグラフ図である。

【図１４】ランプ電圧とランプ電流との間の特性を規定
する制御線の一例を示すグラフ図である。

【図１５】コールドスタート時におけるランプ電圧の時
間的変化の一例を概略的に示すグラフ図である。

【図１６】コールドスタート時におけるランプ電流及び
電力の時間的変化の一例を示すグラフ図である。

【図１７】コールドスタート時においてランプの点灯直
後からランプ電圧が最低値を示すまでの期間のランプ電
圧の時間的変化の一例を概略的に示すグラフ図である。

【図１８】コールドスタート時においてランプの点灯直
後からランプ電圧が最低値を示すまでの期間のランプ電
流の時間的変化の一例を概略的に示すグラフ図である。

【符号の説明】

１ 放電灯の点灯回路 ２、５ 直流電源回路部 ６ 直流−交流変換回路 ８ メタルハライドランプ（放電灯） １０ 制御回路 １２ 第１の発光促進制御部 １３ 第２の発光促進制御部 １３Ａ 第２の発光促進制御部 １６、１９、２０、２１、２１′ ランプ電流検出回路 １７、１７′、１８ ランプ電圧検出回路

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電圧の昇圧及び／又は降圧制御を行
   う直流電源回路部と、該直流電源回路部の出力電圧を交
   流電圧に変換する直流−交流変換回路と、放電灯にかか
   る電圧又はその相当信号を検出するためのランプ電圧検
   出回路と、放電灯に流れる電流又はその相当信号を検出
   するためのランプ電流検出回路と、ランプ電圧検出回路
   及びランプ電流検出回路からの信号に応じて直流電源回
   路部の出力電圧を制御する制御回路とを有し、該制御回
   路によりランプ電圧とランプ電流との間の特性を規定す
   る所定の制御線に従って点灯制御を行うようにした放電
   灯の点灯回路において、（イ）制御回路が第１の発光促
   進制御部を有し、放電灯を冷えた状態から点灯させる場
   合に、放電灯のランプ電圧が最低値を示した後ランプ電
   圧が上昇して定電力制御に移行するまでの第１の過程に
   おいて第１の発光促進制御部が放電灯に定格電力以上の
   電力供給を行うこと、（ロ）制御回路が第２の発光促進
   制御部を有し、放電灯を冷えた状態から点灯させる場合
   に、第１の過程の前であって放電灯の点灯直後からラン
   プ電圧が最低値に達するまでの第２の過程において、第
   ２の発光促進制御部により放電灯への供給電流又は電力
   が増強されること、（ハ）第２の過程において、第２の
   発光促進制御部による放電灯への供給電流又は電力が第
   １の発光促進制御部による放電灯への供給電流又は電力
   より大きく、また、第１の過程では逆に、第１の発光促
   進制御部による放電灯への供給電流又は電力が第２の発
   光促進制御部による放電灯への供給電流又は電力より大
   きいこと、を特徴とする放電灯の点灯回路。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の放電灯の点灯回路にお
   いて、第２の発光促進制御部が、放電灯の消灯時間を検
   出し、消灯時間が長いほど放電灯への定格電力以上の電
   力供給の度合が大きくなるように制御するとともに、該
   第２の発光促進制御部と第１の発光促進制御部とをＯＲ
   接続することによって両者のうち放電灯への供給電流又
   は電力がより大きい方の制御が行われるようにし、 第２の過程においては、第２の発光促進制御部による放
   電灯への供給電流又は電力が第１の発光促進制御部によ
   る放電灯への供給電流又は電力より大きく、また、第１
   の過程では逆に、第１の発光促進制御部による放電灯へ
   の供給電流又は電力が第２の発光促進制御部による放電
   灯への供給電流又は電力より大きい ことを特徴とする放
   電灯の点灯回路。