JP3297057B2 - 抄紙機用ロールおよびブレードツインワイヤ・ギャップフォーマ - Google Patents
抄紙機用ロールおよびブレードツインワイヤ・ギャップフォーマInfo
- Publication number
- JP3297057B2 JP3297057B2 JP50125198A JP50125198A JP3297057B2 JP 3297057 B2 JP3297057 B2 JP 3297057B2 JP 50125198 A JP50125198 A JP 50125198A JP 50125198 A JP50125198 A JP 50125198A JP 3297057 B2 JP3297057 B2 JP 3297057B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- forming
- wire
- twin
- roll
- former
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 40
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 37
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 26
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 11
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 13
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 10
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 10
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 5
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F1/00—Wet end of machines for making continuous webs of paper
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F9/00—Complete machines for making continuous webs of paper
- D21F9/003—Complete machines for making continuous webs of paper of the twin-wire type
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F1/00—Wet end of machines for making continuous webs of paper
- D21F1/36—Guiding mechanisms
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F7/00—Other details of machines for making continuous webs of paper
- D21F7/06—Indicating or regulating the thickness of the layer; Signal devices
Landscapes
- Paper (AREA)
- Advancing Webs (AREA)
- Unwinding Webs (AREA)
- Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、とくに上質紙を製造する抄紙機におけるロ
ールおよびブレードによるギャップフォーマに関するも
のであり、これは、１対のフォーミングワイヤと、フォ
ーミングワイヤの収斂により画成されるフォーミングギ
ャップへ紙料懸濁液噴流を送り込んで紙ウエブを形成す
るヘッドボックスとを有し、これをフォーミングワイヤ
によってツインワイヤ領域において行なうものである。
フォーミングワイヤのうちの１本は、対応する１組のガ
イドロールによって案内されるカバリングワイヤであ
り、また他のフォーミングワイヤは、対応する１組のガ
イドロールによって案内される搬送ワイヤである。紙ウ
エブは、ワイヤにより形成されているツインワイヤ領域
の後に搬送ワイヤに追従する。ツインワイヤ領域には、
ウエブから水を除去する排水装置とウエブ形成装置とが
ある。
ールおよびブレードによるギャップフォーマに関するも
のであり、これは、１対のフォーミングワイヤと、フォ
ーミングワイヤの収斂により画成されるフォーミングギ
ャップへ紙料懸濁液噴流を送り込んで紙ウエブを形成す
るヘッドボックスとを有し、これをフォーミングワイヤ
によってツインワイヤ領域において行なうものである。
フォーミングワイヤのうちの１本は、対応する１組のガ
イドロールによって案内されるカバリングワイヤであ
り、また他のフォーミングワイヤは、対応する１組のガ
イドロールによって案内される搬送ワイヤである。紙ウ
エブは、ワイヤにより形成されているツインワイヤ領域
の後に搬送ワイヤに追従する。ツインワイヤ領域には、
ウエブから水を除去する排水装置とウエブ形成装置とが
ある。
背景技術 ロールおよびブレードによるフォーミングは、1987年
に新聞用紙用として、ブレードフォーマと同様の地合い
品質を、ブレードフォーマの使用に関連した低保水性と
過敏な作動の問題を伴わずに生ずる手段として、当初、
紹介されたものである。当初の新聞用紙用フォーマの構
造は1987以来、漸次開発されてきているが、このフォー
マ技術も、すべての他の印刷および筆記用の等級紙の製
作に適応されている。
に新聞用紙用として、ブレードフォーマと同様の地合い
品質を、ブレードフォーマの使用に関連した低保水性と
過敏な作動の問題を伴わずに生ずる手段として、当初、
紹介されたものである。当初の新聞用紙用フォーマの構
造は1987以来、漸次開発されてきているが、このフォー
マ技術も、すべての他の印刷および筆記用の等級紙の製
作に適応されている。
ロールおよびブレードによるフォーマによって生成さ
れるウエブの対称性のＺ方向の配向構造は、他の種類の
フォーマよりはるかに良いカール性向の制御を行なう。
ロールおよびブレードにより形成された紙は、実際上、
幅広い噴流対ワイヤ比の範囲にわたって構造的カール
（配向の両側性）がない。この特性はフォーミングロー
ル全体にわたる排水と剪断の対称性に由来している。ロ
ールおよびブレードによるフォーマは、したがって、カ
ールの性向を伴わずに、地合い、配向および芯ずれ角度
のプロファイルについて最適化することができる。
れるウエブの対称性のＺ方向の配向構造は、他の種類の
フォーマよりはるかに良いカール性向の制御を行なう。
ロールおよびブレードにより形成された紙は、実際上、
幅広い噴流対ワイヤ比の範囲にわたって構造的カール
（配向の両側性）がない。この特性はフォーミングロー
ル全体にわたる排水と剪断の対称性に由来している。ロ
ールおよびブレードによるフォーマは、したがって、カ
ールの性向を伴わずに、地合い、配向および芯ずれ角度
のプロファイルについて最適化することができる。
発明の目的および開示 本発明は、とくに上質紙を製造する新規のフォーマを
提供することを目的とする。
提供することを目的とする。
さらに本発明は、1.5:1程度の低いMD/CDの張力比とと
もに紙の良好な地合いを達成できる新規で改善されたフ
ォーマを提供することを目的とする。
もに紙の良好な地合いを達成できる新規で改善されたフ
ォーマを提供することを目的とする。
またさらに本発明は、フォーミングシューおよび／ま
たはMB（Multi−Blade）ブレード装置がツインワイヤ領
域に用いられている従来技術のロールおよびブレードに
よるギャップフォーマの更なる開発を目的とする。以下
に、用語「ロールおよびブレード」によるフォーマは、
これらのフォーマに用いることとする。
たはMB（Multi−Blade）ブレード装置がツインワイヤ領
域に用いられている従来技術のロールおよびブレードに
よるギャップフォーマの更なる開発を目的とする。以下
に、用語「ロールおよびブレード」によるフォーマは、
これらのフォーマに用いることとする。
また本発明は、あるウエブ地合いパラメータを制御す
ることによって比較的均一な分布の繊維配向を有するウ
エブを提供することができる紙ウエブもしくは繊維状ウ
エブを生産する新規で改善された方法を提供することを
目的とする。
ることによって比較的均一な分布の繊維配向を有するウ
エブを提供することができる紙ウエブもしくは繊維状ウ
エブを生産する新規で改善された方法を提供することを
目的とする。
上述の目的および他の目的を達成するため、本発明に
よるフォーマは次のものの組合せを含む。すなわち、 ａ）乱流発生羽根を設けたスライス流路を有して、その
スライス溝のスライス開口部から、第１および第２のワ
イヤの収斂によって画成されているフォーミングギャッ
プの中へ噴出された紙料懸濁液噴流が適度の乱流レベル
を有するようにしたヘッドボックスと、 ｂ）フォーミングギャップの後にあって第１および第２
のワイヤによって画成されているツインワイヤ領域にあ
る第１の排水およびフォーミング要素であり、そのフォ
ーミングギャップの一部を画成している第１のフォーミ
ングロールであって、その直径D1がD1≧約1.4mの範囲の
寸法である第１のフォーミングロールと、 ｃ）フォーミングギャップの直後で、第１のフォーミン
グロールを中心に、約25゜より小さい全巻き角ａである
第１のフォーミングロールの巻き角セクタにわたってカ
ーブしたツインワイヤ領域曲状部と、 ｄ）実質的に巻き角セクタの直後に、もしくは巻き角セ
クタの後の比較的短いツインワイヤ走程の直後に配され
て、フォーミングワイヤ間で排水中の紙ウエブに脈動圧
作用を与えるフォーミングブレードを含む、少なくとも
１つのフォーミング部材とである。
よるフォーマは次のものの組合せを含む。すなわち、 ａ）乱流発生羽根を設けたスライス流路を有して、その
スライス溝のスライス開口部から、第１および第２のワ
イヤの収斂によって画成されているフォーミングギャッ
プの中へ噴出された紙料懸濁液噴流が適度の乱流レベル
を有するようにしたヘッドボックスと、 ｂ）フォーミングギャップの後にあって第１および第２
のワイヤによって画成されているツインワイヤ領域にあ
る第１の排水およびフォーミング要素であり、そのフォ
ーミングギャップの一部を画成している第１のフォーミ
ングロールであって、その直径D1がD1≧約1.4mの範囲の
寸法である第１のフォーミングロールと、 ｃ）フォーミングギャップの直後で、第１のフォーミン
グロールを中心に、約25゜より小さい全巻き角ａである
第１のフォーミングロールの巻き角セクタにわたってカ
ーブしたツインワイヤ領域曲状部と、 ｄ）実質的に巻き角セクタの直後に、もしくは巻き角セ
クタの後の比較的短いツインワイヤ走程の直後に配され
て、フォーミングワイヤ間で排水中の紙ウエブに脈動圧
作用を与えるフォーミングブレードを含む、少なくとも
１つのフォーミング部材とである。
上述の４つの異なる構成要素の組合せにより、後にさ
らに詳細にわかるように、明らかな組合せ効果および相
乗作用が達成される。
らに詳細にわかるように、明らかな組合せ効果および相
乗作用が達成される。
第１のフォーミングロールは、ロールマントルの外部
からロールマントルの内部へ通じる貫通穿孔を持つロー
ルマントルと、サクションチャンバを巻き角セクタの内
部に画成して、それらの貫通穿孔がサクションチャンバ
と連通可能である手段とを含んでよい。フォーマはさら
に、ツインワイヤ領域内で第１のフォーミングロールの
後に配され、かつ直線および／または曲状のブレードデ
ッキを含む第１のフォーミングシューと、ツインワイヤ
領域内で第１のフォーミングシューの後に配されMB（Mu
lti−Blade）装置とを含んでもよい。MB装置は、第１の
ワイヤのループの内側に配された少なくとも１つの支持
部材、および第２のワイヤのループ内に第１のワイヤの
ループ内の支持部材に対して反対の関係に配された少な
くとも１つの排水・負荷部材を含んでいる。この支持部
材および排水・負荷部材はブレードを有し、それらの間
でツインワイヤブレードを画成している。第２のフォー
ミングシューはツインワイヤ領域内のMB装置の後に配す
ることができ、第２のフォーミングロールはツインワイ
ヤ領域内の第２のフォーミングシューの後に配すること
ができる。第１のワイヤは、第２のフォーミングロール
の後で、もしくはこれに関連してウエブから離れ、それ
によってウエブは第１ワイヤに追従する。
からロールマントルの内部へ通じる貫通穿孔を持つロー
ルマントルと、サクションチャンバを巻き角セクタの内
部に画成して、それらの貫通穿孔がサクションチャンバ
と連通可能である手段とを含んでよい。フォーマはさら
に、ツインワイヤ領域内で第１のフォーミングロールの
後に配され、かつ直線および／または曲状のブレードデ
ッキを含む第１のフォーミングシューと、ツインワイヤ
領域内で第１のフォーミングシューの後に配されMB（Mu
lti−Blade）装置とを含んでもよい。MB装置は、第１の
ワイヤのループの内側に配された少なくとも１つの支持
部材、および第２のワイヤのループ内に第１のワイヤの
ループ内の支持部材に対して反対の関係に配された少な
くとも１つの排水・負荷部材を含んでいる。この支持部
材および排水・負荷部材はブレードを有し、それらの間
でツインワイヤブレードを画成している。第２のフォー
ミングシューはツインワイヤ領域内のMB装置の後に配す
ることができ、第２のフォーミングロールはツインワイ
ヤ領域内の第２のフォーミングシューの後に配すること
ができる。第１のワイヤは、第２のフォーミングロール
の後で、もしくはこれに関連してウエブから離れ、それ
によってウエブは第１ワイヤに追従する。
本発明による方法の１つの実施例において、ロールお
よびブレードによるギャップフォーマで形成されるウエ
ブの異方性は、ヘッドボックスのスライス流路の紙料懸
濁液噴流内に乱流を発生させて、紙料懸濁液噴流を第１
の速度でヘッドボックスのスライス流路のスライス開口
部から噴出させ、その紙料懸濁液噴流を約1.4mより大き
い、もしくはそれと等しい直径を有する第１のフォーミ
ングロールによって部分的に画成されているフォーミン
グギャップへ向けることによって制御される。この紙料
懸濁液噴流は、フォーミングギャップの後のツインワイ
ヤ領域を画成している第１および第２のワイヤの収束点
の中へ向けられ、第１のフォーミングロールは第１もし
くは第２のワイヤのループ内に配される。さらに、ツイ
ンワイヤ領域の走程は、フォーミングギャップの後で、
第１のフォーミングロールの約25゜より小さい大きさを
有する巻き角セクタ全体に及び曲状部内へ向けられ、脈
動圧作用が、第１のフォーミングロールの巻き角セクタ
全体に及んでいるツインワイヤ領域の曲状走程の後でウ
エブ上に生成され、第１および第２のワイヤが第２の速
度で走行するよう案内される。紙料懸濁液噴流の第１の
速度は第１および第２のワイヤの第２の速度に対して制
御され、それによって、第２の速度の第１の速度に対す
る比を構成する噴流対ワイヤ比を限定する。第１のフォ
ーミングロール、第１のフォーミングロールの巻き角セ
クタ、脈動圧作用の大きさ、および紙料懸濁液噴流内の
乱流量のうちの少なくとも１つ、および可能的には全部
を噴流対ワイヤ比に関して制御、調整、もしくは設定し
て、ウエブに最適な異方性を生じるようにする。
よびブレードによるギャップフォーマで形成されるウエ
ブの異方性は、ヘッドボックスのスライス流路の紙料懸
濁液噴流内に乱流を発生させて、紙料懸濁液噴流を第１
の速度でヘッドボックスのスライス流路のスライス開口
部から噴出させ、その紙料懸濁液噴流を約1.4mより大き
い、もしくはそれと等しい直径を有する第１のフォーミ
ングロールによって部分的に画成されているフォーミン
グギャップへ向けることによって制御される。この紙料
懸濁液噴流は、フォーミングギャップの後のツインワイ
ヤ領域を画成している第１および第２のワイヤの収束点
の中へ向けられ、第１のフォーミングロールは第１もし
くは第２のワイヤのループ内に配される。さらに、ツイ
ンワイヤ領域の走程は、フォーミングギャップの後で、
第１のフォーミングロールの約25゜より小さい大きさを
有する巻き角セクタ全体に及び曲状部内へ向けられ、脈
動圧作用が、第１のフォーミングロールの巻き角セクタ
全体に及んでいるツインワイヤ領域の曲状走程の後でウ
エブ上に生成され、第１および第２のワイヤが第２の速
度で走行するよう案内される。紙料懸濁液噴流の第１の
速度は第１および第２のワイヤの第２の速度に対して制
御され、それによって、第２の速度の第１の速度に対す
る比を構成する噴流対ワイヤ比を限定する。第１のフォ
ーミングロール、第１のフォーミングロールの巻き角セ
クタ、脈動圧作用の大きさ、および紙料懸濁液噴流内の
乱流量のうちの少なくとも１つ、および可能的には全部
を噴流対ワイヤ比に関して制御、調整、もしくは設定し
て、ウエブに最適な異方性を生じるようにする。
１つの特定の実施例では、圧力脈動作用を生成するた
めに、固定フォーミングブレードを有する第１のフォー
ミング部材が第１のワイヤのループ内に配され、負荷可
能なフォーミングブレードを有する第２のフォーミング
部材が第２のワイヤのループ内に配されて、第２のフォ
ーミング部材の各ブレードが第１のフォーミング部材の
ブレードとウエブの走行方向において交互になるように
して、第２のフォーミング部材の各ブレードに加わる圧
力脈動が調整されて、第２のフォーミング部材のブレー
ドの負荷を変化させ、調節可能な排水および地合い作用
を生じるようにしている。さらに、第１および／または
第２のフォーミング部材のブレードの間に画成されてい
るギャップ空間の中へ真空を加えて、そのギャップ空間
を通して排水を強化することができる。
めに、固定フォーミングブレードを有する第１のフォー
ミング部材が第１のワイヤのループ内に配され、負荷可
能なフォーミングブレードを有する第２のフォーミング
部材が第２のワイヤのループ内に配されて、第２のフォ
ーミング部材の各ブレードが第１のフォーミング部材の
ブレードとウエブの走行方向において交互になるように
して、第２のフォーミング部材の各ブレードに加わる圧
力脈動が調整されて、第２のフォーミング部材のブレー
ドの負荷を変化させ、調節可能な排水および地合い作用
を生じるようにしている。さらに、第１および／または
第２のフォーミング部材のブレードの間に画成されてい
るギャップ空間の中へ真空を加えて、そのギャップ空間
を通して排水を強化することができる。
本発明による方法の他の実施例では、ヘッドボックス
のスライス流路内の紙料懸濁液噴流に乱流が発生され、
紙料懸濁液噴流がヘッドボックスのスライス流路のスラ
イス開口部から噴出されて、約1.4mより大きい、もしく
はそれと等しい直径を有する第１のフォーミングロール
によって部分的に画成されているフォーミングギャップ
の中へ向けられる。さらに詳しくは、紙料懸濁液噴流
は、ツインワイヤ領域をフォーミングワイヤの後に画成
している第１および第２のワイヤの収束点に向けられ、
第１のフォーミングロールは第１もしくは第２のワイヤ
のループ内に配される。ツインワイヤ領域の走程は、フ
ォーミングギャップの後に、約25゜より小さい大きさを
有する第１のフォーミングロールの巻き角セクタ全体に
及んでいる曲状部内に向けられ、脈動圧作用が第１のフ
ォーミングロールの巻き角を見込むツインワイヤ領域の
曲状走程の後でウエブ上に生成される。最後に、第１の
フォーミングロールの直径、第１のフォーミングロール
の巻き角セクタ、脈動圧作用の大きさ、および／または
紙料懸濁液噴流内の乱流の量は、互いに関連して、ウエ
ブにおける最適の異方性を生じる。
のスライス流路内の紙料懸濁液噴流に乱流が発生され、
紙料懸濁液噴流がヘッドボックスのスライス流路のスラ
イス開口部から噴出されて、約1.4mより大きい、もしく
はそれと等しい直径を有する第１のフォーミングロール
によって部分的に画成されているフォーミングギャップ
の中へ向けられる。さらに詳しくは、紙料懸濁液噴流
は、ツインワイヤ領域をフォーミングワイヤの後に画成
している第１および第２のワイヤの収束点に向けられ、
第１のフォーミングロールは第１もしくは第２のワイヤ
のループ内に配される。ツインワイヤ領域の走程は、フ
ォーミングギャップの後に、約25゜より小さい大きさを
有する第１のフォーミングロールの巻き角セクタ全体に
及んでいる曲状部内に向けられ、脈動圧作用が第１のフ
ォーミングロールの巻き角を見込むツインワイヤ領域の
曲状走程の後でウエブ上に生成される。最後に、第１の
フォーミングロールの直径、第１のフォーミングロール
の巻き角セクタ、脈動圧作用の大きさ、および／または
紙料懸濁液噴流内の乱流の量は、互いに関連して、ウエ
ブにおける最適の異方性を生じる。
次に、添付図面の各図に示す本発明のいくつかの実施
例を参照して、本発明を詳細に説明する。しかし、本発
明はこれらの実施例の細部に限定されない。
例を参照して、本発明を詳細に説明する。しかし、本発
明はこれらの実施例の細部に限定されない。
図面の簡単な説明 次の図面は本発明の実施例を示すものであり、請求の
範囲に記載の発明の範囲を限定するものではない。
範囲に記載の発明の範囲を限定するものではない。
第１図は、本発明によるロールおよびブレードによる
ギャップフォーマの概略側面図であり、第１のフォーミ
ングロールが上部ワイヤのループの内側に配され、ツイ
ンワイヤ領域の主走行方向が実質的に水平になってい
る。
ギャップフォーマの概略側面図であり、第１のフォーミ
ングロールが上部ワイヤのループの内側に配され、ツイ
ンワイヤ領域の主走行方向が実質的に水平になってい
る。
第２図は、本発明によるフォーマの他の実施例の概略
図であり、第１のフォーミングロールが下部ワイヤのル
ープの内側に配されている。
図であり、第１のフォーミングロールが下部ワイヤのル
ープの内側に配されている。
第３図は、本発明によるフォーマの他の実施例の概略
図であり、ツインワイヤ領域内の第１のフォーミングロ
ールの後に続くMB装置内の支持ブレードおよび負荷ブレ
ードが第２図に示す実施例に対して逆の位置に配されて
いる。
図であり、ツインワイヤ領域内の第１のフォーミングロ
ールの後に続くMB装置内の支持ブレードおよび負荷ブレ
ードが第２図に示す実施例に対して逆の位置に配されて
いる。
第4A図は、第１図に示すフォーマと実施例全体が実質
的に同じであり、本発明によるフォーマの重要な要素お
よび特徴が用いられたフォーマのツインワイヤ領域の最
初の部分の好適な実施例の図である。
的に同じであり、本発明によるフォーマの重要な要素お
よび特徴が用いられたフォーマのツインワイヤ領域の最
初の部分の好適な実施例の図である。
第4B図は、第１のフォーミングロールの後に続いてい
るツインワイヤ領域の第１の実施例を示す図である。
るツインワイヤ領域の第１の実施例を示す図である。
第4C図は、ツインワイヤ領域の第２の実施例の、第4B
図と同様の図である。
図と同様の図である。
第4D図は、ツインワイヤ領域の第３の実施例の、第4B
図および第4C図と同様の図である。
図および第4C図と同様の図である。
第５図は、ツインワイヤ領域の主方向が垂直方向に上
向きになっている本発明によるロールおよびブレードに
よるギャップフォーマの実施例の概略図である。
向きになっている本発明によるロールおよびブレードに
よるギャップフォーマの実施例の概略図である。
第６図は、第１のフォーミングロールの後に続くMB装
置内の支持部材および負荷部材が第５図に示す実施例に
比べると逆の位置に配されている、第５図に示す垂直フ
ォーマの概略図である。
置内の支持部材および負荷部材が第５図に示す実施例に
比べると逆の位置に配されている、第５図に示す垂直フ
ォーマの概略図である。
第７図は、第５図および第６図に示す実施例とは異な
り、ギャップ域内の第１のロールとツインワイヤ領域を
終らせている第２の上部ロールとが搬送ワイヤのループ
の内側に配されている本発明による実施例の概略図であ
る。
り、ギャップ域内の第１のロールとツインワイヤ領域を
終らせている第２の上部ロールとが搬送ワイヤのループ
の内側に配されている本発明による実施例の概略図であ
る。
第８図は、第１のフォーミングロールの後に続くMB装
置内の支持ブレードおよび負荷用ブレードが第７図に示
す実施例と比べて逆の位置に配されている本発明による
フォーマの概略図である。
置内の支持ブレードおよび負荷用ブレードが第７図に示
す実施例と比べて逆の位置に配されている本発明による
フォーマの概略図である。
第9A図は、第１のフォーミングロールで圧力プロファ
イルを測定する構成の概略図である。
イルを測定する構成の概略図である。
第9B図は、第9A図に示す構成を利用した、第１のフォ
ーミングロールでの圧力プロファイルの測定結果のグラ
フである。
ーミングロールでの圧力プロファイルの測定結果のグラ
フである。
第10図は、噴流／ワイヤ速度差プロファイルとそれら
が紙ウエブの層状配向プロファイルに与える影響のグラ
フである。
が紙ウエブの層状配向プロファイルに与える影響のグラ
フである。
第10A図は、ラッシュ状態に関する様々な噴流対ワイ
ヤ比によるロールおよびブレードによるフォーマからの
異方性のｚ方向分布のグラフである。
ヤ比によるロールおよびブレードによるフォーマからの
異方性のｚ方向分布のグラフである。
第10B図は、ラッシュ走行状態に関する様々な噴流対
ワイヤ比によるロールおよびブレードによるフォーマか
らの異方性のｚ方向分布のグラフである。
ワイヤ比によるロールおよびブレードによるフォーマか
らの異方性のｚ方向分布のグラフである。
第11A図は、第１のフォーミングロール上のフォーミ
ングワイヤの様々な巻き角セクタによる噴流対ワイヤ比
の関数としての紙ウエブにおける繊維配向の制御のグラ
フである。
ングワイヤの様々な巻き角セクタによる噴流対ワイヤ比
の関数としての紙ウエブにおける繊維配向の制御のグラ
フである。
第11B図は、第１のフォーミングロール上のフォーミ
ングワイヤの様々な巻き角セクタによる噴流対ワイヤ比
の関数としての紙ウエブにおける配向異方性のグラフで
ある。
ングワイヤの様々な巻き角セクタによる噴流対ワイヤ比
の関数としての紙ウエブにおける配向異方性のグラフで
ある。
第12図は、第11A図および11B図に関連した「ロールお
よびブレード」によるウエブ形成における全巻き角セク
タの寸法の影響を示す図である。
よびブレード」によるウエブ形成における全巻き角セク
タの寸法の影響を示す図である。
第13A図は、様々な種類のヘッドボックスによる紙ウ
エブにおける繊維配向の制御のグラフである。
エブにおける繊維配向の制御のグラフである。
第13B図は、様々な種類のヘッドボックスによる紙ウ
エブにおける配向異方性の制御を示すグラフである。
エブにおける配向異方性の制御を示すグラフである。
第14図は、「ロールおよびブレード」によるフォーマ
に関するウエブ地合いと繊維配向の制御を示す図であ
る。
に関するウエブ地合いと繊維配向の制御を示す図であ
る。
第15A図および第15B図は、MB装置によるウエブの層状
地合いの制御を示すグラフである。
地合いの制御を示すグラフである。
第16A図は、本発明によるフォーマのフォーミングギ
ャップの領域の概略図である。
ャップの領域の概略図である。
第16B図は、第16A図に示すフォーマにおけるMB装置等
によって除去される水の相対流量の関数として地合いを
示すグラフである。
によって除去される水の相対流量の関数として地合いを
示すグラフである。
発明の詳細な説明 添付図面を参照し、同じ、もしくは類似の要素には同
じ参照番号で示す。先ず、本発明によるツインワイヤフ
ォーマの水平型である第１図ないし第4D図における実施
例を参照する。第１図ないし第4D図に示すように、本発
明によるフォーマはループ内をガイドロールによって案
内される下部ワイヤ20を有している。下部ワイヤ20は
「搬送ワイヤ」と呼ばれる。なぜなら、ウエブＷがツイ
ンワイヤ領域の後でこのワイヤに追従するからである。
フォーマはさらに、ループ状にロール18、18aによって
案内される上部ワイヤ10も有している。この上部ワイヤ
10は「カバリングワイヤ」と呼ばれ、これは、下部ワイ
ヤ20とともにツインワイヤ領域を画成し、その主走行方
向は、第１図ないし第4D図に示す実施例では実質的に水
平である。このツインワイヤ領域では、形成されつつあ
る紙ウエブＷからの排水は両方のワイヤ10、20を通して
行なわれる。ツインワイヤ領域の後、紙ウエブＷは下部
ワイヤ20に従ってワイヤサクションロール27のサクショ
ン領域27aを越えて前方へ、例えばプレス部（図示せ
ず）へ送り込まれるピックアップ点へ行く。
じ参照番号で示す。先ず、本発明によるツインワイヤフ
ォーマの水平型である第１図ないし第4D図における実施
例を参照する。第１図ないし第4D図に示すように、本発
明によるフォーマはループ内をガイドロールによって案
内される下部ワイヤ20を有している。下部ワイヤ20は
「搬送ワイヤ」と呼ばれる。なぜなら、ウエブＷがツイ
ンワイヤ領域の後でこのワイヤに追従するからである。
フォーマはさらに、ループ状にロール18、18aによって
案内される上部ワイヤ10も有している。この上部ワイヤ
10は「カバリングワイヤ」と呼ばれ、これは、下部ワイ
ヤ20とともにツインワイヤ領域を画成し、その主走行方
向は、第１図ないし第4D図に示す実施例では実質的に水
平である。このツインワイヤ領域では、形成されつつあ
る紙ウエブＷからの排水は両方のワイヤ10、20を通して
行なわれる。ツインワイヤ領域の後、紙ウエブＷは下部
ワイヤ20に従ってワイヤサクションロール27のサクショ
ン領域27aを越えて前方へ、例えばプレス部（図示せ
ず）へ送り込まれるピックアップ点へ行く。
このフォーマは、スライス開口部37を有するヘッドボ
ックス30を含み、そこから紙料懸濁液噴流Ｊは、ワイヤ
10、20の収束により画成されているくさび形フォーミン
グギャップＧの中へ供給される。ヘッドボックス30は、
概略的に図示されているが、紙料懸濁液の流れの方向
に、入り口管寄せ31と、ディストリビュータマニホール
ド32などの第１の管列と、均圧チャンバ33と、１組の乱
流管34などの第２の管列と、狭まってゆくスライス流路
35とを有してもよく、スライス流路35は、紙料懸濁液噴
流ＪがフォーミングギャップＧの中へ噴出されるスライ
ス開口部37を有する。本発明によるフォーマの重要な特
徴は、使用されているヘッドボックス30が明らかに羽根
付きヘッドボックスと呼ばれるもの、すなわちスライス
流路35内に多数の乱流羽根、もしくは乱流発生羽根36が
上下に配されていることである。これらの乱流羽根36
は、薄い可撓性の板の形でよく、１組の乱流管34の次の
端部に固定され、または、自由に浮動して、スライス開
口部37に近い反対側の端部を紙料懸濁液噴流内に配置し
た板の形でよい。これらの乱流羽根36によって、とくに
高レベルの微小乱流と高エネルギーの乱流状態が、スラ
イス開口部37から噴出される紙料懸濁液噴流Ｊに生じ、
これは、本発明の他の独特の特徴と相乗効果を持つが、
それは後に説明する。さらに、ヘッドボックスから噴出
される紙料懸濁液内に制御可能な程度の乱流を発生でき
る他のヘッドボックスを本発明に用いることもできる。
ックス30を含み、そこから紙料懸濁液噴流Ｊは、ワイヤ
10、20の収束により画成されているくさび形フォーミン
グギャップＧの中へ供給される。ヘッドボックス30は、
概略的に図示されているが、紙料懸濁液の流れの方向
に、入り口管寄せ31と、ディストリビュータマニホール
ド32などの第１の管列と、均圧チャンバ33と、１組の乱
流管34などの第２の管列と、狭まってゆくスライス流路
35とを有してもよく、スライス流路35は、紙料懸濁液噴
流ＪがフォーミングギャップＧの中へ噴出されるスライ
ス開口部37を有する。本発明によるフォーマの重要な特
徴は、使用されているヘッドボックス30が明らかに羽根
付きヘッドボックスと呼ばれるもの、すなわちスライス
流路35内に多数の乱流羽根、もしくは乱流発生羽根36が
上下に配されていることである。これらの乱流羽根36
は、薄い可撓性の板の形でよく、１組の乱流管34の次の
端部に固定され、または、自由に浮動して、スライス開
口部37に近い反対側の端部を紙料懸濁液噴流内に配置し
た板の形でよい。これらの乱流羽根36によって、とくに
高レベルの微小乱流と高エネルギーの乱流状態が、スラ
イス開口部37から噴出される紙料懸濁液噴流Ｊに生じ、
これは、本発明の他の独特の特徴と相乗効果を持つが、
それは後に説明する。さらに、ヘッドボックスから噴出
される紙料懸濁液内に制御可能な程度の乱流を発生でき
る他のヘッドボックスを本発明に用いることもできる。
第１図に示す水平フォーマの構造では、フォーミング
ギャップＧは、上部ワイヤ10のループの内側に配されサ
クション領域11aが設けられた第１のフォーミングロー
ル11によって画成されている。第１のフォーミングロー
ル11は第１図においては上部ワイヤ10のループの内側に
配され、それに対して第２図および第３図においては、
対応するフォーミングロール21は、同様のサクション領
域21aが設けられ、下部ワイヤ20のループの内側に配さ
れている。第２図および第３図に示すフォーマは、第２
図および第３図に示す実施例ではツインワイヤ領域の走
程が第１のフォーミングロール21の直後で水平であるの
に対して、第１図ではツインワイヤ領域が上向きに約20
゜の角度で上っている点で、第１図に示すフォーマと異
なる。フォーミングロール11上では、ツインワイヤ領域
の走程は、巻き角セクタａ上で、第１図および第4A図で
は上向きの方向に、第２図および第３図では下向きの方
向に（フォーミングロール11、12の位置に応じて）曲っ
ている。第１図および第4A図において、巻き角セクタａ
の後は、ツインワイヤ領域の上向きに傾斜した走路が続
いて、その場合、下部ワイヤ20のループの内側には先ず
曲状ブレードデッキ22aが設けられたフォーミングシュ
ー22が、その後にはMB装置50がある。MB装置50は排水要
素13aおよび23aを有し、これらは、その間を走行するツ
インワイヤ領域と反対の関係に配されている。排水要素
13aは固定支持ブレードもしくはリブを含み、排水要素2
3aは可動支持ブレードもしくはリブを含み、これらは、
ウエブの排水を行なう負荷手段によって固定支持ブレー
ドに向かって作動的に負荷が掛けられる。MB装置50の他
の面に関して以下に説明する。MB装置50の後には、下部
ワイヤ20のループの内側において、曲状ブレードデッキ
24aが設けられた第２のフォーミングシュー24がある。
第１のフォーミングシュー22の曲状半径R1は、代表的に
は約2mから約8mになるように選択され、第２のフォーミ
ングシュー24の曲状半径R2も代表的には約2mから約8mに
なるように選択される。
ギャップＧは、上部ワイヤ10のループの内側に配されサ
クション領域11aが設けられた第１のフォーミングロー
ル11によって画成されている。第１のフォーミングロー
ル11は第１図においては上部ワイヤ10のループの内側に
配され、それに対して第２図および第３図においては、
対応するフォーミングロール21は、同様のサクション領
域21aが設けられ、下部ワイヤ20のループの内側に配さ
れている。第２図および第３図に示すフォーマは、第２
図および第３図に示す実施例ではツインワイヤ領域の走
程が第１のフォーミングロール21の直後で水平であるの
に対して、第１図ではツインワイヤ領域が上向きに約20
゜の角度で上っている点で、第１図に示すフォーマと異
なる。フォーミングロール11上では、ツインワイヤ領域
の走程は、巻き角セクタａ上で、第１図および第4A図で
は上向きの方向に、第２図および第３図では下向きの方
向に（フォーミングロール11、12の位置に応じて）曲っ
ている。第１図および第4A図において、巻き角セクタａ
の後は、ツインワイヤ領域の上向きに傾斜した走路が続
いて、その場合、下部ワイヤ20のループの内側には先ず
曲状ブレードデッキ22aが設けられたフォーミングシュ
ー22が、その後にはMB装置50がある。MB装置50は排水要
素13aおよび23aを有し、これらは、その間を走行するツ
インワイヤ領域と反対の関係に配されている。排水要素
13aは固定支持ブレードもしくはリブを含み、排水要素2
3aは可動支持ブレードもしくはリブを含み、これらは、
ウエブの排水を行なう負荷手段によって固定支持ブレー
ドに向かって作動的に負荷が掛けられる。MB装置50の他
の面に関して以下に説明する。MB装置50の後には、下部
ワイヤ20のループの内側において、曲状ブレードデッキ
24aが設けられた第２のフォーミングシュー24がある。
第１のフォーミングシュー22の曲状半径R1は、代表的に
は約2mから約8mになるように選択され、第２のフォーミ
ングシュー24の曲状半径R2も代表的には約2mから約8mに
なるように選択される。
第１図、第２図、第３図、第4A図および第4B図に示す
ように、第１および第２のフォーミングシュー22および
24の間に限定されMB装置内の各要素が隣接ワイヤに対し
て作用する調整可能に負荷可能なMBブレード領域の主走
程方向は、実質的に直線的である。第4C図では、第１お
よび第２のフォーミングシュー22および24の間のMBブレ
ードの主走程方向は、曲状半径Raで下方へ曲がり、第4D
図でそれは、曲状半径Rbで上方へ曲がっている。第１図
ないし第３図に示す実施例によれば、第２のフォーミン
グシュー24の後には、下部ワイヤ20のループの内側に配
されている第２のフォーミングロール25が続いて、この
ロール25の領域には、ツインワイヤ領域がセクタｂ上で
下向きに曲がっている。セクタｂの大きさは、代表的に
は約10゜から約40゜の範囲で選択される。第２フォーミ
ングロールの25は、望ましくは、一体の平滑なマントル
が設けられ機械の幅に応じて代表的には約0.8mから約1.
5mの範囲で選択された直径を有するロールである。第１
図ないし第３図に示すように、第２のフォーミングロー
ル25の後のツインワイヤ領域の下方傾斜走程上には、平
たいサクションボックス26があり、その後で上部ワイヤ
10はガイドロール18aの周囲の下部ワイヤ20から離れ、
そこでウエブＷは下部ワイヤ20に追従してピックアップ
点へ行く。
ように、第１および第２のフォーミングシュー22および
24の間に限定されMB装置内の各要素が隣接ワイヤに対し
て作用する調整可能に負荷可能なMBブレード領域の主走
程方向は、実質的に直線的である。第4C図では、第１お
よび第２のフォーミングシュー22および24の間のMBブレ
ードの主走程方向は、曲状半径Raで下方へ曲がり、第4D
図でそれは、曲状半径Rbで上方へ曲がっている。第１図
ないし第３図に示す実施例によれば、第２のフォーミン
グシュー24の後には、下部ワイヤ20のループの内側に配
されている第２のフォーミングロール25が続いて、この
ロール25の領域には、ツインワイヤ領域がセクタｂ上で
下向きに曲がっている。セクタｂの大きさは、代表的に
は約10゜から約40゜の範囲で選択される。第２フォーミ
ングロールの25は、望ましくは、一体の平滑なマントル
が設けられ機械の幅に応じて代表的には約0.8mから約1.
5mの範囲で選択された直径を有するロールである。第１
図ないし第３図に示すように、第２のフォーミングロー
ル25の後のツインワイヤ領域の下方傾斜走程上には、平
たいサクションボックス26があり、その後で上部ワイヤ
10はガイドロール18aの周囲の下部ワイヤ20から離れ、
そこでウエブＷは下部ワイヤ20に追従してピックアップ
点へ行く。
第２図および第３図に示すフォーマは、MB装置50内の
排水要素13a、13bおよび23a、23bの相対位置以外は、ほ
とんどの点で互いに類似している。第２図では、MB装置
の排水要素13bは上部ワイヤ10のループの内側に配さ
れ、ツインワイヤ領域を案内する固定支持ブレード13L
を有している。これは、第4B図、第4C図および第4D図に
もっとはっきり見えている。第２図では、MB装置50の排
水要素23bは下部ワイヤ20のループの内側に配され、負
荷手段（図示せず）によって可調節力Ｆで負荷可能な可
撓性負荷ブレード23Lを有している。これはまた、第4B
図、第4C図および第4D図にもっとはっきりと見えてい
る。負荷ブレード23Lの負荷力Ｆは、それ自体公知の方
法で、空気もしくは水などの可調節圧力媒体を負荷用ホ
ース（図示せず）へ送り込むことによって生成し、それ
によって負荷ブレード23Lをワイヤ10、20と固定支持ブ
レード13Lに対して負荷する。固定支持ブレード13Lは、
第4B図、第4C図および第4D図に示すように可撓性負荷用
ブレード23Lとは交互の関係に配されている。第３図で
は、MB装置の対応する排水要素13aおよび23aは、第２図
に示す対応の要素13bおよび23bに対して反対側の位置に
配されている。第２図および第３図では、MB装置50の前
には、排水装置12、例えばデフレクタブレード、もしく
は１組のデフレクタブレード12aが設けられたサクショ
ンデフレクタ装置がある。この装置自体は公知である。
第２図および第３図では、MB装置50は、ツインワイヤ領
域において平たいサクションボックス24の手前にあり、
固定の１組のデッキブレード24aが１つの面内に配され
てツインワイヤ領域の直線走路を作り、もしくは曲げら
れてツインワイヤ領域の曲状走路を作っている。
排水要素13a、13bおよび23a、23bの相対位置以外は、ほ
とんどの点で互いに類似している。第２図では、MB装置
の排水要素13bは上部ワイヤ10のループの内側に配さ
れ、ツインワイヤ領域を案内する固定支持ブレード13L
を有している。これは、第4B図、第4C図および第4D図に
もっとはっきり見えている。第２図では、MB装置50の排
水要素23bは下部ワイヤ20のループの内側に配され、負
荷手段（図示せず）によって可調節力Ｆで負荷可能な可
撓性負荷ブレード23Lを有している。これはまた、第4B
図、第4C図および第4D図にもっとはっきりと見えてい
る。負荷ブレード23Lの負荷力Ｆは、それ自体公知の方
法で、空気もしくは水などの可調節圧力媒体を負荷用ホ
ース（図示せず）へ送り込むことによって生成し、それ
によって負荷ブレード23Lをワイヤ10、20と固定支持ブ
レード13Lに対して負荷する。固定支持ブレード13Lは、
第4B図、第4C図および第4D図に示すように可撓性負荷用
ブレード23Lとは交互の関係に配されている。第３図で
は、MB装置の対応する排水要素13aおよび23aは、第２図
に示す対応の要素13bおよび23bに対して反対側の位置に
配されている。第２図および第３図では、MB装置50の前
には、排水装置12、例えばデフレクタブレード、もしく
は１組のデフレクタブレード12aが設けられたサクショ
ンデフレクタ装置がある。この装置自体は公知である。
第２図および第３図では、MB装置50は、ツインワイヤ領
域において平たいサクションボックス24の手前にあり、
固定の１組のデッキブレード24aが１つの面内に配され
てツインワイヤ領域の直線走路を作り、もしくは曲げら
れてツインワイヤ領域の曲状走路を作っている。
第4A図は、上部ワイヤ10のループの内側に配されてい
る要素13bが位置調節制御装置13Kなどの概略的に図示し
た位置調節手段を有するMB装置を示し、位置調節制御装
置13Kは、要素13bの前後縁に関連して配され、これによ
って、下部ワイヤ20のループの内側に配されている要素
23bの負荷用ブレード23L（第4C図および第4D図）に対し
て要素13bの位置および負荷を調節することができる。
る要素13bが位置調節制御装置13Kなどの概略的に図示し
た位置調節手段を有するMB装置を示し、位置調節制御装
置13Kは、要素13bの前後縁に関連して配され、これによ
って、下部ワイヤ20のループの内側に配されている要素
23bの負荷用ブレード23L（第4C図および第4D図）に対し
て要素13bの位置および負荷を調節することができる。
第4B図によれば、MB装置50内のツインワイヤ領域を案
内し負荷するブレード群の領域では、ツインワイヤ領域
DWLの走程は直線で、かつ上方に傾斜している。MB装置5
0では、上部ワイヤ10のループの内側に配されているブ
レード13Lは固定支持ブレードであり、下部ワイヤ20の
ループの内側に配されているブレード23Lは、加圧媒体
によって生成される可調節力Ｆで負荷することができる
可撓性ブレードである。ブレード13L、23Lによって、ツ
インワイヤ領域DWLでは、ブレード群の加圧脈動と、地
合いおよび排水作用を調節することができる。必要な場
合、要素13b、23bの周囲（第4A図）を真空源へ接続し
て、ブレード群13Lおよび23Lの間のギャップ空間を通し
て排水を強化することができる。
内し負荷するブレード群の領域では、ツインワイヤ領域
DWLの走程は直線で、かつ上方に傾斜している。MB装置5
0では、上部ワイヤ10のループの内側に配されているブ
レード13Lは固定支持ブレードであり、下部ワイヤ20の
ループの内側に配されているブレード23Lは、加圧媒体
によって生成される可調節力Ｆで負荷することができる
可撓性ブレードである。ブレード13L、23Lによって、ツ
インワイヤ領域DWLでは、ブレード群の加圧脈動と、地
合いおよび排水作用を調節することができる。必要な場
合、要素13b、23bの周囲（第4A図）を真空源へ接続し
て、ブレード群13Lおよび23Lの間のギャップ空間を通し
て排水を強化することができる。
第4C図に示すMB装置50内のブレード群の構造は、ブレ
ード群13L、23Lの領域ではツインワイヤ領域DWRの走程
が下方に曲状している一方で、その曲状半径Raの中心が
下部ワイヤ20ループの内側に配されている点を除いて、
ほとんどの点で第4B図に示すものと類似している。第4D
図に示すツインワイヤ領域DWRの走程は、ツインワイヤ
領域DWRの曲状半径Rbの中心が上部ワイヤ10のループの
内側に配されている点を除く他の点で、第4C図に示すも
のと類似している。
ード群13L、23Lの領域ではツインワイヤ領域DWRの走程
が下方に曲状している一方で、その曲状半径Raの中心が
下部ワイヤ20ループの内側に配されている点を除いて、
ほとんどの点で第4B図に示すものと類似している。第4D
図に示すツインワイヤ領域DWRの走程は、ツインワイヤ
領域DWRの曲状半径Rbの中心が上部ワイヤ10のループの
内側に配されている点を除く他の点で、第4C図に示すも
のと類似している。
第4A図は本発明の４つの特定の特徴のユニークな組合
せを含む本発明によるフォーマを示す。これらの特定の
特徴は、上述のように組み合わされた相互作用と相乗作
用を有し、後に、とくに第9A図ないし第16図を参照して
もっと詳細に説明する。上述のように、本発明の第１の
特定の特徴は、ヘッドボックス30のスライス流路35内に
乱流羽根36を使用して、スライス開口部37から噴出され
る紙料懸濁液噴流Ｊにおける乱流レベルを上げ、充分に
高く、すなわち、乱流羽根36が従来のヘッドボックスで
用いられていない状態より高くすることである。本発明
の第２の特定の特徴は、フォーミングギャップＧに直後
に続く第１のフォーミングロール11、21上の全巻き角ａ
の度合が約25゜以下、もしくはそれと等しくなるように
設定されていることであり、望ましくは、ａは約10゜か
ら約20゜までに限られる。本発明の第３の特定の特徴
は、第１のフォーミングロール11、21の直径D1が約1.4m
より大きく、もしくはそれと等しくなるような寸法決で
あることであり、望ましくは、D1は約1.5mから約1.8mで
ある。本発明の第４の特定の特徴は、MB装置50を使用し
て、ツインワイヤ領域がブレード群13L、23Lの間のギャ
ップを走り抜け、そのうちの一方が他方に対して、直線
走路（第4B図）、下方に曲った走路（第4C図）、あるい
は上方に曲った走路（第4D図）のいずれかに沿って、可
調節力Ｆで負荷を掛けることである。その際、指摘され
ることは、約25゜より小さい、もしくはそれと等しい全
巻き角の場合、および全巻き角を画成する中心のフォー
ミングロールの直径が約1.4m（特定のプレス部の組合せ
の場合）より大きい、もしくはそれと等しい場合、本発
明により達成される有利な利益はさらに著しく、かつ卓
越する。
せを含む本発明によるフォーマを示す。これらの特定の
特徴は、上述のように組み合わされた相互作用と相乗作
用を有し、後に、とくに第9A図ないし第16図を参照して
もっと詳細に説明する。上述のように、本発明の第１の
特定の特徴は、ヘッドボックス30のスライス流路35内に
乱流羽根36を使用して、スライス開口部37から噴出され
る紙料懸濁液噴流Ｊにおける乱流レベルを上げ、充分に
高く、すなわち、乱流羽根36が従来のヘッドボックスで
用いられていない状態より高くすることである。本発明
の第２の特定の特徴は、フォーミングギャップＧに直後
に続く第１のフォーミングロール11、21上の全巻き角ａ
の度合が約25゜以下、もしくはそれと等しくなるように
設定されていることであり、望ましくは、ａは約10゜か
ら約20゜までに限られる。本発明の第３の特定の特徴
は、第１のフォーミングロール11、21の直径D1が約1.4m
より大きく、もしくはそれと等しくなるような寸法決で
あることであり、望ましくは、D1は約1.5mから約1.8mで
ある。本発明の第４の特定の特徴は、MB装置50を使用し
て、ツインワイヤ領域がブレード群13L、23Lの間のギャ
ップを走り抜け、そのうちの一方が他方に対して、直線
走路（第4B図）、下方に曲った走路（第4C図）、あるい
は上方に曲った走路（第4D図）のいずれかに沿って、可
調節力Ｆで負荷を掛けることである。その際、指摘され
ることは、約25゜より小さい、もしくはそれと等しい全
巻き角の場合、および全巻き角を画成する中心のフォー
ミングロールの直径が約1.4m（特定のプレス部の組合せ
の場合）より大きい、もしくはそれと等しい場合、本発
明により達成される有利な利益はさらに著しく、かつ卓
越する。
第５図ないし第８図は本発明による垂直型のツインワ
イヤフォーマを示すが、これは、ツインワイヤ領域の走
程が垂直になって、底部から頂上に向かって進んで、す
なわちフォーミングギャップが最下部の垂直位置に画成
されている。
イヤフォーマを示すが、これは、ツインワイヤ領域の走
程が垂直になって、底部から頂上に向かって進んで、す
なわちフォーミングギャップが最下部の垂直位置に画成
されている。
第５図および第６図に示す実施例では、第１のフォー
ミングロール11はカバリングワイヤ10のループの内側に
配されて、第２の上部フォーミングロール29は搬送ワイ
ヤ20のループの内側に配されている。搬送ワイヤ20のル
ープ内に配されている第２のフォーミングロール29のサ
クション領域29aによって、サクション領域29aの後にウ
エブＷは、ガイドロール28により案内されウエブＷを載
せてピックアップロール41へ運ぶ搬送ワイヤ20に確実に
追従する。ピックアップロール41のサクション領域41a
上でウエブＷは、ピックアップファブリック40上へ移さ
れ、これがウエブＷをプレス部（図示せず）へ運び込
む。
ミングロール11はカバリングワイヤ10のループの内側に
配されて、第２の上部フォーミングロール29は搬送ワイ
ヤ20のループの内側に配されている。搬送ワイヤ20のル
ープ内に配されている第２のフォーミングロール29のサ
クション領域29aによって、サクション領域29aの後にウ
エブＷは、ガイドロール28により案内されウエブＷを載
せてピックアップロール41へ運ぶ搬送ワイヤ20に確実に
追従する。ピックアップロール41のサクション領域41a
上でウエブＷは、ピックアップファブリック40上へ移さ
れ、これがウエブＷをプレス部（図示せず）へ運び込
む。
第１図ないし第８図に示す実施例ではすべて、フォー
ミングギャップＧの領域内で第１のフォーミングロール
11、21の反対側に配されているワイヤガイドロールは参
照番号21′、11′で示す。
ミングギャップＧの領域内で第１のフォーミングロール
11、21の反対側に配されているワイヤガイドロールは参
照番号21′、11′で示す。
第５図ないし第８図に示すように、第１のフォーミン
グロール11、21は第１のフォーミングシュー22の手前に
置かれて、これは曲状半径R1のブレードデッキ22aを有
している。第１のフォーミングシュー22はMB装置50の手
前に置かれて、MB装置50の後には、曲ったブレードデッ
キ24aが設けられた第２のフォーミングシュー24があ
る。第２のフォーミングシュー24の後には第２のフォー
ミングロール29がある。第５図および第６図は、第５図
ではMB装置50の負荷用要素13aがカバリングワイヤのル
ープの内側に配され、支持要素23aが搬送ワイヤ20のル
ープの内側に配されているのに対して、第６図では対応
する要素13a、23bが反対側のワイヤループ20の内側に配
されている点で、互いに異なっている。
グロール11、21は第１のフォーミングシュー22の手前に
置かれて、これは曲状半径R1のブレードデッキ22aを有
している。第１のフォーミングシュー22はMB装置50の手
前に置かれて、MB装置50の後には、曲ったブレードデッ
キ24aが設けられた第２のフォーミングシュー24があ
る。第２のフォーミングシュー24の後には第２のフォー
ミングロール29がある。第５図および第６図は、第５図
ではMB装置50の負荷用要素13aがカバリングワイヤのル
ープの内側に配され、支持要素23aが搬送ワイヤ20のル
ープの内側に配されているのに対して、第６図では対応
する要素13a、23bが反対側のワイヤループ20の内側に配
されている点で、互いに異なっている。
第７図および第８図は本発明による垂直型のフォーマ
を示すが、それらは、第１のフォーミングロール21およ
び第２のフォーミングロール29が搬送ワイヤ20のループ
の内側で上下に配されている点で、第５図および第６図
と異なる。
を示すが、それらは、第１のフォーミングロール21およ
び第２のフォーミングロール29が搬送ワイヤ20のループ
の内側で上下に配されている点で、第５図および第６図
と異なる。
第５図ないし第８図に示す第２のフォーミングサクシ
ョンロール29の直径D21は、代表的には約1.0mから約1.8
mの範囲内、望ましくは約1.4mから約1.6mの範囲内で選
択される。
ョンロール29の直径D21は、代表的には約1.0mから約1.8
mの範囲内、望ましくは約1.4mから約1.6mの範囲内で選
択される。
第７図および第８図は、MB装置50内の要素13a/23bお
よび23a/23bの相対的位置の点についてのみ、第５図に
示す実施例が第６図に示す実施例と異なるのと同様の様
子で、互いに異なっている。
よび23a/23bの相対的位置の点についてのみ、第５図に
示す実施例が第６図に示す実施例と異なるのと同様の様
子で、互いに異なっている。
第１図ないし第８図に示す実施例と異なる多数の変形
例は、上述の本発明の４つの特定の特徴が組合せとして
適用されるかぎり、本発明の範囲内で可能である。例え
ば、第１図ないし第８図に示す実施例とは異なり、とく
に薄葉の等級紙を製造するフォーマの組立てに関して
は、第１のフォーミングロール11、21の巻き角セクタａ
から曲状ブレードデッキを設けた第１のフォーミングシ
ュー12、22、もしくは平坦なブレードデッキ12aを間に
配設した同等の排水装置12（第２図および第３図に示す
ような）を用いずに、紙ウエブＷをMB装置50へ直接、通
すことができる。
例は、上述の本発明の４つの特定の特徴が組合せとして
適用されるかぎり、本発明の範囲内で可能である。例え
ば、第１図ないし第８図に示す実施例とは異なり、とく
に薄葉の等級紙を製造するフォーマの組立てに関して
は、第１のフォーミングロール11、21の巻き角セクタａ
から曲状ブレードデッキを設けた第１のフォーミングシ
ュー12、22、もしくは平坦なブレードデッキ12aを間に
配設した同等の排水装置12（第２図および第３図に示す
ような）を用いずに、紙ウエブＷをMB装置50へ直接、通
すことができる。
上述の本発明の４つの特定の特徴の相互の相乗作用を
第9A図ないし第16図を参照して次に、より詳細に説明す
る。
第9A図ないし第16図を参照して次に、より詳細に説明す
る。
第9A図は、本発明によるフォーマ内のフォーミングギ
ャップの領域をより詳細に、また表面に取り付けられる
圧力検出器１およびワイヤの間に配される圧力検出器２
の取り付け方を示す。第9B図は、第１のフォーミングロ
ール11上のフォーミング領域を通しての排水パターンが
実際には３つの明瞭な局面を有していることを示してい
る。最初、大量の排水が外側のファブリック20（構造に
応じてカバリングワイヤもしくは搬送ワイヤにすること
ができる）を直線状にファブリック20（開始領域）に対
する噴流の入射点IPから通過する。噴流Ｊは、ファブリ
ックおよび20の間に生じる圧力域へ流入後に減速する結
果、この点で僅かに厚さが増す。初期排出は、排水抵抗
としてむきだしのファブリック20だけを含む。この初期
排出は、定圧形成領域の残りの部分にわたって後に排水
を制御する充分な抵抗のファイバマットを形成する必要
がある。測定では、この定圧領域における排水圧Ｐの大
きさは、式Ｐ＝T/Rで概算されることが確認されてい
る。ただし、Ｔは外側ファブリック20の張力であり、Ｒ
＝1/2D（ロール11の半径）である。外側ファブリック20
は、上述のようにワイヤにすることができるが、その張
力は、総じて約4kN/mから約10kN/mである。ロール側の
排水パターンの性質は見ることができないが、ある種の
２段階パターンを有することがある。表面層は、ヘッド
ボックスの濃度に近いもっと液状の中芯の場合、高い濃
度になる。
ャップの領域をより詳細に、また表面に取り付けられる
圧力検出器１およびワイヤの間に配される圧力検出器２
の取り付け方を示す。第9B図は、第１のフォーミングロ
ール11上のフォーミング領域を通しての排水パターンが
実際には３つの明瞭な局面を有していることを示してい
る。最初、大量の排水が外側のファブリック20（構造に
応じてカバリングワイヤもしくは搬送ワイヤにすること
ができる）を直線状にファブリック20（開始領域）に対
する噴流の入射点IPから通過する。噴流Ｊは、ファブリ
ックおよび20の間に生じる圧力域へ流入後に減速する結
果、この点で僅かに厚さが増す。初期排出は、排水抵抗
としてむきだしのファブリック20だけを含む。この初期
排出は、定圧形成領域の残りの部分にわたって後に排水
を制御する充分な抵抗のファイバマットを形成する必要
がある。測定では、この定圧領域における排水圧Ｐの大
きさは、式Ｐ＝T/Rで概算されることが確認されてい
る。ただし、Ｔは外側ファブリック20の張力であり、Ｒ
＝1/2D（ロール11の半径）である。外側ファブリック20
は、上述のようにワイヤにすることができるが、その張
力は、総じて約4kN/mから約10kN/mである。ロール側の
排水パターンの性質は見ることができないが、ある種の
２段階パターンを有することがある。表面層は、ヘッド
ボックスの濃度に近いもっと液状の中芯の場合、高い濃
度になる。
ロールおよびブレードによるフォーマで行なうフォー
ミングロール11の圧力プロファイルの測定を様々なフォ
ーミングロール角度で行なった。この研究の１つの結果
を原理的に第9B図に示す。これらの判定は、２つの異な
る測定技法によって行なったが、両方ともに出口ニップ
（図示のＣ点）に真空帯11aがあることを明確に示して
いる。さらに、真空パルスの大きさは、角度ａが大きく
なるに従って大きくなっている（第9B図の真空帯の線間
を比較）。
ミングロール11の圧力プロファイルの測定を様々なフォ
ーミングロール角度で行なった。この研究の１つの結果
を原理的に第9B図に示す。これらの判定は、２つの異な
る測定技法によって行なったが、両方ともに出口ニップ
（図示のＣ点）に真空帯11aがあることを明確に示して
いる。さらに、真空パルスの大きさは、角度ａが大きく
なるに従って大きくなっている（第9B図の真空帯の線間
を比較）。
フォーミングロールの全巻き角ａを調節することによ
って、第11B図に示すように中央層の異方性をある程
度、制御することができる。実際、全巻き角ａを変化さ
せてもドラグ中のシートの配向全体に影響を及ぼすこと
はない（すなわち、懸濁液噴流の速度がワイヤの速度よ
り遅い場合）ことが分かった。しかし、ラッシュの場合
（懸濁液噴流の速度がワイヤの速度より速い場合）、こ
の影響は第11A図に示すようにかなり大きくなる。最適
な地合いの噴流対ワイヤ比では、シートの平均レベル、
もしくは平均配向は全巻き角に左右されることになる。
「高」、「中」および「低」の全巻き角のパラメータに
ついて、全く正確に同じ寸法にすることは困難である。
なぜなら、これらの条件は通常は、生じる影響に基づい
て限定され、その影響は、そのような全巻き角を備えた
ロールが使われている装置によって異なるからである。
しかし、ただ、これらの条件の概算見積りとして、例え
ば全巻き角を有する１つの特定のタイプのフォーマにお
いて、「高」全巻き角は45〜60゜の間、「中」全巻き角
は25〜45゜の間、また「低」全巻き角は０〜25゜、望ま
しくは５〜25゜の間である。
って、第11B図に示すように中央層の異方性をある程
度、制御することができる。実際、全巻き角ａを変化さ
せてもドラグ中のシートの配向全体に影響を及ぼすこと
はない（すなわち、懸濁液噴流の速度がワイヤの速度よ
り遅い場合）ことが分かった。しかし、ラッシュの場合
（懸濁液噴流の速度がワイヤの速度より速い場合）、こ
の影響は第11A図に示すようにかなり大きくなる。最適
な地合いの噴流対ワイヤ比では、シートの平均レベル、
もしくは平均配向は全巻き角に左右されることになる。
「高」、「中」および「低」の全巻き角のパラメータに
ついて、全く正確に同じ寸法にすることは困難である。
なぜなら、これらの条件は通常は、生じる影響に基づい
て限定され、その影響は、そのような全巻き角を備えた
ロールが使われている装置によって異なるからである。
しかし、ただ、これらの条件の概算見積りとして、例え
ば全巻き角を有する１つの特定のタイプのフォーマにお
いて、「高」全巻き角は45〜60゜の間、「中」全巻き角
は25〜45゜の間、また「低」全巻き角は０〜25゜、望ま
しくは５〜25゜の間である。
しかし、全巻き角ａは配向レベルに関してだけでは選
択することはできない。地合いおよび保水性の均衡の良
好な制御を達成する寸法基準によって、フォーミングロ
ール11、21の全巻き角ａを設定して、ヘッドボックス流
量の約70％を排水する必要がある。第12図に見られるよ
うに、これによって木材含有の新聞用等級紙およびSC等
級紙が非木材含有等級紙より大きい全巻き角の寸法とな
る状態になる。木材含有等級紙は理想的には高い方の配
向レベルで形成され、そのため大きい方の全巻き角にす
る必要があるため、このような幸運な相乗作用を利用す
ることができる。反対に、非木材含有等級紙は通常、低
い方の配向レベルが必要であり、小さい方の全巻き角を
必要とする。
択することはできない。地合いおよび保水性の均衡の良
好な制御を達成する寸法基準によって、フォーミングロ
ール11、21の全巻き角ａを設定して、ヘッドボックス流
量の約70％を排水する必要がある。第12図に見られるよ
うに、これによって木材含有の新聞用等級紙およびSC等
級紙が非木材含有等級紙より大きい全巻き角の寸法とな
る状態になる。木材含有等級紙は理想的には高い方の配
向レベルで形成され、そのため大きい方の全巻き角にす
る必要があるため、このような幸運な相乗作用を利用す
ることができる。反対に、非木材含有等級紙は通常、低
い方の配向レベルが必要であり、小さい方の全巻き角を
必要とする。
紙の構造の観点から、ロールおよびブレードによるフ
ォーマに関連して用いることができるヘッドボックスが
２形式ある。標準形式は、管巣乱流発生器もしくは系お
よび開放先細ノズル部を有するものである。高乱流型ヘ
ッドボックス30が同じ管巣装置34を用いているが、これ
はさらに、ノズル開口もしくはスライス開口37領域の中
へ延びている管巣系34の乱流管の出口に取り付けられた
乱流羽根36を有している。乱流を増加させる乱流羽根36
を用いることは、それ自体従来技術に周知である。これ
らの乱流羽根36の長さは、ヘッドボックスによって生じ
る乱流の調節を可能にする１パラメータでしかない。
ォーマに関連して用いることができるヘッドボックスが
２形式ある。標準形式は、管巣乱流発生器もしくは系お
よび開放先細ノズル部を有するものである。高乱流型ヘ
ッドボックス30が同じ管巣装置34を用いているが、これ
はさらに、ノズル開口もしくはスライス開口37領域の中
へ延びている管巣系34の乱流管の出口に取り付けられた
乱流羽根36を有している。乱流を増加させる乱流羽根36
を用いることは、それ自体従来技術に周知である。これ
らの乱流羽根36の長さは、ヘッドボックスによって生じ
る乱流の調節を可能にする１パラメータでしかない。
ヘッドボックス内に乱流羽根36を用いる本来の目的
は、乱流を制御して長網抄紙機およびブレード式ギャッ
プフォーマにおける地合いを制御することにあった。し
かし、他の改良点を有するロールおよびブレードによる
フォーマに関連して乱流羽根36を使用することによっ
て、当初、開発された時には全く考えられれなかった他
の役割が生じている。とくに、ロールおよびブレードに
よるフォーマに対しては、ヘッドボックス30の噴流の乱
流レベルに応じてＺ方向配向（異方性）に影響を及ぼす
ことができる。実際、これは、コピー用紙の場合などの
低レベルの配向が必要な場合、ロールおよびブレードに
よるフォーマに関連してのみ高乱流ヘッドボックス30を
用いる必要があることを意味している。大概の木材含有
等級紙は高レベルの配向で形成されるが、その場合、標
準ヘッドボックスが、とくに清潔さと保守に関して、よ
り良好な性能を有している。
は、乱流を制御して長網抄紙機およびブレード式ギャッ
プフォーマにおける地合いを制御することにあった。し
かし、他の改良点を有するロールおよびブレードによる
フォーマに関連して乱流羽根36を使用することによっ
て、当初、開発された時には全く考えられれなかった他
の役割が生じている。とくに、ロールおよびブレードに
よるフォーマに対しては、ヘッドボックス30の噴流の乱
流レベルに応じてＺ方向配向（異方性）に影響を及ぼす
ことができる。実際、これは、コピー用紙の場合などの
低レベルの配向が必要な場合、ロールおよびブレードに
よるフォーマに関連してのみ高乱流ヘッドボックス30を
用いる必要があることを意味している。大概の木材含有
等級紙は高レベルの配向で形成されるが、その場合、標
準ヘッドボックスが、とくに清潔さと保守に関して、よ
り良好な性能を有している。
噴流対ワイヤ比は層状配向構造に対して最も影響ある
調整手段である。第10A図および第10B図は様々な噴流対
ワイヤ比に関するロールおよびブレードによるフォーマ
による結果を示す。この例では、1.02の噴流対ワイヤ比
で最小の異方性が発生しているが、これに対して長網抄
紙機のハイブリッドフォーマの場合は1.00であろう。こ
の２％の過剰噴流速度は、噴流Ｊがワイヤ10および20の
間の圧力帯に減速して入った後、噴流速度がワイヤ速度
に等しくなるようにするために必要である。Ｘ軸の表示
は、ウエブのｚ方向の底部側から頂上側までのグラム単
位で測定した距離、すなわちウエブ密度がウエブ厚さ全
体に均一な場合の真の厚さの値である。Ｙ軸、すなわち
異方性の値の表示は、ファイバの配向に対して垂直な方
向のファイバの量よりその主方向におけるファイバの余
剰な割合の量である。例えば、異方性が0.3の値のと
き、ファイバの主方向に配向されるファイバは垂直方向
におけるより30％多くなる。なお、これらの軸の表示
は、第10図の最下部と、第11B図、第13B図、第14図（最
下部）、第15A図、第15B図および第16B図にも適用され
る。
調整手段である。第10A図および第10B図は様々な噴流対
ワイヤ比に関するロールおよびブレードによるフォーマ
による結果を示す。この例では、1.02の噴流対ワイヤ比
で最小の異方性が発生しているが、これに対して長網抄
紙機のハイブリッドフォーマの場合は1.00であろう。こ
の２％の過剰噴流速度は、噴流Ｊがワイヤ10および20の
間の圧力帯に減速して入った後、噴流速度がワイヤ速度
に等しくなるようにするために必要である。Ｘ軸の表示
は、ウエブのｚ方向の底部側から頂上側までのグラム単
位で測定した距離、すなわちウエブ密度がウエブ厚さ全
体に均一な場合の真の厚さの値である。Ｙ軸、すなわち
異方性の値の表示は、ファイバの配向に対して垂直な方
向のファイバの量よりその主方向におけるファイバの余
剰な割合の量である。例えば、異方性が0.3の値のと
き、ファイバの主方向に配向されるファイバは垂直方向
におけるより30％多くなる。なお、これらの軸の表示
は、第10図の最下部と、第11B図、第13B図、第14図（最
下部）、第15A図、第15B図および第16B図にも適用され
る。
第10A図および第10B図に示すように、平均異方性の大
きさは、噴流対ワイヤ比が噴流対ワイヤ比1.02から減少
（ドラグ）、もしくは増加（ラッシュ）のいずれかに従
って増加する。ドラグにおけるＺ方向の異方性プロファ
イル形状は、大概は、表面で最小の異方性を有し、シー
ト中央では最大の異方性を有する単純な曲線である。ラ
ッシュでは、しかし、層状異方性プロファイルは中央お
よび両縁で局部的に最小異方性を、上部中央部および底
部中央部では最大の異方性を有している。
きさは、噴流対ワイヤ比が噴流対ワイヤ比1.02から減少
（ドラグ）、もしくは増加（ラッシュ）のいずれかに従
って増加する。ドラグにおけるＺ方向の異方性プロファ
イル形状は、大概は、表面で最小の異方性を有し、シー
ト中央では最大の異方性を有する単純な曲線である。ラ
ッシュでは、しかし、層状異方性プロファイルは中央お
よび両縁で局部的に最小異方性を、上部中央部および底
部中央部では最大の異方性を有している。
ラッシュ状態とドラグ状態との間のこの形が異なる１
つの原因を第10図に概略的に示す。Ｚ方向の噴流対ワイ
ヤ速度の差は、フォーミング領域全体にわたってラッシ
ュおよびドラグの両状態に示されている。第10図におけ
る点Ｃは、２つのファブリック10、20がフォーミングロ
ール11を去る点である。これらの２つのファブリック1
0、20は、平行線で離れて行くのではなく、ロール11側
のファブリック10が、出口ニップ内に真空帯11aがある
ために離れる前にロール11に付着すると考えられる。こ
れによって、第10図に示すように、点Ｃで液体の中芯に
おける速度変化が生ずる。ラッシュでは、この液芯の速
度を減速して、この点およびフォーミングシュー22上で
排水がフォーミングロール全体にわたって発生するより
低い噴流対ワイヤ比（低ラッシュ）で行なわれるように
する。したがって、シートの中央はその中央部分で最小
の異方性を示す。ドラグでも同様に、液芯の点Ｃでの膨
張によって中央層の噴流対ワイヤ比がさらに減少して
（高ドラグ）、中央層が高い異方性の部分を有すること
になる。
つの原因を第10図に概略的に示す。Ｚ方向の噴流対ワイ
ヤ速度の差は、フォーミング領域全体にわたってラッシ
ュおよびドラグの両状態に示されている。第10図におけ
る点Ｃは、２つのファブリック10、20がフォーミングロ
ール11を去る点である。これらの２つのファブリック1
0、20は、平行線で離れて行くのではなく、ロール11側
のファブリック10が、出口ニップ内に真空帯11aがある
ために離れる前にロール11に付着すると考えられる。こ
れによって、第10図に示すように、点Ｃで液体の中芯に
おける速度変化が生ずる。ラッシュでは、この液芯の速
度を減速して、この点およびフォーミングシュー22上で
排水がフォーミングロール全体にわたって発生するより
低い噴流対ワイヤ比（低ラッシュ）で行なわれるように
する。したがって、シートの中央はその中央部分で最小
の異方性を示す。ドラグでも同様に、液芯の点Ｃでの膨
張によって中央層の噴流対ワイヤ比がさらに減少して
（高ドラグ）、中央層が高い異方性の部分を有すること
になる。
ラッシュおよびドラグ状態の間で形が異なる他の原因
は、懸濁液噴流がフォーミング領域内の圧力帯へ入るに
つれてワイヤ上でのウエブの形成と同時にその減速がフ
ォーミング帯全体にわたってだんだんと発生する。換言
すれば、ラッシュの場合、ウエブの中央層がウエブの表
面層より低い有効噴流対ワイヤ比で形成され、配向の局
部的最小値がウエブの中央で（Ｚ方向に）生ずる。反対
に、ドラグでは、中央層の有効剪断が懸濁液噴流の減速
によって増大し、局部的最大値が生ずる。このように、
点Ａでのラッシュ状態では、Ｚ方向のウエブの両縁はワ
イヤ10、20の抵抗のため低速になる。点Ｂでは、ウエブ
の両縁部分にある程度形成された後、ウエブの中央層で
ワイヤの速度より速いウエブの速度がある程度維持され
る。点Ｃでは、全巻き角セクタが終りウエブに加わる力
が減ると、ウエブの中央層の速度が減速する。ドラクで
は、点Ａでｚ方向のウエブの両縁は、ワイヤ10、20の抵
抗のため、ワイヤ10、20の速度がウエブの両縁よりさら
に低速度になる。点Ｂでは、ウエブの両縁部分がある程
度形成された後、ウエブの中央層でワイヤに対する低い
ウエブ速度がある程度維持される。点Ｃでは、全巻き角
セクタが終りウエブに加わる力が減ると、ウエブの中央
層の速度はワイヤ10、20の速度に対してさらに減速され
る。
は、懸濁液噴流がフォーミング領域内の圧力帯へ入るに
つれてワイヤ上でのウエブの形成と同時にその減速がフ
ォーミング帯全体にわたってだんだんと発生する。換言
すれば、ラッシュの場合、ウエブの中央層がウエブの表
面層より低い有効噴流対ワイヤ比で形成され、配向の局
部的最小値がウエブの中央で（Ｚ方向に）生ずる。反対
に、ドラグでは、中央層の有効剪断が懸濁液噴流の減速
によって増大し、局部的最大値が生ずる。このように、
点Ａでのラッシュ状態では、Ｚ方向のウエブの両縁はワ
イヤ10、20の抵抗のため低速になる。点Ｂでは、ウエブ
の両縁部分にある程度形成された後、ウエブの中央層で
ワイヤの速度より速いウエブの速度がある程度維持され
る。点Ｃでは、全巻き角セクタが終りウエブに加わる力
が減ると、ウエブの中央層の速度が減速する。ドラクで
は、点Ａでｚ方向のウエブの両縁は、ワイヤ10、20の抵
抗のため、ワイヤ10、20の速度がウエブの両縁よりさら
に低速度になる。点Ｂでは、ウエブの両縁部分がある程
度形成された後、ウエブの中央層でワイヤに対する低い
ウエブ速度がある程度維持される。点Ｃでは、全巻き角
セクタが終りウエブに加わる力が減ると、ウエブの中央
層の速度はワイヤ10、20の速度に対してさらに減速され
る。
上述の両理由は液体中芯に減速を生じる点で類似して
いる。経験により、中央層の配向の変化の大きさは全巻
き角およびワイヤの張力の両方に左右されることが分か
っている。ラッシュでは、中央層の局部的最小値は、全
巻き角が小さく、ワイヤ張力が弱くなるほど低くなる。
噴流の減速の原因が機械作用による発生であるとするな
らば、中央層の局部的最小値は、全巻き角が大きく、と
くにワイヤの張力が強くなるに従って低くなったであろ
う。
いる。経験により、中央層の配向の変化の大きさは全巻
き角およびワイヤの張力の両方に左右されることが分か
っている。ラッシュでは、中央層の局部的最小値は、全
巻き角が小さく、ワイヤ張力が弱くなるほど低くなる。
噴流の減速の原因が機械作用による発生であるとするな
らば、中央層の局部的最小値は、全巻き角が大きく、と
くにワイヤの張力が強くなるに従って低くなったであろ
う。
第13B図は、ラッシュおよびドラグの両状態において
シート表面が高い剪断時（極度のラッシュまたはドラ
グ）でも比較的低いレベルの異方性を有することを示し
ている。剪断だけを考慮するなら、表面層は相当高度に
配向させる必要があったであろう。実際は、ヘッドボッ
クスの噴流の排水量および初期乱流がシートの表面層に
おける配向の程度に影響を及ぼすのである。
シート表面が高い剪断時（極度のラッシュまたはドラ
グ）でも比較的低いレベルの異方性を有することを示し
ている。剪断だけを考慮するなら、表面層は相当高度に
配向させる必要があったであろう。実際は、ヘッドボッ
クスの噴流の排水量および初期乱流がシートの表面層に
おける配向の程度に影響を及ぼすのである。
ヘッドボックスの噴流の乱流の程度を操作して、Ｚ方
向の異方性プロファイルに影響を及ぼすことができる。
羽根無しのヘッドボックスでは、乱流度は流量によって
左右され、自由には調整できない。しかし、本発明によ
り利用される羽根36付きのヘッドボックスの場合、羽根
36の長さを変化させて、もしくはヘッドボックスのいく
つかの他の基準を調節して様々な量の乱流を生むことが
できる。これの配向に対する影響を機械方向／機械横方
向の張力比により測定したものを第13A図に示す。その
場合、中乱流は、例えば短い方の羽根36を表わし、高乱
流は、例えば長い方の羽根36を表わす。すなわち、羽根
の長さとそれによって発生する乱流量との間には直接的
関係がある。初期の乱流度は、シートの厚さのその表面
から約20％に及ぶ異方性度（合計40％）に影響を及ぼ
す。第13B図参照。この乱流は、恐らくはシートの中央
部が排水される前に消失する。
向の異方性プロファイルに影響を及ぼすことができる。
羽根無しのヘッドボックスでは、乱流度は流量によって
左右され、自由には調整できない。しかし、本発明によ
り利用される羽根36付きのヘッドボックスの場合、羽根
36の長さを変化させて、もしくはヘッドボックスのいく
つかの他の基準を調節して様々な量の乱流を生むことが
できる。これの配向に対する影響を機械方向／機械横方
向の張力比により測定したものを第13A図に示す。その
場合、中乱流は、例えば短い方の羽根36を表わし、高乱
流は、例えば長い方の羽根36を表わす。すなわち、羽根
の長さとそれによって発生する乱流量との間には直接的
関係がある。初期の乱流度は、シートの厚さのその表面
から約20％に及ぶ異方性度（合計40％）に影響を及ぼ
す。第13B図参照。この乱流は、恐らくはシートの中央
部が排水される前に消失する。
影響は主に表面近くにあるけれども、ヘッドボックス
の噴流の乱流度のシート全体の配向度に対する影響は、
第13A図に示すように全く劇的である。MD/CD張力比は実
際は、1.5:1でほぼ「正方形」から4:1以上で高度に配向
された状態まで操作することができる。これは通常の製
紙に用いられるより広い範囲である。低レベルの配向を
必要とする等級紙だけ、羽根36付きのヘッドボックス30
をロールおよびブレードによるフォーマに必要である。
もっと高度に配向された等級紙は、汚れる可能性が少な
く羽根の保守もしくは羽根の損傷の危険がないので、標
準のヘッドボックスで充分である。
の噴流の乱流度のシート全体の配向度に対する影響は、
第13A図に示すように全く劇的である。MD/CD張力比は実
際は、1.5:1でほぼ「正方形」から4:1以上で高度に配向
された状態まで操作することができる。これは通常の製
紙に用いられるより広い範囲である。低レベルの配向を
必要とする等級紙だけ、羽根36付きのヘッドボックス30
をロールおよびブレードによるフォーマに必要である。
もっと高度に配向された等級紙は、汚れる可能性が少な
く羽根の保守もしくは羽根の損傷の危険がないので、標
準のヘッドボックスで充分である。
さらに指摘すべきことは、ヘッドボックスの噴流乱流
度を用いて配向度を制御すると、フォーミングロール1
1、21を第１の排水要素として搭載したギャップフォー
マが影響を受けるだけのことである。その排水速度を非
常に速くして、乱流が消失する前に表面層近くで乱流を
捕捉する必要がある。ブレード式ギャップフォーマに対
しては、ヘッドボックスの噴流の乱流度を変える影響
は、排水速度が低いため、非常に小さくなる。
度を用いて配向度を制御すると、フォーミングロール1
1、21を第１の排水要素として搭載したギャップフォー
マが影響を受けるだけのことである。その排水速度を非
常に速くして、乱流が消失する前に表面層近くで乱流を
捕捉する必要がある。ブレード式ギャップフォーマに対
しては、ヘッドボックスの噴流の乱流度を変える影響
は、排水速度が低いため、非常に小さくなる。
配向の大きさおよび地合いに対する主な影響は噴流対
ワイヤ比である。本発明では、全巻き角ａの大きさを定
めヘッドボックス30の乱流の変更を行なって、噴流対ワ
イヤ比に対する配向の依存度を変えることができる。こ
れは本発明の重要点である。第14図は、標準ブレードシ
ュー22および負荷可能なMBブレード装置50を用いるロー
ルおよびブレードによるフォーマに関する噴流対ワイヤ
比への配向および地合いの依存度の比較を示す。標準ブ
レードシュー22の場合、２つの地合い最適領域があり、
その両方ともに高度に配向されたシートを生む。ラッシ
ュにおける最適な噴流対ワイヤ比は、代表的には1.06か
ら1.08の範囲、もしくはドラグでは0.96から0.98の範囲
である。正確な地合いの最適度は様々なパルプおよび走
行状態によって異なり、それぞれの場合について経験的
に見つける必要がある。商業用に用いられる低収縮のヘ
ッドボックスノズルの場合、ブレードシュー22は最小配
向点で最悪の地合いを生じる。負荷可能なMBブレード装
置50を用いると、ブレードシュー22の場合より噴流対ワ
イヤ比に対する地合いの依存度が非常に少ないという特
性を生じる。これは、負荷可能なMBブレード装置50がブ
レードシュー22より良好に最適化された脈動の大きさを
持つことができ、したがって剪断に依存することが少な
く、良好に地合いを作ることができると考えると、全く
論理的である。
ワイヤ比である。本発明では、全巻き角ａの大きさを定
めヘッドボックス30の乱流の変更を行なって、噴流対ワ
イヤ比に対する配向の依存度を変えることができる。こ
れは本発明の重要点である。第14図は、標準ブレードシ
ュー22および負荷可能なMBブレード装置50を用いるロー
ルおよびブレードによるフォーマに関する噴流対ワイヤ
比への配向および地合いの依存度の比較を示す。標準ブ
レードシュー22の場合、２つの地合い最適領域があり、
その両方ともに高度に配向されたシートを生む。ラッシ
ュにおける最適な噴流対ワイヤ比は、代表的には1.06か
ら1.08の範囲、もしくはドラグでは0.96から0.98の範囲
である。正確な地合いの最適度は様々なパルプおよび走
行状態によって異なり、それぞれの場合について経験的
に見つける必要がある。商業用に用いられる低収縮のヘ
ッドボックスノズルの場合、ブレードシュー22は最小配
向点で最悪の地合いを生じる。負荷可能なMBブレード装
置50を用いると、ブレードシュー22の場合より噴流対ワ
イヤ比に対する地合いの依存度が非常に少ないという特
性を生じる。これは、負荷可能なMBブレード装置50がブ
レードシュー22より良好に最適化された脈動の大きさを
持つことができ、したがって剪断に依存することが少な
く、良好に地合いを作ることができると考えると、全く
論理的である。
実際上、高配向（たとえば第14図における噴流対ワイ
ヤ比1.06での）での地合いにおける負荷可能なMBブレー
ド装置50と標準ブレードシュー22との差は、非常に小さ
いことが分かった。しかし、負荷可能なMB装置50が低配
向で有する標準ブレードシュー22を上回る地合いの改良
点は（例えば、第14図におけるように噴流対ワイヤ比1.
02では）、著しい。これら２つの場合のＺ方向の地合い
の分布における差を第15A図および第15B図に示す。この
Ｚ方向の地合いの分布は層間剥離および映像分析法によ
って測定した。高配向では、これら２つのブレード装置
間にはＺ方向の地合いの分布における大きな差はない
が、低配向では、負荷可能なMBブレード装置50が、とく
にシートの中央層で非常に改善された結果を生んでい
る。調整の経験によっても、高配向では負荷可能なMBブ
レード装置50の地合いの結果が負荷用要素にさほど依存
しないが、低配向での作動の場合は負荷可能なMBブレー
ド装置50は、最高の結果を出すには微調整をする必要が
あることが示された。この微調整における１つの要因
は、第16B図に示すように、負荷可能なMBブレード装置5
0により除去される水の流量である。もし充分な水の流
量がなければ、負荷可能なMBブレード装置50を適切に調
整することができない。さらに、このことは全巻き角ａ
が約25゜以下であることも意味している（第16A図）。
ヤ比1.06での）での地合いにおける負荷可能なMBブレー
ド装置50と標準ブレードシュー22との差は、非常に小さ
いことが分かった。しかし、負荷可能なMB装置50が低配
向で有する標準ブレードシュー22を上回る地合いの改良
点は（例えば、第14図におけるように噴流対ワイヤ比1.
02では）、著しい。これら２つの場合のＺ方向の地合い
の分布における差を第15A図および第15B図に示す。この
Ｚ方向の地合いの分布は層間剥離および映像分析法によ
って測定した。高配向では、これら２つのブレード装置
間にはＺ方向の地合いの分布における大きな差はない
が、低配向では、負荷可能なMBブレード装置50が、とく
にシートの中央層で非常に改善された結果を生んでい
る。調整の経験によっても、高配向では負荷可能なMBブ
レード装置50の地合いの結果が負荷用要素にさほど依存
しないが、低配向での作動の場合は負荷可能なMBブレー
ド装置50は、最高の結果を出すには微調整をする必要が
あることが示された。この微調整における１つの要因
は、第16B図に示すように、負荷可能なMBブレード装置5
0により除去される水の流量である。もし充分な水の流
量がなければ、負荷可能なMBブレード装置50を適切に調
整することができない。さらに、このことは全巻き角ａ
が約25゜以下であることも意味している（第16A図）。
上述の例は唯一のものではない。本発明の様々な改変
は当業者に明らかであり、添付の請求の範囲内になると
考慮される。例えば、ウエブの異方性に影響を及ぼす上
述のパラメータのうちのいずれかを、ウエブの地合いも
しくはウエブの異方性に影響を及ぼすフォーミング部の
他のパラメータの制御、調整、もしくは設定とは無関係
に、噴流対ワイヤ比について制御、調整、および／また
は設定することができる。上述の多数のパラメータも噴
流対ワイヤ比について個々に設定することができる。ま
たは、これらのウエブ異方性の、もしくはウエブ地合い
のパラメータのうちの２つもしくはそれ以上を互いに対
して、また場合によっては噴流対ワイヤ比に対しても設
定することができる。
は当業者に明らかであり、添付の請求の範囲内になると
考慮される。例えば、ウエブの異方性に影響を及ぼす上
述のパラメータのうちのいずれかを、ウエブの地合いも
しくはウエブの異方性に影響を及ぼすフォーミング部の
他のパラメータの制御、調整、もしくは設定とは無関係
に、噴流対ワイヤ比について制御、調整、および／また
は設定することができる。上述の多数のパラメータも噴
流対ワイヤ比について個々に設定することができる。ま
たは、これらのウエブ異方性の、もしくはウエブ地合い
のパラメータのうちの２つもしくはそれ以上を互いに対
して、また場合によっては噴流対ワイヤ比に対しても設
定することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−120707（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−114905（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−263692（ＪＰ，Ａ) 国際公開94／28242（ＷＯ，Ａ１) 国際公開95／6162（ＷＯ，Ａ１) 欧州特許出願公開552139（ＥＰ，Ａ １) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D21F 1/00 - 13/12
Claims (21)
- 【請求項１】個々のループに案内され、ツインワイヤフ
ォーミング領域を画成する第１および第２のワイヤと、
第１および第２のワイヤがツインワイヤ領域の手前で収
斂するフォーミングギャップを画成する手段と、スライ
ス開口部を有するスライス流路を含み、該開口部を介し
て紙料懸濁液噴流をフォーミングギャップへ送り込んで
前記ワイヤ間にウエブを形成するヘッドボックスと、前
記ツインワイヤ領域内に配され、ウエブから水を除去す
る排水およびフォーミング要素とを有する抄紙機におけ
るロールおよびブレードによるギャップフォーマにおい
て、改善点は、 ａ）前記ヘッドボックス内の前記スライス流路の中に配
され、紙料懸濁液噴流に前記ヘッドボックスのスライス
流路のスライス開口部からのその排出前に乱流を発生さ
せる乱流発生羽根と、 ｂ）前記ツインワイヤ領域に配され、該ツインワイヤ領
域内に前記排水およびフォーミング要素のうちの第１の
要素を前記フォーミングギャップの後に構成し、該フォ
ーミングギャップが第１のフォーミングロールによって
部分的に画成され、該第１のフォーミングロールが1.4m
より大きい、もしくはそれと等しい直径を有する第１の
フォーミングロールと、 ｃ）前記フォーミングギャップの後で、前記第１のフォ
ーミングロールの全巻き角セクタであって25゜より小さ
い全巻き角セクタ上の曲状部において前記ツインワイヤ
領域の走程を向ける手段と、 ｄ）脈動圧作用を前記ウエブに対して、前記第１のフォ
ーミングロールの前記全巻き角セクタ上の前記ツインワ
イヤ領域の前記曲状走程の後で発生させる手段との組合
せを含むことを特徴とするロールおよびブレードによる
ギャップフォーマ。 - 【請求項２】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記圧力脈動作用を生じる手段は、前記第１および
第２のワイヤのうちの少なくとも１つと係合するフォー
ミングブレードを有する少なくとの１つのフォーミング
部材を含むことを特徴とするフォーマ。 - 【請求項３】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記第１のフォーミングロールの前記全巻き角セク
タは５゜から25゜までであることを特徴とするフォー
マ。 - 【請求項４】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記第１のフォーミングロールの直径は1.4mから1.
8mであることを特徴とするフォーマ。 - 【請求項５】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記第１のフォーミングロールは、ロールマントル
の外部から該ロールマントルの内部へ通じる貫通穿孔を
有するロールマントルと、サクションチャンバを前記全
巻き角セクタ内に画成して、前記貫通穿孔が該サクショ
ンチャンバと連絡する手段とを含むことを特徴とするフ
ォーマ。 - 【請求項６】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記排水およびフォーミング要素はさらに、 前記ツインワイヤ領域内の前記第１のフォーミングロー
ルの後に配され、直線および／または曲状のブレードデ
ッキを含む第１のフォーミングシューと、 前記ツインワイヤ領域内の前記第１のフォーミングシュ
ーの後に配され、前記第１のワイヤのループの内側に配
された少なくとも１つの支持部材と、前記第２のワイヤ
のループ内の前記少なくとも１つの部材とは相対する関
係に配された少なくとも１つの排水および負荷用部材を
有するMB装置とを含み、前記少なくとも１つの支持部材
および前記少なくとも１つの排水および負荷用部材がブ
レードは、ブレードを含み、それらの間にツインワイヤ
ブレード領域を画成することを特徴とするフォーマ。 - 【請求項７】請求の範囲第６項記載のフォーマにおい
て、前記排水およびフォーミング要素はさらに、 前記ツインワイヤ領域内の前記MB装置の後に配された第
２のフォーミングシューと、 前記ツインワイヤ領域内の前記第２のフォーミングシュ
ーの後に配された第２のフォーミングロールとを含み、
前記第１のワイヤは、第２のフォーミングロールの後
に、もしくはそれに関連して前記ウエブから分離され、
それによって該ウエブが前記第１のワイヤに追従するこ
とを特徴とするフォーマ。 - 【請求項８】請求の範囲第７項記載のフォーマにおい
て、前記全巻き角セクタの後では、前記ツインワイヤ領
域の走程が水平になり、該ツインワイヤ領域の走程は前
記第２のフォーミングロールのセクタ上で曲状して、該
第２のフォーミングロールの前記セクタは10゜から40゜
であり、前記ツインワイヤ領域の走程は前記第２のフォ
ーミングロールの後に下方傾斜し、該フォーマはさら
に、 前記第１のワイヤのループ内に、前記第２のフォーミン
グロールの後の前記ツインワイヤ領域の下方に傾斜した
走程に関連して配された少なくとも１つのサクションボ
ックスを含み、前記第２のワイヤは、該少なくとも１つ
のサクションボックスの後で前記ウエブから分離される
ことを特徴とするフォーマ。 - 【請求項９】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記脈動圧作用生成手段は、前記第１のワイヤのル
ープ内に前記第１のワイヤと有効係合状態で配された第
１のブレード群と、前記第２のワイヤのループ内に前記
第２のワイヤと有効係合状態で前記第１のブレード群と
相対する関係に配された第２のブレード群とを含み、前
記第１のブレード群は固定支持ブレードを含み、また前
記第２のブレード群は可調節負荷用ブレードを含むこと
を特徴とするフォーマ。 - 【請求項１０】請求の範囲第９項記載のフォーマにおい
て、該フォーマはさらに、前記第１のブレードに連結さ
れ前記第１のワイヤに対する前記第１のブレード群の位
置を調節する位置調節手段を含むことを特徴とするフォ
ーマ。 - 【請求項１１】請求の範囲第10項記載のフォーマにおい
て、前記位置調節手段は、前記ウエブの走行方向におい
て前記第１のブレード群の前端部へ、また該ウエブの走
行方向において前記第１のブレード群の後端部へ連結さ
れていることを特徴とするフォーマ。 - 【請求項１２】請求の範囲第９項記載のフォーマにおい
て、前記第１のブレード群と前記第２のブレード群との
間の前記ツインワイヤ領域の走程は実質的に直線である
ことを特徴とするフォーマ。 - 【請求項１３】請求の範囲第９項記載のフォーマにおい
て、前記第１のブレード群と前記第２のブレード群との
間の前記ツインワイヤ領域の走程は実質的に曲状である
ことを特徴とするフォーマ。 - 【請求項１４】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記ツインワイヤ領域の走程は実質的に垂直であ
り、前記第１および第２のワイヤは前記ツインワイヤ領
域内で上向きの方向に走行することを特徴とするフォー
マ。 - 【請求項１５】請求の範囲第14項記載のフォーマにおい
て、該フォーマはさらに、 前記ツインワイヤ領域の端部に配され、サクション領域
を含む第２のフォーミングロールを含み、前記第２のワ
イヤは、ウエブの走行方向における前記サクション領域
の終端部の付近で該ウエブから分離されて、該ウエブが
その後、前記第１のワイヤのみに支持されることを特徴
とするフォーマ。 - 【請求項１６】請求の範囲第１項記載のフォーマにおい
て、前記脈動圧作用生成手段は、前記第１のフォーミン
グロールの後に配されて、前記ツインワイヤ領域が前記
第１のフォーミングロールと前記脈動圧作用生成手段と
の間に短い走程を有することを特徴とするフォーマ。 - 【請求項１７】ロールおよびブレードによるギャップフ
ォーマで形成されるウエブの異方性の制御方法におい
て、該方法は、 ヘッドボックスのスライス流路内の紙料懸濁液噴流に乱
流を発生する工程と、 該紙料懸濁液噴流を第１の速度で前記ヘッドボックスの
スライス流路のスライス開口部から排出させる工程と、 前記紙料懸濁液噴流を、1.4mより大きい、もしくはそれ
と等しい直径を有する第１のフォーミングロールによっ
て部分的に画成されたフォーミングギャップ内に向け
て、前記紙料懸濁液噴流が、ツインワイヤ領域を前記フ
ォーミングギャップの後に画成する第１および第２のワ
イヤの収斂点へ向かい、前記第１のフォーミングロール
が前記第１および第２のワイヤのうちの一方のループ内
に配される工程と、 前記ツインワイヤ領域の走程を前記フォーミングギャッ
プの後に、25゜以下の大きさを有する前記第１のフォー
ミングロールの全巻き角セクタ上の曲状部内に向ける工
程と、 前記第１のフォーミングロールの前記全巻き角セクタ上
の前記ツインワイヤ領域の前記曲状走程の後に、脈動圧
作用をウエブに生じさせる工程と、 前記第１および第２のワイヤを第２の速度で案内して走
行させる工程と、 前記第１および第２のワイヤの前記第２の速度に対して
前記紙料懸濁液噴流の前記第１の速度を制御して、それ
によって前記第１の速度に対する第２の速度の比を構成
する噴流対ワイヤ比を限定する工程と、 前記第１のフォーミングロールの直径、前記第１のフォ
ーミングロールの全巻き角セクタ、前記脈動圧作用の大
きさ、および前記紙料懸濁液噴流内の乱流の量のうちの
少なくとも１つを前記噴流対ワイヤ比に関連して設定し
て、ウエブにおける異方性を制御する工程とを含むこと
を特徴とするロールおよびブレードによるギャップフォ
ーマで形成されるウエブの異方性の制御方法。 - 【請求項１８】請求の範囲第17項記載の方法において、
前記圧力脈動作用の工程は、 固定フォーミングブレードを有する第１のフォーミング
部材を前記第１のワイヤのループ内に配する工程と、 負荷可能なフォーミングブレードを有する第２のフォー
ミング部材を前記第２のワイヤのループ内に配して、該
第２のフォーミング部材内の前記ブレードが前記第１の
フォーミング部材内の前記ブレードとウエブの走行方向
において交互になるようにする工程と、 前記第２のフォーミング部材における前記ブレードに対
して加わる圧力脈動を調整して前記第２のフォーミング
部材内の前記ブレードの負荷を変化させて、調整可能な
排水および地合い効果を生み出す工程とを含むことを特
徴とする制御方法。 - 【請求項１９】請求の範囲第18項記載の方法において、
該方法はさらに、 前記第１および第２のフォーミング部材の少なくとも一
方のにおける前記ブレード間に画成されているギャップ
空間へ真空を通して、該ギャップ空間からの排水を強化
する工程を含むことを特徴とする制御方法。 - 【請求項２０】請求の範囲第17項記載の方法において、
前記第１のフォーミングロールの直径、前記第１のフォ
ーミングロールの前記全巻き角セクタ、前記脈動圧作用
の大きさ、および前記紙料懸濁液噴流内の乱流量のうち
の少なくとも１つを前記噴流対ワイヤ比に対して設定す
る工程は、前記第１のフォーミングロールの直径、前記
第１のフォーミングロールの前記全巻き角セクタ、前記
脈動圧作用の大きさ、および前記紙料懸濁液噴流内の乱
流の量を前記噴流対ワイヤ比に対して設定する工程を含
むことを特徴とする制御方法。 - 【請求項２１】ロールおよびブレードによるギャップフ
ォーマで形成されるウエブの異方性の制御方法におい
て、該方法は、 ヘッドボックスのスライス流路内の紙料懸濁液噴流に乱
流を発生する工程と、 該紙料懸濁液噴流を前記ヘッドボックスのスライス流路
のスライス開口部から排出させ、前記紙料懸濁液噴流
を、1.4mより大きい、もしくはそれと等しい直径を有す
る第１のフォーミングロールによって部分的に画成され
たフォーミングギャップ内に向けて、前記紙料懸濁液噴
流が、ツインワイヤ領域を前記フォーミングギャップの
後に画成する第１および第２のワイヤの収斂点へ向か
い、前記第１のフォーミングロールが前記第１および第
２のワイヤのうちの一方のループ内に配される工程と、 前記ツインワイヤ領域の走程を前記フォーミングギャッ
プの後に、25゜より小さい大きさを有する前記第１のフ
ォーミングロールの全巻き角セクタ上の曲状部内に向け
る工程と、 前記第１のフォーミングロールの前記全巻き角セクタ上
の前記ツインワイヤ領域の前記曲状走程の後に、脈動圧
作用をウエブ上に生じさせる工程と、 前記第１のフォーミングロールの直径、前記第１のフォ
ーミングロールの全巻き角セクタ、前記脈動圧作用の大
きさ、および前記紙料懸濁液噴流内の乱流の量を互いに
対して設定して、ウエブにおける異方性を制御する工程
とを含むことを特徴とするロールおよびブレードによる
ギャップフォーマで形成されるウエブの異方性の制御方
法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/661,657 | 1996-06-11 | ||
| US08/661,657 US5798024A (en) | 1996-06-11 | 1996-06-11 | Controlling web anistropy in a roll and blade twin-wire gap former |
| PCT/FI1997/000362 WO1997047803A1 (en) | 1996-06-11 | 1997-06-10 | Roll and blade twin-wire gap former for a paper machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11504997A JPH11504997A (ja) | 1999-05-11 |
| JP3297057B2 true JP3297057B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=24654539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50125198A Expired - Fee Related JP3297057B2 (ja) | 1996-06-11 | 1997-06-10 | 抄紙機用ロールおよびブレードツインワイヤ・ギャップフォーマ |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5798024A (ja) |
| EP (1) | EP0853703B2 (ja) |
| JP (1) | JP3297057B2 (ja) |
| KR (1) | KR100423180B1 (ja) |
| AT (1) | ATE206780T1 (ja) |
| BR (1) | BR9702313A (ja) |
| CA (1) | CA2228259C (ja) |
| DE (1) | DE69707256T3 (ja) |
| WO (1) | WO1997047803A1 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI981098A (fi) * | 1998-05-18 | 1999-11-19 | Valmet Corp | Paperikoneen kaksiviirainen tela-kiraformeri |
| DE10012342A1 (de) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Voith Paper Patent Gmbh | Doppelsiebformer |
| US6860030B1 (en) * | 2000-11-15 | 2005-03-01 | Voith Paper, Inc. | Control system for gap measuring |
| FI109299B (fi) * | 2001-01-22 | 2002-06-28 | Metso Paper Inc | Kaksiviiraformeri |
| DE10106731A1 (de) * | 2001-02-14 | 2002-08-22 | Voith Paper Patent Gmbh | Doppelsiebformer zur Herstellung einer Faserstoffbahn aus einer Faserstoffsuspension |
| DE10161056A1 (de) * | 2001-12-12 | 2003-06-26 | Voith Paper Patent Gmbh | Siebpartie |
| EP1342843B1 (en) * | 2002-03-01 | 2007-11-14 | Voith Patent GmbH | Method and system for controlling the web formation |
| EP1543194B1 (en) * | 2002-08-23 | 2017-12-27 | Valmet Technologies, Inc. | Forming of a paper or board web in a twin-wire former |
| US7789995B2 (en) * | 2002-10-07 | 2010-09-07 | Georgia-Pacific Consumer Products, LP | Fabric crepe/draw process for producing absorbent sheet |
| US6821392B2 (en) * | 2003-02-20 | 2004-11-23 | Metso Paper, Inc. | Headbox sealing device |
| AU2003300338B2 (en) * | 2003-12-22 | 2008-01-24 | Astenjohnson, Inc. | Hybrid type forming section for a paper making machine |
| PL380073A1 (pl) * | 2003-12-22 | 2006-12-27 | Asten-Johnson, Inc. | Szczelinowa sekcja formująca do dwutkaninowej maszyny papierniczej |
| JP4913510B2 (ja) * | 2006-09-05 | 2012-04-11 | 横河電機株式会社 | シミュレーション方法、繊維配向制御方法、及び繊維配向制御装置 |
| DE102006049025A1 (de) | 2006-10-13 | 2008-04-17 | Voith Patent Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung einer Faserstoffbahn |
| DE102006049078A1 (de) * | 2006-10-13 | 2008-04-17 | Voith Patent Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung einer Faserstoffbahn |
| DE102006049026A1 (de) * | 2006-10-13 | 2008-04-17 | Voith Patent Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung einer Faserstoffbahn |
| JP5270663B2 (ja) * | 2008-03-21 | 2013-08-21 | 日本製紙株式会社 | 塗工紙の製造方法 |
| KR20160063770A (ko) | 2014-11-27 | 2016-06-07 | 주식회사 제이엘서피스 | 내식성이 우수한 건식 확산 코팅 조성물의 제조방법 |
| SE540011C2 (en) * | 2015-05-19 | 2018-02-27 | Valmet Oy | A method of making a structured fibrous web and a creped fibrous web |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3843470A (en) * | 1970-08-31 | 1974-10-22 | Beloit Corp | Flexible trailing elements in a paper-making machine headbox having projections thereon extending into the slurry flow |
| US3923593A (en) * | 1971-12-03 | 1975-12-02 | Beloit Corp | Multiple ply web former with divided slice chamber |
| US3963562A (en) † | 1974-01-14 | 1976-06-15 | Lodding Engineering Corporation | Slurry distributor |
| US4133713A (en) † | 1977-10-11 | 1979-01-09 | The Procter & Gamble Company | Microturbulence generator for papermachine headbox |
| US5393378A (en) * | 1989-05-31 | 1995-02-28 | Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaishi | Method for measuring and controlling fiber variations in paper sheet |
| US4941950A (en) † | 1989-07-26 | 1990-07-17 | Beloit Corporation | Headbox with grooved trailing element |
| DE4026953C2 (de) * | 1990-01-26 | 1995-11-30 | Escher Wyss Gmbh | Entwässerungsvorrichtung und Verfahren zur Entwässerung an einem Doppelsiebformer |
| US5034098A (en) * | 1990-02-23 | 1991-07-23 | Beloit Corporation | Method of forming a paper web |
| FI91788C (fi) * | 1990-09-12 | 1994-08-10 | Valmet Paper Machinery Inc | Paperikoneen kaksiviirainen rainanmuodostusosa |
| FI93032C (fi) * | 1991-03-15 | 1995-02-10 | Valmet Paper Machinery Inc | Paperikoneen kaksiviirainen rainanmuodostusosa |
| US5211814A (en) * | 1991-05-31 | 1993-05-18 | Valmet Paper Machinery Inc. | Wire loading device in a paper machine |
| US5129988A (en) * | 1991-06-21 | 1992-07-14 | Kimberly-Clark Corporation | Extended flexible headbox slice with parallel flexible lip extensions and extended internal dividers |
| FI920228A0 (fi) * | 1992-01-17 | 1992-01-17 | Valmet Paper Machinery Inc | Banformningsparti foer pappersmaskin. |
| FI103995B (fi) * | 1993-06-17 | 1999-10-29 | Valmet Paper Machinery Inc | Menetelmä ja laite sekä säätöjärjestely paperikoneessa paperirainan poikittaisen profiilin hallinnassa |
| FI953984A (fi) * | 1995-08-24 | 1997-02-25 | Valmet Corp | Paperikoneen rainanmuodostusosa |
-
1996
- 1996-06-11 US US08/661,657 patent/US5798024A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-06-10 AT AT97926023T patent/ATE206780T1/de active
- 1997-06-10 EP EP97926023A patent/EP0853703B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-10 JP JP50125198A patent/JP3297057B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-10 CA CA002228259A patent/CA2228259C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-10 DE DE69707256T patent/DE69707256T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-10 BR BR9702313A patent/BR9702313A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-06-10 WO PCT/FI1997/000362 patent/WO1997047803A1/en active IP Right Grant
- 1997-06-10 KR KR10-1998-0701021A patent/KR100423180B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100423180B1 (ko) | 2004-07-19 |
| DE69707256T2 (de) | 2002-07-11 |
| KR19990036353A (ko) | 1999-05-25 |
| EP0853703B2 (en) | 2009-01-07 |
| DE69707256T3 (de) | 2009-07-16 |
| DE69707256D1 (de) | 2001-11-15 |
| US5798024A (en) | 1998-08-25 |
| JPH11504997A (ja) | 1999-05-11 |
| BR9702313A (pt) | 1999-03-09 |
| CA2228259C (en) | 1999-12-07 |
| CA2228259A1 (en) | 1997-12-18 |
| ATE206780T1 (de) | 2001-10-15 |
| EP0853703A1 (en) | 1998-07-22 |
| EP0853703B1 (en) | 2001-10-10 |
| WO1997047803A1 (en) | 1997-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3297057B2 (ja) | 抄紙機用ロールおよびブレードツインワイヤ・ギャップフォーマ | |
| EP1543194B1 (en) | Forming of a paper or board web in a twin-wire former | |
| JP5025741B2 (ja) | 紙匹を成形するための方法及び装置 | |
| EP2035622B1 (en) | FORMING SECTION and corresponding method | |
| US7931777B2 (en) | Multi-layer web formation section | |
| JPH0874191A (ja) | 抄紙機のツインワイヤフォーマ | |
| US5203967A (en) | Twin-wire former in a paper machine | |
| EP0700472B1 (en) | A method of forming a tissue paper web | |
| GB1602214A (en) | Vertical twin wire paper machine | |
| US5201999A (en) | Twin wire forming apparatus | |
| US20200407916A1 (en) | Method of forming a three-layer board web and a forming section of forming a three-layer board web | |
| JP5444362B2 (ja) | 複数の排水シューを有するツインファブリック形成部 | |
| CA2277979C (en) | Roll and blade twin-wire gap former for a paper machine | |
| JP3163501B2 (ja) | 製紙機械用ヘッドボックス装置 | |
| FI84638B (fi) | Hybridformare foer en pappersmaskin. | |
| EP1813721B1 (en) | Method and equipment for forming of a paper or board web | |
| FI129446B (en) | Forming portion of a fibrous web production line | |
| JPH06313286A (ja) | 抄紙機のツインワイヤフォーマ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080412 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090412 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090412 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100412 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100412 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110412 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120412 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130412 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |